Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
3.9 Расчет подсушивающего рукава
Приращение влагосодержания дымовых газов в рукаве
г/кг сух.газ.,
Где г/ч – количество влаги, испаренной в подсушивающем рукаве;
кг сух.газ/ч – расход сушильного агента в зимних условиях.
Влагосодержание дымовых газов на выходе из рукава
г/кг.сух.газ.
Температура дымовых газов на выходе из рукава
Удельный объем дымовых газов на выходе из рукава
м3/кг.сух.газ.
Удельный объем дымовых газов на входе в рукав
м3/кг.сух.газ.
Средний удельный объем дымовых газов в подсушивающем рукаве
м3/кг.сух.газ.
Средний объем дымовых газов, проходящих через рукав,
м3/ч
Площадь поперечного сечения рукава
м2
Где - скорость дымовых газов в подсушивающем рукаве (м/с/1,с.167/).
Длина ротора мельницы ШТМ-1000/950 составляет b=950мм.
Сечение рукава принимаем прямоугольной формы. Тогда поперечный размер подсушивающего рукава
м.
Объемное напряжение по испаренной влаге в подсушивающем рукаве
кг/м3ч,
Где кг/м3ч, - объемное напряжение по испаренной влаге в подсушивающем рукаве при начальной температуре газов
/1,рис.49/.
Объем подсушивающего рукава
м3,
Где кг/ч – количество влаги, испаренной в подсушивающем рукаве.
Длина подсушивающего рукава
м.
Принимаем мм.
3.10. Расчет сепарационной шахты
Оптимальная скорость дымовых газов в верхнем сечении сепарационной шахты принимается м/с
/1,с.163/. Принимаем м/с
Удельный объем дымовых газов на выходе из шахты
м3/кг.сух.газ.
Объем дымовых газов, выходящих из шахты,
м3/ч.
Площадь поперечного сечения сепарационной шахты при м/с
м2
Ширину шахты принимаем равной длине ротора мельницы ШМТ-1000/950, т.е. мм.
Тогда глубина шахты
м.
Принимаем глубину шахты мм
Высота сепарационной шахты
м.
Принимаем высоту сепарационной шахты м.
3.11 Подбор циклона ВТИ
При поступлении торфо-газовой смеси в систему очистки температура дымовых газов снижается на 20С. Поэтому
Расчет ведем для зимних условий. В этом случае
кг.сух.газ/ч;
г/ кг.сух.газ.
Удельный объем газом перед входом в первую ступень очистки
м3/ кг.сух.газ
Объем газов, проходящих через первую ступень очистки,
м3/ч
По вычисленному расходу газов выбираем циклон ВТИ
№19/2, табл.38, рис. 11.1
Техническая характеристика циклона ВТИ №19.
Производительность циклона, м3/ч,
Диаметр:
а) цилиндрической части, мм D=2500
б) выхлопной трубы, мм Dвых=1642
в) спускной трубы, мм Dсп=500
Высота
а) общая, мм H=6340
б) цилиндрической части, мм hц=2000
в) конической части, мм hк=2264,5
г) выхлопной трубы, мм hвых=3750
Выходной патрубок:
а) площадь поперечного сечения, м2 F=0,7225
б) ширина, м а=0.425
в) высота,м b=1,7
Толщина стенок мм.
Масса кг.
Скорость газов на входе в циклон
м/с
Плотность газа на входе в циклон
кг/м3 вл.газ.
Плотность торфо-газовой смеси
кг/м3 вл.газ.
Где кг/ч – производительность сушильного отделения с учетом потерь при прессовании.
Гидравлическое сопротивление циклона
Па,
Где - коэффициент гидравлического сопротивления циклона
/2,с.228/.
3.12. Подбор циклонов НИИОГАЗ
Температура газов перед второй ступенью очистки .
Температура очищаемых газов во избежание конденсации влаги должна быть на 20-250С больше температуры точки росы /2,с.232/. По Id диаграмме определяем температуру точки росы .
Разность температуры , что допустимо.
м3/кг.сух.газ.
Объем газов, проходящих через вторую степень очистки
м3/ч м3/с.
Плотность газа на входе во вторую ступень очистки
кг/м3 вл. газ.
Принимаем типовую группу циклонов НИИОГАЗ ЦН-15 (рис.12.6). Внутренний диаметр цилиндрической части одиночного циклона м /2, табл.42/, оптимальное отношение м /2, с.234/ и коэффициент гидравлического сопротивления /1, табл.43/. Тогда производительность одиночного циклона составит
м3/с
Число циклонов
Принимаем типовую группу из шести циклонов НИИОГАЗ ЦН-15. Потери давления в одиночном циклоне
Па
Где м/с2 – ускорение силы тяжести.
Потери давления в группе циклонов ЦН-15
Па
Техническая характеристика циклона ЦН-15 системы
НИИОГАЗ с внутренним диаметром D=800 мм
Наружный диаметр выхлопной трубы, мм d=480
Внутренний диаметр пылевыпускного отверстия, мм d=240-320
Высота входного патрубка, мм a=528
Ширина входного патрубка, мм b=160
Ширина входного патрубка у фланца, мм b1=208
Длина входного патрубка, мм l=480
Высота выхлопной трубы, мм h1=1392
Высота цилиндрической части, мм hц=1808
Высота конуса, мм hк=1600
Высота внешней части выхлопной трубы, мм hв=240
Общая высота, мм H=3648
Уточняем производительность одиночного циклона
м3/с
Уточняем потери давления для одного циклона
Па
Уточняем потери в группе циклонов
Па
3.13 Подбор центробежного скруббера ВТИ
Температура газов перед входом в скруббер
Влагосодержание газов г/кг.сух.газ. Расход дымовых газов кг.сух.газ/ч.
По Id диаграмме определяем температуру воды на выходе из скруббера. Она равна температуре смоченного термометра в точке пересечения линии I=const, проведенной из начальной точки с параметрами ис линией . В нашем случае (рис.12.2) Температура орошающей воды
Удельный объем дымовых газов перед скруббером
м3/кг.сух.газ
Плотность очищаемых газов
кг/м3.вл.газ.
Температура газов на выходе из скруббера
Построим процесс в скруббере на Id диаграмме (рис.13.7). Процесс протекал с конденсацией водяного пара (линия BC), поэтому влагосодержание газов понизилось до г/кг.сух.газ. при
Удельный объем газов на выходе из скруббера
м3/кг.сух.газ
Средний удельный объем газов в скруббере
м3/кг.сух.газ.
Средний объем газов, проходящих через скруббер,
м3/ч = м3/с
По вычисленному расходу газов выбираем центробежный скруббер ВТИ №20 /2, табл.44/
Техническая характеристика скруббера ВТИ.
Наибольшая производительность по влажным газам, м3/с 9,2
Диаметр, мм
а) наружный 1550
б) внутренний 1460
Высота, мм 8390
Площадь поперечного сечения входного патрубка в долях внутреннего диаметра
Длина входного патрубка, мм 1689
Расход воды, м3/ч 2,8
Условный коэффициент сопротивления 33,9
Плотность очищенных газов
кг/м3вл.газ.
Средняя плотность газов в скруббере
кг/м3вл.газ.
Сопротивление скруббера
Па
Где - условный коэффициент сопротивления скруббера;
кг/м3вл.газ. – средняя плотность газов в скруббере;
м3/с – средний расход газов через скруббер
м – внутренний диаметр скруббера.
Принимаем диаметр выходной трубы скруббера м
Тогда сечение выходной трубы
м2
Расход газов на выходе из скруббера
м3/ч = м3/с
Скорость газов на выходе из скруббера
м/с
Динамическое давление на выходе из скруббера
Па
3.14 Подбор вентилятора
Потери статического давления в системе
Па,
Где Па – сопротивление сушилки /4, табл.4-32/;
Па – сопротивление циклона ВТИ;
Па сопротивление группы циклонов НИИОГАЗ;
Па – сопротивление скруббера;
Па – сопротивление соединительных трубопроводов /4, с.146/,
Потери полного давления в системе
Па
Производительность вентилятора и развиваемое им давление /1, с.251/
м3/ч;
Па,
Где кг/ч – расход сухих газов;
м3/кг; - удельный объем газов.
Полное давление, которое должен развивать вентилятор при температуре , соответствующей аэродинамической характеристике дымососа.
Па
По свободной аэродинамической характеристике /2, табл.45/
Диаметр рабочего колеса, мм 1200
Скорость вращения колеса, об/мин 970
Наибольший расход, м3/ч 35000
Наибольший напор, Па 2413
Наибольший КПД 0,67
Расчетная температура, 0С 200
Наибольшая мощность на приводном валу, кВт 34,0
Масса (без электродвигателя), кг 1185
Мощность электродвигателя при работе дымососа на рассматриваемую пневмосистему сушилки.
кВт,
Где коэффициент запаса мощности электродвигателя /1, с.199/
- КПД вентилятора /1, табл.45/;
- КПД передачи (колесо дымососа посажено на вал электродвигателя);
м3/ч
Па – напор, развиваемый дымососом при работе по пневмосистему сушилки.
Выбираем электродвигатель с повышенным пусковым моментом серии 4А250М6УЗ/7, табл. 2.2/.
Технические данные электродвигателя
Номинальная мощность, кВт 55,0
Частота вращения ротора, об/мин 980
КПД 0,9