Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Железобетон представляет собой рациональное соединение для совместной работы двух различных по своим механическим свойствам материалов- стали и бетона.(1787г. Тадеуш Хайт).
Бетон является искусственным камнем и, как всякий каменный материал, хорошо сопротивляется сжатию, хуже растяжению.
Основная идея создания железобетона – использовать бетон при работе на сжатие, а сталь – на растяжение.
Совместимость работы бетона и стали может быть выражена условием равенства относительных деформаций бетона и арматуры в любой момент времени существования конструкции.
Основой совместной работы бетона и стальной арматуры является выгодное природное сочетание физико-механических свойств этих материалов. Между отвердевшим бетоном и сталью имеются значительные силы сцепления, близкие к прочности на срез. Они достаточны для обеспечения совместной работы обоих материалов под нагрузкой. Бетон и сталь обладают близкими по величине коэффициентами линейной температурной деформации.
Бетон является надежной защитой стальной арматуры от коррозии.
Область применения: - народное хозяйство (производственные, жилые, общественные здания)
- капитальное строительство министерства обороны
- гидротехническое строительство
Достоинство: - для вяжущих и заполнителей используется широкораспространенное сырье
- высокая надежность и долговечность
- стойкость к высокой температуре и агрессивным средам
- способность бетона твердеть и наращивать прочность под водой
- малые эксплуатационные расходы
Недостатки: - большой собственный вес
- тепло и звукопроводимость
- появление трещин при эксплуатационных нагрузках
- трудность проверки положения арматуры
2.Показатели качества бетона . Виды, классы и марки бетона при различных видах воздействия.
Показатели качества: - класс по прочности на сжатие В
- класс по прочности на осевое растяжение Вt (0,5- 6)
- марка по водопроницаемости W (2- 20)
- марка по средней плотности D(200-5000)
- марка по самонапряжению напрягающего бетона Sp
- марка по морозостойкости F (F15-F1000- количество циклов замораживания и оттаивания
, потеря прочности не более 15%)
3. Деформации бетона и их виды. Диаграммы деформирования. Модель деформации. Усадка и ползучесть бетона.
Деформации бетона: 1) температурно- усадочные и силовые:
- усадка бетона (свойство бетона уменьшать свой объем при твердении на воздухе)
ср. значение усадки Esp=0,3 мм на 1 м.
Среднее значение предельных деформаций бетона:
- при кратковременном сжатии Ebu = 2 мм на 1 м.
- при длительном сжатии Ebu =2,5 мм на 1м.
- при растяжении Ebu =0,15мм на 1 м.
Ползучесть- свойство бетона увеличивать пластические деформации при длительном действии постоянной нагрузки.
4. Виды и классы арматурных сталей. Физико-механические свойства арматурных сталей. Арматурные изделия . Типы сварных соединений.
Виды арматуры и арматурной стали: 1. по назначению:
2. по способу изготовления:
- горячекатаная
- холодно- потянутая
3. по профилю поверхности:
- гладкая
- периодического профиля
4. по способу последующего упрочнения:
- термические
- механические
5. по начальным напряжениям:
- предварительно напряженная
- ненапрягаемая
Классификация арматурных сталей: - стержневая арматурная сталь
- арматурные канаты
Арматурные изделия: - каркасы
- сварные сетки
Физико-механические свойства: - c физическим пределом текучести
- не имеющие физического предела текучести, но
обладающие пластическими деформациями
- с практически линейной диаграммой(высокопрочная проволочная арматура)
5.Физико-механические св-ва железобетона. Сцепление бетона с арматурой, усадка и ползучесть бетона.
Сцепление арматуры с бетоном:железобетон состоит из 2-х разнородных материалов-стали и бетона.их совместная работа возможна только благодаря хорошему сцеплению друг с другом.Сцепление обеспечивается прежде всего зацеплением бетона за неровности в арматуре и выступы.в меньшей степени сцепление обуславливается склеиванием геля с ар-ой и трением, вызванным давлением от усадки бетона. Хар-ки сц-я получают путем выдергивания ар-ры из бетонных призм. Результаты испытаний сравнивают по средним касательным напряжениям τм которые действуют по поверхности контакта при выдергивании стержня
Чем
Прочнее
Бетон тем выше τм(2-10МПа)Таких напряжений достаточно для анкеровки ар-ры.Минимальное значение анкеровки 200-250мм. Цель анкеровки-обеспечеть восприятие ар-рой определенного усилия без продергивания в бетоне. Гладкую ар-ру снабжают анкерами в виде поперечных стержней.
Усадка железобетона: усадкой называют св-во бетона уменьшать свой объем при твердении на воздухе.при твердении в воде происходит набухание. Причины усадки: потеря химически несвязанной воды, действие сил капиллярного обжатия, уменьшение объема геля при кристаллизации. Крупный заполнитель препятствует осадке цементного камня, что приводит к образованию собственных напряжений в бетоне и появлению макротрещин. Ар-ра так же явл-ся внутренней связью, которая препятствует свободной усадке. При усадке ж/б столбика ар-ра получает сжимающие напряжения, а бетон растягивающее! Для уменьшения отрицательных последствий усадки бетона жбк делят температурно-усадочными швами. усадка в жбк меньше чем в просто бетоне.
Ползучесть бетона: св-во бетона увеличивать пластические деформации при длительном действии постоянной и даже уменьшающейся нагрузки называют ПОЛЗУЧЕСТЬЮ. К механизму ползучести добавляется еще образование микротрещин, которые увеличивают деформации. Процесс длится 10-20 лет. В результате ползучести происходит перераспределение усилий: усилие в бетоне падает, в ар-ре увелич-ся. «+»: увеличение напряжения в ар-ре сжатых эл-ов → снижение расхода стали. Уменьшение усадочных и температурных напряжений в статически неопределимых констр-ях. «-»: раскрытие трещин, увеличение перемещений, потери предварительного напряжения в ар-ре.
6.Сущность метода расчета по предельным состояниям. Две группы предельных состояний.
Предельным называется такое состояние после достижения которого конструкция перестает удовлетворять предъявленной к ней требованиям.
I гр.пр.сост.-потеря несущей способности (не пригодность к эксплуат)
Цель расчета сводиться к предотвращению:
1.Разрушения любого вида.
2.Потеря устойчивости положения.
3.Разрушение от совместного действия силовых факторов и неблагоприятного влияния внешней среды.
Расчет по I гр.пр.сост. является основным и определяет размеры сечения констр и ар-ры. Суть расчета: S≤Su Su-предельно допустимое значение.
S-усилие в сечении от нагрузки. M≤Mu выполнение этих условий исключат разрушения!
II гр.пр.сост.-не пригодность к норм. эксплуатации.
Суть расчета:
1.По прогибам(перемещениям) f≤fu
2.По образованию трещин S≤Scrc S-усилие в сеч.от нагрузки.
3.По раскрытию трещин acrc≤ acrc,u acrc,u-предельное значение ширины трещины. Acrc-ширина раскрытия трещин.
Задача расчета: исключить наступление ПС конструкции на всех этапах её работы: при изготовлении, при транспортировке, при монтаже и эксплуатации.
7.Изгибаемые элементы железобетонных конструкций. Конструктивные особенности. Три стадии напряжено-деформируемого состояния сечений при изгибе. Два расчетных случая и критерии их определения.
В зависимости от стадии работы элемент может испытывать различные силовые воздействия. элементы испивающие преимущественно изгиб - плиты и балки. Плиты - сравнительно тонкие и плоские элементы, для которых толщина меньше длины. Балки – относительно длинные линейные элементы для которых длина на много больше ширины и высоты. Внешние силы действ на изгиб. Элемент вызывает изгиб-ие моменты и соответствующие деформации.(верхние волокна сжаты, нижние растянуты)
Констр.особенности: продольную рабочую ар-ру в балках и плитах располагают в нижних растянутых волокнах. В соответствии с эпюрой моментов. Плиты армируют сетками, балки продольными рабочими стержнями и монтажной ар-ой, образуя каркасы. Предварительно напряженная ар-ра не входит в состав каркасов. Поперечная ар-ра ставиться для восприятия растягивающих напряжений. Особое значение имеет конструирование концевых уч-ов элементов. Здесь происходит передача усилий обжатия с ар-ры на бетон, в рез-те чего возникают местные напряжения. Производят усиление концов элементов.
Высота балок 1/8-1/15, пролета в предварительно напряженных балках до 1/25 пролета.
Критерием случая явл-ся относительная высота сжатой зоны бетона ξ=x/h0 x-высота сжатой зоны бетона. h0=h-a рабочая высота. При ξ≤ ξR -1 расч. случай. При ξ> ξR 2ой расчетный случай.
ξR=ω/(1+(δsr/δscu)(1- (ω/1.1))) граничное условие.
ω-характеристика сжатой зоны бетона.
δsr-сопротивление стали
δscu-не знаю я что это!!!
Предварительные напряжения увеличивают δsr
При проектировании следует стремиться к первому расчетному случаю(постепенное разрушение, рост
трешин) второй расчетный случай(хрупкое разрушение,
8.Расчет прочности нормальных сечений изгибаемых элементов с одиночным армированием. Условия прочности и порядок расчета.
Условие прочности: M≤Rb*Ab*Zb
Для прямоугольных сечений Ab=bx; zb=h0-x/2
Уравнение равновесия для прямоугольных сечений примет вид Rbbx-RsAs=0
Отсюда x= RsAs/Rbb
Введем понятие коэффициента армирования и процента армирования μ=As/bh0 μ%=(As/bh0)100
Обе части уравнения разделим на h0 и получим значение относительной высоты сжатой зоны бетона ξ=
μ(Rs/Rb) значение внутреннего момента можно вычислить и по растягивающей силе противодействующей пары сил. Тогда получим условие прочности: M≤Rs*As*(h0-x/2) для упрощения практических расчетов преобразуем формулы первую и последнюю введя параметры αm и η, зависящие только от ξ подставим в формулу первую x= ξ∙h0: M≤ RsAsh02 ξ(1- ξ/2) обозначим ξ(1- ξ/2) через αm. Физический смысл αm коэффициент статического момента сжатой зоны сечения. αm=(Sb/ bh02) бля, я заебался!!!
Короче, стр 107.
10. Тавровые сечения с полкой в сжатой зоне более рациональны, т.к. в них площадь неработающего растянутого бетона значительно уменьшена. При расчёте балок таврового сечения различают два случая: граница сжатой зоны бетона находится в пределах полки или ниже полки.
1 случай:
Если Mext ≤ Mint при Х=hf или M ≤ Rb(ho-) тавровые сечения этого типа рассчитывают как прямоугольные с размерами и поэтому растянутый бетон не влияет на несущую способность бетона.
As=M/(ŋ) αm=M/(b)
2 случай:
Если условие не выполняется, изгибаемый момент, воспринимаемый сечением, при этом можно разделить на два. составленный парой сил и момент
=( - b)(- ), момент вычисленный по растягивающему усилию будет
=(…) Площадь поперечного сечения арматуры
=/(- ) При известных М и площадь сечения арматуры подбирают как для обычного прямоугольного сечения шириной b на действие момента =M - то есть сначала определить αm=/b) затем по приложению определяем ŋ и далее вычисляют площадь арматуры =/b) Общая площадь поперечного сечения продольной работой арматуры =+
11. В зависимости от соотношения количества продольной и поперечной арматуры, класса бетона, схемы загружения и ряда других факторов возможны следующие случаи загружения:
1 случай: «Поворот двух осей»
При слабой продольной арматуре напряжения в ней, а так же в поперечных и отогнутых стержнях, пересекаемых наклонной трещиной, достигают предела текучести. Происходит взаимный поворот двух частей относительно оси, проходящей через центр тяжести сжатой зоны, наступает разрушение бетона и раздавливание.
2 случай: «Смещение двух блоков»
При наличии достаточно мощной и хорошо заанкерированной продольной растянутой арматуры, препятствующей повороту обеих частей, происходит разрушение бетона над трещиной до достижения напряжений текучести в продольной арматуре. Напряжения в поперечных и отогнутых стержнях достигают предела текучести.
3 случай: «Раздавливание в зоне сжатой полосы»
Происходит раздавливание бетона от действия сжимающих усилий в наклонной полосе между 2 соседними наклонными трещинами.
Для обеспечения прочности наклонных сечений изгибаемых элементов производят расчёт:
1 По наклонной трещине на действие М.
2 По наклонной трещине на действие Q.
3 На сжатие в полосе бетона стенки балки между наклонными трещинами.
12. - погонное усиление в поперечных стержнях отнесённое к единице длины элемента.
==∑=
=)/S
Q≤(2b)/C +
Расчёт отгибов: для усиления отдельных частей балки в зонах действия больших поперечных сил (когда Q>+) вделано устройство отгибов путём отвода части рабочей арматуры из растянутой зоны в сжатую. Наибольшая ордината поперечной силы: =
25.Основы расчета деформаций (прогибов) железобетонных конструкций.
Деформации (прогибы, углы поворота) элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны.
,где f-прогиб от расч. Нагрузок, пред. доп. Прогиб
Определение прогибов
Так для простой балки из упругого материала пролетом l,загруженной равномерно распределенной нагрузкой q,максимальный прогиб в середине пролета
или ,где l/r кривизна элемента в середине пролета, определяемая через максимальный М и изгибную жесткость EI
.
В общем случае для простейших расчетных схем максимальный прогиб в середине пролета определяется по формуле
,где коэф-т, зависящий от расчетной схемы(например для загруженной сосредоточенной силой в середину пролета,, при двух равных моментах по концам балки =1/8
Для более сложных расчетных схем прогибы, обусловленные деформациями изгиба, определяют с помощью интеграла Мора
где - изгибающий момент в сечении х от действия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета, для которого определяется прогиб;
полная кривизна элемента в сечении х от нагрузки,
4.32. Для изгибаемых элементов при l/h < 10 необходимо учитывать влияние поперечных сил на их прогиб. В этом случае полный прогиб ftot равен сумме прогибов, обусловленных соответственно деформацией изгиба fm и деформацией сдвига fq.
4.33. Прогиб fq, обусловленный деформацией сдвига, определяется по формуле
где - поперечная сила в сечении х от действия по направлению искомого перемещения единичной силы, приложенной в сечении, где определяется прогиб; gх - деформация сдвига, определяемая по формуле здесь Qx - поперечная сила в сечении х от действия внешней нагрузки G - модуль сдвига бетона jb2 - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона и принимаемый по jcrc - коэффициент, учитывающий влияние трещин на деформации сдвига и принимаемый равным: на участках по длине элемента, где отсутствуют нормальные и наклонные к продольной оси элемента трещины, - 1,0; на участках, где имеются только наклонные к продольной оси элемента трещины, - 4,8; на участках, где имеются только нормальные или нормальные и наклонные к продольной оси элемента трещины, - где - соответственно момент от внешней нагрузки и полная кривизна в сечении х от нагрузки, при которой определяется прогиб
26.Определение кривизны и жесткости изгибаемых элементов при отсутствии трещин в растянутой зоне
Величина кривизны и деформаций железобетонных элементов отсчитывается от их начального состояния, при наличии предварительного напряжения - от состояния до обжатия.
Начальная кривизна самонапряженных элементов определяется с учетом содержания и положения продольной арматуры относительно бетонного сечения и величины обжатия бетона.
Кривизна определяется:
а) для участков элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, - как для сплошного тела;
б) для участков элемента, где в растянутой зоне имеются трещины, нормальные к продольной оси, - как отношение разности средних деформаций крайнего волокна сжатой зоны бетона и продольной растянутой арматуры к рабочей высоте сечения элемента.
Элементы или участки элементов рассматриваются без трещин в растянутой зоне, если трещины не образуются при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок или если они закрыты при действии постоянных и длительных нагрузок, при этом нагрузки вводятся в расчет с коэффициентом надежности по нагрузке gf = 1,0.
4.24. На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов должна определяться по формуле
где - кривизна соответственно от кратковременных и от постоянных и длительных временных нагрузок (без учета усилия Р), определяемая по формулам:
здесь М - момент от соответствующей внешней нагрузки (кратковременной, длительной) относительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;
jb1 - коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона и
jb2 - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин и принимаемый по
- кривизна, обусловленная выгибом элемента от кратковременного действия усилия предварительного обжатия Р и определяемая по формуле
- кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле
здесь eb, e¢b - относительные деформации бетона, вызванные его усадкой и ползучестью от усилия предварительного обжатия и определяемые соответственно на уровне центра тяжести растянутой продольной арматуры и крайнего сжатого волокна бетона по формулам:
При этом сумма принимается не менее . Для элементов без предварительного напряжения значения кривизны и допускается принимать равными нулю.
27.Определение кривизны и жесткости при наличии трещин в растянутой зоне
4.27. На участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизна изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при е0,tot ³ 0,8h0 элементов прямоугольного, таврового и двутаврового (коробчатого) сечений должна определяться по формуле
где М - момент относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей через центр тяжести площади сечения арматуры S, от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, и от усилия предварительного обжатия Р;
z - расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры S до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной, определяемое согласно указаниям
ys - коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами и определяемый согласно указаниям
yb - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами
x - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая согласно указаниям
v - коэффициент, характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны
Ntot - равнодействующая продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р (при внецентренном растяжении сила N принимается со знаком «минус»).
где Mser - момент, воспринимаемый сечением элемента из расчета по прочности при расчетных сопротивлениях арматуры и бетона для предельных состояний второй группы;
Для конструкций, рассчитываемых на выносливость, значение коэффициента ys принимается во всех случаях равным 1,0.
4.30. Полная кривизна для участка с трещинами в растянутой зоне должна определяться по формуле
где - кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую производится расчет по деформациям
- кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;
- кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;
- кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия
Если значения и оказываются отрицательными, то они принимаются равными нулю.
4.29. Коэффициент ys для элементов из тяжелого, мелкозернистого, легкого бетонов и двуслойных предварительно напряженных конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов определяется по формуле
но не более 1,0, при этом следует принимать
еs,tot - эксцентриситет силы Ntot относительно центра тяжести площади сечения арматуры S; соответствует моменту М (см. п. 4.27 ) и определяется по формуле
jls - коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки и принимаемый по но не более 1,0;
Формула для определения изгибной жесткости элемента с трещинами в растянутой зоне,которая обозначается В(вместо EI для упругих материалов)
28.Железобетонные конструкции одноэтажных производственных зданий. Пространственная жесткость каркаса. Нагрузки. Основы расчета поперечной рамы.
Элементами конструкций одноэтажного каркасного здания с балочным перекрытием являются:
Таким образом каркас ОПЗ представляет собой сложную пространственную систему,которую условно расчленяют на поперечные и продольные плоские рамы,взаимно связанные жестким диском покрытия.
Под пространственной жесткостью здания обычно подразумевают его сопротивление воздействию горизонтальных усилий..Вертикальные связи устраиваются в центре температурного блока.
За расчетную схему принимается рама, стойками которой являются, колонны, жестко заделанные в фундамент и шарнирно соедин. С ригелем. Жесткость ригеля в горизонтальном направлении бесконечна .При расчете поперечной рамы рассматривается основн. Особые сочетания нагрузок.
Нагрузка на стойку поперечную раму от вертик и гор давления кранов опред по линиям влияния опорных реакций.
33 Конструкции монолитных ребристых перекрытий с плитами, работающими в двух направлениях. Основы расчета балок и схемы их армирования.
Сущ. 2 вида перекпытий:
Более частое расп-е балок, отсутствие промеж. колонн, малые размеры плит (≤2м)
Армируют сварными сетками (2 способа)
При L>2,5 м – раздельное армирование
Нижняя арматура – 2 сетки с одинаковой Аsw в каждом направлении
1 сетка доводится до балок, а 2 обрываеся, не доходя до опор на 1/4Lmin если плита примыкает к балке или 1/8 Lmin при свободное опирание плиты.
При L<2,5м в направлении Lmin принимают непрерывное армирование (обычно). При обрыве одной из сеток на расстоянии от опоры =1/4Lmin с учетом благоприятного распора
M=
В свободно опертых плитах М0п=0, а при Мпр => М1 = М2 При обрыве одной из сеток на расстоянии от опоры =1/8Lmin
M=
Балки рассчитывают как неразрезные с учетом перераспределения усилий. При этом расчетные пролеты принимают равным расстоянию между гранями колонн, а для крайних пролетов –между гранью колонны и серединой опоры на стене. Моменты в первом пролете и на первой промежуточной опоре, когда все балки распологаются по осям колонн
M= 0,7М0+
В средних пролетах и на средних опорах
M= 0,5М0+
Где М0 - момент в свободно опертой балке
При треуг-ой нагрузке
M0=
При трапецида-ой нагрузке
M0=
В пролетах балки армируют каркасами, на опорах – сетками.
34 Конструкции сборных балочных перекрытий. Основы расчета ребристых плит и балок. Схема армирования.
А),б)(многопустотные) –bп=1,0…2,4м; lп=3…6м; hп=220м(200…240мм)
Д)(Рёбристые)- bп =0,75…3м; lп=3…6м; hп=250…400мм.
Все типы сборных плит представляют собой однопролетную свободно опёртую балку, загруженную равномерно распред. нагруз.
M= Q=
q=(q+ѵ)*bп
При расчете используют ур-я
Учитывая способ армирования.
35 Конструкции сборных балочных перекрытий. Основы расчета пустотных плит и балок. Схема их армирования.
А),б)(многопустотные) –bп=1,0…2,4м; lп=3…6м; hп=220м(200…240мм)
Д)(Рёбристые)- bп =0,75…3м; lп=3…6м; hп=250…400мм.
Все типы сборных плит представляют собой однопролетную свободно опёртую балку, загруженную равномерно распред. нагруз.
M= Q=
q=(q+ѵ)*bп
При расчете используют ур-я
Учитывая способ армирования.
36 Конструкция и основыв расчета железобетонных колонн многоэтажных и одноэтажных зданий.
37. Конструкции безбалочных перекрытий. Основы расчёта.
В безб. перекрытиях плиты опираются на капители колонн, кот. создают жёсткое сопряжение перекрытия с колоннами, увеличивают прочность плиты на излом, исключают продавливание. Благодаря отсутствию рёбер уменьшается строительная высота здания, улучшается освещённость и проветриваемость помещений.
Сборные безб. перекрытия :
-Состят из капителей, надколонных и пролётных плит
-Классы бетона плит В20…В30, колонн и капителей В20…В35, рабочая арматура А-111
-Работают как балки. С учётом перераспределения усилий опорные и пролётные моменты
q- равномерно распределённая нагрузка на 1м длины надколонной плиты
- расчётный пролёт плиты, равен расстоянию в свету между краями капителей, умноженному на 1,05
Наиболее опасное загружение:
-полосовая нагрузка через пролёт
-сплошная по всей площади
Сборно-мон. безб. перекрытия :
По сборным капителям, надколонным и пролётным плитам уложить арматурные сетки и замонолитить их слоем бетона.
38. Железобетонные фундаменты.Классификация.Конструкции и расчёт отдельного центрального нагруженного фундамента.
Три типа:
-отдельные (под каждой колонной)
-ленточные (под рядами колонн, под несущими стенами)
-сплошные
По способу изгот. – сборные, монолитные.
Отдельные фундаменты состоят из плитной части и подколонника. Высота ступени от 300 до 400 мм. Зазоры бетонировать бетоном В12,5 и выше.
Мон ф-ты под сборные колонны имеют углубление – стакан в форме опрокинутой усечённой пирамиды. Их называют ф-ми стаканного типа. Внутренние размеры стакана у его днища на 100 мм, а у верхнего обреза ф-та на 150 мм больше соответствующих размеров поперечного сечения колонны. Глубина стакана на 50 мм больше требуемой глубины заделки колонны
Расчёт фундаментов при осевой нагрузке
При проектировании ф-ов решаются вопросы:
-о глубине заложения, -размерах подошвы, -конфигурации размеров в плане и по высоте, -прочность типа ф-та.
При расчёте ф-та исходят из предположения о линейности распределения напряжений по его подошве.
;
- максимальная продольная сила от расчётных нагрузок в уровне верхнего обреза ф-та при =1
- площадь подошвы ф-та
d – глубина заложения подошвы ф-та от отметки планировки
- средний вес единицы объёма ф-та и грунта на его уступах, принимаемый обычно равным 20
Размеры сторон подошвы ф-та должны быть кратны 300 мм, мин. высота ф-та опр-ся из условия прочности на продавливание в процессе монтажа. Должна быть не менее суммы глубины заделки колонны и 250 мм.
Расчёт ф-та на продавливание в период эксплуатации.
F- продавливающая сила (равнодействующая реактивного давления грунта на часть подошвы, площадь которой равна разности между полной площадью подошвы и площадью нижнего основания пирамиды продавливания)
- рабочая высота ф-та
- средний периметр пирамиды продавливания
- давление ф-та на грунт от N
b,h- размеры нижнего сечения колонны
Расчёт ф-та по наклонным сечениям
Если рабочая высота ф-та превышает 0,6 пролёта, то мы будем говорить о расчёте на действие поперечной силы
Расчёт арматуры, расположенной у подошвы ф-та
Ступени ф-та, нагруженные снизу реактивным давлением грунта, работают на изгиб как консоли, защемлённые в сечениях 1-1, 2-2, 3-3 ,…
Изгибающий момент в сечениях
- размер стороны подошвы ф-та, перпендикулярной рассчитываемому сечению
- размер стороны сечения колонны или выше расположенной ступени, перпендикулярной рассчитываемому сечению
Сечение арматуры ф-та опр-ся из следующего выражения:
- рабочая высота ф-та рассчитываемого сечения
Площадь сечения арматуры принимается по наибольшему из значений, вычисленных для всех сечений
39.Особенности конструкций и расчёта внецентренно нагруженных отдельных ф-ов
ВНФ, как правило, имеют прямоугольную подошву, больший размер которой параллелен плоскости действия момента. Давление на грунт под подошвой таких ф-ов распределяется неравномерно.
Предварительные размеры подошвы ф-ов определяют по комбинации усилий по формуле
Вычисляют по комбинации всех усилий в случае необходимости изменяют предварительно принятые размеры подошвы ф-та
- изг момент в уровне ф-та
В формуле вместо среднего периметра пирамиды продавливания подставляется значение средней линии наклонной грани пирамиды продавливания
При
При
Расчёт арматуры, расположенной у подошвы ф-та, производят по формулам
, . при этом значение будет равным среднему значению давления грунта в пределах рассчитываемой консоли. Максимальное давление вычисляется по формуле , а минимальное – по формуле
40.Конструции и основы расчёта железобетонных плит покрытий. Схемы армирования.
Плоские покрытия могут иметь прогоны, уложенные по верху стропильных конструкций, а могут быть выполнены по беспрогонный схеме, которая щас рулит. При втором способе крупноразмерные плиты укладываются непосредственно по ригелям поперечных рам. Плиты воспринимают нагрузку от кровли, снега, вентиляционных и других устройств и передают её на несущие конструкции покрытия или на стены (в зданиях с неполным каркасом), выполняют функции горизонтальных связей, обеспечивают пространственную работу каркаса здания.
Плиты обеспечивают устойчивость верхних сжатых поясов стропильных конструкций в плоскости покрытия и передают ветровую нагрузку с торцов здания на продольные ряды колонн.
В покрытиях одноэтажных производственных зданий ща рулят рёбристые плиты с продольными и поперечными рёбрами. Пролёты таких плит 6 и 12 м (есть проекты плит 18 м). плиты пролётом 6 и 12 м имеют номинальную ширину 1,5 и 3 м. толщина полки приниматеся равной 3…3,5 см, высота рёбер 6 м – 300 мм, при пролёте 12 м – 450 мм.
Плиты шириной 1,5 м используется в местах повышенных снеговых отложений у фонарей, в перепадах профиля покрытия и в случаях, когда доставка на площадку крупноразмерных плит вызывает большие транспортные затруднения.
В продольном направлении плиты рассчитываются как однопролётные свободно опёртые балки таврового сечения (для рёбристых плит) или прямоугольного сечения (для сплошных плит)
Полка рёбристых плит рассчитывается на местный изгиб как плита, работающая в двух направлениях (при наличии поперечных рёбер), или как балочная плита (при отсутствии поперечных рёбер).
Кроме расчета на прочность плита проверяется по трещиностойкости (трещинообразованию, раскрытию и закрытию трещин) и по деформациям.
41.Балки покрытий(бп) используют в качестве ригелей поперечных рам при пролетах 6,12,18 м…по очертанию бп бывают:-двускатные,-односкатные(с постоян.,переменным сечением),-c парал-ми поясами,-с криволинейным верхним поясом…назначаются Hб=1/10…1/15Lб….по форме поперечного сечения:-тавровые-двутавровые-прямоугольные(В 20…В30)…принципы различия б:-стропильная б. явл.однопролетной свободноопертой балкой,-за расчетный пролет принимается расстояние между точками приложения опорных реакций,-расчетный пролет б. на 300мм меньше чем номинальный,-напряжения на б. передаются в виде сосредоточенных сил опорных реакций ребристых плит,-при числе сил>4 она заменяется на равномерно распределенную…1:12 самая опасная зона 0.37L.
Рис. XI11.34. Двускатная балка покрытия двутаврового сечения про летом
Рис. ХШ.35. Схема рас положения напрягаемой арматуры двускатной балки
2— верхняя арматура
42.ж\б фермы типовые применяют при пролетах 18,24,30м с шагом в продольном направлении 6,12 м Hф=1/7…1/9Lф... стропильная раскосная ферма представляет собой многократно статически неопределенную систему.
Рис. XIII.38. Эпюры моментов в верхнем поясе арочной фермы
43.ж\б арки используют при пролетах 18 и более,сложные в монтаже:-сборные блоки,-затяжки… f-стрела пор…….f=1\5….1\9… сечения:-двутавр.,-затяжки прямоугольное….до начала расчета задается сечение арки:Hсеч.а =1\30…1\40 La Bсеч.а =1\2…1\3 Ha……
Рис. XI11.43. Железобетонная арка с затяжкой пролетом 36 м
44.пространственное покрытие-тонкие плиты,имеющие кривизну в одном или нескольких направлениях
…состав:-оболочка,-контурные элементы
…материал оболочки в пространственных покр используется эффективнее,экономичность до 25-40%.
..достоинства :-пролеты большие,-сейсмостойкость и хорошее восприятие динамических нагрузок…
класс оболочек:-по радиусу кривизны(двоякая кривизна,одинарной)
-по кривизне1\r =1\ r1=1\r2-гаусовая кривизна..а)1\R >0 -1 кривизна б)1\R <0 -2 кривизна в) нулевая кривизна
…по способу образования:-оболочка вращения-трансляционная оболочка
….по названию поверхности:-цилиндрическая оболочка-конические-гипары-бочарные своды-купала-складни…
По форме перекрываемой поверхности:-на прямоугольном плане-на круглом плане-поли план
По стреле подъема:-f\e>=1\5- подъемистые…..f\e<=1\5 полочная оболочка
По конструктивным признакам:-отдельностоящие-неразрезные-многоволновые-гладкие-ребристые и.т.д
По способу изготовления;-монолитные-сборные-сборномонолитные
По отношению толщин к наименьшему радиусу t\Rmin<=1\20 –тонкие оболочки
Применяется легкий бетон-В 15 В12.5
S\L<=короткая цилиндр оболочкаS\L>1 –большая цил оболочка Оболочки гауссовой кривизны
№49 Конструкции и основы расчёта прямоугольных резервуаров
Покрытия резервуаров прямоугольной фермы обычно делают плоскими по колоннам.Днища обычно плоские или с внутр. Откосами.Монолит. перекрытие выполняется,как правило,безбалочным.Сетка колонн приним. квадратная от 4х4 до 6х6 м.
При большой протяж.(в сборных через 50 м,в монол. Через 40)устраив. Темпер.-усадочные швы.Днище сбор. Резервуар обычно делают монолитным.
Прямоугольная форма целесообразнапри вместимости резервуаров 6-20 тыс. м^3 и более.
Расчёт:стены резервуаров рассчитывают на одностороннее гидростатическое давление при отсутствии обсыпки,а также одностороннее боковое давление грунта при опорожненном резервуаре.
Также производят расчёт по условию ширины раскрытию трещин.
Стены резервуаров рассчитывают на одностороннее гидростатическое давление при отсутствии обсыпки, а также одностороннее боковое давление грунта при опо рожненном резервуаре.
Монолитную стену без ребер, а также сборную стену с вертикальными стыками шпоночной формы, в которых горизонтальную арматуру не сваривают, независимо от наличия ребер (пилястр) рассчитывают по балочной схеме .Про лет li принимают равным расстоянию от верхней грани паза днища до покрытия.
При расчете выделяют вертикальную полосу шириной 1 м вместе с находящимися на ней нагрузками. Полага ют, что в днище стена жестко защемлена, на уровне пе рекрытия шарнирно оперта. В монолитной или сборной стене, усиленной ребрами при сварке всей арматуры в шва), каждый участок стены между ребрами рассчиты вают как плиту, опертую по контуру , ес ли h/h^l (при h~>l\)- По граням ребер и днища пли та считается жестко защемленной, в уровне покрытия — шарнирно опертой. Шарнирное опирание в случае сбор ного покрытия обусловлено безмоментными связями ме> жду сборными панелями покрытия и стены, а в случае монолитного покрытия — опиранием на плиту с малой жесткостью на изгиб.
Наибольшие значения опорных и пролетных момен тов принимают по справочикам.
Требуемое количество рабочей арматуры находят по. наибольшим опорным и пролетным моментам как в из1 гибаемой плите прямоугольного сечения с одиночный
№51 Материалы для каменных конструкций.Виды и св-ва камней и растворов для каменной кладки.Механические характеристикикладки при различных возд-ях.
Для кладки применяют искусственные и природные камни и блоки.Иск. камни:обожженные и необожженные.Обожённые:кирпич полнотелый глиняный обыкновенный пластического и полусухого прессования;кирпич пустотелый пластического прессования,камни керамические пустотелые и керамические фасадные изделия.Необожжённый:кирпич полнотелый силикатный,кирпич строительный шлаковый.
Природные:Камни из тяжёлых и лёгких горных пород правильной и неправильной формы.
Основной характеристикой каменных материалов является их прочность,характеризуемая маркой,которая обозначает временное сопротивление образцов при сжатии 0.4-100 МПа.
Марка:4….50-малой прочности;75…200-средняя прочности;250...1000-высокая прочность
К каменным материалам, применяемым для кладки наружных стен и фундаментов, предъявляют также требования по морозостой кости, водостойкости, объемной массе, проценту пустотности, форме, размерам и внешнему виду (для фасадных поверхностей).
Размеры камней, блоков и панелей устанавливаются в соответ ствии с требованиями единой модульной системы, а также в зависи мости от способов и средств их изготовления и укладки.
Кам. Кладка состоит из искуст.,или природных камней,объед. в монолитный материал с помощью раствора.
Раствором для каменных кладок связывают м/у собой отдельные камни,передают усилия от одних камней на другие,распределяют их более раномернопо площади,уменьшают продуваемость кладки, заполняя швы между камнями.Растворы должны быть удобоукладываемые. Удобоукладываемость раствора важна для обеспечения равно мерного распределения раствора по камню, облегчает работу каменщика и повышает производительность труда. Удобоукладываемость раствора зависит от его подвижности, а последняя - от вида и количества вяжущего, вида и крупности песка и количества воды при затворении.
Пластификаторы:известь и глина.Тяж р-ры>1500кг/м^3;лёгкие р-ры<1500 кг/м^3.Прочность раствора характеризуется его маркой(временное сопротивление при сжатии) М(4…200),чаще всего М(10-100).
Достоинства:-огнестойкость;-долговечность;-хорошая тепло-звуко-изоляция;-небольшие эксплуатационные расходы.Недостатки:-большая собственная масса;-затраты ручного труда. К природным относятся камни из тяжелых и легких горных пород правильной и неправильной формы.
Основными прочностными характеристиками кладки являются:-временное сопротивление сжатию(Ru);R-расч. Сопротивление кладки осевому сжатию;Rbt-расч. Сопротивление растяжению при изгибе;Rsq-расчётное сопротивление сколу.
№50 конструкция и основы расчёта подпорных стен.
Подпорные стены-инж.соор.,служащие для удержания в треб. Положении грунта,или других сыпучих тел.
Подпорные стены могут выполняться монолитными или сборными.
Гладкие вертикальные элементы монолитных подпорных стен уголкового вида конструируют обычно переменной толщины. При этом вверху толщину назначают не менее 100 мм, а внизу принимают по расчету. Горизонтальные плиты также выполняют, как правило, переменной толщины
Подпорные стены(по материалу)Из каменной кладки;бетонные;сборный монолитный ж/б.
(по констр решению):массивные(за счёт своей большой массы);тонкие(за счёт веса грунта на плите и анкеров)
Принципы расчёта:действие бокового давления грунта;собственный вес стены и грунта;временные нагрузки по верху стены.
Проверяется устойчивость на сдвиг.
Проверяется условие на сдвиг,на опрокидывание
При в,или h>25 м необходимы деформационные швы.
№52 расчёт каменных конструкций по прочности.
1)Центральное сжатие;2)Внецентренное сжатие ;3)Остальные
Центральное сжатие:NMgRA A=b*h
Разрушение элем. Происходит от их гибкости,короткие элементы в рез-те исчерпывания свойств кладки,а длинные в рез-те потери устойчивости.
Mg-коэффициент,учитывающий влияние прогиба сжатых элементов на их несущую способность при длительной нагрузке.
-к-т продольного изгиба.Зависит от характеристики упругих св-в кладки и гибкости эл-ов или прямоугольного сплошного сечения при отношении
l0 — расчетная высота (длина) элемента; i — наименьший радиус инерции сечения элемента;
h — меньший размер прямоугольного сечения.
Внецентренное сжатие:
N = тg1 RAcw, где Аc — площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений
W=1+lo/h 1.45; Ac=Hc*b; =( +c)/2
c-к-т изгиб. Сж. Зоны бетона
При расчёте элементов,толщ<25 см вводится эксцентрисетет(для нес. Стен Ea=2см,для самонесущих Ea=1 см)
53.Виды армокаменных конструкций. Основы расчёта элементов армокаменных конструкций по прочности.
Армирование каменных конструкций применяется с целью по вышения их прочности и устойчивости.
В строительстве применяют следующие виды армированных каменных конструкций:
конструкции с поперечным (сетчатым) армированием;
конструкции с продольным армированием;
комплексные конструкции (элементы из кирпичной кладки, усиленные железобетоном);
конструкции, усиленные обоймами.
Для вос приятия растягивающих усилий в конструкциях, работающих на внецентренное сжатие с большим эксцентриситетом, или на изгиб (стол бы, перемычки, карнизы и др.), применяют продольное армирование.
Поперечное (сетчатое) армирование является основным спосо бом усиления сильно нагруженных каменных столбов и простенков малой гибкости, а также стен первых этажей многоэтажных зданий.
Усиление каменных сжатых элементов поперечным армирова нием происходит благодаря тому, что поперечная арматура препятст вует поперечным деформациям растяжения элемента.
Применяются два типа сеток - прямоугольные и «зигзаг»
Сетки прямоугольные и «зигзаг» одного направления должны укладываться не реже, чем через пять рядов кладки из обычного кир пича или через 400 мм для кладки из других видов кирпича
Расчет элементов с поперечным (сетчатым) армированием при центральном сжатии производится по формуле
N £ mgjRsk A, (10)
где N - расчетная продольная сила;
R - расчетное сопротивление сжатию кладки
j - коэффициент продольного изгиба
А - площадь сечения элемента;
Rsk = R +2*;
при пустотности более 20%
Rsk = R +0,8*2*;
а при прочности раствора менее 2,5 МПа при проверке кладки в процессе ее возведения
Rsk1 = R +;
2. Внецентренно сжатые элементы с поперечным (сетчатым) армированием
Внецентренно сжатые элементы с сетчатым армированием рас считываются так же, как и неармированные элементы, но при соот ветствующем значении расчетного сопротивления, уменьшающегося с увеличением эксцентриситета.
Расчет несущей способности внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием производится по формуле
N £ mgj1RAcw,
где Ас - площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений (рис. 5), определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N. Положение границы площади Ас определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения
Ac = A, j1 = .
В формулах (13) - (15):
R - расчетное сопротивление кладки сжатию;
А - площадь сечения элемента;
h - высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;
е0 - эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения;
j - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l0 (см. пп. 4.2, 4.3) по табл. 18; w-коэффициент, опр.по СНиП
jс - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по табл. 18 в плоскости действия изгибающего момента при отношении;
lhc = или гибкости lic =
54.Конструктивные схемы каменных зданий. Основы расчёта при различных конструктивных схемах.
Рис. 20.1. Расчетные схемы зданий: а - жесткая конструктивная схема; б - упругая конструктивная схема
Жесткую конструктивную схему имеют, как правило, жилые дома, казармы, штабные и большая часть общественных зданий.
К зданиям, имеющим упругую конструктивную схему, относят ся, главным образом, производственные здания, в которых расстоя ния между поперечными стенами превышают величины, указанные в нормах для зданий с жесткой конструктивной схемой.
Стены и столбы многоэтажных зданий, имеющих перекрытия, рассматриваемые как жесткие опоры, рассчитываются на внецентренную нагрузку как вертикальные неразрезные балки
При этом нагрузка от верхних этажей считается приложенной в цен тре тяжести сечения стены вышележащего этажа, а нагрузка от дан ного этажа считается приложенной с фактическим эксцентриситетом относительно центра тяжести сечения стены с учетом изменения се чения в пределах этажа и ослабления горизонтальными и наклонны ми бороздами.
Ветровые нагрузки для малоэтажных зданий с жесткой конст руктивной схемой не имеют существенного значения и для подав ляющего большинства малоэтажных жилых, казарменных, штабных и культурно-бытовых зданий могут и не учитываться.
При расчете стен подвального этажа помимо вертикальных на грузок учитывается также горизонтальное давление, состоящее из бо кового давления грунта и временной расчетной равномерно распре деленной нагрузки р, расположенной на поверхности земли и при нимаемой обычно равной 10 кПа.
В зданиях с перекрытиями и покрытиями, являющимися упруги ми опорами для стен и столбов, последние рассматриваются как стой ки рам, жестко заделанные и связанные между собой перекрытиями и покрытием (см. рис. 20.1, б). Соединения стен и столбов с перекры тиями и покрытием считаются шарнирными. Перекрытия и покрытие считаются бесконечно жесткими в горизонтальном направлении риге лями. Влияние поперечных стен в этом случае не учитывается.
Расчет несущих конструкций одноэтажных зданий с упругой конструктивной схемой производится для двух стадий работы:
для неоконченного строительством здания при отсутствии по крытия;
для законченного строительством здания.
В зданиях с перекрытиями и покрытиями, являющимися упруги ми опорами для стен и столбов, последние рассматриваются как стой ки рам, жестко заделанные и связанные между собой перекрытиями и покрытием (см. рис. 20.1, б). Соединения стен и столбов с перекры тиями и покрытием считаются шарнирными. Перекрытия и покрытие считаются бесконечно жесткими в горизонтальном направлении риге лями. Влияние поперечных стен в этом случае не учитывается.
Расчет несущих конструкций одноэтажных зданий с упругой конструктивной схемой производится для двух стадий работы:
для неоконченного строительством здания при отсутствии по крытия;
для законченного строительством здания.
В первом случае стены и столбы рассчитываются как свободно стоящие, заделанные в грунт.
Во втором случае стены и столбы рассчитываются как стойки рам. Если в первом случае несущая способность стен окажется недос таточной, то обычно стены временно раскрепляются.
В стенах с пилястрами ширина полок таврового сечения, учиты ваемая в расчете, принимается рапной Н/3 - в каждую сторону от края пилястры, но не более 6h и не более расстояния от края пилястры до края примыкающего к ней проема (здесь Н- высота этажа; h - тол щина примыкающей к пилястре стены.
Если толщина стены меньше 0,1 высоты поперечного сечения пилястры, то сечение рассматривается как прямоугольное с шириной, равной ширине пилястры.
55. Способы возведения каменных зданий при отрицательных температурах. Особенности расчёта каменных конструкций, возведённых в зимнее время. Расчёт перемычек.
В зависимости от вида кладки, характера работы конструкции и сроков возведения зданий каменные конструкции в зимнее время мо гут выполняться следующими способами:
способом замораживания, при котором допускается ранее замо раживание раствора кладки и последующее его оттаивание в естест венных условиях;
способом замораживания с последующим искусственным пол ным или частичным оттаиванием кладки зимой и выдерживанием ее при положительной температуре в течение определенного времени;
способом замораживания с применением растворов с химически-ми добавками, обеспечивающими повышенную монолитность кладки после ее оттаивания, частичное твердение раствора в процессе выдер живания на морозе и уменьшение осадки кладки при оттаивании;
с применением электронагрева или паропрогрева свежевозводи мой незамерзшей кладки в течение времени, обеспечивающего твер дение раствора кладки до заданной прочности (обычно не менее 20% от проектной марки);
в тепляках, обеспечивающих твердение кладки в незамерзшем состоянии до приобретения раствором заданной прочности.
Чаще всего в зимних условиях применяются способы заморажи вания кладки с последующим оттаиванием в естественных условиях с химическими добавками или без них. Эти способы проще других и вызывают лишь незначительные увеличения стоимости работ по сравнению с их стоимостью в летних условиях.
Расчет прочности зимней кладки
Расчет несущей способности каменных конструкций, возводи мых способом замораживания на растворах без химических добавок, следует производить для двух стадий их изготовления:
основной расчет для законченного здания с учетом понижения прочности раствора и увеличения деформативности отвердевшей по сле оттаивания кладки в результате ее замораживания при производстве работ;
дополнительный расчет в стадии первого оттаивания конструк ции при расчетной прочности оттаявшего раствора 0,2 МПа, если рас твор изготовлен на портландцементе и толщина стен и столбов 38 см и более; при нулевой прочности оттаявшего раствора, если раствор из готовлен на шлакопортландцементе или пуццолановом портландце менте, независимо от толщины стены, а также при растворе на порт ландцементе, если толщина стен и столбов менее 38 см.
Расчёт перемычек
В настоящее время для перекрытия проемов в каменных стенах, как правило, применяются сборные железобетонные перемычки.
Перемычки рассчитываются на нагрузку от балок и настилов перекрытий, опирающихся на кладку, и на давление от свежеуложенной неотвердевшей кладки, эквивалентной весу пояса кладки, высотой 1/3 пролета перемычки для кладки в летних условиях и целому пролету для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания). Если балки и настилы перекрытий расположены от низа перекрытия выше, чем размер пролета а свету, то для летней кладки нагрузка от этих элементов не учитывается. Для оттаивающей кладки нагрузка от ба лок и настилов не учитывается при расстоянии от них до низа пере мычек более двух размеров пролета в свету.
Рис. XI.3. Плиты перекрытий Рис. XI.4. Формы поперечного
сечения плит перекрытий
Рис. XI.3. Плиты перекрытий Рис. XI.4. Формы поперечного
сечения плит перекрытий
BmSt/ктия d'SO
Рис. XI11.33. Конструктивные схемы балок покрытий
Ось балки
1.1:11
|^ Сборные каркасы
Рис. XII 1.39. Армирование узлов ферм
о—в —верхнего пояса; г —нижнего пояса
Рис. X111.37. Конструктивные схемы железобетонных ферм
Рис. XI11.44. К расчету арок
ис. XVI.13. К расчету стены прямоугольного резервуара, работаю-щей по балочной схеме
а — конструктивная схема; б — расчетная схема; в — эпюра иомен-; тов; / — стык шпоночной формы (без сварки горизонтальной арма-| туры); 2— плита сборного покрытия; 3— стеновая панель; 4 — паа; в днище для заделки стеновой панели; нагрузки на стену: р — гид* ростатнческое давление воды; pi—горизонтальное давление грунта;' Р — давление от покрытая