У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.net

Вихідні дані 1

Работа добавлена на сайт samzan.net: 2016-03-13

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Выберите тип работы:

Скидка 25% при заказе до 5.4.2025

17. Теплові розрахунки

Таблиця 17.1. Вихідні дані

1. Продуктивність заводу, А тис.т.б./добу

5000

2.Тип дифузійної установки

КДА

3.Відкачка, Бвід кг/т

1200

4. Тип ВУ

4КК

5.Робоча температура в деаераторі ТЕЦ, °С

105

6.Схема відведення конденсату

3Б

7.Тривалість періоду між виварками, діб

90

8.CP сиропу, %

65

9.Використання для живлення дифузії:

  1.  ЖПВ

 +
  1.  Барометрична

 +
  1.  Конденсат

 -
  1.  Вторинна пара з ВА

 -
  1.  Теплота конденсату

 +

Таблиця напівпродуктів, що нагріваються в процесі дефекосатурації перед ВУ залежно від технологічної схеми очистки дифузійного соку і величини відкачки дифузійного соку (Табл.17.2).

Таблиця 17.2

№ п/п

Назва продуктів і напів продуктів

Позначення

Кількість, кг/т

Концентрація, %

1

Дифузійний сік, нагрівається від tc до 88°С кг/т.

Sвідк

1200

2

Сік ПД перед ОГД від tc до 90°С кг/т.

Sпд

-

3

Не фільтрований сік І сатурації нагрівається від 82-90°С кг/т.

SІc

1310

4

Фільтрований сік І сатурації перед ІІ нагрівається від 83-95 °С кг/т. 

Sп2c

1305

 

Змн.

Лист

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

       

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

Розроб.

Буйвол О.В.

 Перевір.

Петриченко І.Б.

Керівник

Петриченко І.Б.

 Н. Контр.

Затверд.

Логвін В.М.

Теплові розрахунки

Літ.

Акрушів

         14

0

ТЦММ – V - 2

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

2

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

5

 Сульфітований сік 2 сатурації на ВУ, нагрівається від 88оС до t кип 1 корпусу, кг/т.

Sпву

1252

6

 Сироп після ВУ

Scnp

СРсир

7

 Клеровка жовтого цукру 2 кристалізації і афінованого     цукру

Sклер

СРклер

8

 Утфель 1 кристалізації

Sутф 1 кр

305

92

9

 Перший відтік утфеля 1 кристалізації

S1відт 1 кр

142

68,7

10

Другий відтік утфеля 1 кристалізації

S2відт 1 кр

60

67,6

11

 Частина 1 відтоку утфеля 1 кристалізації на афінацію цукру 3 кристалізації.

Sвідт 1 кр.аф

13

68,7

12

 Білий цукор-пісок

S б.ц.

134

99,85

13

 Утфель 2 кристалізації

S утф 2 кр

141

93

14

 Загальний відтік утфелю 2 кристалізації

S відт 2 кр

81

87,3

15

 Цукор 2 кристалізації (жовтий)

Sц 2 кр

67

97,6

16

 Утфель 3 кристалізації

Іутф 3 кр

81

93,5

17

 Цукор 3 кристалізації

Sц 3 кр

38

96,4

18

 Меляса

Sмел.

45

82

19

 Афінаційний утфель

Sаф.утф.

51

90

20

 Афінаційний відтік

Sаф.відт.

14

78,9

21

 Афінований цукор

Sаф.ц

38

97,3

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

3

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

Примітка: 

  1.  Величина Тс визначається з теплового розрахунку КДА.
  2.  Т1с-температура попередньо дефекованого соку, яку одержують в результаті змішування дифузійного соку з Тс і поверненого соку 1 сатурації з Т=82°С і суспензією соку 2 сатурації з Т=83°С.
  3.  Концентрацію соку перед ВУ визначають: Српву=(Дг+0,5)*1000/Sпву=(16,5+0,5)*1000/1252=13,6, де

Дг-16,5%;

Sпву - кількість соку, що надходить на ВУ (приймається з табл. 17.2)

  1.  Кількість сиропу:

Sсир=Sпву*СРпву/СРсир=1252*13,6/65=261,5 (кг/т)

  1.  Кількість клеровки:

Sкл=172*65/СРсир=172*65/65=172 (кг/т)

Тепловий розрахунок дифузії КДА

Матеріальний баланс дифузії - числовий розрахунок проводимо за середніми даними для відкачки 1200.

  1.  Величини, що задаються технологією:
  2.  кількість стружки - ScTp=100% від ваги б. 1000 кг/т;
  3.  відкачка Sвідк=1200 кг/т;
  4.  вихід жому Sж=700 кг/т;
  5.  кількість ЖПВ Sжпв=400 кг/т.
  6.  Величини, що знаходяться з матеріального балансу:

Надходження: ScTp+Sжпв+ S6b.

Витрата: Sвідк+Sж.

3. Величини, що приймаються без розрахунку:

  1.  Кількість соку баштового потоку:

Sбаш=Sбаш1+Sбаш2=Sбаш1+Sвідк, де

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

4

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

Sбаш1 - кількість соку, яка надходить для приготування сокостружкової суміші, для гідротранспорту за допомогою насосу з ошпарювача в КДА. Прийнявши Sбаш1=240%, матимемо:

Sбаш=240+20=360%=3600(кг/т).

  1.  Кількість соку поперечного потоку, що іде на насос: Sпоп=Sош+Sбаш2, де

Sош - кількість соку, який надходить на ошпарювання стружки(360-400%, 3600- 4000 кг/т).

У нашому прикладі Sош=360%, тоді

Sпоп=360+120=480%=4800(кг/т).

Температурний режим і тепловий баланс окремих елементів дифузії

Величини, що попередньо задаються:

  1.  температура стружки Тстр=10°С;
  2.  температура соку після підігрівника баштового потоку Т2баш=78°С;
  3.  температура соку після підігрівника поперечного потоку Т2ош=79°С;
  4.  температура барометричної води, що надходить в КДА Т2бв=65°С;
  5.  температура ЖПВ, що надходить в КДА Тжпв=75°С;
  6.  температура ЖПВ після пресів Тпржпв=50°С
  7.  температура барометричної води перед підігрівником Т1бв =45°С;

Шахта ошпарювача

  1.  Визначаємо температуру соку, що надходить у шахту ошпарювача. Сюди подають частину соку після змішування соку Sош  з Т2 і соку Sбаш2 з Т2баш. Величина Т2 нам не відома, тому попередньо вважаємо її рівною 70,6°С, тоді: Тс=Sош*T2+ Sбаш2*Т2баш/Нош+Sбаш2=360+70,6+120*78/360+120=72,2°С.
  2.  Надходження тепла:
  3.  із стружкою:

Sстр*Сстр*Тстр=1000*3,77* 10=37700 (кДж/т).

  1.  з соком:

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

5

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

Sбаш2*Ссік*Тс=1200*3,77*72,4=327537,6 (кДж/т). Всього 365237,6 (кДж/т). 

  1.  Температура стружки і соку після теплообміну: Sстр*Сстр*Тстр+Sбаш2*Cсік*Tc=1,01(Scтp+ Sбаш2)*Ссум*Т1, де

1,01-коефіцієнт, що враховує втрати тепла шахтою в навколишнє середовище; Т1 - температуру сирого соку після дифузії, що складає:

Т=365237,6/1,01(1000+1200)*3,77=43,6°С.

  1.  Витрати тепла:
  2.  із стружкою:

Scтp*Ccтp*T1=1000*3,77*43,6=164373,35 (кДж/т).

  1.  з соком відкачки:
  2.  Sвідк*Sсік*Т1=1200*3,77*43,6=197246,4 (кДж/т).
  3.  втрати тепла Qвтр=3617,85 (кДж/кг)

Всього 365237,6 (кДж/т).

Ошпарювач (без відсіку сокостружкової суміші)

  1.  Надходження тепла:
  2.  із стружкою:

Sстр*Сстр*Т1=1000*3,77*43,6=164373,35 (кДж/т).

  1.  з соком поперечного потоку: Sош*Ccік*T2ош=3600*3,77*79=1072188 (кДж/т).

Всього 1236560 (кДж/т).

Температура сокостружкової суміші після теплообміну: Scтp*Ccтp*T1+Sош*Cciк*T2ош=1,01(Scтp+Soш)*CcyM*T2, де T2=1236560/1,01(1000+3600)*3,77=70,6°С.

  1.  Витрата тепла:
  2.  з ошпареною стружкою: Sстр*Сстр*Т2=1000*3,77*70,6=266162 (кДж/т).
  3.  з соком поперечного потоку: Soш*Cciк*T2=3600*3,77*70,6=958183,2 (кДж/т).
  4.  втрати тепла Qвтр=3920,8 (кДж/кг). Всього 1236560 (кДж/т).

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

6

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

Відсік сокостружкової суміші

1.Надходження тепла:

  1.  із стружкою:

Sстр*Сстр*Т2=1000*3,77*70,6=266162 (кДж/т).

  1.  з підігрітим соком баштового потоку:

Sбаш2*Ссік*Т2баш =2400*3,77*78=705744 (кДж/т). Всього 971906 (кДж/т).

  1.  Температура сокостружкової суміші після теплообміну:

Scтp*Ccтp*T2+Sбаш1*Cciк*T2баш=1,01(Scтp+Sбаш1)*Ссум*Т3, де Т3=971906/1,01(1000+2400)*3,77=75,07°С.

  1.  Витрата тепла:
  2.  з сокостружковою сумішшю: Scyм*Ccyм*T3=3400*3,77*77,07=962283,13 (кДж/т).
  3.  втрати тепла Qвтр=9622,87 (кДж/кг)

Всього 971906 (кДж/т).

Колона-висолоджувач

1.Надходження тепла:

  1.  - із сокостружковою сумішшю: Sсум*Ссум*Т3=3400*3,77*75,07=962283,13 (кДж/т).
  2.  з ЖПВ:

Sжв*Сжпв*Тжв=400*4,2*75=126000 (кДж/кг).

  1.  з барометричною водою: Sбв*Cбв*T2бв=450*4,2*65=136500 (кДж/кг). Всього 1224783,1 (кДж/т).

2. Температуру жому, що виходить з колони, визначаємо на підставі теплового балансу верхньої частини колони-висолоджувача. Сюди надходить барометрична і ЖПВ і висолоджена стружка в кількості Sвисол. стр.=80%, температуру якої умовно приймають рівною температурі поданої в колону сокостружкової суміші, її теплоємність=0,95.

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

7

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

Тж=Sвис.стр.*Свис.стр*Т3+ Sжв*Сжпв*Тжв+Sбв*Cбв*T2бв/Sвис.стр+Sжв+Sбв.

Тж=800*3,8*75,07+400*4,2*75+500*4,2*65/(800+400+500)*4,2=68,7°С.

3. Середня температура дифузії в колоні:

Sсум*Ссум*Т3+Sжпв*Сжпв*Тжпв+ Sбв*Cбв*T2бв =1,02(Sж*Сж*Тж+ Sбаш*Ссік*Т4).

Т4=3400*3,77*75,07+400*4,2*75+500*4,2*65-1,02*800*4,2*68,7/1,02*3600*3,77=71,47°С.

4.Витрати тепла:

  1.  з соком баштового потоку:
  2.  Sбаш*Ссік*Т4=3600*3,77*71,47=969990,84 (кДж/т).
  3.  з жомом:

Sж*Сж*Тж=800*3,77*68,7=207199,2 (кДж/т).

  1.  втрати тепла Qвтр=47593,1 (кДж/кг)

Всього 1224783,1 (кДж/т).

Загальний баланс тепла дифузії

1.Надходження тепла:

  1.  із стружкою:

Sстр*Сстр*Тстр=1000*3,77* 10=37700 (кДж/т).

  1.  з ЖПВ:

Sжпв*Сжпв*Тжпв=400*4,2*50=84000 (кДж/т).

  1.  з барометричною водою:

Sбв*Cбв*T1бв=500*4,2*45=94500 (кДж/т).

  1.  з гріючою парою Qдиф

Всього 216200 (кДж/т).

  1.  Витрата тепла:
  2.  з соком відкачки:

Sвід*Ссік*Т1=1200*3,77*43,6=197246,4 (кДж/т).

  1.  з жомом:

Sж*Сж*Тж=800*3,77*68,7=207199,2 (кДж/т).

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

8

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

Втрати тепла(кДж/т): 

  1.  в шахті ошпарювача 3617,85
  2.  в ошпарювачі  3920,8
  3.  у відсіці сокостружкової суміші 9622,87
  4.  через трубопроводи, насоси 2100
  5.  в колоні-висолоджувачі 47593

Всього 471300,22 (кДж/т). 

3 Загальна витрата тепла і пари на дифузію при живлені її підігрітою барометричною водою:

Qдиф=471300,22-216200=255100,22 (кДж/т)

Витрата пари:

D=Qдиф/540*4,2=255100,22/2268=112,5(кг/т) або 11,25 від ваги б.

3.1. Витрата пари на окремі підігрівники дифузії

  1.  Підігрівник соку поперечного потоку:

Dпп=х*Sош*Ссік*(Т2ош-Тс)/540*4,2=1,03*3600*3,77*(79-72,4)/540*4,2=40,68(кг/т) або 4,06%.

  1.  Підігрівник соку баштового потоку:

Dбп=х*Sбаш*Cciк*(T2ош-T4)/540*4,2=1,03*3600*3,77(78-71,47)/540*4,2=39,5(кг/т) або 3,95%.

  1.  Підігрівник барометричної води:

Dбв=х*Sбв*Сбв*(Т2бв-Т1бв)/ічп-іконд=1,03*500*4,2(65-45)/537,7*4,2=19,16(кг/т) або 1,9%., де

іч.п - ентальпія гріючої пари;

іконд - ентальпія конденсату цієї пари, яка за величиною приблизно дорівнює Тк барометричної води, ентальпію прийнято 1,67.

Сумарна витрата пари на підігрівники:

Dпп+Dбв+Dбп+Бжпв 1,2=40,68+39,5+19,16+27,2=126,54(кг/т).

  1.  Підігрівник ЖПВ:

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

9

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

Dжпв1=Sжпв*Сжпв*(Т2-Т1)*х/(h2вт.4.к.-h1конд)=400*3,77(75-20)*1,03/4,19(633,3-85,02)=16,9(кг/т)

Dжпв2=Sжпв*Сжпв*Dжпв1(Т3-Т4)*х/(h2вт.3.к.- h1конд)*3,77=400*3,77+16,9(88-75)*1,03/3.77(639,8-102.10)=10.3 (кг/т)

3.2 Розрахунок витрати пари на ВУ:

Витрата пари на ВА:

Д=х* W+C, кг/т де

x=1,1 - коефіцієнт, яким враховуються витрати тепла в навколишнє середовище;

W- кількість води, що випаровуєтьсяв процесі варіння утфелю, кг/т;

С - 10-40 кг/т - для 1 продукту, а С2, 3=10 кг/т - для 2, 3.

ВА 1-го продукту:

При 3-х продуктовій схемі: W3=Sсир*(1-СРсир/СРутф 1)+Sкл*(1-СРкл/СРутф 1), кг/т.

Sсир+Sкл=261,54+172=43 3,54(кг/т)

СРкл=СРутф=65%

Срут1=92,5%, тоді

W1=433,54(1-65/92,5)=130,062(кг/т)

Д1=1,1*130,062+40=183,07(кг/т)

ВА 2-го продукту:

W2=Sб.п.1*(1-СРб.п.1/СРутф2)+Sз.п.1*(1-CPз.п.1/СРутф2), кг/т.

W2=60(1-67,6/93)+142(1-68,7/93)=53,12(кг/т)

Д2=1,1*53,12+10=68,4(кг/т)

ВА 3-го продукту:

W3=Sб.п.2*(1-СРб.п.2/СРутф3)+Sз.п.2*(l-CPз.п.2/СРутф3)+Sаф*(1-СРаф/СР ут.З), кг/т.

W3=81(1-87,3/93,5)+14( 1-78,9/93,5)=7,91 (кг/т)

Д3=1,1*7,91+10=18,7(кг/т)

  1.  Витрати пари на інші споживачі, кг/т

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

10

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

Приймаємо:

  1.  Сушарка цукру d суш-5 (0.5%)
  2.  Клеровка жовтого цукру d кл-3 (0.3%)
  3.  Пропарка ВA d пр-15 (1.5%)
  4.  Пропарка центрифуг d цг-5 (5%)
  5.  Продувка бурякорізок  d б.р.-2 (2%)
  6.  Визначення необхідної продуктивності ВУ:

WВУнеоб=Sпву*(1-CPпву/CPсир)=1252*(l-13,578/65)=989,08(кг/т)

WВУфакт=Е1+2Е2+3Е3+4Е4=241,5+2*126,95+3*13 8,3+4*20,47=992,18(кг/т)

ΔWВУ= Wвуфакт-Wвyнеоб=992,18-989,08=3,1(кг/т)

Розрахунок тепла і пари на підігрівники наведено в (табл. 17.3)

Призначення підігрівника

К-ть

продукту, S кг/т

Температурний режим, °С

Нагрівна пара

Витрата тепла

Q=S*C*(T2-Т1)*Х1

Витрата пари d=Q/іп-ік, кг/т

Теплоємність С, кДж/т

1

2

3

4

5

6

7

1. Підігрівник

поперечного

потоку

4800

72,4-79

3 к

123016,6

54,85

3,77

2. Підігрівник

баштового

потоку

3600

71,5-78

3 к

90864,54

40,51

3,77

3. Підігрівник барометричної води

500

45-65

3 к

43260

19,29

4,2

4. Підігрівник ЖПВ

400 417

50-75 75-88

4к

3к

38831 1253,12

16,9 10,3

3,77 3,77

5. Підіфів сирого соку:

-1 гр

-2 гр

-3 гр

-4 гр

1200

1200

1200

1200

41,4-55

55-65

65-75

75-88

Конд.

4к

3к

2к

63372,19 46597,2 46597,2 60576,36

Конд 20,47 20,78 27,32

3,77

3,77

3,77

3,77

6. Підігрів соку 1 сатурації

1310

82-90

2к

40694,88

18,35

3,77

7. Підігрів соку перед 2 сатурацією

1305

83-95

Зк

60809,346

27,1

3,77

8. Підігрів соку перед ВУ:

1 гр.

2 гр.

З гр.

1252

1252

1252

88-108

108-117

117-126

2к

1к

ретур.

97232,8

43754,77

43754,77

43,85

19,9

20,05

3,77

3,77

3,77

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

11

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

9. Підігрів сир.+клер

433,5

60-85

3к

33487,875

14,83

3,0

10. Підігрів відтоків в збірниках

297

55-85

1к

27531,9

12,66

3,0

Таблиця 17.4 – Розподіл вторинної пари ВУ

Споживачі пари

Ретурна пара

1к

2к

3к

4к

1. Підігрівач поперечного потоку

54,85

2. Підігрівач баштового потоку

40,51

3. Підігрівник барометричної води.

19,29

4. Підігрівники ЖПВ:

    - 1 -група

    - 2-група

10,3

16,9

5. Підігрівники сирого жому:

  1.       -1 група
  2.       -2 група
  3.       -3 група
  4.       -4 група

Конденсат

27,32

20,78

20,47

6. Підігрівник соку 1 сатурації.

18,35

7. Підігрівник соку перед 2 сатурацією.

27,1

8. Підігрівники соку перед ВУ:

-1-група

-2-група

-3-група

20,05

19,9

43,85

9. Підігрівники сиропу+клеровка

14,83

10. Підігрівник відтоків в збірниках

12,66

11. ВА:

1-продукту

2-продукту

3-продукту

100

68,4

18,7

83

12. Пропарка ВА

15

13. Інші споживачі

13

14. Сумарні величини відборів з корпусів ВУ.

33,05

249,5

120,6

152,3

20,47

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

12

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

Таблиця 17.5 Розподіл конденсатів по колонках.

Надходження конденсату

К-ть

конденсату, кг/т

Температура конденсату,

°С

Загальна кількість конденсату, кг/т

Середня температура конденсату, °С

Прийнята величина пари само

випаровування, кг/т.

Температура відтяжки пари самовипарову вання,°С

Колонка конденсату ретурної пари

1 З граючої камери 1к

527,22

132

2 Зпідігрівника перед ВУ 3 гр

20,05

132

547,27

132

8,0

123,5

Колонка-випарник

1. З колонки- конденсату ретурної пари

539,27

123,5

539,27

123,5

6,0

113,0

Колонка-конденсату вторинної пари 1к

1. 3 граючої камери 2к

285,72

120

2. 3

підігрівана соку перед ВУ 2гр.

19,9

120

3.З

підігрівача

сир+клер.

14,83

120

4.З ВА 1 пр.

100

118

5. З ВА 2пр.

68,4

118

6.З ВА Зпр.

18,7

118

7.3

підігрівника відтоків в збірниках

12,66

120

520,21

118,9

6,0113,0

Колонка-конденсату вторинної пари 2к

1. 3 граючої камери Зк

158,77

110

2 Підігрівач ЖПВ 2гр.

10,3

110

3.3підігрівника сирого соку 4гр.

27,32

ПО

4. З ВА 1 пр.

83

108

5 3 колонки- конденсату вторинної пари 1к після

відбору на ТЕЦ:

539,27+520, 21-12- 642,16=360,6

360,6

113,0

639,99

111,85

14,0

100,0

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

13

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

Збірник конденсату вторинної пари Зк

1 Конденсат з граючої камери 4к

20,47

97

2. З підігрівача поперечного потоку

54,85

97

3. З підігрівача баштового потоку.

40,51

97

4. 3 підігрівана сирого соку Згр.

20,78

97

5 З колонки- конденсату вторинної пари 2к

625,99

100

762,6

99,36

100,0

Збірник конденсату вторинної пари 4к

1. 3підігрівника сирого соку 2гр.

20,47

80

17,7

80

83

6.Визначення продуктивності ВУ на основі фактичних величин пари самовипаровування

  1.  Визначення кількості пари само випаровування, кг/т:

e=Gконд.*h-h1конд./h2-h1конд.

е1p=547,27*554,4-518,7/2719,5-518,7=8,88(кг/т);

е2рвип=539,27*518,7-473,47/2704,3-473,47=10,93(кг/т);

е2р1=520,21*498,19-473,47/2704,3-473,47=5,76(кг/т);

е2р= е2р вип.+е2р1=10,93+5,76=16,69(кг/т);

е3р=639,99*468,65-419/2677,7-419=14,07(кг/т).

  1.  Фактичні відбори з ВУ, кг/т:

Е11=Е1-e1p=241,5-8,88=232,62(кг/т);

Е21=Е2-е2р=126,95-16,69=110,26(кг/т);

Е31=Е3- е3р=138,3-14,07=124,23(кг/т);

Е41=20,47(кг/т).

  1.  Продуктивність окремих корпусів ВУ, кг/т:

W1=Е11+Е21+Е31+Е41=232,62+110,26+124,23+20,47=487,58(кг/т);

W2=487,58-232,62=254,96(кг/т);

Змн.

Арк.

№ докум.

Підпис

Дата

Арк.

14

НУХТ 7.091703 031 ДППЗ

W3=254,96-110,26=144,7(кг/т); 

W4=20,47(кг/т).

6.4 Сумарна продуктивність ВУ, кг/т:

W=∑i=1п*Wi=487,58+254,96+144,7+20,47=978,57(кг/т);

ΔWВУ=(WВУфак)-(WВУнеоб.)=978,57-989,08=10,51(кг/т).

  1.  Концентрація розчину на корпусах ВУ:

CPi=Sпву-CPпву/Sпву-Wп.

CP1=1252* 13,578/1252-487,58=22,24%

CP2=1252*13,578/1252-487,58-254,96=33,37%

CP3=1252*13,578/1252-487,58-254,96-144,7=46,6%

CP4=1252* 13,578/1252-487,58-254,96-144,7-20,47=49,38%

  1.  Визначення витрати пари і палива на технологічний процес:

Д1техн.=Дву+Дін=487,58+35,05=522,63(кг/т);

Дву= W1=487,58(кг/т)

Дін=20,05+5+3+5+2=35,05(кг/т).

  1.  Кількість тепла, необхідного для технологічних потреб цукрового заводу: Qтеxн.=Д1техн(h2-h1)=522,63(650,4-439,95)=109987,48(кДж/т).
  2.  Питома витрата палива на технологічні потреби:

Втехн=Qтехн./29,3*103*ηк.а.*ηтр.=109987,48/29,З*103*0,9*0,97=42,99(кг/т).




1. Роль анализа финансового состояния в эффективном управлении организацией [3] 1
2. Методология и методы научного социолого-правового исследования
3. Основные принципы организации безопасных условий труда на территории предприятия
4. Тема занятия- Системные механизмы голода и насыщения
5. по гражданскому праву [1
6. Ветродвигатель содержит ветроколесо с вертикальной осью вращения и корпус в котором размещено ветроколес
7. вариант 1. Понятие невидимой руки сформулировал- К
8. Экономическое обоснование создания туроператорской фирм
9. Рассмотрено Согласовано Утверждаю на заседании методическ
10. Взаимодействие Базарова с Кирсановыми Базаров и простой народ Базаров.html

Материалы собраны группой SamZan и находятся в свободном доступе