Вихідні дані 1
Работа добавлена на сайт samzan.net:
17. Теплові розрахунки
Таблиця 17.1. Вихідні дані
|
1. Продуктивність заводу, А тис.т.б./добу |
5000 |
|
2.Тип дифузійної установки |
КДА |
|
3.Відкачка, Бвід кг/т |
1200 |
|
4. Тип ВУ |
4КК |
|
5.Робоча температура в деаераторі ТЕЦ, °С |
105 |
|
6.Схема відведення конденсату |
3Б |
|
7.Тривалість періоду між виварками, діб |
90 |
|
8.CP сиропу, % |
65 |
|
9.Використання для живлення дифузії: |
|
|
+ |
|
+ |
|
- |
|
- |
|
+ |
Таблиця напівпродуктів, що нагріваються в процесі дефекосатурації перед ВУ залежно від технологічної схеми очистки дифузійного соку і величини відкачки дифузійного соку (Табл.17.2).
Таблиця 17.2
|
№ п/п |
Назва продуктів і напів продуктів |
Позначення |
Кількість, кг/т |
Концентрація, % |
|
1 |
Дифузійний сік, нагрівається від tc до 88°С кг/т. |
Sвідк |
1200 |
|
|
2 |
Сік ПД перед ОГД від tc до 90°С кг/т. |
Sпд |
- |
|
|
3 |
Не фільтрований сік І сатурації нагрівається від 82-90°С кг/т. |
SІc |
1310 |
|
|
4 |
Фільтрований сік І сатурації перед ІІ нагрівається від 83-95 °С кг/т. |
Sп2c |
1305 |
Змн.
Лист
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
НУХТ 7.091703 031 ДППЗ
Розроб.
Буйвол О.В.
Перевір.
Петриченко І.Б.
Керівник
Петриченко І.Б.
Н. Контр.
Затверд.
Логвін В.М.
Теплові розрахунки
Літ.
Акрушів
14
0
ТЦММ – V - 2
|
Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 2 НУХТ 7.091703 031 ДППЗ 5 |
Сульфітований сік 2 сатурації на ВУ, нагрівається від 88оС до t кип 1 корпусу, кг/т. |
Sпву |
1252 |
|
|
6 |
Сироп після ВУ |
Scnp |
СРсир |
|
|
7 |
Клеровка жовтого цукру 2 кристалізації і афінованого цукру |
Sклер |
СРклер |
|
|
8 |
Утфель 1 кристалізації |
Sутф 1 кр |
305 |
92 |
|
9 |
Перший відтік утфеля 1 кристалізації |
S1відт 1 кр |
142 |
68,7 |
|
10 |
Другий відтік утфеля 1 кристалізації |
S2відт 1 кр |
60 |
67,6 |
|
11 |
Частина 1 відтоку утфеля 1 кристалізації на афінацію цукру 3 кристалізації. |
Sвідт 1 кр.аф |
13 |
68,7 |
|
12 |
Білий цукор-пісок |
S б.ц. |
134 |
99,85 |
|
13 |
Утфель 2 кристалізації |
S утф 2 кр |
141 |
93 |
|
14 |
Загальний відтік утфелю 2 кристалізації |
S відт 2 кр |
81 |
87,3 |
|
15 |
Цукор 2 кристалізації (жовтий) |
Sц 2 кр |
67 |
97,6 |
|
16 |
Утфель 3 кристалізації |
Іутф 3 кр |
81 |
93,5 |
|
17 |
Цукор 3 кристалізації |
Sц 3 кр |
38 |
96,4 |
|
18 |
Меляса |
Sмел. |
45 |
82 |
|
19 |
Афінаційний утфель |
Sаф.утф. |
51 |
90 |
|
20 |
Афінаційний відтік |
Sаф.відт. |
14 |
78,9 |
|
21 |
Афінований цукор |
Sаф.ц |
38 |
97,3 |
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
3
НУХТ 7.091703 031 ДППЗ
Примітка:
- Величина Тс визначається з теплового розрахунку КДА.
- Т1с-температура попередньо дефекованого соку, яку одержують в результаті змішування дифузійного соку з Тс і поверненого соку 1 сатурації з Т=82°С і суспензією соку 2 сатурації з Т=83°С.
- Концентрацію соку перед ВУ визначають: Српву=(Дг+0,5)*1000/Sпву=(16,5+0,5)*1000/1252=13,6, де
Дг-16,5%;
Sпву - кількість соку, що надходить на ВУ (приймається з табл. 17.2)
- Кількість сиропу:
Sсир=Sпву*СРпву/СРсир=1252*13,6/65=261,5 (кг/т)
- Кількість клеровки:
Sкл=172*65/СРсир=172*65/65=172 (кг/т)
Тепловий розрахунок дифузії КДА
Матеріальний баланс дифузії - числовий розрахунок проводимо за середніми даними для відкачки 1200.
- Величини, що задаються технологією:
- кількість стружки - ScTp=100% від ваги б. 1000 кг/т;
- відкачка Sвідк=1200 кг/т;
- вихід жому Sж=700 кг/т;
- кількість ЖПВ Sжпв=400 кг/т.
- Величини, що знаходяться з матеріального балансу:
Надходження: ScTp+Sжпв+ S6b.
Витрата: Sвідк+Sж.
3. Величини, що приймаються без розрахунку:
- Кількість соку баштового потоку:
Sбаш=Sбаш1+Sбаш2=Sбаш1+Sвідк, де
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
4
НУХТ 7.091703 031 ДППЗ
Sбаш1 - кількість соку, яка надходить для приготування сокостружкової суміші, для гідротранспорту за допомогою насосу з ошпарювача в КДА. Прийнявши Sбаш1=240%, матимемо:
Sбаш=240+20=360%=3600(кг/т).
- Кількість соку поперечного потоку, що іде на насос: Sпоп=Sош+Sбаш2, де
Sош - кількість соку, який надходить на ошпарювання стружки(360-400%, 3600- 4000 кг/т).
У нашому прикладі Sош=360%, тоді
Sпоп=360+120=480%=4800(кг/т).
Температурний режим і тепловий баланс окремих елементів дифузії
Величини, що попередньо задаються:
- температура стружки Тстр=10°С;
- температура соку після підігрівника баштового потоку Т2баш=78°С;
- температура соку після підігрівника поперечного потоку Т2ош=79°С;
- температура барометричної води, що надходить в КДА Т2бв=65°С;
- температура ЖПВ, що надходить в КДА Тжпв=75°С;
- температура ЖПВ після пресів Тпржпв=50°С
- температура барометричної води перед підігрівником Т1бв =45°С;
Шахта ошпарювача
- Визначаємо температуру соку, що надходить у шахту ошпарювача. Сюди подають частину соку після змішування соку Sош з Т2 і соку Sбаш2 з Т2баш. Величина Т2 нам не відома, тому попередньо вважаємо її рівною 70,6°С, тоді: Тс=Sош*T2+ Sбаш2*Т2баш/Нош+Sбаш2=360+70,6+120*78/360+120=72,2°С.
- Надходження тепла:
- із стружкою:
Sстр*Сстр*Тстр=1000*3,77* 10=37700 (кДж/т).
- з соком:
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
5
НУХТ 7.091703 031 ДППЗ
Sбаш2*Ссік*Тс=1200*3,77*72,4=327537,6 (кДж/т). Всього 365237,6 (кДж/т).
- Температура стружки і соку після теплообміну: Sстр*Сстр*Тстр+Sбаш2*Cсік*Tc=1,01(Scтp+ Sбаш2)*Ссум*Т1, де
1,01-коефіцієнт, що враховує втрати тепла шахтою в навколишнє середовище; Т1 - температуру сирого соку після дифузії, що складає:
Т=365237,6/1,01(1000+1200)*3,77=43,6°С.
- Витрати тепла:
- із стружкою:
Scтp*Ccтp*T1=1000*3,77*43,6=164373,35 (кДж/т).
- з соком відкачки:
- Sвідк*Sсік*Т1=1200*3,77*43,6=197246,4 (кДж/т).
- втрати тепла Qвтр=3617,85 (кДж/кг)
Всього 365237,6 (кДж/т).
Ошпарювач (без відсіку сокостружкової суміші)
- Надходження тепла:
- із стружкою:
Sстр*Сстр*Т1=1000*3,77*43,6=164373,35 (кДж/т).
- з соком поперечного потоку: Sош*Ccік*T2ош=3600*3,77*79=1072188 (кДж/т).
Всього 1236560 (кДж/т).
Температура сокостружкової суміші після теплообміну: Scтp*Ccтp*T1+Sош*Cciк*T2ош=1,01(Scтp+Soш)*CcyM*T2, де T2=1236560/1,01(1000+3600)*3,77=70,6°С.
- Витрата тепла:
- з ошпареною стружкою: Sстр*Сстр*Т2=1000*3,77*70,6=266162 (кДж/т).
- з соком поперечного потоку: Soш*Cciк*T2=3600*3,77*70,6=958183,2 (кДж/т).
- втрати тепла Qвтр=3920,8 (кДж/кг). Всього 1236560 (кДж/т).
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
6
НУХТ 7.091703 031 ДППЗ
Відсік сокостружкової суміші
1.Надходження тепла:
- із стружкою:
Sстр*Сстр*Т2=1000*3,77*70,6=266162 (кДж/т).
- з підігрітим соком баштового потоку:
Sбаш2*Ссік*Т2баш =2400*3,77*78=705744 (кДж/т). Всього 971906 (кДж/т).
- Температура сокостружкової суміші після теплообміну:
Scтp*Ccтp*T2+Sбаш1*Cciк*T2баш=1,01(Scтp+Sбаш1)*Ссум*Т3, де Т3=971906/1,01(1000+2400)*3,77=75,07°С.
- Витрата тепла:
- з сокостружковою сумішшю: Scyм*Ccyм*T3=3400*3,77*77,07=962283,13 (кДж/т).
- втрати тепла Qвтр=9622,87 (кДж/кг)
Всього 971906 (кДж/т).
Колона-висолоджувач
1.Надходження тепла:
- - із сокостружковою сумішшю: Sсум*Ссум*Т3=3400*3,77*75,07=962283,13 (кДж/т).
- з ЖПВ:
Sжв*Сжпв*Тжв=400*4,2*75=126000 (кДж/кг).
- з барометричною водою: Sбв*Cбв*T2бв=450*4,2*65=136500 (кДж/кг). Всього 1224783,1 (кДж/т).
2. Температуру жому, що виходить з колони, визначаємо на підставі теплового балансу верхньої частини колони-висолоджувача. Сюди надходить барометрична і ЖПВ і висолоджена стружка в кількості Sвисол. стр.=80%, температуру якої умовно приймають рівною температурі поданої в колону сокостружкової суміші, її теплоємність=0,95.
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
7
НУХТ 7.091703 031 ДППЗ
Тж=Sвис.стр.*Свис.стр*Т3+ Sжв*Сжпв*Тжв+Sбв*Cбв*T2бв/Sвис.стр+Sжв+Sбв.
Тж=800*3,8*75,07+400*4,2*75+500*4,2*65/(800+400+500)*4,2=68,7°С.
3. Середня температура дифузії в колоні:
Sсум*Ссум*Т3+Sжпв*Сжпв*Тжпв+ Sбв*Cбв*T2бв =1,02(Sж*Сж*Тж+ Sбаш*Ссік*Т4).
Т4=3400*3,77*75,07+400*4,2*75+500*4,2*65-1,02*800*4,2*68,7/1,02*3600*3,77=71,47°С.
4.Витрати тепла:
- з соком баштового потоку:
- Sбаш*Ссік*Т4=3600*3,77*71,47=969990,84 (кДж/т).
- з жомом:
Sж*Сж*Тж=800*3,77*68,7=207199,2 (кДж/т).
- втрати тепла Qвтр=47593,1 (кДж/кг)
Всього 1224783,1 (кДж/т).
Загальний баланс тепла дифузії
1.Надходження тепла:
- із стружкою:
Sстр*Сстр*Тстр=1000*3,77* 10=37700 (кДж/т).
- з ЖПВ:
Sжпв*Сжпв*Тжпв=400*4,2*50=84000 (кДж/т).
- з барометричною водою:
Sбв*Cбв*T1бв=500*4,2*45=94500 (кДж/т).
- з гріючою парою Qдиф
Всього 216200 (кДж/т).
- Витрата тепла:
- з соком відкачки:
Sвід*Ссік*Т1=1200*3,77*43,6=197246,4 (кДж/т).
- з жомом:
Sж*Сж*Тж=800*3,77*68,7=207199,2 (кДж/т).
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
8
НУХТ 7.091703 031 ДППЗ
Втрати тепла(кДж/т):
- в шахті ошпарювача 3617,85
- в ошпарювачі 3920,8
- у відсіці сокостружкової суміші 9622,87
- через трубопроводи, насоси 2100
- в колоні-висолоджувачі 47593
Всього 471300,22 (кДж/т).
3 Загальна витрата тепла і пари на дифузію при живлені її підігрітою барометричною водою:
Qдиф=471300,22-216200=255100,22 (кДж/т)
Витрата пари:
D=Qдиф/540*4,2=255100,22/2268=112,5(кг/т) або 11,25 від ваги б.
3.1. Витрата пари на окремі підігрівники дифузії
- Підігрівник соку поперечного потоку:
Dпп=х*Sош*Ссік*(Т2ош-Тс)/540*4,2=1,03*3600*3,77*(79-72,4)/540*4,2=40,68(кг/т) або 4,06%.
- Підігрівник соку баштового потоку:
Dбп=х*Sбаш*Cciк*(T2ош-T4)/540*4,2=1,03*3600*3,77(78-71,47)/540*4,2=39,5(кг/т) або 3,95%.
- Підігрівник барометричної води:
Dбв=х*Sбв*Сбв*(Т2бв-Т1бв)/ічп-іконд=1,03*500*4,2(65-45)/537,7*4,2=19,16(кг/т) або 1,9%., де
іч.п - ентальпія гріючої пари;
іконд - ентальпія конденсату цієї пари, яка за величиною приблизно дорівнює Тк барометричної води, ентальпію прийнято 1,67.
Сумарна витрата пари на підігрівники:
Dпп+Dбв+Dбп+Бжпв 1,2=40,68+39,5+19,16+27,2=126,54(кг/т).
- Підігрівник ЖПВ:
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
9
НУХТ 7.091703 031 ДППЗ
Dжпв1=Sжпв*Сжпв*(Т2-Т1)*х/(h2вт.4.к.-h1конд)=400*3,77(75-20)*1,03/4,19(633,3-85,02)=16,9(кг/т)
Dжпв2=Sжпв*Сжпв*Dжпв1(Т3-Т4)*х/(h2вт.3.к.- h1конд)*3,77=400*3,77+16,9(88-75)*1,03/3.77(639,8-102.10)=10.3 (кг/т)
3.2 Розрахунок витрати пари на ВУ:
Витрата пари на ВА:
Д=х* W+C, кг/т де
x=1,1 - коефіцієнт, яким враховуються витрати тепла в навколишнє середовище;
W- кількість води, що випаровуєтьсяв процесі варіння утфелю, кг/т;
С - 10-40 кг/т - для 1 продукту, а С2, 3=10 кг/т - для 2, 3.
ВА 1-го продукту:
При 3-х продуктовій схемі: W3=Sсир*(1-СРсир/СРутф 1)+Sкл*(1-СРкл/СРутф 1), кг/т.
Sсир+Sкл=261,54+172=43 3,54(кг/т)
СРкл=СРутф=65%
Срут1=92,5%, тоді
W1=433,54(1-65/92,5)=130,062(кг/т)
Д1=1,1*130,062+40=183,07(кг/т)
ВА 2-го продукту:
W2=Sб.п.1*(1-СРб.п.1/СРутф2)+Sз.п.1*(1-CPз.п.1/СРутф2), кг/т.
W2=60(1-67,6/93)+142(1-68,7/93)=53,12(кг/т)
Д2=1,1*53,12+10=68,4(кг/т)
ВА 3-го продукту:
W3=Sб.п.2*(1-СРб.п.2/СРутф3)+Sз.п.2*(l-CPз.п.2/СРутф3)+Sаф*(1-СРаф/СР ут.З), кг/т.
W3=81(1-87,3/93,5)+14( 1-78,9/93,5)=7,91 (кг/т)
Д3=1,1*7,91+10=18,7(кг/т)
- Витрати пари на інші споживачі, кг/т
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
10
НУХТ 7.091703 031 ДППЗ
Приймаємо:
- Сушарка цукру d суш-5 (0.5%)
- Клеровка жовтого цукру d кл-3 (0.3%)
- Пропарка ВA d пр-15 (1.5%)
- Пропарка центрифуг d цг-5 (5%)
- Продувка бурякорізок d б.р.-2 (2%)
- Визначення необхідної продуктивності ВУ:
WВУнеоб=Sпву*(1-CPпву/CPсир)=1252*(l-13,578/65)=989,08(кг/т)
WВУфакт=Е1+2Е2+3Е3+4Е4=241,5+2*126,95+3*13 8,3+4*20,47=992,18(кг/т)
ΔWВУ= Wвуфакт-Wвyнеоб=992,18-989,08=3,1(кг/т)
Розрахунок тепла і пари на підігрівники наведено в (табл. 17.3)
|
Призначення підігрівника |
К-ть продукту, S кг/т |
Температурний режим, °С |
Нагрівна пара |
Витрата тепла Q=S*C*(T2-Т1)*Х1 |
Витрата пари d=Q/іп-ік, кг/т |
Теплоємність С, кДж/т |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
1. Підігрівник поперечного потоку |
4800 |
72,4-79 |
3 к |
123016,6 |
54,85 |
3,77 |
|
2. Підігрівник баштового потоку |
3600 |
71,5-78 |
3 к |
90864,54 |
40,51 |
3,77 |
|
3. Підігрівник барометричної води |
500 |
45-65 |
3 к |
43260 |
19,29 |
4,2 |
|
4. Підігрівник ЖПВ |
400 417 |
50-75 75-88 |
4к 3к |
38831 1253,12 |
16,9 10,3 |
3,77 3,77 |
|
5. Підіфів сирого соку: -1 гр -2 гр -3 гр -4 гр |
1200 1200 1200 1200 |
41,4-55 55-65 65-75 75-88 |
Конд. 4к 3к 2к |
63372,19 46597,2 46597,2 60576,36 |
Конд 20,47 20,78 27,32 |
3,77 3,77 3,77 3,77 |
|
6. Підігрів соку 1 сатурації |
1310 |
82-90 |
2к |
40694,88 |
18,35 |
3,77 |
|
7. Підігрів соку перед 2 сатурацією |
1305 |
83-95 |
Зк |
60809,346 |
27,1 |
3,77 |
|
8. Підігрів соку перед ВУ: 1 гр. 2 гр. З гр. |
1252 1252 1252 |
88-108 108-117 117-126 |
2к 1к ретур. |
97232,8 43754,77 43754,77 |
43,85 19,9 20,05 |
3,77 3,77 3,77 |
|
Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 11 НУХТ 7.091703 031 ДППЗ 9. Підігрів сир.+клер |
433,5 |
60-85 |
3к |
33487,875 |
14,83 |
3,0 |
|
10. Підігрів відтоків в збірниках |
297 |
55-85 |
1к |
27531,9 |
12,66 |
3,0 |
Таблиця 17.4 – Розподіл вторинної пари ВУ
|
Споживачі пари |
Ретурна пара |
1к |
2к |
3к |
4к |
|
1. Підігрівач поперечного потоку |
54,85 |
||||
|
2. Підігрівач баштового потоку |
40,51 |
||||
|
3. Підігрівник барометричної води. |
19,29 |
||||
|
4. Підігрівники ЖПВ: - 1 -група - 2-група |
10,3 |
16,9 |
|||
|
5. Підігрівники сирого жому:
|
Конденсат |
27,32 |
20,78 |
20,47 |
|
|
6. Підігрівник соку 1 сатурації. |
18,35 |
||||
|
7. Підігрівник соку перед 2 сатурацією. |
27,1 |
||||
|
8. Підігрівники соку перед ВУ: -1-група -2-група -3-група |
20,05 |
19,9 |
43,85 |
||
|
9. Підігрівники сиропу+клеровка |
14,83 |
||||
|
10. Підігрівник відтоків в збірниках |
12,66 |
||||
|
11. ВА: 1-продукту 2-продукту 3-продукту |
100 68,4 18,7 |
83 |
|||
|
12. Пропарка ВА |
15 |
||||
|
13. Інші споживачі |
13 |
||||
|
14. Сумарні величини відборів з корпусів ВУ. |
33,05 |
249,5 |
120,6 |
152,3 |
20,47 |
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
12
НУХТ 7.091703 031 ДППЗ
Таблиця 17.5 Розподіл конденсатів по колонках.
|
Надходження конденсату |
К-ть конденсату, кг/т |
Температура конденсату, °С |
Загальна кількість конденсату, кг/т |
Середня температура конденсату, °С |
Прийнята величина пари само випаровування, кг/т. |
Температура відтяжки пари самовипарову вання,°С |
|
Колонка конденсату ретурної пари |
||||||
|
1 З граючої камери 1к |
527,22 |
132 |
||||
|
2 Зпідігрівника перед ВУ 3 гр |
20,05 |
132 |
547,27 |
132 |
8,0 |
123,5 |
|
Колонка-випарник |
||||||
|
1. З колонки- конденсату ретурної пари |
539,27 |
123,5 |
539,27 |
123,5 |
6,0 |
113,0 |
|
Колонка-конденсату вторинної пари 1к |
||||||
|
1. 3 граючої камери 2к |
285,72 |
120 |
||||
|
2. 3 підігрівана соку перед ВУ 2гр. |
19,9 |
120 |
||||
|
3.З підігрівача сир+клер. |
14,83 |
120 |
||||
|
4.З ВА 1 пр. |
100 |
118 |
||||
|
5. З ВА 2пр. |
68,4 |
118 |
||||
|
6.З ВА Зпр. |
18,7 |
118 |
||||
|
7.3 підігрівника відтоків в збірниках |
12,66 |
120 |
520,21 |
118,9 |
6,0113,0 |
|
|
Колонка-конденсату вторинної пари 2к |
||||||
|
1. 3 граючої камери Зк |
158,77 |
110 |
||||
|
2 Підігрівач ЖПВ 2гр. |
10,3 |
110 |
||||
|
3.3підігрівника сирого соку 4гр. |
27,32 |
ПО |
||||
|
4. З ВА 1 пр. |
83 |
108 |
||||
|
5 3 колонки- конденсату вторинної пари 1к після відбору на ТЕЦ: 539,27+520, 21-12- 642,16=360,6 |
360,6 |
113,0 |
639,99 |
111,85 |
14,0 |
100,0 |
|
Змн. Арк. № докум. Підпис Дата Арк. 13 НУХТ 7.091703 031 ДППЗ Збірник конденсату вторинної пари Зк |
||||||
|
1 Конденсат з граючої камери 4к |
20,47 |
97 |
||||
|
2. З підігрівача поперечного потоку |
54,85 |
97 |
||||
|
3. З підігрівача баштового потоку. |
40,51 |
97 |
||||
|
4. 3 підігрівана сирого соку Згр. |
20,78 |
97 |
||||
|
5 З колонки- конденсату вторинної пари 2к |
625,99 |
100 |
762,6 |
99,36 |
100,0 |
|
|
Збірник конденсату вторинної пари 4к |
||||||
|
1. 3підігрівника сирого соку 2гр. |
20,47 |
80 |
17,7 |
80 |
83 |
6.Визначення продуктивності ВУ на основі фактичних величин пари самовипаровування
- Визначення кількості пари само випаровування, кг/т:
e=Gконд.*h-h1конд./h2-h1конд.
е1p=547,27*554,4-518,7/2719,5-518,7=8,88(кг/т);
е2рвип=539,27*518,7-473,47/2704,3-473,47=10,93(кг/т);
е2р1=520,21*498,19-473,47/2704,3-473,47=5,76(кг/т);
е2р= е2р вип.+е2р1=10,93+5,76=16,69(кг/т);
е3р=639,99*468,65-419/2677,7-419=14,07(кг/т).
- Фактичні відбори з ВУ, кг/т:
Е11=Е1-e1p=241,5-8,88=232,62(кг/т);
Е21=Е2-е2р=126,95-16,69=110,26(кг/т);
Е31=Е3- е3р=138,3-14,07=124,23(кг/т);
Е41=20,47(кг/т).
- Продуктивність окремих корпусів ВУ, кг/т:
W1=Е11+Е21+Е31+Е41=232,62+110,26+124,23+20,47=487,58(кг/т);
W2=487,58-232,62=254,96(кг/т);
Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
14
НУХТ 7.091703 031 ДППЗ
W3=254,96-110,26=144,7(кг/т);
W4=20,47(кг/т).
6.4 Сумарна продуктивність ВУ, кг/т:
W=∑i=1п*Wi=487,58+254,96+144,7+20,47=978,57(кг/т);
ΔWВУ=(WВУфак)-(WВУнеоб.)=978,57-989,08=10,51(кг/т).
- Концентрація розчину на корпусах ВУ:
CPi=Sпву-CPпву/Sпву-Wп.
CP1=1252* 13,578/1252-487,58=22,24%
CP2=1252*13,578/1252-487,58-254,96=33,37%
CP3=1252*13,578/1252-487,58-254,96-144,7=46,6%
CP4=1252* 13,578/1252-487,58-254,96-144,7-20,47=49,38%
- Визначення витрати пари і палива на технологічний процес:
Д1техн.=Дву+Дін=487,58+35,05=522,63(кг/т);
Дву= W1=487,58(кг/т)
Дін=20,05+5+3+5+2=35,05(кг/т).
- Кількість тепла, необхідного для технологічних потреб цукрового заводу: Qтеxн.=Д1техн(h2-h1)=522,63(650,4-439,95)=109987,48(кДж/т).
- Питома витрата палива на технологічні потреби:
Втехн=Qтехн./29,3*103*ηк.а.*ηтр.=109987,48/29,З*103*0,9*0,97=42,99(кг/т).
2. это мировоззрение B философия это квинтэссенция культуры C философия это частная теория D философия
3. тема управления цели управления
4. Глобализация в Украин
5. Морфофункциональная характеристика соединений костей ТИПЫ СОЕДИНЕНИЯ КОСТЕЙ СКЕЛЕТА Непрерывн
6. Офіційний вісник України
7. Петербург в субботу и воскресенье 22 и 23 февраля соответственно
8. Педагогические идеи в работах выдающихся зарубежных мыслителей1 часть 1
9. К1
10. Правознавство Київ ~ 2013 Плани проведення семінарських і практичних занять
11. шум плеска шумы кишечной перистальтики вялые единичные
12. тематики высшей категории Новомосковск 2012 Пояснительная записка Статус документ
13. Детали машин 12.html
14. Утвердить прилагаемый Порядок определения внутреннего туристского потока в Российской Федерации и перече
15. Рассмотрим множество векторов {[x1t x2t
16. Коллекторный электродвигатель
17. тематики и физики Протокол 1 29 августа 2013 г Председатель ШМО -Курбатов А
18. Психологическая коррекция как сфера деятельности психолого.html
19. тема Налоги это обязательные платежи взимаемые с юридических и физических лиц в денежной форме для фин
20. Характеристика авиационных приборов