У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.net

диаметром 15 мм с натяжением на упоры Rs 1080 МПа Rsser 1295 МПа Es18105 МПа

Работа добавлена на сайт samzan.net: 2015-07-10

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Выберите тип работы:

Скидка 25% при заказе до 28.4.2025

Расчёт железобетонной фермы с параллельными поясами

Предварительно напряжённый пояс армируется канатами К-7 диаметром 15 мм с натяжением на упоры Rs = 1080 МПа, Rs,ser = 1295 МПа, Es=1,8105 МПа. Остальные элементы  фермы армируются ненапрягаемой арматурой класса A-III, Rs = Rsc = 365 МПа, d>10 мм, Es = 2105 Мпа; хомуты из арматуры класса A-I, Rsw = 175 МПа. Бетон класса В40, Rb = 22 МПа; Rbt,ser = 2,1 МПа. Прочность бетона к моменту обжатия Rbp = 0,7B = 0,7·40 =28 МПа; Rbt = 1,4 МПа; γb2 = 0,9; Eb = 32,5·10³ МПа.

Высоту фермы принимаем 2 м, что составляет h/l=2/180=1/9. Сечения ВП и НП 240×240 мм; сечение раскосов hb2=180×180 мм, стоек 120×120 мм. Решётка фермы выполняется из готовых элементов с выпусками арматуры, которые заделывают в узлах при бетонировании поясов.

Таблица - Сбор нагрузок на ферму

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка , кН/м²

Коэффициент надёжности по нагрузке, f

Расчётная нагрузка , кН/м²

Постоянная

Защитный слой (гравий в битуме)

0,2

1,3

0,26

Рулонный ковер (3 слоя экопласта)

0,15

1,3

0,195

Стяжка цементно-песчаная

0,3

1,3

0,39

Газобетон δ=300 мм ρ=450 кг/м3

1,35

1,2

1,62

Пароизоляция (1 слой рубероида)

0,05

1,3

0,065

Ж/б плита покрытия

1,75

1,1

1,925

Собственный вес фермы

7,2

1,1

7,92

Итого:

11,0

12,375

Временная

Снеговая

1,68

-

2,4

Длительная

0,504

-

0,72

Кратковременная

1,176

-

1,68

Итого:

Полная

12,68

14,775

Постоянная и длительная

11,504

13,095

Кратковременная

1,176

1,68

Узловые расчётные нагрузки по верхнему поясу (ВП) фермы:

постоянные: P1=g·a·b·γn =12,375·6,0·2,0·0,95=211,61 кН

длительные: P2=0,72·6,0·2,0·0,95=8,208 кН

кратковременные: P3=1,68·6,0·2,00,95=19,152 кН

Нормативные узловые нагрузки будут равны:

постоянные: P1=g·a·b·γn=11,0·6,0·2,0·0,95=125,4 кН

длительные: P2=0,504·6,0·2,0·0,95=5,75 кН

кратковременные: P3=1,1766,02,00,95=13,41 кН

Усилия в элементах фермы получаем из расчёта на компьютере. Фактические усилия в элементах фермы получаем умножением единичных усилий на действительные значения узловых нагрузок P.

Расчёт верхнего пояса фермы:

Предварительно принимаем сечение верхнего пояса h×b=240×240 мм. A=576 см². Требуемую  минимальную площадь сечения сжатого пояса фермы можно определить по формуле:

Что меньше принятого сечения.

Случайный начальный эксцентриситет , где  - расстояние между узлами фермы; ; . Принимаем . При . Наибольшая гибкость сечения равна . Необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Условная критическая сила:

, где

,(тяжелый бетон);

;

;

; принимаем =0,19;

; при  (первое приближение)

Коэффициент ;

расстояние .

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при .

.

Определяем   ;

;

;

.

В расчетном случае    армирование принимают симметричное.

По сортаменту арматуры принимаем 4⌀10 А-III с А=3,14 .

Расчет сечения пояса из плоскости не делаем, т.к. все узлы фермы раскреплены плитами покрытия.

Расчёт нижнего пояса на прочность

Максимальное расчётное усилие растяжения N=1525,34 кН

Определяем площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:

Принимаем с учётом симметричного расположения 9 канатов К-7 диаметром 15 мм, Аsp=12,744 см². Напрягаемая арматура окаймляется хомутами. Продольная арматура каркасов из стали класса А-III (4Ø10 с Аs=3,14 см²) назначается конструктивно.

Приведённая площадь сечения:

Аred=A+αAsp+αAs=24·24+5,55·12,744+6,153,14=666,04 см², где

α=Es/Eb=180·10³/325·10²=5,55 – для напрягаемой арматуры класса К-7

α=200·10³/325·10²=6,15 – для арматуры класса А-III

Расчёт нижнего пояса на трещиностойкость

Элемент относится к третьей категории трещиностойкости. Максимальное предварительное напряжение арматуры принимаем σsp=0,7Rs,ser=0,7·1295=906 МПа

Проверяем условия: σsp+p=906+45,3=951,3<Rs,ser=1295 МПа

σsp-p=906-45,3=855,7>0,3·Rs,ser=387 МПа, где p=0,05·σsp=0,05·906=45,3 Мпа.

Определяем потери предварительного напряжения арматуры.

Первые потери:

- от релаксации напряжений в арматуре

- от разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств

;

- от деформации анкеров

, где

;

- от быстро натекающей ползучести бетона при

, где

;

0,85 – коэффициент, учитывающий тепловую обработку.

Первые потери составляют:

.

Вторые потери:

- от усадки бетона класса В40, подвергнутого тепловой обработке ;

- от ползучести бетона при

где ;

с учетом

= 0,85 – для бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении.

Вторые потери составят .

Полные потери .

Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжения принимают равным:

.

Здесь , -число канатов в сечении. Так как , окончательно принимаем .

Сила обжатия при

Усилия, воспринимаемые сечением при образовании трещин:

, где  - коэффициент учитывающий снижение трещиностойкости вследствие жесткости узлов фермы. Так как ,

условие трещиностойкости сечения не соблюдается, т.е. необходим расчет по раскрытию трещин.

Проверяем ширину раскрытия трещин с коэффициентом, учитывающим влияние жесткости узлов  от суммарного действия постоянной нагрузки и кратковременного действия полной снеговой нагрузки.

Приращение напряжения в растянутой арматуре от полной нагрузки

, где

.

Приращение напряжений в растянутой арматуре от постоянной нагрузки

= 7,23 МПа.

Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки:

, где

- коэффициент, принимаемый для растянутых элементов 1,2;

-коэффициент, принимаемый при учете продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок, 1,3, кратковременных и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок равным 1;

= 1,2 для канатов; d = 15 мм – диаметр каната К-7;

.

Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок:

Ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок:

Тогда мм  0,15 мм.

Условие соблюдается.

Расчёт наиболее сжатого раскоса

Расчётное сжимающее усилие с учётом γn=0,95 от постоянной и длительной нагрузок N·γn=973,8·0,95=925,1 кН, от кратковременной 84,84·0,95=80,6 кН. Бетон класса В40, Rb=22·0,9=19,8 МПа. Назначаем сечение раскоса 15×18 см, А=270 см². Случайный эксцентриситет:

ea=348/600=0,58 см, ea=15/30=0,6 см, ea=1 см. Принимаем e0=ea=1 см. Так как e0=1 см < (1/8)/h=15/8=1,88 см, то расчётная длина раскоса будет l0=0,9·l=0,9·348=313 см. При l0=313 см > 20·h=20·15=300 см расчёт ведём как внецентренно сжатого элемента. При симметричном армировании, когда As=As′ и Rsc=Rs, площадь сечения арматуры можно вычислить по формуле:

Назначаем из конструктивных соображений симметрично по контуру 4Ø12 А-III, As=4,52 см².

Расчёт наиболее растянутого раскоса

Расчётное усилие растяжения при γn=0,95 N=623,06·0,95=591,9 кН. Назначаем сечение h×b=18×18 см. Необходимая площадь сечения арматуры из условия прочности сечения ; предварительно принимаем 4Ø12 А-III, As=4,52(см²)

Расчёт по раскрытию трещин

Следовательно, трещины образуются, требуется проверка условий расчёта по ширине их раскрытия. Определяем ширину раскрытия трещин при длительном действии постоянной и длительной нагрузок при φl=1,5:

 

Малонагруженные элементы, например стойки, проектируют конструктивно; их сечение принято минимальным 12×14 см с армированием 4Ø12 A-III.

Расчет двускатной решетчатой балки покрытия пролетом 18 м

Бетон класса В30: коэффициент условия работы γb2 = 0,9 (Rb = 17∙0,9 = 15,3 МПа; Rbt = 1,2∙0,9 = 1,08 МПа; Rb, ser = 22 МПа; Rbt, ser = 1,8 МПа; Eb = 32,5∙103 МПа).

Предварительно напряженный пояс армируется  канатами К7 диаметром 15 мм с напряжением на упоры (Rs = 1800 МПа; Rs, ser = 1295 МПа; Es = 1,8∙105 МПа).

Ненапрягаемая арматура класса А-III (при диаметре d < 10 мм Rs = 355 МПа; при d ≥ 10 мм Rs = 365 МПа; Es = 2∙105 МПа). Хомуты из арматуры класса А-I (Rsw = 175).

Применен механический метод натяжения на упоры формы. Предварительное напряжение σsp = 740 МПа. Обжатие бетона производится при передаточной прочности Rbp = 24 МПа > 11 МПа.

Расчетный пролет и нагрузки

Двускатная решетчатая балка покрытия пролетом 18 м

Расчетный пролет балки по осям опор

Рисунок – Опалубочный чертеж балки

0 = 18,00 - 2∙0,3 = 17,4 м,

где 0,3 м – расстояние от торца балки до оси опоры.

Нагрузка от собственной массы балки принимаем равномерно распределенной.

Нагрузка на 1 м балки при собственной массе 10,4 т и коэффициентах надежности по назначению γn = 0,95 и по нагрузке γf = 1

Нагрузка при коэффициенте γf = 1,1

gр1=5,41,1=5,94 кН/м.

Сбор нагрузок

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка , кН/м²

Коэффициент надёжности по нагрузке, f

Расчётная нагрузка , кН/м²

Постоянная

Ж/б плита покрытия

1,75

1,1

1,925

Изоляционный ковер

2,05

1,3

2,53

Собственный вес балки

5,4

1,1

5,94

Итого

9,2

10,395

Временная

Снеговая

1,68

-

2,4

Длительная

0,504

-

0,72

Кратковременная

1,176

-

1,68

Итого:

Полная

10,88

12,795

Постоянная и длительная

9,704

11,115

Кратковременная

1,176

1,68

- расчетная нагрузка на 1 м длины:

- постоянная;

- полная;

- временная.

- нормативная нагрузка на 1 м длины:

- постоянная;

- полная;

- нормативная постоянная и длительная на 1 м длины:

 

- нормативная кратковременная на 1 м длины

 

Определение усилий

Расчетная схема решетчатой балки представляет собой свободно опертую многократно неопределимую замкнутую раму с жесткими узлами.

Рисунок - Расчетная схема балки

Вычислим изгибающие моменты :

- от  полной расчетной нагрузки:

- от полной нормативной нагрузки:

Максимальная расчетная поперечная сила (на опорах):

Расчет нижнего пояса балки

Рисунок - Расчетное сечение нижнего пояса балки

Изгибающие моменты в опасном сечении балки определяем по формуле:

,

где x - расстояние от опоры до рассматриваемого сечения;

Подбор продольной напрягаемой арматуры

Рассматриваем наиболее опасное сечение:

Рабочая высота сечения

По таблице 3.1 [4] находим .

Вычисляем площадь сечения преднапряженной арматуры:

Принимаем 12 канатов К-7 Ø 15 мм, Аsp=16,992 см². Напрягаемая арматура окаймляется хомутами из арматуры класса АI Ø6 с шагом 500 мм.

Рисунок – Армирование нижнего пояса балки

Расчет верхнего пояса балки

Рисунок - Расчетное сечение верхнего пояса балки

 

Дефицит момента передаем на сжатую арматуру

 

 

Принимаем 8 стержней арматуры класса А-III Ø 20 мм, с площадью Аsp = 25,13 см².

Рисунок – Армирование нижнего пояса балки

Расчет наклонных сечений балки на максимальное действие поперечной силы

.

Поперечная арматура (хомуты) по расчету не требуются, ставим конструктивно Ø8 А-I с шагом ≤200 мм.

Расчет монтажных петель

Рисунок – Схема монтажа

Поднимают балку при монтаже при помощи монтажных петель, установленных на расстоянии 2,25 м от торцов.

Масса балки Р ⋲ 5,83 т.

На одну монтажную петлю приходится N=Pf/4=5,831,4/4=2,041 т

Выбираем арматуру класса А-I, Rs=2350 кгс/см2

Asтр=2041/2350=0,87 см2

Принимаем ⌀12 А-I, Аs=1,13 см2.

Расчет колонны высотой 13,05 м.

Колонна рассчитывается как внецентренно нагруженная стойка расчетной длины равной l0=13050 мм. Размеры сечения колонны 600х400 мм. При расчете учитывается случайный эксцентриситет ea, обусловленный не учтенными в расчете факторами. Постоянные и временные нагрузки считаются приложенными с этим эксцентриситетом.

Бетон класса В30: коэффициент условия работы γb2 = 0,9 (Rb = 17∙0,9 = 15,3 МПа; Rbt = 1,2∙0,9 = 1,08 МПа; Rb, ser = 22 МПа; Rbt, ser = 1,8 МПа; Eb = 32,5∙103 МПа).

Ненапрягаемая арматура класса А-III (при диаметре d < 10 мм Rs = 355 МПа; при d ≥ 10 мм Rs = 365 МПа; Es = 2∙105 МПа). Хомуты из арматуры класса А-I (Rsw = 175).

Определение усилий

Нагрузки на 1 м2 покрытия

Вид нагрузки

Нормативная нагрузка , кН/м²

Коэффициент надёжности по нагрузке, f

Расчётная нагрузка , кН/м²

Постоянная

Ж/б плита покрытия

1,75

1,1

1,925

Изоляционный ковер

2,05

1,3

2,53

Собственный вес балки

5,4

1,1

5,94

Итого

9,2

10,395

Временная

Снеговая

1,68

-

2,4

Длительная

0,504

-

0,72

Кратковременная

1,176

-

1,68

Итого:

Полная

10,88

12,795

Постоянная и длительная

9,704

11,115

Кратковременная

1,176

1,68

Определим величину продольной силы от постоянных и временно длительнодействующих нагрузок:

где Acol - грузовая площадь колонны: Acol=lsup·bsup=17,4/2·6=52,2 м2;

qcol - собственный вес колонны,

Продольная сила от кратковременной нагрузки:

Определим значение продольной силы от действия полной расчетной нагрузки:

Эксцентриситет еа в любом случае принимается не менее 1/600 длины элемента, не менее 1/30 высоты сечения и не менее 1 см.

Величина эксцентриситета принимается по большему из значений ea:

мм; мм; мм; мм

Тогда моменты от случайных эксцентриситетов продольных сил относительно оси элемента будут равны:

от всех нагрузок

от постоянных и длительных нагрузок

Предварительный подбор сечения арматуры

Пренебрегая моментами, считаем колонну центрально-сжатой и определяем предварительное сечение арматуры.

Приняв среднее значение ср=0,918, получим:

 армирование расчетом не требуется.

Принимаем минимальный коэффициент армирования ствола колонны µmin=0,4. Отсюда:

Аs+As/ = A·µ = 2400·0,004 = 9,6 см2

По сортаменту принимаем 6 стержней арматуры A-III ∅16 Asp=12,06 см2;

Определяем фактический коэффициент армирования ствола колонны:

- условие выполнено.

Расчет колонны как внецентренно сжатой стойки

Последовательно определяются следующие величины.

  1.  Геометрические характеристики:

Т.к. требуется учет влияния прогиба на несущую способность.

Коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки:

где =1.        

Мi и M определяются относительно оси, проходящей через центр наименее сжатого сечения.

  1.  Коэффициент δe:

, но не менее

  1.  Критическая сила:

  1.  Коэффициент η, учитывающий влияние прогиба на значение эксцетриситета еа :

  1.  Эксцентриситет силы N относительно менее растянутой арматуры:

7. Относительная высота сечения ξR :

Где

  1.  Относительная высота сечения при расчете внецентренно сжатых элементов с симметричной арматурой  при малых эксцентриситетах ξ>ξR :

0,993>0,597

(случай малых эксцентриситетов ξ>ξR подтверждается).

Высота сжатой зоны сечения:

Х=ξh0=0,9930,55=0,546

  1.  Несущая способность проверяется по формуле:

Ne≤Rbbx(h0-0,5x)+RscAs,(h0-a)

где Ne=750,590,29=217,67

Rbbx(h0-0,5x)+RscAs,(h0-a)=15,30,91030,4(0,55-0,50,546)+3756,0310-4 (0,55-0,05)=345,84 кНм

Таким образом, условие выполняется (217,67 < 345,84), и несущая способность колонны обеспечена при продольной арматуре 6 ⌀ 16 AIII. Поперечную арматуру принимаем 6⌀ АI с шагом 300 мм.

Расчет консоли

Рисунок – Консоль

Рст = Vкладки = 68,70,2518001,031,1 = 266,14 кН

Величина изгибающего момента в опорном сечении консоли:

Рст = Qвнеш = 266,14 кН

Qвнутр = 0,6Rbtbh0 > Qвнеш/2

Qвнутр = 0,610,84055,0= 14256 > Qвнеш/2 = 13307 кН

Принимаем размеры консоли 250х400х600.

Хомуты по расчету не устанавливаем, т.к. всю поперечную силу воспринимает бетон.

Подбираем требуемое количество арматуры: 2 ∅12 А-III, Аsw1 = 2,26 см2.

Расчет колонны высотой 8,3 м.

Предварительно принятые размеры колонны 600х400 мм. Расчетная длинна колонн равна lo= 8,3 м.

Выполняем проверку условия , где  – расчетная длина колонны,  – высота сечения колонны, принятая предварительно.

, условие соблюдается, значит, колонна рассчитывается как центрально загруженная со случайным эксцентриситетом. Сечение колонны армируется симметричной рабочей арматурой класса А - III и поперечной класса А-I.

При расчете по прочности железобетонных элементов на действие сжимающей продольной силы должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет еа, обусловленный не учтенными в расчете факторами. Эксцентриситет еа в любом случае принимается не менее 1/600 длины элемента, не менее 1/30 высоты сечения и не менее 1 см. [1]

Величина эксцентриситета принимается по большему из значений ea:

мм; мм; мм; мм

Определяем гибкость:

Определим величину продольной силы от постоянных и временно длительнодействующих нагрузок:

где Acol - грузовая площадь колонны: Acol=lsup·bsup=17,4/2·6=52,2 м2;

qcol - собственный вес колонны,

Продольная сила от кратковременной нагрузки:

Определим значение продольной силы от действия полной расчетной нагрузки:

Фактическая площадь поперечного сечения равна:

Проверяем условие:

- условие выполнено.

Коэффициент армирования

В зависимости от гибкости  и соотношения   определяем по таблицам 26 и 27 значения коэффициентов ;  

Определяем коэффициент :

Определим сечение рабочей арматуры:

 армирование расчетом не требуется.

Принимаем минимальный коэффициент армирования ствола колонны µmin=0,4. Отсюда:

Аs+As/ = A·µ = 2400·0,004 = 9,6 см2

По сортаменту принимаем 6 стержней арматуры A-III ∅16 Asp=12,06 см2;

Определяем фактический коэффициент армирования ствола колонны:

- условие выполнено.

Поперечную арматуру принимаем: ∅6 A-I с шагом 300 мм.

Защитный слой продольной арматуры принимаем 30 мм.

Чтобы не предусматривать консоль, вводим накладные детали для опирания балок, привариваемые к закладным деталям в колонне во время монтажа. Закладные детали предусмотрены в колонне. Накладные детали 2 [ 24 l=250 мм ГОСТ 8240-98*, со стальным столиком 250х400х10 ГОСТ 27772-88. Сварной шов выполнить электродами Э-42, hшва=5 мм, lшва=250 мм.

2.5 Расчет балки под наружные стены

Рисунок – Расчетная схема балки

2.5.1 Вариант 1. Расчет железобетонной балки.

М = 192,97 кН

h0 = 45 см ; b = 25 см.

Бетон класса В30: коэффициент условия работы γb2 = 0,9 (Rb = 17∙0,9 = 15,3 МПа; Rbt = 1,2∙0,9 = 1,08 МПа; Rb, ser = 22 МПа; Rbt, ser = 1,8 МПа; Eb = 32,5∙103 МПа).

Ненапрягаемая арматура класса А-III (при d ≥ 10 мм Rs = 365 МПа; Es = 2∙105 МПа).

Подбираем требуемое количество арматуры: 2 ∅28 А-III, Аsw1=12,32 см2.

2.5.2 Проверка по наклонным сечениям балки

Qвнеш = 133,07 кН

Qвнутр = 0,6Rbtbh0 

Qвнутр = 0,610,82540= 7290

Дефицит Qдеф = Qвнеш- Qвнутр = 6017 кгс

Передаем на хомуты ∅12 А-III.

fs = 1,131 см2 ; Rs = 3000 кгс/см2

Qs = fs  Rs  n = 1,131 3000 4 = 13572 кгс > 6017 кгс

Принимаем хомуты ∅12 А-III, Аsw1 = 1,131 см2. Шаг в приопорном участке равен s = 200 мм, в пролёте s = 300 мм.

2.5.3 Вариант 2. Расчет металлической балки.

М = 192,97 кН

Rs = 2350 кгс/см2

Wтр = М/Rs = 19296,5/2350 = 838,98 см3 

Принимаем 2 30 Wsw = 472 см3 по ГОСТ 8240-98*.


ДП 291400.02.004
ПЗ

№ докум.

Лист

Лист

Подпись

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Лист

ДП 291400.02.004 ПЗ

Дата

Изм.

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Подпись

Дата

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Дата

Подпись

Лист

Лист

№ докум.

Изм.

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

ДП 291400.02.004 ПЗ

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.




1. социолог диссидент эмигрировавший из СССР не понаслышке знает уголовный мир Сибири.html
2. WORK ND TRVEL 2014 PPLICTION FORM Все свои личные данные списываете из заграничного паспорта если вы еще не
3. Наш дом RU номинация Народный вокал Дата проведения- 02
4. реферат дисертації на здобуття наукового ступеня кандидата технічних наук1
5. Реферат- Прагматика.html
6. Тема Науч
7. античность происходит от латинского слова ntiquus древний
8. Тонкое мудрствование он считал никчёмным
9. . Эффективность этих устройств связана с резким увеличением плотности от 5 до 100 раз и скорости от 10 до 100 раз
10. Новые признаки лидерства в меняющемся мире