Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
В сетях с односторонним питанием потокораспределение рассчитывается следующим образом. Последовательно начиная от самых отдаленных от источника потребителей, складываем мощности узлов, встречающихся при приближение к источнику, таким образом, получаем перетоки мощности на всех радиальных участках сети.
4.1 Расчет потокораспределения для первой схемы.
При расчете потокораспределения кольцевой схемы, разрываем схему в ИП и представляем его как два ИП.
Для каждого источника считаем активную реактивную и полную мощность по формулам 4.1, 4.2, 4.3 соответственно.
Где: , – активная и реактивная мощность i-го потребителя,
- длина линии от i-го потребителя до ИП,
- общая длина линии.
Для источника :
;
;
МВА;
Для источника :
;
;
МВА
Суммарная активная мощность ИП:
МВт
Суммарная реактивная мощность ИП:
МВар
Суммарная полная мощность ИП:
МВА
4.2 Расчет потокораспределения для третьей схемы
Для источника :
;
;
МВА;
Для источника :
;
;
МВА
Суммарная активная мощность ИП:
МВт
Суммарная реактивная мощность ИП:
МВар
Суммарная полная мощность ИП:
МВА
5. Выбор номинального напряжения
Номинальные напряжения сети выбираются в зависимости от передаваемой мощности и дальности передачи. Для выбора номинального напряжения используем формулу Илларионова.
где: Р - передаваемая, по этому участку, активная мощность, МВт
L - длина рассматриваемого участка, км.
5.1 Выбор номинального напряжения для первой схемы
Линии на этой схеме соединены в кольцо, передача мощности с разным номинальным напряжением не возможна.
. кВ
5.2 Выбор номинального напряжения для второй схемы
В радиальной схеме выбираются напряжения для отдельных участков линии. Так как линия двухцепная, мощность потребителя делится на два.
Напряжение линии И6 третей схемы
кВ
Аналогично рассчитаем напряжение на других линиях второй схемы. Данные сведены в таблицу 5.1.
5.2 Выбор номинального напряжения для третьей схемы
В данной схеме присутствуют кольцо и одно ответвление И6.
кВ
Таблица 5.1 – Расчетные и выбранные напряжения участков сети.
|
Участок ЛЭП |
L, км |
Р, МВт |
, кВ |
кВ |
|
Схема №1 |
||||
|
Кольцо |
144 |
288,9 |
287,175 |
220 |
|
Схема №2 |
||||
|
И-6 |
20,6 |
39,2 |
81,158 |
110 |
|
И-1 |
16,8 |
25,3 |
66,315 |
220 |
|
1-7 |
22,2 |
62,7 |
98,885 |
110 |
|
1-2 |
19,6 |
50,7 |
90,453 |
220 |
|
2-3 |
7,6 |
33 |
67,837 |
110 |
|
2-4 |
9,9 |
19,8 |
57,446 |
110 |
|
4-5 |
3,8 |
57,2 |
67,575 |
110 |
|
Схема №3 |
||||
|
Кольцо |
114,1 |
249,7 |
276,97 |
220 |
|
И-6 |
20,6 |
39,2 |
81,158 |
110 |
6. Выбор сечения проводов воздушных линий электропередач
Для выбора сечения необходимо определить токи в сети. Нагрузочные токи в сети определяются по формуле 6.1.
Нагрузочный ток для первого узла для напряжений 110 и 220кВ
кА
кА
Аналогично рассчитанные нагрузочные токb для остальных узлов сведены в таблицу 6.1
Таблица 6.1 – Нагрузочные токи
|
Узел |
, мВт |
, А |
, A |
|
|
Бударинская (1) |
0,76 |
25,3 |
146 |
73 |
|
Демидовская (2) |
0,8 |
51,7 |
295 |
147 |
|
Б.Головская (3) |
0,97 |
33 |
192 |
96 |
|
Вихляевская (4) |
0,73 |
19,8 |
112 |
59 |
|
Мартынрвская (5) |
0,78 |
57,2 |
330 |
165 |
|
Панфиловская (6) |
0,81 |
39,2 |
221 |
111 |
|
Галушинская (7) |
0,76 |
62,7 |
362 |
181 |
6.1 Выбор сечения провода для первой схемы
Ток на головном участке И-4 определяется по правилу моментов, по формуле 6.2.
где: – ток узла, А
– расстояние от узла до источника, км
– общая длина, км
А
Определим токи на остальных участках
А
А
А
А
А
А
А
Точка потока раздела находится на участке 2_1, так как из расчетов видно, что на этом участке меняется знак, следовательно, и направление тока. Для 5 схемы на участке 3_2.
Для расчета максимальных аварийных токов в кольце поочередно обрываем линии отходящие от источника питания:
Обрыв участка И-6
А
А
А
А
А
А
А
Обрыв участка И-4
А
А
А
А
А
А
А
Аналогично рассчитаем токи для второй и третьей схемы, результаты сведены в таблицу 6.2.
Таблица 6.2. – Выбор провода для участков ВЛ и их параметры.
|
Учас-ток |
, В |
, А |
, А |
, А |
Сечение, мм2 |
, км |
r, Ом |
x, Ом |
b0, мкCм |
|
Первая схема кольцевая |
|||||||||
|
И6 |
220 |
485 |
829 |
830 |
АС-400/22 |
20,6 |
1,545 |
8,652 |
55,62 |
|
76 |
220 |
374 |
718 |
730 |
АС-330/27 |
36,5 |
3,1755 |
15,695 |
96,36 |
|
17 |
220 |
194 |
537 |
605 |
АС-240/32 |
22,2 |
2,6862 |
9,657 |
57,72 |
|
21 |
220 |
121 |
465 |
605 |
АС-240/32 |
19,6 |
2,3716 |
8,526 |
50,96 |
|
32 |
220 |
27 |
512 |
605 |
АС-240/32 |
7,6 |
0,9196 |
3,306 |
19,76 |
|
53 |
220 |
123 |
608 |
610 |
АС-240/39 |
13,1 |
1,5851 |
5,698 |
34,06 |
|
45 |
220 |
288 |
773 |
830 |
АС-400/22 |
3,8 |
0,285 |
1,596 |
10,26 |
|
4И |
220 |
344 |
829 |
830 |
АС-400/22 |
20,6 |
1,545 |
8,652 |
55,.62 |
|
Вторая схема радиальная |
|||||||||
|
И6 |
110 |
221 |
221 |
265 |
АС-70/11 |
20,6 |
4,408 |
4,573 |
52,53 |
|
45 |
110 |
330 |
330 |
330 |
АС-95/16 |
3,8 |
0,5814 |
0,8246 |
9,918 |
|
24 |
110 |
442 |
442 |
450 |
АС-150/24 |
9,9 |
0,9801 |
2,0097 |
26,73 |
|
23 |
110 |
192 |
192 |
265 |
АС-70/11 |
7,6 |
1,626 |
1,687 |
19,38 |
|
71 |
110 |
362 |
362 |
390 |
АС-120/19 |
22,2 |
2,7639 |
4,7397 |
59 |
|
21 |
220 |
465 |
465 |
510 |
АС-185/29 |
19,6 |
1,5876 |
4,047 |
53,9 |
|
И1 |
220 |
718 |
718 |
730 |
АС-330/27 |
16,8 |
0,7308 |
3,6036 |
44,35 |
|
Третья схема кольцо с ответвлением |
|||||||||
|
45 |
220 |
258 |
662 |
680 |
АС-300/66 |
3,8 |
0,3876 |
1,6302 |
10,03 |
|
53 |
220 |
94 |
718 |
730 |
АС-330/27 |
13,1 |
1,1397 |
5,6199 |
34,58 |
|
32 |
220 |
2,7 |
401 |
605 |
АС-240/32 |
7,6 |
0,9196 |
3,306 |
19,76 |
|
21 |
220 |
150 |
465 |
605 |
АС-240/32 |
19,6 |
2,3716 |
8,526 |
50,96 |
|
17 |
220 |
223 |
537 |
605 |
АС-240/32 |
22,2 |
2,6862 |
9,657 |
57,72 |
|
И7 |
220 |
404 |
718 |
730 |
АС-330/27 |
27,2 |
2,3664 |
11,669 |
71,81 |
|
И4 |
220 |
314 |
718 |
730 |
АС-330/27 |
20,6 |
1,7922 |
8,837 |
54,38 |
|
И6 |
110 |
221 |
221 |
265 |
АС-70/11 |
20,6 |
4,408 |
4,573 |
52,53 |
Таблица 6.3. – Характеристики сталеалюминевых проводов АС
|
Марка |
r0, Ом/км |
x0, Ом/км |
b0, мкCм/км |
|
АС-70/11 |
0,428 |
0,444 |
2,55 |
|
АС-95/16 |
0,306 |
0,434 |
2,61 |
|
АС-120/19 |
0,249 |
0,427 |
2,66 |
|
АС-150/24 |
0,198 |
0,406 |
2,7 |
|
АС-185/29 |
0,162 |
0,413 |
2,75 |
|
АС-240/32 |
0,121 |
0,435 |
2,6 |
|
АС-300/66 |
0,102 |
0,429 |
2,64 |
|
АС-330/27 |
0,087 |
0,429 |
2,64 |
|
АС-400/22 |
0,075 |
0,42 |
2,7 |
7. Выбор трансформаторов на понижающих подстанциях
Трансформаторы с системами охлаждения М, Д, ДЦ и Ц при первоначальной нагрузке 0,9Sном допускают перегрузку на 40% в течение 6 часов при температуре охлаждающего воздуха не более +20С и 30% в течение 4 часов при температуре охлаждающего воздуха +30С. Мощность каждого из двух трансформаторов выбирается равной 0,650,7 максимальной нагрузки подстанции. Таким образом, при установке двух трансформаторов их мощность выбираем по условию:
где: – коэффициент допустимой перегрузки для двух параллельно работающих трансформаторов.
n- число трансформаторов на подстанции.
Рассчитаем ориентировочную мощность трасформатора для первого узла:
МВА
Выбираем два трансформатора мощностью по 25 МВА
Аналогично рассчитанные мощности трансформаторов сведены в таблицу 7.1
Таблица 7.1 – Мощности трансформаторов
|
Узел |
, мВА |
, мВА |
, мВА |
|
|
|
Бударинская (1) |
33,289 |
23,778 |
25 |
0,66 |
1,33 |
|
Демидовская (2) |
64,625 |
46,161 |
63 |
0,51 |
1,026 |
|
Б.Головская (3) |
42,857 |
30,612 |
40 |
0,54 |
1,07 |
|
Вихляевская (4) |
27,123 |
19,374 |
25 |
0,54 |
1,085 |
|
Мартынрвская (5) |
73,333 |
52,381 |
63 |
0,58 |
1,164 |
|
Панфиловская (6) |
48,395 |
34,568 |
40 |
0,6 |
1,21 |
|
Галушинская (7) |
82,5 |
58,929 |
63 |
0,65 |
1,31 |
Из таблицы 7.1 видно что коэффициент перегрузки трансформаторов не превышает 40%.
Исходя из расчетов мощности трасформаторов и выбранного напряжения на линиях, выбираем трансформаторы на подстанциях. В таблицу 7.2 сведены параметры выбранных трансформаторов.
Таблица 7.2 – Трансформаторы на подстанциях
|
№ |
Тип и число трансформаторов |
S ном, МВА |
Uвн, кВ |
Uк, % |
Ркз, кВт |
Рхх, кВт |
Iхх, % |
Rт, Ом |
Xт, Ом |
Qх, кВар |
|
Первая схема - кольцевая |
||||||||||
|
1 |
2 ТРДН-25000/220 |
25 |
230 |
11 |
135 |
50 |
1,2 |
5,7 |
148 |
300 |
|
2 |
2ТРДЦН-63000/220 |
63 |
230 |
11,5 |
265 |
70 |
0,5 |
0,6 |
22 |
378 |
|
3 |
2 ТРДН-40000/220 |
40 |
230 |
10,5 |
172 |
36 |
0,65 |
1,6 |
22 |
410 |
|
4 |
2 ТРДН-25000/220 |
25 |
230 |
11 |
135 |
50 |
1,2 |
5,7 |
148 |
300 |
|
5 |
2ТРДЦН-63000/220 |
63 |
230 |
11,5 |
265 |
70 |
0,5 |
0,6 |
22 |
378 |
|
6 |
2 ТРДН-40000/220 |
40 |
230 |
10,5 |
172 |
36 |
0,65 |
1,6 |
22 |
410 |
|
7 |
2ТРДЦН-63000/220 |
63 |
230 |
11,5 |
265 |
70 |
0,5 |
0,6 |
22 |
378 |
|
Третья схема - радиальная |
||||||||||
|
3 |
2 ТРДН-40000/110 |
40 |
115 |
10,5 |
170 |
34 |
0,55 |
1,6 |
22 |
410 |
|
4 |
2 ТРДН-25000/110 |
25 |
115 |
10,5 |
120 |
27 |
0,7 |
2,54 |
55,9 |
175 |
|
5 |
2ТРДЦНК-63000/110 |
63 |
115 |
10,5 |
245 |
59 |
0,6 |
0,8 |
22 |
378 |
|
6 |
2 ТРДН-40000/110 |
40 |
115 |
10,5 |
170 |
34 |
0,55 |
1,6 |
22 |
410 |
|
7 |
2ТРДЦНК-63000/110 |
63 |
115 |
10,5 |
245 |
59 |
0,6 |
0,8 |
22 |
378 |
|
Третья схема – смешанная с ответвлением |
||||||||||
|
1 |
2 ТРДН-25000/220 |
25 |
230 |
11 |
135 |
50 |
1,2 |
5,7 |
148 |
300 |
|
2 |
2ТРДЦН-63000/220 |
63 |
230 |
11,5 |
265 |
70 |
0,5 |
0,6 |
22 |
378 |
|
3 |
2 ТРДН-40000/220 |
40 |
230 |
10,5 |
172 |
36 |
0,65 |
1,6 |
22 |
410 |
|
4 |
2 ТРДН-25000/220 |
25 |
230 |
11 |
135 |
50 |
1,2 |
5,7 |
148 |
300 |
|
5 |
2ТРДЦН-63000/220 |
63 |
230 |
11,5 |
265 |
70 |
0,5 |
0,6 |
22 |
378 |
|
6 |
2 ТРДН-40000/110 |
40 |
115 |
10,5 |
170 |
34 |
0,55 |
1,6 |
22 |
410 |
|
7 |
2ТРДЦН-63000/220 |
63 |
230 |
11,5 |
265 |
70 |
0,5 |
0,6 |
22 |
378 |
Автотрансформаторы в радиальной схеме также выбираем по формуле 7.1 но при этом учитываем транзитную мощность.
Рассчитаем мощность автотрансформатора в ИП отходящая линия И-6:
мВА
В ИП выбираем автотрансформатор 2АТДЦТН-63000/220/110
Рассчитаем мощность автотрансформатора на первой подстанции отходящая на линию 1-7:
мВА
Для ПС 1 выбираем автотрансформатор 2АТДЦТН-125000/220/110
Рассчитаем мощность автотрансформатора на второй подстанции:
мВА
Для ПС 2 выбираем автотрансформатор 2АТДЦТН-200000/220/110.
Характеристики выбранных автотрансформаторов сведены в таблицу 7.3.
Таблица 7.3 – Автотрансформаторы для радиальной схеме
|
№ |
Тип и число автотрансформаторов |
S ном, МВА |
Uном, кВ |
Uк, % |
Ркз, кВт |
Рхх, кВт |
Iхх, % |
Qх, кВар |
||
|
ВН |
НН |
ВН-СР |
ВН-НН |
|||||||
|
И |
2АТДЦТН-63000/220/110 |
63 |
230 |
121 |
11 |
35,7 |
215 |
45 |
0,5 |
315 |
|
1 |
2АТДЦТН-125000/220/110 |
125 |
230 |
121 |
11 |
31 |
290 |
85 |
0,5 |
625 |
|
2 |
2АТДЦТН-200000/220/110 |
200 |
230 |
121 |
11 |
32 |
430 |
125 |
0,5 |
1000 |
8. Выбор схем подстанций
Выбор схем электрических соединений распределительных устройств выполняется на стороне высшего и низшего напряжения подстанции, но схемы на стороне низшего напряжения подстанции не зависят от варианта развития электрической сети. В таблице 8.1 показано определение ячеек выключателей стороны высшего напряжения.
Таблица 8.1. – Основное оборудование
|
Узел |
Число присоединений |
Число ячеек выключателей |
Схема распределительного устройства |
|
|
Линий |
Трансформаторов |
|||
|
Первая схема - кольцевая |
||||
|
И |
4 |
2 |
5 |
Две рабочие СШ с обходной |
|
1 |
2 |
2 |
3 |
Мостик с выключателями в цепях линии и ремонтной перемычкой |
|
2 |
2 |
2 |
3 |
|
|
3 |
2 |
2 |
3 |
|
|
4 |
2 |
2 |
3 |
|
|
5 |
2 |
2 |
3 |
|
|
6 |
2 |
2 |
3 |
|
|
7 |
2 |
2 |
3 |
|
|
Всего: |
16 |
26 |
||
|
Третья схема - радиальная |
||||
|
И |
6 |
2 |
7 |
Две рабочие СШ с обходной |
|
1 |
4 |
2 |
5 |
Мостик с выключателями в цепях линии и ремонтной перемычкой |
|
2 |
6 |
2 |
5 |
|
|
3 |
2 |
2 |
3 |
|
|
4 |
4 |
2 |
5 |
|
|
5 |
2 |
2 |
3 |
|
|
6 |
2 |
2 |
3 |
|
|
7 |
2 |
2 |
3 |
|
|
Всего: |
16 |
34 |
||
|
Пятая схема - смешанная |
||||
|
И |
6 |
2 |
7 |
Две СШ шин с обходной |
|
1 |
2 |
2 |
3 |
Мостик с выключателями в цепях линии и ремонтной перемычкой |
|
2 |
2 |
2 |
3 |
|
|
3 |
2 |
2 |
3 |
|
|
4 |
2 |
2 |
3 |
|
|
5 |
2 |
2 |
3 |
|
|
6 |
2 |
2 |
3 |
|
|
7 |
2 |
2 |
3 |
|
|
Всего: |
16 |
28 |
Из таблицы 8.1. видно, что в кольцевой схеме число ячеек выключателей и длина линии меньше чем в смешанной. Напряжение и надежность схем одинакова. Из этого можно сделать вывод, что нет смысла проводить технико-экономическое сравнение для этих вариантов.
По техническим характеристикам выбираем кольцевую схему.
9.Технико-экономическое сопоставление вариантов сети
Для экономического сопоставления вариантов сети используются укрепленные показатели стоимости электрических сетей.
Варианты, подлежащие технико-экономическому сравнению, должны быть технически и экономически сопоставимы, то есть обеспечивать одинаковую передаваемую мощность и качество электроэнергии в нормальных и послеаварийных режимах работы сети.
Капитальные вложения в линию рассчитываются по формуле 9.1
где: – стоимость одного километра ВЛ между:
одноцепная ВЛ 220 кВ на стальных опорах тыс.руб/км,
двухцепная ВЛ 220 кВ на стальных опорах 245 тыс.руб/км,
двухцепная ВЛ 110 кВ на стальных опорах тыс.руб/км,
– длина соответствующего участка ВЛ, таблица 6.2 .
Капиталовложения в подстанцию включают стоимость трансформаторов и распредустройства (РУ) высшего напряжения. Стоимость РУ низшего напряжения незна чительна вследствие невысокой стоимости выключателей 10 кВ. Стоимость ячейки выключателя ОРУ:
Стоимость трансформаторов:
ТРДН-25000/220 – 8200 тыс.руб.,
ТРДН-40000/220 – 10900 тыс.руб.,
ТРДЦН-63000/220 – 14700 тыс.руб.,
ТРДН-25000/110 – 7100 тыс.руб.,
ТРДН-40000/110 – 8400 тыс.руб.,
ТРДЦНК-63000/110 – 11600 тыс.руб.
Рассчитаем капиталовложения в ВЛ на участке И6 первой схемы:
тыс.руб
Рассчитаем капиталовложения ПС 1 первой схемы:
тыс.руб
тыс.руб.
Потери мощности в максимальном режиме формул 9.2:
где: – расчетный ток участка ВЛ, определяется при выборе сечения, таблица 6.2,
– активное сопротивление соответствующего участка ВЛ, определяется при выборе провода ВЛ таблица 6.2.
Рассчитаем потери мощности в максимальном режиме на участке И6 первой схемы:
Суммарные потери холостого хода трансформаторов определяются по формуле (9.3):
где: – потери холостого хода таблица 7.2.
Ежегодные издержки на амортизацию и обслуживание для линий состав ляют 2,8%, для подстанций 220 кВ - 9,4%, соответственно , .
Число часов максимальных потерь рассчитывается по формуле (9.3)
ч. (9.3)
ч.
Питание потребителей может быть аварийно прекращено и ущерб, связанный с перерывом питания, определяется по формуле (9.5)
где: – нагрузка потребителя,
тыс.руб./МВт – удельный ущерб,
отказ/год – параметры потока отказа линии на 100 км,
отказ/год – параметры потока отказа трансформатора,
лет/отказа – среднее время восстановления для линии,
лет/отказ – среднее время восстановления для трансформатора.
тыс.руб.
Аналогичные расчеты для остальных участков сведены в таблицу 9.1.
Таблица 9.1 – Расчетные экономические показатели
|
Линия |
Вид |
, МВт |
, МВт |
, тыс.руб |
, тыс.руб |
, тыс.руб |
|
|
Первая схема кольцевая |
|||||||
|
6И |
проект |
1,092 |
30280 |
62500 |
6161 |
||
|
76 |
проект |
1,333 |
0,072 |
53650 |
59300 |
102,9 |
|
|
17 |
проект |
0,303 |
0,14 |
32630 |
66900 |
300,5 |
|
|
21 |
проект |
0,104 |
0,1 |
28810 |
53900 |
151,07 |
|
|
32 |
проект |
0,002 |
0,14 |
11170 |
66900 |
73,4 |
|
|
53 |
проект |
0,072 |
0,072 |
19260 |
59300 |
353,2 |
|
|
45 |
проект |
0,071 |
0,14 |
55860 |
66900 |
195,5 |
|
|
И4 |
проект |
0,548 |
0,1 |
30280 |
53900 |
409,94 |
|
|
Всего: |
3,525 |
0,764 |
261940 |
489600 |
7747,51 |
||
|
Третья схема радиальная |
|||||||
|
И6 |
проект |
0,646 |
0,068 |
52736 |
38200 |
102,9 |
|
|
45 |
проект |
0,19 |
0,118 |
9728 |
44200 |
195,5 |
|
|
24 |
проект |
0,574 |
0,054 |
25344 |
49200 |
409,94 |
|
|
23 |
проект |
0,18 |
0,068 |
19456 |
38200 |
353,2 |
|
|
17 |
проект |
1,086 |
0,118 |
56832 |
44200 |
300,5 |
|
|
12 |
проект |
1,03 |
0,25 |
96040 |
126100 |
73,4 |
|
|
И1 |
проект |
1,13 |
0,17 |
82320 |
108300 |
151,07 |
|
|
И |
проект |
0,09 |
120100 |
6161 |
|||
|
Всего: |
3,706 |
0,936 |
342456 |
460200 |
7747,51 |
||
|
Пятая схема кольцо с ответвлением |
|||||||
|
45 |
проект |
0,077 |
0,14 |
55860 |
66900 |
195,5 |
|
|
53 |
проект |
0,03 |
0,072 |
19260 |
59300 |
353,2 |
|
|
32 |
проект |
0 |
0,14 |
11170 |
66900 |
73,4 |
|
|
21 |
проект |
0,0016 |
0,1 |
28810 |
53900 |
151,07 |
|
|
17 |
проект |
0,401 |
0,14 |
32630 |
66900 |
300,5 |
|
|
7И |
проект |
1,159 |
0,09 |
39980 |
120100 |
6161 |
|
|
И4 |
проект |
0,636 |
0,1 |
30280 |
53900 |
409,94 |
|
|
И6 |
проект |
0,646 |
0,068 |
52736 |
38200 |
102,9 |
|
|
Всего: |
2,965 |
0,85 |
270726 |
526100 |
7747,51 |
Издержки рассчитываются по формуле (9.6)
(9.6)
Удельная стоимость потерь электроэнергии составляет тыс.руб./МВт·ч.
тыс.руб.
тыс.руб.
тыс.руб.
Приведенные затраты рассчитываются по формуле 9.7.
(9.7)
где – нормативный коэффициент эффективности (в энергетике );
тыс.руб
тыс.руб
тыс.руб
Технико-экономический анализ результатов сопоставления вариантов развития сети показывает, что наиболее экономичными являются кольцевая схема (схема 1) и кольцо с ответвлением (схема 5).
10 Расчет установившихся нормальных режимов сети
Расчет установившихся нормальных режимов выполняется с целью выявления уровня напряжения в узлах сети, анализа и допустимости выбора при необходимости, средств регулирования напряжений.
Потери в трансформаторах в комплексном виде рассчитываются по формуле 10.1
Активные потери в трансформаторе рассчитываются по формуле 10.2
Реактивные потери в трансформаторе рассчитываются по формуле 10.3
Рассчитаем потери в 1 узле:
мВт
мВар
Аналогично произведем расчет для других узлов. Результаты сведем в таблицу 10.1.
Таблица 10.1. – Потери мощности в понижающих трансформаторах
|
Узел |
Трансформатор |
, мВА |
, мВт |
, кВт |
, кВт |
, % |
, мВар |
, мВА |
|
1 |
2 ТРДН-25000/220 |
33,289 |
25 |
135 |
50 |
11 |
300 |
0.22+3.038i |
|
2 |
2ТРДЦН-63000/220 |
64,625 |
63 |
265 |
70 |
11,5 |
378 |
0.279+4.568i |
|
3 |
2 ТРДН-40000/220 |
42,857 |
40 |
172 |
36 |
10,5 |
410 |
0.171+3.231i |
|
4 |
2 ТРДН-25000/220 |
27,123 |
25 |
135 |
50 |
11 |
300 |
0.22+3.038i |
|
5 |
2ТРДЦН-63000/220 |
73,333 |
63 |
265 |
70 |
11,5 |
378 |
0.279+4.568i |
|
6 |
2 ТРДН-40000/220 |
48,395 |
40 |
172 |
36 |
10,5 |
410 |
0.171+3.231i |
|
7 |
2ТРДЦН-63000/220 |
82,5 |
63 |
265 |
70 |
11,5 |
378 |
0.279+4.568i |
Так как схема 1 и 3 кольцевые, для расчета потока распределения разрываем схему в точки потока раздела. Для схемы 1 точка потока раздела находится на участке 2_1, схемы 5 на участке 3_2 (пункт 6.1).
Рассчитаем мощность начала и конца участка 1_7 первой схемы:
Генерируемая мощность определяется по формуле 10.4.
где: - номинальное напряжение на линии,
– проводимость линии,
- число параллельно идущих линий.
мВар
Мощность конца линии равна сумме мощностей начал линий выходящих из узла, мощности нагрузки в узле, потерь в трансформаторах и генерируемой мощности:
Потери мощности в линии:
Мощность начала линии:
Аналогично проведенные расчеты, для других участков начиная с конца, и двигаясь к источнику, сведены в таблицу 10.2.
Таблица 10.2 – Мощности нормального режима сети
|
Участок линии |
|||||
|
Начало |
Конец |
||||
|
Первая схема – кольцо |
|||||
|
1 |
7 |
1.397 |
33.509+1.641i |
0.04+0.23i |
33.549+0.474i |
|
7 |
6 |
2.332 |
116.329+2.71i |
0.683+4.427i |
117.012+4.805i |
|
6 |
И |
1.346 |
165.578+6.69i |
0.479+4.964i |
166.057+10.308i |
|
2 |
3 |
0.478 |
64.904+4.09i |
0.043+0.297i |
64.948+3.908i |
|
3 |
5 |
0.824 |
107.976+6.315i |
0.22+1.413i |
108.196+6.903i |
|
5 |
4 |
0.248 |
181.808+11.222i |
0.059+1.11i |
181.868+12.084i |
|
4 |
И |
1.346 |
209.211+13.776i |
0.361+7.974i |
209.571+20.404i |
|
Мощность ИП: |
|||||
|
Пятая схема – кольцо с ответвлением |
|||||
|
2 |
1 |
1.233 |
64.904+3.335i |
0.13+0.761i |
65.034+2.863i |
|
1 |
7 |
1.397 |
98.543+4.504i |
0.361+1.983i |
98.904+5.09i |
|
7 |
И |
1.738 |
98.904+5.09i |
0.917+8.084i |
182.6+14.266i |
|
3 |
5 |
0.837 |
43.028+2.394i |
0.02+0.219i |
43.047+1.776i |
|
5 |
4 |
0.243 |
116.66+6.101i |
0.061+0.469i |
116.721+6.327i |
|
4 |
И |
1.316 |
144.064+8.049i |
0.343+3.863i |
144.407+10.597i |
|
6 |
И |
0.318 |
48.566+2.913i |
0.187+0.248i |
48.753+2.843i |
|
Мощность ИП: |
11