У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.net

55 МПа Rbt 105 МПа ~b2 0

Работа добавлена на сайт samzan.net: 2015-07-10

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Выберите тип работы:

Скидка 25% при заказе до 3.4.2025


Расчет монолитной плиты перекрытия

Требуется запроектировать монолитное железобетонное перекрытие здания, входящего в состав Калининской АЭС, на отм. +9,600. Рассмотрим фрагмент перекрытия  в осях 20/1…21/1 – Г2…Д  размерами в плане 6,0х4,5 м, опирающееся на  монолитные балки.

Для бетона класса В25, F75, W6: Rb = 14,5 МПа, Rb.ser= 18,5 МПа, Rbt.ser = 1.55 МПа, Rbt = 1,05 МПа, γb2 =0.9, Еb = 23000 МПа;  для арматуры класса В500, Rs = 415 МПа, Rsw = 300 МПа.

Значение нормативной нагрузки на перекрытие в помещениях промышленных предприятий составляет: полное – 2,0 кПа, пониженное 0,7 кПа.

Коэффициент надежности n=0,95.

Сбор нагрузок на перекрытие на отм. +9,600

Наименование нагрузки

Норма-тивная,

т/м2

Коэффициент

надежности по нагрузке

Расчетная,

т/м2

1

Керамическая плитка ρ =1400 кг/м³ (t=10 мм)

0,014

1,2

0,0168

2

Цементно-песчаный раствор М150 (заполнение швов) ρ =1800 кг/м³ (t=10 мм)

0,018

1,3

0,234

3

Гидроизоляция – 2 слоя гидроизола на битумной мастике ρ =400 кг/м³ (t=10 мм)

0,004

1,2

0,0048

4

Цементно-песчаный раствор М150 (выравнивающий слой)  ρ =1800 кг/м³ (t=20 мм)

0,036

1,3

0,0468

5

Цементно-песчаная стяжка ρ =1800 кг/м³ (t=40 мм)

0.072

1,3

0.094

6

Железобетонная монолитная плита ρ=2500 кг/м³  (t=200 мм)

0.5

1,3

0.65

Итого постоянная

0.644

1,046

Временная

0.2

1,2

0.24

Всего на перекрытие

0.844

1,286

Определение усилий в плите методом предельного равновесия

Фрагмент перекрытия условно рассматриваем как плиту, опертую по контуру. За расчетные пролеты принимаются: вдоль осей 18…21/1 l01 = L1 а/2 = 6000 – 200= 5800 мм; вдоль осей Г1/2…Д1  l02 = L2 а /2= 4500 – 200= 4300 мм, где L1 и L2 - осевые размеры перекрытия,  а  - ширина стены.

Плита толщиной 200 мм с h0 = 200 – 35 = 165 мм.

Отношение l02 / l01 =  5,8/4,3 ≈ 1,35. Принимаем М2 / М1 = 0.15 – 0.5,          МІ / М1 = М’І / М1 = 1 – 2; МІІ / М1 = М’ІІ / М1 = 0.2 – 0.75.

По конструктивным условиям 50 % арматуры обрываем в пролете на расстоянии    1/4 l1 ~ 1500 см от балок. Тогда при MІІ = 0:

ql12 / 12 (3l2 l1) = l 2 ( 2M1 + MІ + MІ’) + l1(1.5M2 – 0.5M1 + MІІ + MІІ )

12860·5,82 /12 ( 3·4,3–5,8) = 7,0(2M1 +1.5·2 M1) + 3,4(1.5·0.325 M1 - 0.5M1 + 0)

255961,2 = 34,96M1;

M1 = 7,32 кНм.

Исходя из принятых соотношений моментов вычислим:

M2 = 0.325M1 = 0.325*7,32= 2,38 кНм;

MІ = MІ’= 1.5 M1 = 1.5*7,32= 10,98 кНм;

MІI = 0,475M1 = 0,475*7,32= 3,48 кНм;

Определение усилий по упругой схеме

Полная нагрузка q=(q+p)=12860 Н/кв.м, суммарная нагрузка на все поле плиты Р = l1 l2 q=5,8·4,3·12,86=320,73 кН.

Максимальные изгибающие моменты на полосу плиты шириной 1м вычисляем по формулам:

для пролетных моментов  М1 = αІi P;  M2 = α2i P,  

для опорных моментов    МІ = βІi P;  MІІ = β2i P

где αІi, α2i, βІi, β2i  - табличные коэффициенты для соответствующего случая опирания плиты; индекс i – номер схемы опирания плиты; l1, l2  - пролеты плиты в свету между стенами, а для свободноопертого края – равного расстоянию от грани стенки до середины опоры плиты.

В нашем случае опирание происходит по трем сторонам: по двум длинным сторонам и одной короткой. Вычисляем изгибающие моменты:

М1 = αІ7 P = 0.0232·320,73= 7,44 кНм,

МІ = МІ’ = βІ7 P = 0.0535·320,73= 17,2 кНм,

M2 = α27 P = 0.015·320,73= 4,81 кНм,

MІІ = β27 P = 0.022·320,73= 7,06 кНм.  

Сравнительные данные значений моментов в плите, подсчитанных методом предельного равновесия и по упругой схеме с помощью таблиц, показывают, что расчетные моменты по упругой схеме выше на 20-50 %. Расчет методом предельного равновесия  приводит к выравниванию опорных моментов  и позволяет получить экономию стали при армировании.

Значения изгибающих моментов в плите

Момент по пролету, кНм

Короткому

Длинному

Метод расчета

М1

МІ

МІ

M2

MІІ

M’ІІ

По пред.равнов.

7,32

10,98

10,98

2,38

3,48

0

По упруг. схеме

7,44

17,2

17,2

4,81

7,06

0

Расчет арматуры плиты

Арматуру сеток плиты рассчитываем по значениям моментов, вычисленных методом предельного равновесия, с учетом коэффициента γn = 0.95. Подбор сечений арматуры на 1 м. ширины плиты при толщине 200 мм, h01 = 200– 35 = 165 мм, h02 = 165– 45 = 120 мм :

в пролете

Аs1=ή M1 γn /0.9 Rs  ho1 = 1*7320000*0.95 / 355 *165*0.9 = 131,9 мм2,

принято 5 Ø 6 А400 ,  Аs = 141 мм2 ;

Аs2=ή M2 γn /0.9 Rs  ho2 = 1*2380000*0.95 / 355 *120*0.9 = 59,0 мм2,

принято 3 Ø 6 А400 ,  Аs = 85 мм2 .

На опоре

АsІІMІІ γn /0.9 Rs  ho1 = 1*3480000*0.95 / 355 *165*0.9 = 62,7 мм2 ;

принято 3 Ø 6 А400 ,  Аs = 85 мм2 .

АsІ= А’sІMІ γn /0.9 Rs  ho1 = 1*10980000*0.95 / 355 *165*0.9 = 197,9 мм2 ;

принято 4 Ø 8 А400, Аs = 201 мм2

При армировании следует унифицировать сечения стержней и расстояния между ними. Поэтому в пределах допусков фактические размеры и количество стержней могут несколько отличаться от вычисленных.

По сортаменту в пролетах принимаем арматуру диаметром 6 мм с шагом 200 мм, на опорах и крайних пролетах в верхней зоне дополнительная арматура диаметром 6 мм с шагом 200. Дополнительная арматура заводится на ¼ пролета плиты.

Расчет главной балки Бм1.

Главная балка, опорами которой служат монолитные колонны работает и рассчитывается как неразрезная многопролетная конструкция.

Расчетный средний пролет исчисляется как расстояния в свету между гранями колонн, а за расчетные крайние пролеты принимаются расстояния между гранями с одной стороны и осью колонны с другой.

При ширине колонн 500 мм и глубине заделки второстепенных балок и стены на 175 мм.

lкр = 6000 – 0,5 500 + 0,5 175 = 5840 мм;

 lср = 6000 –2 0,5 500 = 5500 мм.

Расчетные нагрузки на наиболее нагруженную второстепенную балку Бм1 с грузовой площадью шириной 6,0 м, равной расстоянию между осями колонн, кН/м:

постоянная:

от веса пола и плиты 10,46·6=62,76 кН/м;

от веса балки с ориентировочными размерами сечения 400600 мм при плотности вибрированного железобетона 2500 кг/м3

2500 (0,60-0,2) 0,4 1,1 10-2 = 4,4;

временная при 2,4·6=14,4 кН/м

Полная расчетная нагрузка 81,56 кН/м.

Расчетные изгибающие моменты в неразрезных балках с равными или отличающимися не более чем на 10 % пролетами с учетом перераспределения усилий в следствие пластических деформаций определяются по формулам:

в крайних пролетах Mкр = кНм;

в средних пролетах  MС кНм;

над вторыми от конца промежуточными опорами В

MВ =кНм;

где l – больший из примыкающих к опоре В расчетный пролет.

Величины значений возможных отрицательных моментов в средних пролетах при невыгоднейшем загружении второстепенной балки временной нагрузкой определяются по огибающим эпюрам моментов для неразрезной балки в зависимости от соотношения временной и постоянной нагрузок по формуле           М = (g + v)  l2ср , где - коэффициент.

При v : g  = 14,4 : 67,16 = 0,22 для сечений на расстоянии 0,2l от опоры В во втором пролете min MII = - 0,01 81,56 5,52·0,95 = 24,67 кНм;

 

 Расчет продольной рабочей арматуры. В соответствии с эпюрами моментов плита, работающая совместно с балкой, в пролетах располагается в сжатой зоне, поэтому за расчетное принимается тавровое сечение с полкой в сжатой зоне.

В опорных сечениях плита расположена в растянутой зоне и при образовании в ней трещин из работы выключается. Поэтому вблизи опор за расчетное принимается прямоугольное  сечение.

При действии в средних пролетах отрицательных моментов плита в них также оказывается в растянутой зоне, а при расчете на отрицательный момент за расчетное сечение балки также принимается прямоугольное сечение.

Расчетная ширина полки в элементе таврового сечения при hf : h = 200 : 600 = 0,33 > 0,1 в принимается меньшей из двух величин:

bf   lср = 5500 мм;

bf   2 = = 2347 мм.

Принимаем bf  = 2347 мм.

Расчет продольной арматуры в пролетных и опорных сечениях второстепенной балки, выполненной для двух вариантов армирования, сведен в таблицу. В опорных сечениях предусмотрено армирование с рабочей арматурой класса А400 с Rs = 355 МПа. В пролетных сечениях арматура класса А400. Монтажная и поперечная арматура – класса А240.

Армирование главной балки Бм1производим по расчету на максимальные усилия в верхней и нижней зоне.

 

Рабочая арматура

Расчетное усилие М, Нмм

bf, мм

b, мм

h0, мм

αm=

Класс арматуры

Расчетная арматура

Принятая арматура As, мм2.

В нижней зоне

240,2106

2347

-

565

0,022

А400

1205,0

3 25А400

 As = 1473

В верхней зоне

188,76106

-

400

565

0,106

А400

1036,7

3 22А400

 As = 1140

Поперечную арматуру устанавливаем во всех пролетах на приопорных участках длиной 1/4  диаметром 10 мм с шагом 100, а на средних участках с шагом 300 мм.

Расчет второстепенной балки Бм3.

Второстепенная балка, опорами которой служат монолитные колонны рассчитывается как неразрезная двухпролетная конструкция.

Расчетный пролет исчисляется как расстояния между гранью колонны с одной стороны и осью колонны с другой.

При ширине колонн 500 мм:

l = 6000 – 0,5 500 + 0,5 500 = 6000 мм;

Полная расчетная нагрузка 81,56 кН/м.

Расчетные изгибающие

в пролетах Mкр = кНм;

над опорой В MВ =кНм;

где l – больший из примыкающих к опоре В расчетный пролет.

 

 Расчет продольной рабочей арматуры. В соответствии с эпюрами моментов плита, работающая совместно с балкой, в пролетах располагается в сжатой зоне, поэтому за расчетное принимается тавровое сечение с полкой в сжатой зоне.

В опорных сечениях плита расположена в растянутой зоне и при образовании в ней трещин из работы выключается. Поэтому вблизи опор за расчетное принимается прямоугольное  сечение.

При действии в средних пролетах отрицательных моментов плита в них также оказывается в растянутой зоне, а при расчете на отрицательный момент за расчетное сечение балки также принимается прямоугольное сечение.

Расчетная ширина полки в элементе таврового сечения при hf : h = 200 : 600 = 0,33 > 0,1 в принимается bf   2 = = 2400 мм.

Расчет продольной арматуры в пролетных и опорных сечениях второстепенной балки, выполненной для двух вариантов армирования, сведен в таблицу. В опорных сечениях предусмотрено армирование с рабочей арматурой класса А400 с Rs = 355 МПа. В пролетных сечениях арматура класса А400. Монтажная и поперечная арматура – класса А240.

Армирование главной балки Бм1производим по расчету на максимальные усилия в верхней и нижней зоне.

 

Рабочая арматура

Расчетное усилие М, Нмм

bf, мм

b, мм

h0, мм

αm=

Класс арматуры

Расчетная арматура

Принятая арматура As, мм2.

В нижней зоне

253,6106

2400

---

540

0,025

А400

1340,3

3 25А400

As = 1473

В верхней зоне

199,24106

---

400

540

0,118

А400

1111,0

3 22А400

As = 1140

Поперечную арматуру устанавливаем во всех пролетах на приопорных участках длиной 1/4  диаметром 10 мм с шагом 100, а на средних участках с шагом 300 мм.




1. ТЕМА 42год. САПОНІНИ Для студентів відділення Фармація Зпоріжжя ~ 2012
2. С ксоцн снс
3. РЕФЕРАТ дисертації на здобуття наукового ступеня доктора філологічних наук Київ ' Дисер
4. Организация процесса приготовления и приготовление полуфабрикатов для сложной кулинарной продукции
5. цифровой информации как правило для автоматизированного приемапередачи коротких текстовых документирова
6. СевероКавказский гуманитарнотехнический институт Утверждаю Проректор по УРВ
7. Специальная лингвистическая подготовка ст
8. Статья 15 Бюджетного кодекса РФ определяет что бюджет субъекта Российской Федерации региональный бюджет э
9. Введение 1 Общие понятия о структурах и свойствах строительных материалов 2 Акустические свойства строите
10. вариантов ответов