У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.net

На тему- Расчет железобетонных конструкций Проверил-

Работа добавлена на сайт samzan.net: 2015-12-26

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Выберите тип работы:

Скидка 25% при заказе до 3.4.2025

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО Ж/Д ТРАНСПОРТА

УРАЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ

Кафедра: СК и СП

Расчетно – проектировочная работа

По дисциплине: Строительные конструкции

На тему: Расчет железобетонных конструкций

Проверил:

Выполнил:

Трофимова О.А.

Студент группы СЖД - 334

Нуштаев В.И.

Екатеринбург 2007

Вариант 16

Задание № 1

Рассчитать железобетонную ребристую плиту перекрытия по двум группам предельных состояний и выполнить арматурный чертеж.

Исходные данные:

Размеры плиты:

l0= 6,5 м – расчетный пролет;

В= 2,8 м – ширина плиты;

hf= 6 см – толщина полки; 

Нормативные нагрузки:

gn= 0,65 кн/м2- вес пола;

Рn= 10,5 кн/м2- длительна полезная нагрузка;

Gn=1,5 кн/м2- кратковременная полезная нагрузка;

Материалы:

Бетон – мелкозернистый бетон В 30;

Рабочая продольная арматура – А 11:

Монтажная и поперечная арматура – А 11 , Вр 1

Плита изготавливается без предварительного напряжения арматуры. Коэффициент условий работы бетона γn2 = 0,9. Коэффициент надежности по назначению γn =0,95.

Нормативные и расчетные нагрузки

Нагрузки на 1м2 перекрытия (кн/м2 )

Вид нагрузки

Нормативная

Коэф.

Надежности

по нагрузке

Расчетная

А. Постоянная

1. Вес пола

2.Собственный вес плиты

3. Полезная нагрузка

gn= 0,65

Gn=1,37

Рn= 10,5

1,2

1,1

1,2

0,78

1,51

12,6

ИТОГО:

qn1 = 12,52

q1 =14,89

В, Кратковременная

4. Полезная нагрузка

1,5

1,4

2,1

Полная нагрузка

qn =14,02

q = 16,99

Для плиты из мелкозернистого бетона Gn=18*hnp (кн/м2), где hnp – приведенная толщина бетона (м), вычисляется как отношение объема плиты к ее площади в плане.

Gn=18*hnp = 18*0,076= 1,37 кн/м2

V/A = (6,5*2,8*0,06 + 2*0,25*6,5*0,09)/6,5*2,8 = 0,076.

Усилия от нормативных и расчетных нагрузок

От действия нагрузок в сечениях плиты возникают изгибающие моменты и поперечные силы. Наибольший изгибающий момент – в середине пролета плиты, а наибольшая поперечная силы – у опоры.

Для расчетов плиты по предельным состояниям первой и второй групп требуется вычислить следующие значения изгибающих моментов и поперечных сил:

  1.  От нормативной постоянной и длительной нагрузок:

 

2. От нормативной полной нагрузки:

 

 

 3. От расчетной нагрузки:

 

 

Характеристики прочности бетона и арматуры

Для выполнения расчетов по предельным состояниям первой и второй групп требуются следующие расчетные сопротивления бетона и арматуры:

Rb=17 МПа и Rb,ser=22 МПа – сжатие осевое (призматическая прочность) бетона;

Rb1=1,2 МПа и Rb1,ser=1,8 МПа – растяжение осевое бетона;

Rs=280 МПа – растяжение продольной арматуры (рабочей и монтажной);

Rsw=225 МПа – растяжение поперечной арматуры (хомутов);

Еб=30000 МПа – начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении;

Es=210000 МПа – модуль упругости арматуры;

Расчеты плиты по предельным состояниям первой группы – по прочности

Расчеты по прочности выполняются для сечений, нормальных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента М и для сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы Q.

М и Q принимаются от расчетной нагрузки.

Расчет плиты на действие изгибающего момента, возникающего от расчетной нагрузки

Расчетным поперечным сечением плиты является тавровое сечение с полкой, расположенной в сжатой зоне.

Значение bf, вводимое в расчет, принимается из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета плиты l0 и не более: при hf= 6 см  0,1 h= 0,1*25=2,5 см – ½ расстояния в свету между продольными ребрами;

Различают два расчетных случая элементов таврового сечения в зависимости от положения нижней границы сжатой зоны: в пределах полки и в ребре. Расчетный случай может быть установлен проверкой условия

М Rb* bf* hf(h0 – 0,5* hf),

кНсм1,7*277*6*(21 – 0,5*6) = 50857,2кНсм

Где h0 – рабочая высота сечения – расстояние от сжатой грани бетона до центра тяжести растянутой рабочей продольной арматуры: h0 = ha= 25 – 4 = 21 см, принимаем а = 4см.

Если условие выполняется, граница сжатой зоны проходит по полке; в противном случае она проходит в ребре.

Определение требуемой площади рабочей продольной арматуры проводится с учетом установленного расчетного случая.

Вычисляем коэффициент А0

По таблице в зависимости от  А0 находим относительную высоту сжатой зоны бетона ξ=0,12; ζ=0,94

Проверяем условие

ξ=0,12ξR=0,543

Где ξR – граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона, определяемое по формуле

Где ω=α – 0,008* Rb=0,8 – 0,008*17=0,664 – характеристика сжатой зоны бетона, здесь коэффициент α=0,8 – для мелкозернистого бетона;

Rs и Rb – в Мпа

Определяем требуемую площадь растянутой рабочей продольной арматуры

Назначаем количество и диаметры стержней растянутой рабочей продольной арматуры 4Ø40 А11 с Аs=50,24 см2

Расчет плиты на действие поперечной силы

Прочность наклонных сечений ребристой плиты на действие поперечной силы обеспечивается постановкой в ее ребрах поперечной арматуры (хомутов).

  1.  Назначаем в зависимости от диаметра продольной арматуры диаметр стержней поперечной арматуры dsw и определяем площадь поперечного сечения двух стержней Аsw  => 2Ø10 Bp-1 c Asw= 1,57 см2
  2.  Назначаем расстояние между поперечными стержнями вдоль элемента (шаг хомутов) Sw, учитывая следующие конструктивные требования:

    - на приопорных участках (равных при равномерной нагрузке ¼ пролета                                             l0= ¼ *6,5 м = 1,625 м) шаг поперечной арматуры не должен превышать: при высоте сечения h≤450мм: Swh/2 = 250/2= 125мм и не более 150мм, принимаю Sw=125мм

    - на остальной части пролета при высоте сечения h<300мм: Sw≤ ¾ h= ¾ *250=187,5

3. Определяем усилие в хомутах на единицу длинны элемента для приопорного участка:

  1.  Проверяем условие

Где φb3 = 0,5 – для мелкозернистого бетона;

      φn = 0 – коэффициент, учитывающий влияние продольных сил (они отсутствуют)

φf – коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах;

но не более 0,5

При этом bf принимаем не более b+3hf , поперечная арматура должна быть заанкерена в полке.

       5652Н/см 630Н/см – условие выполняется.

5.Определям длину проекции опасной наклонной трещины на продольную ось элемента

Где φb2 = 1,7 – коэффициент, учитывающий влияние вида бетона (для мелкозернистого бетона).

Полученное значение С0 принимается не более 2h0 = 42см и не более значения С, а также не менее h0=21см , если С > h0 = 21 см.

Принимаю С0 = 25 см

Значение С можно получить по формуле :

Где Q – поперечная сила от расчетной нагрузки в сечении у опоры.

6.Определяем величину поперечной силы, воспринимаемой хомутами

Qsw = qsw*C0=5652*25=141300H=141,3кН

7.Определяем величину поперечной силы воспринимаемой бетоном

Но не менее φb3*(1+φnf)*Rbt*b*h0= 0,5*1,5*1,2*14*21=26,5.

8.Проверяем прочность плиты по наклонной трещине по формуле

Q≤Qb+Qsw=75,6+141,3=216,9кН

146,88кН≤216,9кН

9.Проверяем прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами по формуле

Q≤0,3*φw1*φb1*Rb*b*h0=0,3*1,63*0,83*17*14*21=202,85кН

146,88≤202,85кН

Где φw1 = 1+5*α*μw=1+5*7*0,018=1,63;

Здесь

 

β=0,01 – коэффициент, принимаемый для мелкозернистого бетона;

Rb – в МПа.

Расчет полки плиты на местный изгиб

Если в плите нет поперечных ребер , изгиб полки происходит между продольными ребрами. Полка рассчитывается как балка шириной bnn=1м. Расчетный пролет полки lnn равен расстоянию в свету между продольными ребрами.

Арматура по расчету на действие положительного и отрицательного моментов ставиться поперек полки.

Определяем изгибающие моменты.

С учетом пластических деформаций

Вычисляем коэффициент А0

Где bnn=100см, h0f=hf=(1,52)см.

Принимаю h0f=2см.

По таблице в зависимости от А0 находим относительную высоту сжатой зоны бетона ξ=0,11 и ζ=0,945

Определяем требуемую площадь арматуры на 1 пог. м длины полки

 

Подбираем сетки для армирования полки по сортаменту 2Ø10 Вр – 1 с Аs=1,57см2

Расчет плиты на действие изгибающего момента, возникающего при ее подъеме и монтаже

Подъем и монтаж плиты осуществляется за четыре монтажные петли , устанавливаемые в продольных ребрах.

Расчет включает подбор монтажной арматуры и определение диаметра арматуры монтажных петель.

В качестве расчетной схемы принимается двухконсольная балка. Расстояние между опорами принимается равным расстоянию между петлями для монтажа плиты – примерно 0,6l=0,6*6,8=4,08м. Можно принять l=l0+0,3=6,5+0,3=6,8м

Подбор монтажной арматуры

Нагрузкой является собственный вес плиты qсв умноженный на коэффициент динамичности К=1,4

Где G – собственный вес плиты.

Определяем отрицательный изгибающий момент

Вычисляем коэффициент А0

Где b – ширина ребра расчетного поперечного сечения

h0=h – 3см=25 – 3=22см.

По таблице в зависимости от А0 находим ξ=0,01 и ζ=0,995

Определяем требуемую площадь арматуры на 1 пог. м длины полки

Назначаем диаметр стержней монтажной арматуры  2Ø4 А – 11 с Аs=0,25см2

Определение диаметров арматуры монтажных петель

Требуемая площадь поперечного сечения одной петли определяется по формуле

Для монтажных  петель элементов сборных ж/б конструкций применяется горячекатаная арматурная сталь класса А – 11 марки 10 ГТ (Rs=280 МПа).

По требуемой площади Аsn назначают диаметр монтажных петель Ø10 А – 11 с Аs =0,789 см2 

Расчет плиты по предельным состояниям второй группы

Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси плиты

К плитам перекрытий производственных зданий предъявляется требования третьей категории трещиностойкости, т.е. допускается ограничение по ширине непродолжительное и продолжительное раскрытие трещин.

Под непродолжительным раскрытием трещин понимается их раскрытие при совместном действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а под продолжительными – только постоянных и длительных.

Предельно допустимая ширина раскрытия трещин: непродолжительная αcrc=0,4 мм, продолжительная αcrc=0,3 мм.

Расчет по раскрытию трещин сводится к проверке условий

αcrc= αcrc1 - αcrc2 + αcrc3 ≤ 0,4 мм

αcrc ≤ 0,3мм

Где αcrc1 – ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия всей нагрузки;

       αcrc2 – ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок;

       αcrc3 –  ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянных и временных нагрузок;

Эти значения определяются по формуле

Где μ – коэффициент армирования сечения, принимаемый равным отношению площади сечения продольной рабочей арматуры к площади сечения бетона (при рабочей высоте h0 и без учета свесов полок).

, но не более 0,02. Принимаем μ= 0,02

δ = 1 – коэффициент ;

φ1 = 1- для αcrc1 и αcrc2;

φ1 = 1,75 – для мелкозернистого бетона;

η = 1 – коэффициент, принимаемый для стержневой арматуры периодического профиля;

d – диаметр продольной рабочей арматуры в мм;

σs – напряжение в растянутой арматуре;

Где Мi – изгибающий момент от

нормальной нагрузки, принимаемый при определении αcrc1Mn , а при определении  αcrc2 и αcrc3 – Мn1 ;

Z = h0 – 0,5*hf = 21 – 0,5*6 = 18см – плечо внутренней1 пары сил.

  Расчет по раскрытию трещин сводится к проверке условий

αcrc= αcrc1 - αcrc2 + αcrc3 = 0,106 – 0,095 + 0,166 =0,177мм ≤ 0,4 мм

αcrc = 0,177 мм ≤ 0,3мм

Расчет прогиба плиты

Расчёт сводится к проверке: ,

где: - прогиб плиты;

        - предельно допустимый прогиб.

При пролётах ребристой плиты м см.

Прогиб железобетонных элементов, имеющих трещины в растянутой зоне, определяют по кривизне оси при изгибе:

где:  - коэффициент, зависящий от схемы опирания элемента и характера нагрузки;

      - полная величина кривизны от нормативных нагрузок, определяемая по формуле:

Где  -  кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки;

       - кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;

        -  кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок.

где: - изгибающий момент от нормативной нагрузки, принимаемый при определении - , а при определении и - ,

- для мелкозернистого бетона;

- коэффициент, при определении и - = 0,45, а при определении- = 0,10 (для мелкозернистого бетона).

Разрешается принимать , тогда =277*6=1662см2

Коэффициент ψs1=1,25 – φ1s*φm1=1,25 – 1,1*0,82=0,348, но не более одного

                         ψs2=1,25 – φ1s*φm2=1,25 – 1,1*0,92=0,238, но не более одного

                        ψs3=1,25 – φ1s*φm3=1,25 – 0,8*0,92=0,514, но не более одного

φ1s - коэффициент, учитывает влияние длительности действия нагрузки при определении и - φ1s = 1,1 , а при определении - φ1s =0,8

Коэффициент φm определяется по формуле:

Где Wp1 = γ*Wred = 1,75*5117,29=8955,26 - момент сопротивления приведённого сечения для крайнего растянутого волокна с учётом неупругих деформаций растянутого бетона;

- для таврового сечения с полкой в сжатой зоне;

Wred - момент сопротивления приведённого сечения по нижней зоне:

Где

As - площадь продольной рабочей арматуры;

Прогиб ж/б элементов, имеющих трещины в растянутой зоне, определяют по кривизне оси при изгибе

2,5см- условие выполняется.




1. общее положение которое определяет трактовку того или иного события
2. Атопический дерматит
3. Малые предприятия
4. Чтобы взятки были гладки
5. на тему Пожарная безопасность
6. 17 веках. Российское государство первой половины ХYI в
7. Грабеж
8. реферат дисертації на здобуття наукового ступеня кандидата хімічних наук Київ ~1
9. ГБОУ СПО Технологический колледж 14 или акт проработки
10. регион расположенный в западном полушарии между южной границей США на севере и Антарктидой на юге