У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.net

Естественное и искусственное освещение лк см

Работа добавлена на сайт samzan.net: 2016-03-13

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Имя

Выберите тип работы:

Принимаю Политику конфиденциальности

Скидка 25% при заказе до 28.4.2025

PAGE 184

Метод коэффициента использования предназначен для определения средней горизонтальной освещенности.

Ниже приводится расчет осветительных установок методом коэффициента использования.

Порядок расчета искусственного освещения производственного помещения следующий.

Сначала определяется требуемый световой поток от ряда светильников:

, (1)

где ЕH - нормируемое значение освещенности, которое для каждого разряда зрительной работы определяется СНиП 23-05-95* «Естественное и искусственное освещение», лк (см. табл. 11);

К3 - коэффициент запаса, зависящий от вида технологического процесса и типа применяемых источников света (приведен в исходных данных);

S - освещаемая площадь (площадь помещения), м ;

Z - коэффициент неравномерности освещенности;

N – число рядов светильников (2, 3 или более);

Uoy - коэффициент использования светового потока.

Коэффициент неравномерности освещенности определяется по формуле

, (2)

где Еср, Емин - среднее и минимальное значения освещенности;

Коэффициент неравномерности освещенности z принимается:

- для ламп накаливания ЛН и ДРЛ равным 1,15;

- для люминесцентных ламп при расположении светильников в виде светящихся линий равным 1,10.

Коэффициент использования Uoy определяется как отношение светового потока, падающего на расчетную плоскость, к световому потоку источников света. Он зависит от светораспределения светильников и их размещения в помещении, а также от размеров освещаемого помещения и отражающих свойств его поверхностей; от отражающих свойств рабочей поверхности (см. табл. 13).

Соотношение размеров освещаемого помещения и высота подвеса светильников в нем характеризуются индексом помещения.

, (3)

где А - длина помещения, м ;

В - его ширина, м;

hp - расчетная высота подвеса светильников, м.

Расчетная высота подвеса светильников (hp) определяется по формуле

hp= H-hc-hp, (4)

где Н - высота помещения, м;

hc — свес светильника, т.е. расстояние от потолка до светильника (рекомендуется принять 1,5 м);

hp - высота рабочей поверхности от уровня пола (рекомендуется принять равной 0,8 м).

Коэффициенты отражения поверхностей потолка (ρп) и стен (ρс) приведены в исходных данных расчета (см. табл. 12). Коэффициент отражения расчетной поверхности или пола, как правило, принимается ρр = 0,1.

Величина кривых света приведена в исходных данных (см. табл. 12).

По найденному значению индекса помещения in, коэффициентам отражения ρп, ρс и ρр и типовым кривым сил света (КСС) по таблице 1З определить значение коэффициента использования светового потока.

Таблица 13 Коэффициент использования светильников с типовыми кривыми

силами света Uoy

Тип КСС	Значение Uoу, %
	при ρп = 0,7; ρс = 0,5; ρр = 0,1 и in, равном	при ρп = 0,5; ρс = 0,3; ρр = 0,1 и in, равном	при ρп = 0,3; ρс = ρр = 0,1 и in, равном
	0,6	0,8	1,25	2	3	5	0,666	0,8	1,25	2	3	5	0,6	0.8	1,25	2	3	5
м	34	47	56	66	75	86	23	36	45	56	65	75	17	29	38	46	58	67
Д-1	36	47	56	63	73	79	27	40	48	55	65	73	27	35	42	52	61	68
Д-2	42	51	64	75	84	92	33	42	52	69	75	86	28	36	48	63	75	81
Г-1	48	57	71	82	89	94	41	48	64	76	70	88	35	45	60	73	68	77
Г-2	55	64	78	86	92	96	48	58	72	83	86	93	43	54	68	79	85	90
Г-3	62	70	79	80	90	93	57	65	75	83	86	90	53	62	73	80	84	86
К-1	69	76	83	88	91	92	64	73	80	86	88	90	62	71	77	83	86	88
К-2	71	78	87	95	97	100	68	74	84	92	93	99	68	72	80	89	93	97
К-3	73	80	90	94	99	10	68	76	85	93	95	99	64	73	83	90	94	97
Л	-	-	-	-	-	-	24	40	49	6000	70	76	20	35	44	48	65	69

По табл. 14 выбирается лампа с близким по величине световым потоком. Число светильников в ряду определяется по формуле n = Фл/Ф1, где Ф1 - световой поток одного светильника. Далее определяется количество светильников, устанавливаемых в помещении. Для этого число светильников в ряду умножаем на количество рядов светильников.

Таблица 14 Технические данные люминесцентных ламп

Тип лампы	Мощность, Вт	Световой поток, лм
ЛБ-20-1	20	1200
ЛДЦ20	20	850
ЛЕЦ20	20	850
ЛБ40-1	40	3200
ЛДЦ40-1	40	2200
ЛЕЦ40-1	40	2190
ЛБЦТ 40	40	3000
ЛЕЦ65	65	3400
ЛБ 65-1	65	4800

Световой поток светильников при выбранных лампах не должен отличаться от Фл больше, чем на величину (-10 ¸ +20) %. В случае невозможности выбора ламп с таким приближением корректируется число светильников п либо высота подвеса светильников hр.

Величину L - расстояние между рядами светильников следует принимать, исходя из соотношения L : hp = λ. Наиболее выгодное (энергетически) соотношение (λ) для различных типов светильников приведено в справочной литературе. Рекомендуется, чтобы λ не превышала 0,5 расчетной высоты (кроме многоламповых светильников в помещениях общественных и административных зданий).

4.2 Методические указания по выполнению контрольных работ на тему: «Расчет заземления электроустановки»

4.2.1 Принцип действия, устройство защитного заземления и область его применения

Защитное заземление - это преднамеренное электрическое соединение с землей или ее эквивалентом металлических нетоковедущих частей электроустановок, которые могут оказаться под напряжением. Целью защитного заземления является снижение до безопасных значений напряжения прикосновения или шага.

Защитное заземление состоит из заземлителя (искусственного и естественного проводника, находящегося в контакте с землей) и заземляющего проводника, который соединяет заземленные части электроустановки (обычно металлический корпус) с заземлителем. Принцип действия защитного заземления - это создание электрической цепи, обеспечивающей снижение напряжения на корпусе электроустановки до безопасного значения (в случае замыкания какой-либо фазы на корпус). Снижение до безопасных значений напряжения на корпусе электроустановки обеспечивается в том случае, когда сопротивление защитного заземления достаточно мало.

Правилами устройства электроустановок (ПУЭ) устанавливаются наибольшие допустимые значения сопротивления заземляющих устройств для различных электрических установок. Эти нормативные значения сопротивления заземляющих устройств используются при проектировании защитного заземления и для контроля надежности защитного заземления при его эксплуатации. Измерение сопротивления защитного заземления производится после монтажа электроустановки, через год после введения её в эксплуатацию, а в последующем - после ремонта электроустановки. Измерения проводятся летом при наибольшем подсыхании почвы и зимой при ее промерзании. Проверку надежности защитного заземления оформляют актом.

Используются два типа защитного заземления: выносное (сосредоточенное) и контурное (распределенное). У выносного защитного заземления заземлитель располагается за пределами площадки или помещения, где расположена заземляемая электроустановка. В качестве заземлителя используется металлический проводник (или группа проводников), находящийся в контакте с землей.

Различают искусственные и естественные заземлители. Искусственные заземлители представляют собой вертикально погруженные в грунт стальные трубы диаметром 30 ¸ 50 мм, металлические уголки размером от 40х40 до 60х60 мм и металлические стержни диаметром 10 ¸ 12 мм. Естественные заземлители - это находящиеся в земле трубопроводы, подземные металлические конструкции зданий и сооружений, обсадные трубы скважин и т.д.

При контурном защитном заземлении заземлители размещены равномерно по периметру площадки с электрооборудованием на некотором расстоянии друг от друга.

Согласно ПУЭ электрооборудование подлежит обязательному заземлению в следующих случаях:

- во всех взрывоопасных помещениях независимо от величины напряжения электрического тока, питающего электроустановку;

- при размещении электроустановки в помещениях с повышенной опасностью и вне помещений при напряжении выше 42 В переменного тока и при напряжении выше 110 В постоянного тока;

- при размещении электроустановок в помещениях без повышенной опасности при напряжении более 380 В переменного тока и при напряжении более 440 В постоянного тока.

4.2.2 Расчет защитного заземления электроустановки

Задание

Выполнить расчет защитного заземления электроустановки с напряжением до 1000 В и электрической сетью с изолированной нейтралью. Мощность питающих трансформаторов - 120 кВт. Форма вертикальных электродов - труба. Тип заземлителя - стержневой круглого сечения расположен у поверхности земли. Размеры вертикальных заземлителей, характеристика грунта на участке их размещения и другие исходные данные приведены по вариантам в табл. 15.

Таблица 15 Варианты исходных данных

Исходные данные	Варианты
	1	2	3	4	5
1. Размеры вертикальных заземлителей, м - длина l - диаметр d	2,0 0,05	3,0 0,06	3,0 0,06	3,5 0,075	4,0 0,075
2. Расстояние между вертикальными электродами а, м	4,0	3,0	3,0	3,5	8,0
3.Форма расположения электродов	в ряд	по контуру	в ряд	по контуру	в ряд
4. Род грунта	глина	песок	суглинок	чернозем	супесь
5. Климатическая зона	1	2	3	4	1

Порядок выполнения задания следующий.

В начале необходимо определить необходимое число вертикальных электродов заземления n1:

, (5)

где Ro - сопротивление одиночного заземлителя, Ом;

R3 - наибольшее допустимое нормативное сопротивление заземлителя, Ом.

В случае использования стержневого круглого сечения заземлителя величина Ro вычисляется из выражения

, (6)

где - удельное сопротивление грунта для вертикальных электродов, Ом*м;

l - длина вертикальных электродов, м;

d - диаметр стержневого заземлителя, м.

где - удельное сопротивление грунта, Ом*м (см. табл. 16);

- коэффициент сезонности для вертикальных электродов (см. табл. 17).

Таблица 16 Приближенные значения удельных сопротивлений различных грунтов

Вид грунта	Удельное сопротивление , Ом * м
	Возможные пределы колебаний	При влажности 10 +20 % к весу грунта
Глина	8 ¸70	40
Чернозем	9 ¸53	20
Садовая земля	30¸60	40
Суглинок	40¸150	100
Супесь	150¸400	300
Песок	400¸700	700

Значения в зависимости от климатической зоны приведены в табл. 17.

Таблица 17 Признаки климатических зон и соответствующие им коэффициенты сезонности для однородного грунта

Характеристика климатической зоны и тип заземлителя	Климатические зоны
	1	2	3	4
Признаки климатических зон
Средняя многолетняя низшая температура (январь), 0С	-20 ¸ -15	-14 ¸ -10	-10 ¸ 0	0 ¸ +5
Средняя многолетняя высшая температура (июль), 0С	+10 ¸ +18	+18 ¸ +22	+22 ¸ +24	+24 ¸ +26
Среднегодовое количество осадков, см	40	50	50	30 ¸50
Продолжительное замерзание вод, дни	190 ¸ 170	150	100	0
Коэффициент сезонности ψ
Вертикальные электроды длиной 2 + 3 м при глубине заложения вершин 0,5 + 0,8 м	1,8 ¸2,0	1,5 ¸1,8	1,4¸1,6	1,2¸1,4
Горизонтальные электроды при глубине заложения 0,8 м	4,5 ¸7,0	3,5 ¸4,5	2,0 ¸2,5	1,5 ¸2,0

В соответствии с требованиями Правил устройства электроустановок (ПУЭ) для электроустановок напряжением до одного киловольт сети с изолированной нейтралью наибольшее допустимое значение сопротивления заземления R3 = 4 Ом.

Далее определяется сопротивление группы вертикальных электродов

, (7)

где ηв - коэффициент использования вертикальных электродов группового заземлителя.

Коэффициент ηв определяют по справочным данным, зная размещение электродов, число заземлителей и отношение расстояния между электродами и их длиной (см. табл. 18).

Таблица 18 Коэффициенты использования ηв вертикальных электродов группового заземлителя (труб, уголков и т.п.) без учета влияния полосы связи

Число заземли-телей	Отношение расстояния между электродами к их длине
	1	2	3	1	2	3
	Электроды размещены в ряд	Электроды размещены по контуру
2	0,85	0,91	0,94	-	-	-
4	0,73	0,83	0,89	0.69	0,76	0.85
6	0,65	0,77	0,85	0,61	0,73	0,80
10	0,59	0,74	0,81	0,56	0,68	0,76
20	0,48	0,67	0,76	0,47	0.63	0,71
40	-	-	-	0,41	0,53	0,66
60	-	-	-	0,39	0,55	0,64
100	-	-	-	0.36	0,52	0,62

Сопротивление растеканию тока соединительной полосы Rni вычисляется из выражения

, (8)

где Lн - длина горизонтальной соединительной полосы, м;

- значение удельного сопротивления грунта для горизонтальной соединительной полосы, Ом*м.

Длина горизонтальной соединительной полосы Lн при расположении электродов по контуру определяется из выражения Lн =а*n1, а при расположении электродов в ряд Lн= 1,05 *а*(n1-1).

Величина ,

где - удельное сопротивление грунта (см. табл. 6);

- коэффициент сезонности (см. табл. 7).

Затем вычисляется сопротивление соединительной полосы с учетом коэффициента использования:

, (9)

где ηг - коэффициент использования горизонтальной соединительной полосы.

Коэффициент ηг определяется по справочным данным для найденного числа электродов n1 с учетом размещения электродов и отношения расстояния между электродами к их длине (см. табл. 19).

Таблица 19 Коэффициенты использования ηг горизонтального полосового электрода, соединяющего вертикальные электроды

Отношение расстояния между вертикальными электродами к их длине	Число вертикальных электродов
	2	4	6	10	20	40	60	100
Вертикальные электроды размещены в ряд
1	0,85	0,77	0,72	0,62	0,42	-	-	-
2	0,94	0,80	0,84	0,75	0,56	-	-	-
3	0,96	0,92	0,88	0,82	0,68	-	-	-
Вертикальные электроды размещены по контуру
1	-	0,45	0,40	0,34	0,27	0,22	0,20	0,19
2	-	0,55	0.48	0,40	0,32	0,29	0,27	0,23
3	-	0,70	0,64	0,56	0,45	0,39	0,36	0,33

В заключение расчета определяют результирующее сопротивление растеканию тока всего заземляющего устройства R3y:

(10)

Затем необходимо сделать вывод о надежности данного защитного заземления. Для этого сравнивают величину R3y с допустимой R3. Если R3y < R3, то заземляющее устройство с числом заземлителей n1 соответствует требованиям ПУЭ. Если же R3y > R3, то необходимо увеличить число заземлителей с n1 до n2, принимая n2= n1+1¸3. Затем повторяют расчет с определения сопротивления группы вертикальных электродов . Если и при n2 имеет место неравенство R3y>R3, то методом последовательного увеличения числа заземлителей добиваются того, чтобы выполнялось неравенство R3y < R3.

4.3 Методические указания к выполнению контрольных работ на тему «Оперативное прогнозирование масштаба и последствий химического заражения при авариях на химически опасных объектах и на транспорте»

4.3.1 Теоретическая часть

В теоретической части контрольной работы рекомендуется изложить общие положения методики прогнозирования масштаба и последствий химического заражения, происходящего при авариях и катастрофах на химически опасных хозяйственных объектах, а также при транспортировке и хранении большого количества вредных веществ. Ниже приводятся теоретические сведения и основные положения типовой методики, которую используют руководящие органы единой государственной системы предупреждения и ликвидации чрезвычайных ситуаций Российской Федерации (РСЧС) для прогнозирования масштаба и последствий химического заражения.

Химическое заражение – это распространение вредных веществ в окружающей среде в количествах, создающих опасность для жизни и деятельности людей и угрожающих гибелью или массовыми заболеваниями сельскохозяйственных животных и растений. Химическое заражение окружающей среды возникает при авариях и катастрофах на химически опасных хозяйственных объектах и на транспорте, когда разливается на поверхность земли или выбрасывается в атмосферу большое количество вредных промышленных веществ (удушающего, общеядовитого, нейтрального действия, метаболических или нейротропных).

Прогнозирование масштаба химического заражения – это определение размеров зоны возможного заражения и изображение ее в масштабе на топографической карте или схеме местности, на которой произошла авария или катастрофа с выбросом в окружающую среду вредных веществ в жидком, сжиженном или газообразном состоянии. Внешние границы возможного химического заражения устанавливают на пороговой токсодозе при ингаляционном воздействии паров вредного вещества на организм человека. Пороговая токсодоза вызывает начальные симптомы поражения людей. Внутри этой зоны ближе к источнику химического заражения концентрация паров вредного вещества может достигать величины поражающих и смертельных токсодоз.

Оценка последствий химического заражения заключается в определении продолжительности поражающего действия паров вредного вещества, времени подхода их к интересующим рубежам или объектам и в оценке возможных потерь людей в очаге химического поражения. Очаг химического поражения – это территория хозяйственных объектов, учреждений, организаций или жилых массивов, которая находится в пределах зоны химического заражения. Продолжительность поражающего действия паров вредного вещества определяет временные рамки существования зоны химического загрязнения, то есть промежуток времени, в течение которого сохраняется опасность для жизни и здоровья людей, находящихся в зоне заражения. Время подхода паров вредного вещества к заданному рубежу определяется для того, чтобы обеспечить своевременное оповещение рабочих, служащих и населения об опасности химического заражения и проведение эффективных мероприятий по их защите. Оценка возможных потерь людей позволяет определить необходимый объем работ по оказанию медицинской помощи пострадавшим и их эвакуации, а также характеризует надежность защиты людей в зоне химического заражения.

Масштаб химического заражения зависит от следующих факторов:

- физико-химических свойств вещества;

- количества вредного вещества, распространившегося в результате возникновения ЧС;

- условий хранения вредных веществ;

- состояния атмосферы в приземном слое воздуха (на расстоянии от поверхности земли до высоты, равной десяти метрам);

- характера разлива вредных веществ на поверхности земли (в поддон, обваловку или открытый разлив);

- метеорологических условий (скорости ветра в приземном слое атмосферы, наличия облачности и температуры воздуха);

- времени суток на момент аварии, катастрофы или стихийного бедствия (ночь, утро, день или вечер);

- времени, прошедшего после выброса вредного вещества в окружающую среду.

Физико-химические свойства и агрегатное состояние вредного вещества оказывают существенное влияние на масштаб химического заражения. Газообразные и сжиженные вредные вещества в случае выброса их из технологических аппаратов, хранилищ и трубопроводов образуют только первичное облако, которое формируется практически мгновенно (за несколько минут). Большинство жидкостей, в случае их выброса на поверхность земли, образуют сначала первичное, а затем и вторичное облако, которое формируется в результате испарения жидкого вредного вещества с подстилающей поверхности. Жидкости, кипящие выше температуры окружающей среды, образуют только вторичное облако паров. Размеры зоны химического заражения и скорость ее образования в определяющей степени зависят от количества вещества, перешедшего в первичное и вторичное облако. Условия хранения жидких вредных веществ также влияют на масштаб химического заражения. Если вокруг поврежденного аппарата, емкости трубопровода нет обвалования или поддона, то вредное вещество разливается свободно на большой площади, что приводит к увеличению объема облака вредных паров и масштаба химического заражения.

Состояние атмосферы в приземном слое воздуха оценивают степенью вертикальной устойчивости воздуха. По прогнозу погоды определяют три степени вертикальной устойчивости воздуха в приземном слое атмосферы: инверсия, изотермия и конвекция. Зона химического заражения наибольших размеров возникает при максимальной устойчивости воздуха в нижних слоях атмосферы, когда нижние слои воздуха холоднее верхних и практически отсутствует перемешивание воздуха, что приводит к распространению паров вредного вещества на большие расстояния. Такое состояние воздуха в нижних слоях атмосферы называется инверсия. При изотермии вертикальная устойчивость воздуха снижается, т.к. происходит выравнивание его температуры, а при возникновении конвекции наблюдается интенсивное перемешивание воздушных масс и рассеивание паров вредного вещества. Таким образом, глубина распространения вредных паров и газов от источника химического заражения при всех прочих равных условиях минимальна при инверсии и имеет промежуточное значение при изотермии.

Степень вертикальной устойчивости воздуха определяют по справочным данным (см. табл. 20), зная скорость ветра в приземном слое воздуха, характеристику облачности, а также время аварии или стихийного бедствия, в результате которого произошел разлив или выброс вредного вещества.

Таблица 20 Справочные данные для определения степени вертикальной устойчивости воздуха по прогнозу

Скорость ветра, м/с	Ночь	Утро	День	Вечер
	Ясно, пере-менная облач-ность	Сплош-ная облач-ность	Ясно, пере-менная облач-ность	Сплош-ная облач-ность	Ясно, пере-менная облач-ность	Сплош-ная облач-ность	Ясно, пере-менная облач-ность	Сплош-ная облач-ность
< 2	ин	из	из (ин)	из	к (из)	из	ин	из
2 - 3,9	ин	из	из (ин)	из	из	из	из (ин)	из
> 4	из	из	из	из	из	из	из	из

Примечания

1. Обозначения: ин – инверсия, из – изотермия, к – конвекция; буквы в скобках – при снежном покрове.

2. Под термином «утро» понимается период времени в течение двух часов после восхода солнца, под термином «вечером» - в течение двух часов после захода солнца. Период от восхода до захода солнца за вычетом двух утренних часов – день, а период от захода до восхода солнца за вычетом двух вечерних часов – ночь.

3. Скорость ветра и степень вертикальной устойчивости воздуха принимаются в расчетах на момент аварии.

Инверсия наблюдается ночью или под утро при небольшой скорости ветра (до четырех метров в секунду), а конвекция – днем при скорости ветра менее двух метров в секунду.

Размеры зоны химического заражения зависят также и от времени, прошедшего после выброса вредного вещества в окружающую среду. Поэтому прогнозирование масштаба химического заражения осуществляют на один, два, три и четыре часа, прошедших после выброса или разлива вредного вещества, чтобы получить данные о наибольшем масштабе химического заражения.

Руководящие органы единой государственной системы предупреждения и ликвидации чрезвычайных ситуаций Российской Федерации (РСЧС) всех уровней (на хозяйственных объектах, в учреждениях, организациях, населенных пунктах, городах и районах) обязаны при угрозе химического заражения организовывать оперативное или заблаговременное прогнозирование масштаба и последствий химического заражения.

Оперативное прогнозирование должно осуществляться в кратчайшие сроки сразу после выброса или разлива большого количества вредного вещества на территории хозяйственного объекта или населенного пункта. При этом в качестве исходных данных для прогнозирования необходимо получить следующие сведения:

место расположения источника химического заражения на местности и наименование разлитого или выброшенного в атмосферу вредного вещества;
дата и время аварии, катастрофы или стихийного бедствия, в результате которого возникла опасность химического заражения;
метеорологические данные (скорость и направление ветра в приземном слое воздуха, температура воздуха, наличие снегового покрова, характеристика облачности) на момент аварии;
фактические или расчетные данные о количестве разлитого или выброшенного в атмосферу вредного вещества;
данные о наличии и высоте поддона или обвалования вокруг аппарата, емкости или другого оборудования, в котором содержалось вредное вещество.

Затем определяют возможную глубину зоны химического заражения. Для этого рассчитывают количество разлитого вещества, переходящее в первичное и вторичное облако, и по справочным данным находят глубину зоны возможного химического заражения при распространении первичного и вторичного облаков. Далее определяют суммарную глубину зоны возможного химического заражения. Кроме того, в зависимости от скорости приземного ветра, определяют величину центрального угла зоны возможного химического заражения.

Зону возможного химического заражения изображают на топографических картах или схемах в соответствующем масштабе в виде окружности, полуокружности или сектора с радиусом, равным глубине зоны возможного химического заражения, и центром, соответствующим месту расположения источника химического заражения. Если в момент аварии, катастрофы или стихийного бедствия наблюдалось безветрие (скорость движения воздуха менее 0,5 м/с), то зону возможного химического заражения изображают в виде окружности. При скорости 0,6 – 1,0 м/с центральный угол зоны возможного химического заражения принимают равным 180о и зону изображают в виде полуокружности по направлению ветра в приземном слое воздуха. При скорости ветра более 1,0 м/с зону возможного химического заражения изображают по направлению ветра в виде сектора с центральным углом, равным 90 или 45 градусов плоского угла.

После изображения зоны возможного химического заражения приступают к оценке последствий заражения. Сначала определяют продолжительность поражающего действия паров вредного вещества, которая принимается равной времени испарения данного вещества с поверхности разлива. Затем рассчитывают время подхода паров вредного вещества к зданиям, сооружениям и открытым площадкам, где могут находиться люди. Кроме того, по справочным данным определяют возможные потери рабочих, служащих и населения, оказавшихся в зоне химического заражения. Для этого необходимо знать количество людей, находящихся в зданиях, сооружениях или на открытой местности, а также обеспеченность людей средствами индивидуальной защиты.

Оперативное прогнозирование масштаба и последствий химического заражения необходимо выполнять в кратчайшие сроки. Для этого разрабатывают прикладные программы, чтобы выполнять расчеты с использованием компьютерной техники. Результаты прогнозирования используют для проведения экстренных мероприятий по защите рабочих, служащих и населения, находящихся в зоне химического заражения, а также в ходе спасательных и других неотложных работ.

4.3.2 Расчетная часть

В расчетной части контрольной работы необходимо выполнить оперативное прогнозирование масштаба и последствий химического заражения в случае разлива большого количества вредного вещества при аварии на химическом предприятии. Ниже приводится задание, исходные данные и порядок его выполнения.

Задание

На химическом предприятии, расположенном в черте города, произошла авария с разливом большого количества вредного вещества и происходит образование зоны химического заражения.

Исходные данные: наименование и количество разлитого вредного вещества Q0, время, прошедшее с начала химического заражения N, направление и скорость приземного ветра U, время суток в момент аварии, характеристика облачности, температура воздуха, наличие снегового покрова, высота поддона разрушенной емкости H, расстояние от места аварии до цеха Х, количество людей, работающих в цеху (даны в табл. 21 по вариантам).

Порядок выполнения задания.

1. Определение глубины зоны возможного химического заражения при разливе вредного вещества.

Глубину зоны возможного химического заражения (Г) определяют по справочным данным, зная скорость приземного ветра и эквивалентное количество разлитого вещества, переходящее в первичное и вторичное облако паров. Значение скорости приземного ветра (среднее значение от поверхности земли до высоты, равной 10 метрам) определяет метеорологическая служба РСЧС, оно приведено в исходных данных, а эквивалентное количество разлитого вещества, переходящее в первичное (Qэ1) и во вторичное (Qэ2) облако, устанавливают расчетным способом.

Эквивалентное количество вредного вещества в тоннах, образующее первичное облако, определяют по формуле

Qэ1 = К1* К3* К5* К7 * Q0, (11)

где К1 – коэффициент, зависящий от условий хранения вредного вещества;

К3 – коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы хлора к пороговой токсодозе другого вредного вещества;

К5 – коэффициент, учитывающий степень вертикальной устойчивости воздуха;

К7 – коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха;

Q0 – количество разлившегося при аварии вещества, т.

Величину коэффициентов К1, К3 и К7 определяют по справочным данным (см. табл. 22), зная наименование вредного вещества и температуру воздуха. При определениях коэффициента К7 необходимо учитывать сведения, приведенные в примечании к табл. 22.При определении величины коэффициента К5 сначала необходимо установить, какая степень вертикальной устойчивости воздуха имеет место в момент аварии. Для этого необходимо использовать исходные данные согласно варианту задания и методику, описанную выше в теоретической части контрольной работы. При инверсии коэффициент К5=1, при изотермии данный коэффициент принимают равным 0,23, а при конвекции – 0,08.

Таблица 21 Варианты исходных данных к заданию	Исходные данные	Кол-во людей в цеху	200 180 100 90 80 70 160 120 40 50
		Расст. от места аварии до цеха Х, км	5 3 4 3 10 5 4 6 5
		Высота поддона Н, м	0,8 1,0 1,2 0,5 0,7 1,5 0,4 0,6 0,5 0,8
		Наличие снежного покрова	нет есть нет нет есть нет нет нет нет нет
		Темпе-ратура воздуха t, оС	0 -20 +20 0 -20 0 0 +20 0 +20
		Харак-терис-тика облач-ности	ясно переем. облач. сплош. облач. ясно ясно переем. облач. ясно сплош. облач. переем. облач. ясно
		Время суток в момент разлива	ночь утро ночь ночь день утро вечер вечер утро день
		Скорость призем-ного ветра U, м/с	1,2 2,4 1,0 1,5 2,5 4,0 2,0 1,2 1,8 3,5
		Направ-ление ветра, град	90 180 270 0 90 180 270 0 90 180
		Кол-во разли-того вещества Q0, т	60 70 180 200 10 000 15 000 180 220 1 000 800
		Время, прошедшее с начала аварии N, ч	1 2 1 2 1 2 1 2 1 2
		Наименование вредного вещества	Хлор Хлор Сернистый ангидрид Сернистый ангидрид Аммиак под давлением Аммиак под давлением Сероводород Сероводород Окись этилена Окись этилена
	Номер варианта	1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Количество разлившегося вредного вещества Q0 указано в исходных данных задания по вариантам.

Эквивалентное количество вредного вещества в тоннах, образующее вторичное облако, рассчитывают по формуле

Qэ2 = (1 - К1) * К2* К3* К4* К5* К6* К7*, (12)

где К2 – коэффициент, зависящий от физико-химических свойств вредного вещества;

К4 – коэффициент, учитывающий величину скорости приземного ветра; К6 – коэффициент, зависящий от времени, прошедшего с начала аварии (N);

d – плотность вредного вещества, т/м3;

h – толщина слоя разлитого вещества, м.

Величина коэффициентов К1 и К3 определена выше при расчете значения Qэ1. Величину коэффициента К7 определяют вновь по справочным данным (см. табл. 22), причем его значение берут в знаменателе дроби, указанной в колонках 8, 9, 10 или 11. В этой же таблице приведены значения коэффициента К2. Коэффициент К4 определяют по справочным данным, приведенным в табл. 23, в зависимости от величины скорости приземного ветра U.

Величину коэффициента К6 определяют после расчета продолжительности испарения вредного вещества Т с площади его разлива в часах из выражения

. (13)

Толщина слоя разлитого вещества h при разрушении емкостей, технологических аппаратов или трубопроводов, имеющих обвалование или самостоятельный поддон, определяют следующим образом:

h = H – 0,2 (14)

где H – высота обвалования или поддана в метрах (см. исходные данные).

Если вокруг разрушенной емкости, аппарата нет обвалования (поддона) или отсутствуют данные об их высоте, то толщину слоя разлившейся жидкости h принимают равной 0,05 м по всей площади разлива.

Величину плотности разлитого вещества d устанавливают по справочным данным (см. табл. 22). Величина коэффициентов К2 и К7 определена выше. После расчета величины Т ее сравнивают с временем, прошедшим с начала аварии N (приведено в исходных данных). Если N<Т, то коэффициент К6=N0.8. При N>Т коэффициент К6=Т0.8. Если величина Т<1, то коэффициент К6 рассчитывают, принимая величину Т равной одному часу.

Таблица 22 Характеристика вредных веществ и расчетные коэффициенты для определения глубины зоны заражения	Величина коэффициента	К7 при температуре	+40 оС	1,4 / 1,0 3,2 / 1,0 1,7 / 1,0 1,2 / 1,0 2,7 / 1,0 1,4 / 1,0	Примечание. В колонках 8-11 значения коэффициента К7 указаны для первичного облака – в числителе, а для вторичного облака – в знаменателе дроби.	Таблица 23 Значение коэффициента К4 в зависимости от скорости ветра	15	5,89
			+20 оС	1,0 / 1,0 1,0 / 1,0 1,0 / 1,0 1,0 / 1,0 1,0 / 1,0 1,0 / 1,0			10	4,0
			0 оС	0,6 / 0,6 0 / 0,7 0,3 / 1,0 0,8 / 1,0 0 / 0,7 0,6 / 1,0			9	3,37
			-20 оС	0,3 / 1,0 0 / 0,3 0 / 0,5 0,5 / 1,0 0 / 0,3 0,3 / 1,0			8	3,34
		К3	0,04 0,27 0,33 0,036 1,0 1,0			7	3,00
		К2	0,025 0,041 0,049 0,042 0,06 0,052			6	2,67
		К1	0,18 0,05 0,11 0,27 0,05 0,18			5	2,34
	Пороговая токсодоза, мг*мин л	15 2,2 1,8 16,1 0,6 0,6			4	2,0
	Температура кипения, оС	-33,42 10,7 -10,1 -60,35 8,2 -34,1			3	1,67
					2	1,33
	Плотность вещества, т/м3	0,681 0,882 1,482 0,964 1,432 1,558			1	1
	Наименование вредного вещества	Аммиак под давлением Окись этилена Сернистый ангидрид Сероводород Фосген Хлор			Скорость приземного ветра, м/с	К4

Получив значения Qэ1 и Qэ2, определяют глубину зоны химического заражения при распространении первичного (Г1) и вторичного облака (Г2). Для этого используют справочные данные, приведенные в табл. 24. Зная величину скорости приземного ветра и эквивалентного количества вещества, образующего облако паров, на пересечении соответствующих горизонтальных строк и вертикальных колонок таблицы находят значение глубины зоны возможного химического заражения (Г1 или Г2). Например, значение Qэ1 = 5т, а Qэ2 = 20т при U = 2 м/с. По справочным данным находим, что Г1=7,3 км, а Г2=16,4 км.

Полную глубину зоны возможного химического заражения при распространении первичного и вторичного облака паров вредного вещества Г определяют из выражения

Г = Г` + 0,5*Г``, (15)

где Г` - наибольшее значение из величин Г1 и Г2;

Г`` - наименьшее значение из величин Г1 и Г2.

В зависимости от свойств вредного вещества, образующего зону химического заражения, возможны два варианта соотношения между величинами Г1 и Г2 (Г1<Г2 и Г1>Г2). Поэтому в выражении (15) за величину Г` принимают большее значение из величин Г1 и Г2.

Далее полную глубину зоны возможного химического заражения необходимо сопоставить с предельно возможным значением глубины переноса воздушных масс под действием приземного ветра ГП. Это делается для того, чтобы исключить грубую ошибку, которая может произойти при неправильном расчете величин Г1 и Г2.

Глубину переноса воздушных масс под действием ветра в километрах определяют из выражения

Гп = N*V, (16)

где N – время, прошедшее с начала аварии, ч;

V – скорость переносного переднего фронта зараженного воздуха при заданных скорости приземного ветра и степени вертикальной устойчивости воздуха, км/ч.

Таблица 24 Справочные данные для определения глубины зоны возможного химического заражения, км

Скорость ветра U, м/с	Эквивалентное количество вредного вещества Qэ, т
	0,01	0,05	0,1	0,5	1	2	3	10
1	0,38	0,85	1,25	3,16	4,75	9,18	12,53	19,20
2	0,26	0,59	0,84	1,92	2,84	5,35	7,30	10,83
3	0,22	0,48	0,68	1,53	2,17	3,99	5,34	7,96
4	0,19	0,42	0,59	1,33	1,88	3,28	4,36	5,46
5	0,17	0,38	0,53	1,19	1,68	2,91	3,75	5,53
6	0,15	0,34	0,48	1,09	1,53	2,66	3,43	4,88
7	0,14	0,32	0,45	1,00	1,42	2,46	3,17	4,49
8	0,13	0,30	0,42	0,94	1,33	2,30	2,97	4,20
9	0,12	0,28	0,40	0,88	1,25	2,17	2,90	3,96
10	0,12	0,26	0,38	0,84	1,19	2,06	2,66	3,76
11	0,11	0,25	0,36	0,80	1,13	1,96	2,53	3,58
12	0,11	0,24	0,34	0,76	1,08	1,88	2,42	3,43
U, м/с	20	30	50	70	100	300	500	1000
1	29,56	38,13	52,67	65,23	81,91	166	231	363
2	16,44	21,02	28,73	35,35	44,09	87,79	121	189
3	11,94	15,18	20,59	25,21	31,30	61,47	84,50	130
4	9,62	12,18	16,43	20,05	24,80	48,18	65,92	101
5	8,19	10,33	13,88	16,89	20,82	40,11	56,67	83,60
6	7,20	9,06	12,14	14,79	18,13	34,67	47,09	71,70
7	6,48	8,14	10,87	13,17	16,17	30,73	41,63	63,16
8	5,92	7,42	9,90	11,98	14,68	27,75	37,49	56,70
9	5,60	6,86	9,12	11,03	13,50	25,39	34,24	51,60
10	5,31	6,50	8,50	10,23	12,54	23,49	31,61	47,53
11	5,06	6,20	8,01	9,61	11,74	21,91	29,44	44,15
12	4,85	5,94	767	9,07	11,06	20,58	27,61	41,30

Примечание: 1. При скорости ветра U>15 м/с. 2. При скорости ветра U<1 м/с размеры зон заражения принимать как при скорости ветра 1 м/с.

В табл. 25 приведены данные о величине скорости V. Время, прошедшее с начала аварии N, приведено в исходных данных.

Таблица 25 Скорость переноса переднего фронта облака зараженного воздуха в зависимости от скорости приземного ветра

Скорость приземного ветра u, м/с	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
	инверсия
	5	10	16	21	-	-	-	-	-	-
	изотермия
Скорость переноса переднего фронта зараженного воздуха V, км/ч	6	12	18	24	29	35	41	47	53	59
	конвекция
	7	14	21	28

После определения величины Гп ее сравнивают с полной величиной глубины зоны возможного химического заражения Г и окончательно на глубину зоны возможного заражения принимают наименьшее значение из этих двух величин.

2. Определение угловых размеров и изображение зоны возможного химического заражения на топографических картах или схемах.

Для того чтобы изобразить зону возможного химического заражения на карте или схеме, необходимо знать место расположения источника химического заражения на местности или территории предприятия, направление приземного ветра, глубину зоны возможного заражения и центральный угол этой зоны. Место расположения источника химического заражения и направление ветра в приземном слое воздуха в градусах плоского угла указаны в исходных данных. Глубина зоны возможного заражения Г определена выше.

Величину центрального угла зоны возможного химического заражения определяют по справочным данным в зависимости от значения скорости приземного ветра (см. табл. 26).

Таблица 26 Величина центрального угла зоны возможного химического заражения в зависимости от скорости приземного ветра

Скорость приземного ветра u, м/с	< 0,5	0,5 – 1,0	1,1 – 2,0	> 2,0
Центральный угол зоны химического заражения, градусы	360	180	90	45

Зону возможного химического заражения изображают в виде окружности, полуокружности или сектора с центральным углом φ и радиусом, равным глубине зоны возможного химического заражения Г. При скорости приземного ветра u > 0,5 м/с при изображении зоны заражения необходимо учитывать направление приземного ветра. На топографической карте отмечают место разлива вредного вещества и от него как центра изображают окружность произвольного диаметра, а затем вектором указывают направление на север. Затем от этого вектора по часовой стрелке с помощью транспортира откладывают плоский угол, равный указанному в исходных данных (направление ветра в приземном слое воздуха). Отметка в месте пересечения окружности с отложенным углом указывает, «откуда дует ветер» через место разлива. Если в исходных данных указано, что направление ветра – 0о (360о), то ось следа химического заражения направляют на юг. Если направление ветра – 90о, то ось следа химического заражения направляют на запад. При направлении ветра – 180о ось следа химического заражения откладывают по направлению на север.

Далее на карте или схеме местности от места разлива вредного вещества указывают направление приземного ветра и по его направлению симметрично изображают центральный угол зоны возможного химического заражения, а затем радиусом, равным глубине зоны заражения Г, очерчивают сектор или полуокружность (при φ ≥ 1800) в соответствующем масштабе (см. рис. 3). Кроме того, около окружности произвольного размера, изображающей место разлива вредного вещества, делают надпись с указанием вида и количества разлитого вещества (в числителе), а также время и дату аварии или катастрофы (в знаменателе дроби). На рисунке приведено схематическое изображение зоны

Возможного химического заражения.

Рис. 3 Схема зоны возможного химического заражения при разливе хлора (направление приземного ветра – 900, угол φ=450):

1 – место разлива хлора; 2 – территория, над которой распространяются пары хлора в пороговой, поражающей и смертельной токсодозах; 3 – территория цеха хозяйственного объекта; U – направление приземного ветра; С, Ю, З, В – соответственно север, юг, запад и восток; Х – расстояние от места разлива хлора до цеха

Зона возможного химического заражения состоит из двух частей – участка разлива хлора 1 и территории, над которой распространяются пары хлора в опасных концентрациях, 2. На данной схеме в масштабе изображают также место расположения цеха с учетом заданного в исходных данных расстояния Х.

При выполнении задания студенты принимают произвольный масштаб изображения зоны возможного химического заражения и форму территории цеха. Все надписи, направление приземного ветра, величины Г и φ должны соответствовать исходным данным и результатам выполненных расчетов по выбранному варианту.

3. Определение продолжительности поражающего действия паров вредного вещества в зоне заражения и времени подхода облака зараженного воздуха к заданному рубежу.

Продолжительность поражающего действия паров вредного вещества tng определяет временные рамки существования зоны химического заражения, т.е. длительность сохранения опасности на этой территории. Величина tng принимается равной времени испарения вредного вещества с площади разлива Т. Порядок расчета времени испарения вредного вещества описан выше.

Время подхода зараженного воздуха к заданному рубежу tx в часах рассчитывают по формуле.

, (17)

где Х – расстояние от источника заражения до данного рубежа, км;

V – скорость переноса фронта облака зараженного воздуха, км/ч.

При прогнозировании последствий химического заражения после изображения зоны возможного заражения на карте или схеме местности определяют расстояния от места разлива вредного вещества до всех интересующих рубежей (зданий, сооружений, цехов, рабочих мест), находящихся в зоне возможного заражения. При выполнении данного задания расстояние от источника химического заражения до цеха Х приведено в исходных данных. Порядок определения величины V описан выше (см. табл. 25).

4. Прогнозирование возможных потерь людей в зоне химического заражения.

Потери рабочих, служащих и населения, проживающего вблизи химически опасных хозяйственных объектов, в случае воздействия на них паров вредного вещества зависят от количества людей, находящихся в зоне заражения, обеспеченности их противогазами и расположения людей в зоне заражения (на открытой местности или в зданиях, укрытиях). Для прогнозирования возможных потерь людей используют справочные данные (см. табл. 27).

Таблица 27 Возможные потери рабочих, служащих, населения в зоне химического заражения, %

Условия нахождения людей	Без противогазов	Обеспеченность противогазами, %
		20	30	40	50	60	70	80	90	100
На открытой местности	90-100	75	65	58	50	40	35	25	18	10
В простейших укрытиях, зданиях	50	40	35	30	27	22	18	14	9	4

Примечание: Структура возможных потерь людей в очаге химического поражения: легкой степени - 25 %, средней и тяжелой - 40 %, со смертельным исходом - 35 %.

Количество людей, оказавшихся в зоне химического заражения, определяют по их штатной численности в цехах, зданиях, рабочих помещениях и открытых площадках хозяйственных объектов, а количество населения - по числу лиц, прописанных в жилых домах, кварталах и в населенных пунктах. При выполнении данного задания количество людей, оказавшихся в зоне заражения приведено в исходных данных у, все находятся в цеху. Кроме того, необходимо учесть, что рабочие и служащие хозяйственных объектов обеспечены противогазами на 100 %.

Получив данные о возможных потерях людей в процентах, определяют их общую численность и структуру согласно примечанию к табл. 17. Общие потери людей и их структуру определяют в целых числах.

4.4 Методические указания к выполнению контрольной работы на тему: «Обеспечение устойчивости работы хозяйственного объекта в случае угрозы сильного взрыва»

4.4.1 Теоретическая часть

На территории буровых предприятий, нефтяных и газовых промыслов, предприятий трубопроводного транспорта, нефтеперерабатывающих заводов и химических комплексов при возникновении чрезвычайных ситуаций техногенного, природного или военно-политического характера возможны разрушения, а также возникновение пожаров, зон химического и биологического заражения. При этом нарушается жизнедеятельность людей, как в отдельных районах, так и в целых регионах. Поэтому обеспечение устойчивости работы хозяйственных объектов в чрезвычайных ситуациях, является одной из важнейших задач единой государственной системы предупреждения и ликвидации чрезвычайных ситуаций (РСЧС).

Устойчивая работа хозяйственных объектов обеспечивается по двум направлениям:

на стадии проектирования и строительства новых хозяйственных объектов - путем реализации требования специальных норм и стандартов;

на стадии эксплуатации хозяйственных объектов - периодической оценкой устойчивости их работы.

Оценка устойчивости работы хозяйственного объекта - это изучение его способности противостоять сильным взрывам. Если оценка показывает, что хозяйственный объект окажется неустойчивым в случае сильного взрыва, то разрабатывают и осуществляют инженерно-технические, организационные мероприятия, направленные на повышение устойчивости слабых элементов

инженерно-технического комплекса, уязвимых систем управления, снабжения и обеспечение эффективной защиты рабочих и служащих.

Оценку устойчивости работы взрывоопасного объекта осуществляют до ввода его в эксплуатацию, а также один раз в пять лет при составлении декларации безопасности предприятия. Устойчивость хозяйственных объектов, не имеющих большого количества взрывоопасного сырья или материалов, оценивают в тех случаях, когда они расположены вблизи взрывоопасных объектов. Руководители хозяйственных объектов обязаны своевременно организовать оценку устойчивости хозяйственных объектов силами своих специалистов или с привлечением организации, имеющих лицензию на выполнение исследовательских работ по проблемам безопасности жизнедеятельности.

Типовая методика оценки устойчивости работы хозяйственного объекта в случае угрозы сильного взрыва предусматривает выполнение следующей работы:

сбор и изучение исходных данных;

определение ожидаемой величины избыточного давления во фронте ударной волны на месте размещения основных элементов инженерно-технического комплекса и в местах расположения рабочих и служащих;

оценка устойчивости работы основных элементов инженерно-технического комплекса и выявление уязвимых сооружений, установок, агрегатов и систем;

оценка эффективности защиты рабочих и служащих;

оценка устойчивости работы систем управления и снабжения хозяйственного объекта, степени подготовленности его к восстановительным работам;

составление заключений об устойчивости хозяйственного объекта в целом;

определение целесообразных пределов повышения устойчивости работы уязвимых элементов инженерно-технического комплекса, систем управления и снабжения;

разработка комплекса мероприятий, направленных на повышение устойчивости работы хозяйственного объекта в случае сильного взрыва.

При оценке устойчивости хозяйственного объекта в случае угрозы сильного взрыва необходимо иметь данные о количестве и месте размещения взрывоопасных веществ, перечень основных элементов инженерно-технического комплекса (зданий, сооружений, установок, агрегатов, систем), характеристику их конструктивной особенности, расстояния от каждого элемента инженерно-технического комплекса до места предполагаемого взрыва, количество рабочих и служащих, находящихся в административных и производственных зданиях, сооружениях и работающих на открытой местности, характеристику систем управления, снабжения и другие сведения, необходимые для исследования.

Ожидаемая величина избыточного давления во фронте ударной волны рассчитывается с использованием специальной методики, учитывающей вид взрыва (объемный взрыв или взрыв конденсированного взрывчатого вещества). Величина избыточного давления во фронте ударной волны, ожидаемая на месте размещения интересующего элемента, определяется в зависимости от количества взрывоопасного вещества и расстояния от предполагаемого места взрыва до элемента инженерно-технического комплекса.

Оценка устойчивости основных элементов инженерно-технического комплекса, от которых зависит работа хозяйственного объекта, заключается в определении вида возможного разрушения каждого из основных элементов инженерно-технического комплекса и в выявлении неустойчивых элементов. При оценке эффективности защиты рабочих и служащих в случае сильного взрыва определяют возможное количество пораженных и вид травм людей на территории хозяйственного объекта.

Оценка устойчивости систем управления и снабжения (электроэнергией, газом, водой, сырьем, комплектующими изделиями и т.п.) заключается в определении степени их нарушения в случае взрыва. Кроме того, оценивают степень подготовленности хозяйственного объекта к восстановительным работам.

Заключение об устойчивости хозяйственного объекта в целом составляют после анализа полученных результатов. Если все основные элементы инженерно-технического комплекса и системы хозяйственного объекта окажутся устойчивыми и по прогнозам не будет большого количества пораженных рабочих и служащих, то работа хозяйственного объекта считается устойчивой в случае взрыва. Если хотя бы один основной элемент инженерно-технического комплекса или системы хозяйственного объекта окажутся по прогнозу неустойчивым, работа объекта в целом признается неустойчивой.

Прежде чем приступить к разработке рекомендаций по повышению устойчивости хозяйственного объекта, необходимо определить эффективные и экономически оправданные пределы ее повышения. Обычно пределы повышения устойчивости слабых элементов устанавливают с учетом принципа равнопрочности, чтобы уровень устойчивости неустойчивых элементов и систем объекта поднимался до уровня устойчивости большинства элементов и систем инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта.

Завершающим этапом исследования устойчивости работы объекта является разработка комплекса инженерно-технических, технологических и организационных мероприятии, направленных на целесообразное повышение устойчивости работы объекта в случае сильного взрыва. При этом выполняют необходимые расчеты по различным вариантам повышения устойчивости элементов и систем хозяйственного объекта с технико-экономическим обоснованием мероприятий. Затем выбирают наиболее эффективные и экономически приемлемые мероприятия по повышению устойчивости работы всех слабых элементов и систем хозяйственного объекта. Обычно выбранные мероприятия реализуют при выполнении текущего и капитального ремонта, а также в ходе реконструкции и развития хозяйственного объекта.

4.4.2 Расчетная часть

В расчетной части контрольной работы необходимо выполнить задание, составленное с учетом специализации обучения студентов и содержащее типичную производственную ситуацию, в которой возможен сильный взрыв и возникает необходимость обеспечения устойчивой работы хозяйственного объекта. В приведенных ниже заданиях предлагается разработать мероприятия, направленные на повышение устойчивости работы нефтепромысла или нефтеперерабатывающего завода в случае угрозы взрыва большого количества газовоздушной смеси. Причем полагается разработка рекомендаций по повышению устойчивости только элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта. В заданиях не предусматривается разработка вопросов обеспечения защиты рабочих и служащих, решение проблемы устойчивости работы систем управления и снабжения хозяйственного объекта, а также рассмотрение вопроса о подготовленности объекта к аварийно-спасательным и другим неотложным работам.

Задание и исходные данные по вариантам для студентов потока ГБз, ГРз, ГГз, МПз, ЭГз, АГз, АЭз, СТз и МТз приведены ниже.

Задание

На территории НГДУ расположен резервуарный парк с наземными металлическими резервуарами, в которых содержится суммарный запас нефти в количестве 10000 тонн. В чрезвычайной ситуации возможны разрушения резервуаров, разлив и возгорание нефти, образование и взрыв углеводородной смеси в количестве 30 тонн (Q).

Характеристика элементов инженерно-технического комплекса нефтепромысла, расположенного вблизи резервуарного парка, известна и приведена в табл. 28.

Таблица 28 Характеристика основных элементов инженерно-технического комплекса нефтепромысла

Наименование элемента	Краткая характеристика
1	2
1 Скважина, оборудованная ШГНУ	Станок-качалка, установленный на бетонном фундаменте
2 Наземный технологический трубопровод	Трубопровод выполнен из стальных цельнотянутых труб наружным диаметром 300 мм, соединенных сваркой
3 Вертикальный резервуар РВС-500	Частично заглубленный вертикальный стальной резервуар, объемом 500 мЗ, заполнен нефтью полностью
4 Дожимная замерная станция (ДЗС)	Двухэтажное промышленное кирпичное здание без каркаса
5 Грушевая замерная установка (ГЗУ)	Замерный блок размешен в помещении балкового типа, имеющего стены и крышу из двойных листов стали со слоем изоляции
6 Парокотельная	Одноэтажное кирпичное здание без каркаса

Расстояния от предполагаемого места взрыва до элементов инженерно-технического комплекса нефтепромысла указаны в табл. 29 для различных вариантов задания.

Таблица 29 Варианты заданий для студентов потоков: ГБз, ГРз, ГГз, МПз, ЭГз, АГз, АЭз, СТз и МТз

Наименование элемента ИТК нефтепромысла	Расстояние от предполагаемого места взрыва до элемента ИТК НП (г), в метрах для вариантов задания
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1 Скважина	1000	550	800	900	1050	950	650	750	1000	850
2 Трубопровод	200	500	600	300	800	700	400	1000	900	650
3 Резервуар	500	600	700	1800	900	1000	600	700	800	600
4 ДНС	1200	400	1000	900	450	650	800	1200	200	900
5 ГЗУ	600	1000	500	800	1500	450	900	600	1200	950
6 Парокотельная	1500	1500	500	500	650	1500	1000	200	600	1200

Оценить устойчивость работы нефтепромысла в случае взрыва углеводородной смеси на территории резервуарного парка и разработать рекомендации по повышению устойчивости работы инженерно-технического комплекса нефтепромысла при возникновении чрезвычайной ситуации.

Задания и исходные данные по вариантам для студентов потоков МАз, МКз, МЗз, ТЗз, АЭз, АТз, ТПз и ТЭз приведены ниже.

Задание

На территории НПЗ расположена технологическая установка, в
которой содержится углеводородная смесь массой Q = 0,1 т. В
чрезвычайной ситуации возможно разрушение установки, выброс газовоздушной смеси и взрыв.

Характеристика элементов инженерно-технического комплекса (НТК) НПЗ, расположенных вблизи взрывоопасной установки, известна и приведена в табл. 30.

Таблица 30 Характеристика основных элементов инженерно-технического комплекса НПЗ

Наименование элемента	Характеристика элементов инженерно-технического комплекса
1 Заводоуправление	Трехэтажное кирпичное административное здание
2 Компрессор	Средний компрессор стальной на железо-бетонном фундаменте
3 Теплообменник	Металлический, трубчатый на железо-бетонном фундаменте
4 Ректификационная колонна	Вертикальная цилиндрическая емкость высотой 25 м
5 Резервуар для хранения ГСМ	Наземный, вертикальный, заполненный наполовину
6 Трубопровод	Расположен на эстакаде

Расстояние от предполагаемого места взрыва до элементов инженерно-технического комплекса НПЗ указано в табл. 31 для различных вариантов задания.

Таблица 31 Варианты заданий для студентов потоков МАз, МКз, МЗз, ТЗз, АЭз, АТз, ТПз и ТЭз

Наименование элемента ИТК НПЗ	Расстояние от предполагаемого места взрыва до элемента ИПК (г), в метрах для вариантов задания
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1 Заводоуправление	45	60	65	70	30	40	60	65	70	70
2 Компрессор	30	20	35	40	15	35	20	15	40	20
3 Теплообменник	32	40	20	50	40	45	50	35	20	40
4 Ректификационная колонна	70	60	45	50	55	65	70	40	70	60
5 Резервуар для хранения ГСМ	40	55	60	45	60	55	40	80	90	45
6 Трубопровод	90	45	40	30	80	25	80	70	30	50

Оценить устойчивость работы НПЗ в случае взрыва технологической установки и разработать рекомендации по повышению устойчивости работы инженерно-технического комплекса НПЗ при возникновении чрезвычайной ситуации.

Порядок выполнения задания

1. Оценка устойчивости работы инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта в случае угрозы взрыва газовоздушной смеси.

Оценку устойчивости работы хозяйственного объекта в случае угрозы сильного взрыва выполняют в следующей последовательности:

определение ожидаемой величины избыточного давления во фронте воздушной ударной волны в районе размещения всех основных элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта;

определение вида возможного разрушения каждого из основных элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта;

оценка физической устойчивости отдельных элементов инженерно-технического комплекса и составление заключения об устойчивости работы хозяйственного объекта в случае взрыва.

Ожидаемую величину ∆Рф в районе размещения основных элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта рассчитывают по различным эмпирическим формулам в зависимости от вида возможного взрыва.

При взрыве газовоздушной смеси (объемный взрыв) образуется очаг поражения, который делиться на три зоны:

зона действия детонационной волны ( первая волна);

зона действия продуктов взрыва (вторая зона);

зона действия воздушной ударной волны (третья зона).

Зона действия детонационной волны находится в пределах распространения облака газовоздушной смеси. Радиус этой зоны определяют из выражения

(18)

где ri - радиус окружности, ограничивающей зону действия детонационной волны, м;

Q - масса газовоздушной смеси, т.

В пределах первой зоны, располагающейся вокруг центра взрыва, ожидаемая величина ∆Рф принимается постоянной и равной 1700 кПа.

Зона действия продуктов взрыва (вторая зона) охватывает всю площадь разлета продуктов газовоздушной смеси при ее детонации. Радиус второй зоны в зависимости от радиуса первой определяют из выражения

(19)

Ожидаемую величину в пределах второй зоны определяют по формуле

(20)

где ∆Рф - величина избыточного давления во фронте ударной волны, кПа;

r2 - расстояние в метрах от центра предполагаемого взрыва до рассматриваемой точки во второй зоне.

Зона действия воздушной ударной волны (третья зона) распространяется от внешней границы второй зоны с радиусом к периферии очага поражения. Для того чтобы определить ожидаемую величину ∆Рф в рассматриваемой точке третьей зоны, сначала рассчитывают относительную величину ψ из следующего выражения:

(21)

где r3 - расстояние в метрах от центра предполагаемого взрыва до рассматриваемой точки в третьей зоне.

Если ψ≤2, то для определения ожидаемой величины избыточного давления во фронте ударной волны используют формулу

кПа. (22)

Если ψ › 2, то используют формулу

кПа. (23)

Таким образом, исходными данными для определения ожидаемой величины ∆Рф являются количество взрывоопасного вещества Q в газовоздушой смеси и расстояние от центра предполагаемого взрыва до элемента инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта r. Если рассматриваемый элемент находится в пределах первой зоны, то ожидаемую величину ∆Рф принимают равной 1700 кПа. Когда рассматриваемый элемент инженерно-технического комплекса расположен во второй зоне, ожидаемую величину ∆Рф определяют по формуле (20). Если же элемент инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта расположен в третьей зоне, то ожидаемую величину ∆Рф определяют по формуле (22) или (23) в зависимости от величины ψ.

Расчетные значения величины ∆Рф, ожидаемой на месте размещения всех основных элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта, заносят в колонку 3 итоговой таблицы, в которую сводят все результаты оценки устойчивости работы инженерно-технического комплекса в случае взрыва (см. табл. 32).

Вид возможного разрушения основных элементов инженерно-технического комплекса определяют, сравнивая ожидаемую величину избыточного давления во фронте ударной волны в районе размещения элемента инженерно-технического комплекса со справочными данными о величине ∆Рср, вызывающей слабые, средние, сильные и полные разрушения этого элемента (см. табл. 33).

Таблица 32 Результаты оценки устойчивости основных элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта в случае взрыва

Наименование элемента ИПК	Расстояние от места предпола-гаемого взрыва до элемента, м	Ожидаемая величина ∆Рф, кПа	Вид возможного разрушения элемента	Вывод об устойчивости элемента
1 Административное здание	52	23	среднее	не устойчив
2 Трубопровод наемный	60	10	не ожидаются	устойчив
3 Компрессор средний	55	21	слабые	устойчив
4 Вертикальный резервуар	40	35	сильные	не устойчив

Таблица 33 Величина избыточного давления во фронте воздушной ударной волны ∆Рф, характеризующая степень разрушения зданий, сооружений и оборудования хозяйственных объектов, кПа

Наименование элемента ИТК хозяйственного объекта	Степень разрушений
	слабая	средняя	сильная
1	2	3	4
Жилые и административные здания
1 Бетонное, железобетонное здание антисейсмической конструкции	30-80	80-150	150-200
2 Многоэтажные жилые дома (более 3-х этажей) с каменными стенами	5-10	10-20	20-30
3 Малоэтажные кирпичные здания (1-3 этажа)	5-15	15-25	25-35
4 Деревянные дома	6-8	8-12	12-20
5 Многоэтажные, административные с металлическим или ж/б каркасом	20-30	30-40	40-50
6 Многоэтажные ж/б здания с большой площадью остекления	8-20	20-40	40-90
7 Здания из сборного железобетона	10-20	20-30	30-50
Промышленные здания
8 Малоэтажные (1-3 этажа) кирпичные здания с металлическим каркасом	7-20	20-35	35-40
9 Малоэтажные кирпичные здания без каркаса	5-15	15-25	25-35
10 Малоэтажные ж/б здания с большой площадью остекленения	8-20	20-40	40-90
11 Здания с металлическим каркасом и бетонными заполнениями	10-20	20-30	30-40
12 Бетонные и ж/б здания каркасные и здания антисейсмической конструкции	30-80	30-150	150-200
13 Одноэтажное сооружение без каркаса, выполненное из двойной листовой стали с теплоизоляционной прослойкой	10-20	20-35	0,35-0,50
Некоторые виды оборудования, установок и сооружений
14 Станки тяжелые	25-40	40-60	60-70
15 Станки средние	15-25	25-35	35-45
16 Станки легкие	6-12	12-15	15-25
Продолжение табл. 33
1	2	3	4
17 Краны на ж/д платформе, крановое оборудование	20-30	30-50	50-70
18 Подъемно-транспортное оборудование
19 Электродвигатели герметичные	40-60	30-50	70-80
20 Трансформаторы от 100 до 1000 кВт	60-70	60-75	50-60
21 Трансформаторы блочные	20-30	40-60	60-70
22 Контрольно-измерительная аппаратура	30-40	10-20	20-30
23 Подстанция трансформаторная и распределительная	5-10	40-60	60-80
24 Наземные вертикальные резервуары для ГСМ	30-40	20-30	30-40
25 Подземные металлические резервуары	15-20	50-100	100-200
26 Частично заглубленные резервуары	2050	30-80	80-100
27 Вышки металлические скованной конструкции, заполненные наполовину	10-30	30-50	50-70
28 Водонапорные башни, вертикальные цилиндрические аппараты, ректификационные колонны	20-30	20-40	40-60
29 Цистерны, мерники, трапы, раздаточные колонны, сепараторы, теплообменники.	10-20	40-60	60-80
30 Трубопроводы диаметром до 350мм	10-20	20-30	30-40
31 Трубопроводы на эстакадах	20-40	30-40	40-50
32 Подземные стальные трубопроводы на сварке диаметром до 350мм	15-20	1000-1500	1500-2000
33 Подземные стальные трубопроводы на сварке диаметром свыше 350мм	20-30	350-600	600-1000
34 Запорная арматура вне колодцев	600-1000	50-130	130-200
35 Смотровые колодцы, задвижки	200-350	400-600	600-1000
36 Котельные регуляторные и другие сооружения	20-50	15-25	25-35
37 Сети коммунального хозяйства	100-400	40-1000	1000-1500
38 Кабельные подземные линии	200-300	300-500	500-1000
39 Кабельные наземные линии		30-50	50-60
40 Воздушные линии высокого напряжения	25-30	30-50	50-70
Продолжение табл. 33
1	2	3	4
41 Воздушные линии низкого напряжения	20-60	60-100	100-160
42 Воздушные линии низкого напряжения	20-40	40-60	60-100
43 Воздушные линии телефонно-телеграфной связи	20-40	40-60	60-100
44 Убежища, рассчитанные на 300кПа	300-400	400-550	550-650
45 Убежища, рассчитанные на 250 кПа	200-300	300-370	370-450
46 Убежища, рассчитанные на 200 кПа	100-140	140-180	180-220
47 Убежища, рассчитанные на 100 кПа	50-70	70-90	90-100
48 Убежища, рассчитанные на 50 кПа	30-40	40-60	60-90
49 Металлические мосты с длиной пролета 30-40м	50-100	100-150	150-200
50 То же с пролетом 100 м и более	40-80	80-100	100-150
51 Деревянные мосты	40-60	60-110	110-130
52 Грузовые автомобили и автоцистерны	20-30	30-55	55-65
53 Автобусы и специальные автомашины	15-20	20-45	45-55
54 Гусеничные тягачи и тракторы	30-400
55 Землеройные машины	50-110	110-140	140-250
56 Земляные плотины шириной 80-100м	150-700	700-1000	1000-2000
57 Шоссейные дороги с асфальтовым и бетонным покрытием	120-300	300-1000	1000-2000

Примечание.

Резервуары и другие емкости, заполненные полностью, имеют устойчивость на 50 % больше, чем заполненные наполовину. Пустые резервуары имеют устойчивость на 75 % меньше, чем заполненные не полностью.

Например, ожидаемая величина Рср на месте размещения наземного вертикального резервуара, заполненного полностью, составила 35 кПа. В табл. 33 (см. п. 24) приведены данные о величинах Δ Рср, вызывающих различные виды разрушения наземных резервуаров, заполненных наполовину. Для того чтобы воспользоваться приведенными справочными данными, необходимо учесть сведения, изложенные в примечании в конце табл. 33. Там указано, что резервуары, заполненные полностью, имеют устойчивость на 50 % больше, чем заполненные наполовину.

Во всех остальных случаях при определении вида возможного разрушения элемента инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта используют справочные данные без поправок.

Если ожидаемая величина избыточного давления во фронте ударной волны превышает величину максимального избыточного давления, вызывающего сильные разрушения элемента ИТК, то данный элемент при взрыве получит полное разрушение.

Результаты оценки вида возможного разрушения элементов инженерно-технического комплекса заносят в колонну 4 итоговой табл. 32.

Оценку физической устойчивости элементов инженерно-технического комплекса и составление заключения об устойчивости работы хозяйственного объекта в случае взрыва выполняют следующим образом.

Критерием оценки физической устойчивости зданий, сооружений, установок, оборудования к воздействию ударной волны является величина, выше которой инженерно-технический элемент хозяйственного объекта получает средние разрушения. Если ожидаемая величина избыточного давления во фронте ударной волны на месте размещения элемента инженерно-технического комплекса меньше или равна величине избыточного давления, выше которой ожидаются средние разрушения данного элемента, то он считается устойчивым. В противном случае элемент считают неустойчивым к воздействию воздушной ударной волны.

Это означает, что устойчивые элементы инженерно-технического комплекса в случае взрыва не получают разрушений или получат максимум слабые разрушения, которые могут быть устранены текущим ремонтом в кратчайшие сроки. Если же ожидаются средние или более серьезные сильные полные, то элемент инженерно-технического комплекса считают неустойчивым в случае взрыва, т.к. в этом случае потребуется капитальный ремонт, замена или строительство нового элемента. Результаты оценки физической устойчивости всех элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта сводят в итоговую таблицу.

Далее проводят анализ полученных результатов и составляют перечень неустойчивых элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта и делают вывод об устойчивости хозяйственного объекта в случае взрыва. Если хотя бы один основной элемент хозяйственного объекта (без которого невозможна нормальная работа объекта) будет устойчивым в случае взрыва, то и работа всего хозяйственного объекта признается неустойчивой. В этом случае необходимо разработать комплекс мероприятий по повышению устойчивости всех неустойчивых элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта.

2. Разработка рекомендаций по повышению устойчивости работы хозяйственного объекта.

Прежде чем приступить к разработке рекомендаций, необходимо установить целесообразные пределы повышения устойчивости работы хозяйственного объекта в случае сильного взрыва. Когда установлено, что подавляющее большинство элементов инженерно-технического комплекса объекта при взрыве будут неустойчивы, разработкой рекомендации по повышению устойчивости работы хозяйственного объекта обычно не занимаются, т.к. это экономически нецелесообразно. В данном случае руководящие органы РСЧС рекомендуют руководству хозяйственного объекта прекратить работу или разместить его в безопасном районе. Если количество неустойчивых элементов инженерно-технического комплекса ограничено, то устанавливают предел повышения их устойчивости из принципа их физической равнопрочности. Целесообразно и экономически оправдано в этом случае добиваться того, чтобы большинство элементов хозяйственного объекта в случае взрыва не получило разрушений и только часть из рассматриваемых элементов получили слабые разрушения.

При разработке рекомендаций рассматривают следующие варианты обеспечения устойчивости элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта:

повышение физической устойчивости элемента инженерно-технического комплекса;

уменьшение количества взрывчатого вещества, хранящегося, использующегося в производстве или перевозимого на транспорте;

увеличение расстояния от центра предполагаемого взрыва до неустойчивого элемента инженерно-технического комплекса;

сочетание вышеназванных вариантов.

Повышение физической устойчивости элемента инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта обеспечивают следующими способами:

за счет укрепления прочности элемента:

заменой малопрочных частей или всего элемента на более прочные;

строительством защитных экранов;

заглублением или обвалованием элемента;

установкой устройств, локализующих действие ударной волны.

Укрепление прочности элемента достигается установкой дополнительных связей между его несущими конструкциями (устройство каркаса, рам, контрфорсов и опор для уменьшения пролета несущих конструкций), устройством многоярусных оттяжек и другими способами. В тех случаях, когда имеется возможность изготовления и приобретения более прочных частей или всего элемента инженерно-технического комплекса, устойчивость слабого элемента обеспечивают данным способом. Защитные экраны из бетонных, железобетонных иди металлических конструкций оборудуют вокруг неустойчивых элементов при наличии мест для их размещения. Обвалование элемента инженерно-технического комплекса грунтом осуществляют со стороны предполагаемого взрыва, причем максимальная высота обвалования принимается равной высоте укрепляемого элемента плюс 1,5 метра. Наземные трубопроводы, резервуары, запорно-регулирующая аппаратура и другие элементы инженерно-технического комплекса для повышения их устойчивости в случае взрыва могут быть размещены под землей или в заглубленных, полузаглубленных помещениях. Во взрывоопасных производственных помещениях оборудуют различные технические устройства, локализующие действие ударной волны.

Уменьшение количества взрывоопасного вещества, хранящегося, использующегося в производстве или перевозимого на транспорте, является одним из самых экономически выгодных и эффективных способов повышения устойчивости работы хозяйственных объектов. Уменьшение количества взрывоопасного вещества рекомендуют до минимальной величины, которую рассчитывают по формулам (20), (22) или (23), описывающим зависимость величины избыточного давления во фронте ударной волны ∆ Рф от количества взрывоопасности. Описываемым выше способом определяют величину каждого неустойчивого элемента, а затем рекомендуют уменьшение количества взрывоопасного вещества до меньшей из всех рассчитанных величин, что обеспечит физическую устойчивость всех слабых элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта в случае взрыва.

Увеличение расстояния от центра предполагаемого взрыва до элемента инженерно-технического комплекса осуществляют путем перемещения источника предполагаемого взрыва или неустойчивого элемента инженерно-технического комплекса. Увеличение расстояния от центра предполагаемого взрыва до элемента инженерно-технического комплекса (г) рекомендуют до минимальной величины Г, которую рассчитывают по формулам (20), (22) или (23), принимая количество взрывоопасного вещества прежним. Определив минимальные безопасные расстояния от места предполагаемого взрыва до всех неустойчивых элементов инженерно-технического комплекса, разрабатывают новую схему их размещения. При изменении места размещения источника предполагаемого взрыва необходимо сохранить безопасное расстояние от центра предполагаемого взрыва и до остальных (устойчивых) элементов инженерно-технического комплекса.

Сочетание различных вариантов повышения устойчивости работы хозяйственного объекта в случае сильного взрыва используют в случае, когда ни один из них в отдельности не обеспечивает устойчивую работу всех слабых элементов или существуют значительные организационные, технические и экономические трудности при реализации данного варианта.

При оформлении второго пункта отчета о выполнении задания необходимо сначала описать приведенные выше варианты обеспечения устойчивости элементов инженерно-технического комплекса хозяйственного объекта (нефтепромысла или нефтеперерабатывающего завода), а затем для каждого неустойчивого элемента предложить конкретные способы повышения их устойчивости с необходимыми пояснениями. Если рекомендуется увеличение расстояния от предполагаемого взрыва до неустойчивого элемента, то необходимо рассчитать минимальное расстояние, обеспечивающее устойчивость элемента. Расчет величин проще проводить методом подбора с использованием вышеописанной методики. В заключении указывают сроки реализации выбранных мероприятий или рекомендуют их внедрение в ходе капитального ремонта и реконструкции хозяйственного объекта.

Список литературы

Анализ аварий и несчастных случаев в нефтегазовом комплексе России: учеб. пособие / Под ред. Б.Е. Прусенко и В.Ф. Мартынюка. –М.: Фаир-Пресс, 2009. – 309 с.

Балакирева С.В. Производственная санитария и гигиена труда: учеб. пособие. Часть 1 –Безопасность и экологичность физических явлений. –Уфа: Изд-во УГНТУ, 2007. – 140 с.

Безопасность жизнедеятельности: учеб. пособие для ВУЗов / под ред. С.В. Белова. – 6-е изд., испр. и доп.- М.: Высш. шк., 2006. – 616 с.

Безопасность жизнедеятельности. Безопасность в чрезвычайных ситуациях природного и техногенного характера: учеб. пособие / В.А. Акимов и др. - М.: Высш. шк., 2006. – 592 с.

Гринин А.С. Безопасность жизнедеятельности: учеб. пособие / Новиков В.Н. –М.: Фаир-Пресс, 2002. – 288 с.

Девисилов В.А. Охрана труда: учебник/ В.А. Девисилов. -4-е изд., перераб. и доп. -М.: ФОРУМ, 2009. – 496 с.

Лапин В.А. Безопасность технологических процессов и производств. Охрана труда: учеб. пособие для ВУЗов, 2-е изд., испр. и доп. – М.: Высш. шк., 2001. – 319 с.

Штур В.Б. Безопасность жизнедеятельности в техносфере. – Уфа: Изд-во «Реактив», 2004. – 208 с.

Штур В.Б. Защита в чрезвычайных ситуациях: учеб. пособие /Киреев И.Р. – Уфа: Изд-во УГНТУ, 2006. – 96 с.

Трудовой кодекс Российской Федерации. –М.: Проспект, КНОРУС, 2009. – 208с.

1. Игра Волейбол
2. Технологія SOAP
3. Works. Trnscript of rdio brodcst- 05 Jnury 2009 This is the VO Specil English griculture Report.
4. Московский государственный гуманитарноэкономический институт
5. Пиометра у кошки
6. Задание выполнилГруппа Дата Вариант
7. Москва~ Петушки~ псевдоавтобиографическая постмодернистская поэма в прозе писателя Венедикта Ерофе
8. Северный Арктический федеральный университет имени М
9. Введение 3 Отчетность субъектов предпринимательства 5.html
10. гл 2; гл 3 ст 23 в соавторстве с З

Материалы собраны группой SamZan и находятся в свободном доступе