Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Билет 13
В отличие от непрерывных систем в дискретных системах имеется хотя бы одна координата состояния или управления, имеющая дискретный характер.
Достаточным условием дискретности систем управления является разрывная статическая характеристика какого-либо звена.
ДЭ
НЧ
-
x(t)
e(t)
y(t)
u*(t)
Рис. 11.1. Функциональная схема
дискретной САУ
Обозначения:
ДЭ – дискретный элемент;
НЧ – непрерывная часть;
- входной непрерывный сигнал;
- непрерывный сигнал ошибки;
- дискретный сигнал;
- непрерывный выходной сигнал.
Звено, в котором происходит дискретизация сигнала, называется дискретным элементом. На рис. 11.1 в качестве дискретного элемента выступает дискретный регулятор.
Дискретный характер имеют релейные, импульсные и цифровые сигналы.
Релейные САУ оперируют с сигналами, промодулированными по амплитуде. Например, релейное управление может быть реализовано с помощью двухпозиционного
В импульсных САУ имеются сигналы, промодулированные по времени. В зависимости от вида модуляции различают следующие системы:
АИМ - амплитудно-импульсные;
ШИМ - широтно-импульсные;
ЧИМ - частотно-импульсные;
ФИМ - фазо-импульсные и др.
Период T квантования сигналов в импульсных системах, как правило, постоянный.
Цифровые системы управления оперируют с сигналами, представленными в виде цифровых кодов. Для этого непрерывные сигналы цифровой системы управления должны быть подвергнуты квантованию по времени и по уровню. Квантование непрерывного сигнала по времени реализуется с помощью импульсного модулятора, а квантование по амплитуде – с помощью амплитудного квантователя (рис. 11.2).
f(t)
Ф
Импульсный модулятор
Амплитудный квантователь
Квантователь
Рис. 11.2. Квантование непрерывных сигналов в цифровых САУ
В соответствие с теоремой Котельникова-Шеннона импульсный модулятор должен обеспечивать дискретизацию непрерывного сигнала по времени с частотой, по крайней мере, в 2 раза превышающей максимальную частоту изменения непрерывного сигнала. В любом случае, частота квантования по времени должна быть выбрана такой, чтобы обеспечить наилучшее восстановление непрерывного сигнала (исходных данных) на интервале времени kTt (k+1)T по дискретным выборкам в k–е моменты времени, где k – номер такта квантования, T – период квантования.
Таким образом, процесс восстановления непрерывного сигнала может рассматриваться как процесс экстраполяции. Таким образом, для повышения точности экстраполяции сигнала требуется либо использовать информацию о многих выборках в прошедшие моменты времени, либо повышать частоту квантования по времени. Поскольку временное запаздывание оказывает неблагоприятное влияние на устойчивость систем управления с обратной связью, на практике обычно идут по второму пути, т. е. принимают .
Импульсный модулятор, в котором удерживается лишь член f(kT), содержит 2 элемента (см. рис. 11.2) – квантователь непрерывного сигнала по времени с периодом T и фиксатор Ф нулевого порядка (экстраполятор нулевого порядка). Квантователь можно рассматривать как идеальный ключ, замыкающийся на бесконечно короткое время через каждые T секунд. Тогда выходной сигнал квантователя будет представлять собой решетчатую функцию
, (11.5)
где - значение входного непрерывного сигнала в момент времени kT замыкания ключа, k = 0…,
- единичная импульсная функция (-функция), генерируемая в момент времени k замыкания ключа.
Фиксатор сохраняет неизменным значение сигнала в течение периода Tквантования, формируя непрерывную кусочно-ступенчатую функцию времени. Передаточная функция фиксатора, реагирующего на импульсные воздействия вида (11.5), имеет вид
. (11.6)
Реакция импульсного модулятора (квантователя и фиксатора) на некоторое непрерывное воздействие f(t) приведена на рис. 11.3. Вертикальными стрелками обозначена реакция собственно квантователя, реализующего процесс дискретизации по времени.
Амплитудныйквантователь обеспечивает квантование входного сигнала по уровню и выполняется на основе аналого-цифровых преобразователей (АЦП).
kT
…
f(t)
…
t
(k-1)T
2T
T
0
f(kT)
Рис. 11.3. Реакция импульсного модулятора
на непрерывное воздействие f(t)
2. 2. Понятие о переходных процессах электроприводов, факторы, влияющие на характер переходного процесса, классификация переходных процессов, методы анализа. Оптимальные переходные процессы. Электромеханические переходные процесса электропривода с линейной механической характеристикой ω0= const и MC=const при пуске и торможении.
Переходным процессом или переходным режимом электропривода называется режим его работы при переходе от одного установившегося состояния к другому, когда изменяется скорость, ток, момент. Причинами возникновения переходных режимов в электроприводах является либо изменение нагрузки, связанное с производственным процессом, либо воздействие на электропривод при управлении им, т.е. пуск, изменение скорости, торможение, реверс и т.п. Переходные режимы могут возникнуть также в результате аварии или других случайных причин, например, при изменении величины напряжения или частоты сети, несимметрии напряжения по фазам, изменении порядка следования фаз, полном исчезновении напряжения, обрыве проводов и т.п. У некоторых механизмов, таких как кривошипно-шатунные прессы, ножницы, подъемно-качающиеся столы некоторых прокатных станов установившихся режимов вообще нет, а их рабочие режимы представляют собой периодические переходные процессы.
Переходные режимы играют огромную роль в работе электропривода и механизма и часто их характер предопределяет производительность механизма и качество выпускаемой продукции. Поэтому изучение этих режимов имеет большое практическое значение. Анализ этих режимов дает возможность детально выявить поведение электропривода, произвести правильный его выбор и расчет мощности электродвигателя, уменьшить расход энергии при пуске и торможении и т.д. Анализ переходных режимов позволяет также выявить предельно допустимое с т.з.нагрева число включений в час двигателя электропривода, работающего большую часть времени в переходных режимах.
Лишь ограниченное число механизмов допускает возможность проектирования их электропривода без учета характера протекания переходных процессов. К ним относятся некоторые редко пускаемые и длительно работающие механизмы с простейшими пусковыми устройствами, например, вентиляторы, насосы, а также механизмы, в которых производственный процесс настолько груб, что к их электроприводу вообще не предъявляется каких-либо особых требований, кроме обеспечения заданной мощности (бетономешалки, камнедробилки и т.п.).
Характер переходного режима электропривода зависит от свойств рабочей машины, типа электродвигателя, передачи, режима работы двигателя (пуск, торможение, сброс или наброс нагрузки и т.п.). Теоретическое рассмотрение переходных процессов с учетом всех влияющих факторов часто затруднителен, ибо не всегда можно аналитически выразить законы изменения отдельных параметров или же поведение электропривода в переходных режимах описывается системой уравнений высоких порядков. К счастью, далеко не во всех случаях требуется детальный учет всех факторов. Второстепенные факторы, которые при решении каждой конкретной задачи не могут оказать заметного влияния на поведение электропривода, могут не приниматься во внимание.
На протекание переходных процессов значительное влияние оказывает механическая, электромагнитная и тепловая инерция. Механическая инерция, характеризуемая электромеханической постоянной Тм , зависит как от инерционных масс и характера Мс , так и от электромеханических свойств двигателя. Электромагнитная инерция характеризуется электромагнитной постоянной Тэ , зависящей от L и R электрической цепи.Тепловая инерция характеризуется постоянной времени нагрева Тн, зависит от теплоемкости машины и ее теплоотдачи. Поскольку тепловые процессы протекают значительно медленнее электромагнитных и механических, их при анализе переходных процессов электропривода не принимают во внимание.
Следует иметь в виду, что если механическая инерция практически всегда ощутима и сказывается на переходных процессах, то электромагнитная инерция может быть и несущественной и практически не влиять на характер протекания процессов. В связи с этим, когда не требуется очень большой точности, ограничиваются только механической инерции. Переходные процессы в этом случае называются механическими. Если учитывается только электромагнитная инерция ( например в цепях возбуждения) , переходные процессы называются электромагнитными. Переходные процессы, в которых учитывается как механическая, так и электромагнитная инерция, называются электромеханическими.
Переход из одного установившегося режима к другому может совершаться по различным траекториям. При управлении электроприводом нужно стремиться выбирать такие, которые обеспечивают максимальное быстродействие, минимум потерь энергии и динамических нагрузок, максимум полезной работы и оптимальные значения других показателей.
Наиболее часто требуется обеспечить изменение скорости электропривода за минимальное время при ограничении момента двигателя. Такие переходные процессы называются оптимальными по быстродействию при ограничении момента. Этому условию при Мс=const соответствует равномерно ускоренный характер изменения скорости при М=Мдоп=cconst (см. кривые 1 и 2 на рис.)
Если Мс=f(, то скоростьпри реверсе в процессе торможения и пуска должна изменяться с различными ускорениями в случае реактивного Мс , как показано на рисунке. Для некоторых производственных механизмов, например, пассажирских лифтов, переходные процессы электропривода должны протекать при строго ограниченном ускорении. Условием минимальной длительности переходного процесса является поддержание постоянства ускорения при различных нагрузках. Такие переходные процессы называются оптимальными по быстродействию при ограничении ускорения.
В этом случае зависимость =f(t) должна оставаться неизменной при разных Мс, а момент двигателя при этих разных Мс будет изменяться.
Однако в ряде случаев момент двигателя не реагирует на изменение нагрузки. В этом случае для ограничения при любых Мс допустимый пусковой момент двигателя необходимо выбрать из условия
Ускорение электропривода при возрастании нагрузки будет уменьшаться и при Мс=Мс макс
примет значение Время пуска по мере возрастания нагрузки, очевидно, будет увеличиваться.
Переходные процессы, в которых требуется обеспечить плавность их протекания путем ограничения производной момента или т.н. рывка наряду с ограничением момента или ускорения называются оптимальными при ограничении момента или ускорения и рывка.
Необходимость таких ограничений вызывается различными причинами. Так для двигателей постоянного тока по условиям коммутации необходимо ограничивать , следовательно,
.Для пассажирских лифтов ограничение рывка создает более комфортные условия. Нужно иметь в виду, что ограничение производной при пуске электропривода влечет за собой снижение быстродействия, т.к. , например, время пуска возрастает при уменьшения .
Уравнения электромеханического переходного процесса электропривода с линейной механической характеристикой при Мс=const и =const
В большинстве применяемых в промышленности электроприводов, получающих питание от сети, электромеханические переходные процессы протекают при неизменном напряжении Uя или частоте f1, т.е. при 0=const. Переходные процессы при этих условиях возникают при изменении управляющего воздействия или f1 скачком (пуск,торможение, реверс, отключение от сети) или изменение нагрузки ( скачок нагрузки). Для ограничения тока при пуске или торможении до допустимых значений в цепь якоря или ротора двигателя вводится добавочное сопротивление. При этом электромагнитная постоянная силовой цепи значительно снижается, а электромеханическая постоянная Тм, наоборот, увеличивается, т.к. , (уменьшается жесткость ). Поэтому при работе двигателя на пусковых характеристиках влиянием электромагнитной инерции на течение переходных процессов можно пренебречь, считая Тэ=0.
Необходимость учета Тэ обычно возникает при выходе двигателя для работы на естественной характеристике, когда добавочные сопротивления полностью выведены и влияние электромагнитной инерции может быть существенным.
Получим уравнения переходного процесса для общего случая при Тэ=0 и ненулевых начальных условиях. Электромеханические переходные процессы при жестких механических связях, т.е. , описываются уравнениями
;
Найдя из второго уравнения М и подставив в первое, получим уравнение, разрешенное относительно
Аналогично можно получить уравнение, разрешенное относительно М
Корни характеристического уравнения этих дифференциальных уравнений при
Общее решение этих уравнений при m<4
Постоянные интегрирования A, B, C, D находятся из начальных условий.
При t=0 нач;M=Mнач;
нач=c+A ;Mнач=Мс+С
отсюда ; С=Мнач-Мс ;
отсюда
Т.о. законы изменения и М будут такими:
При корни р1=-1 ;р2=-2 и общее решение дифференциальных уравнений относительно и М имеет вид
Постоянные интегрирования определяются аналогично предыдущему случаю исходя из начальных условий. Законы изменения и М будут такими:
При , что бывает в редких случаях, р1=р2= и общее решение дифференциальных уравнений относительно и М имеет вид
Коэффициенты А2, В2, С2, D2 находятся из начальных условий.
Полученные общие зависимости в частных случаях существенно упрощаются, если до начала переходного процесса режим работы электропривода был установившимся.
Во всех случаях, когда двигатель работает на реостатных характеристиках, Тэ пренебрежительно мала и можно считать ее равной 0. Если электромеханическая связь в системе электропривода является жесткой, уравнения переходного процесса можно получить из соотношений для случая m>4, положив в них и
Переходный процесс электропривода с линейной механической характеристикой приодно и многоступенчатом пуске в случае Мс=const; 0=const
При одноступенчатом пуске переходный процесс описывается уравнениями
;
если увеличение скорости происходит не от =0, а от какого-то начального установившегося значения, как показано на графиках. Закон изменения ускорения
, где
Уменьшение по мере увеличения скорости объясняется непрерывным уменьшением динамического момента Мдин. Если разгон идет из неподвижного состояния, т.е. когда нач=0 , то
Время разгона на любом участке процесса до какой либо промежуточной скорости кон
Т.к. кон=c , то . Практически процесс считается закончившимся, когда разность между установившимся и текущим значением снижается до 2%, т.е.
или
При нач=0 кон=0,98с . поэтому
Обычно принимается t=(3-4)Tм
Величину Тм можно определить проведя касательную в любой точке кривой (t) или М(t), например, в начале координат, как показано на графиках или используя следующие выражения
Для расчета переходного процесса при многоступенчатом пуске сначала строится пусковая диаграмма по ранее изложенным правилам задавшись пусковым и переключающим моментами. Для любой ступени разгона время, в течение которого момент изменяется от М1 до М2 может быть определено по формуле
Постоянная времени для любой ступени разгона
Законы изменения и М при разгоне на любой ступени определяются согласно ранее приведенным выражениям.
Для примера рассчитаем переходный процесс на первой и второй ступенях. Сначала для первой ступени
1. 3.
2. 4.
Значения н1 и с1 находятся из графика, где изображена пусковая диаграмма при М=Мн и М=Мс. Задаваясь временем t от 0 до t1 , рассчитываются законы изменения и М на первой ступени и строятся кривые =f(t) и M=f(t).
Далее делается расчет процесса на второй ступени
1. 3.
2. 4.
Значения с2 и к1 находятся из пусковой диаграммы. Задавясь временем t от 0 до t2, рассчитываются и строятся кривые =f(t) и M=f(t) для второй ступени и т.д. Время разгона на естественной характеристике до н=с принимается равным tн=(3-4)Tм, где в Тмвместо нх подставляется н.
Переходные процессы электропривода с линейной механической характеристикой при Мс=const, 0=const в тормозных режимах
Рассмотрим сначала реверс, который заключается в торможении противовключением с дальнейшим изменением направления вращения и разгоне в противоположную сторону.
Если реверс осуществляется при активном моменте сопротивления Мс=const, переходный процесс описывается уравнениями, приведенными ранее для двигательного режима, с той разницей, что в выражениях дляи М нужно поставить знак минус перед с и перед Мнач
На графике с механическими характеристиками показан переход из двигательного режима в режим противовключения и построены кривые переходного процесса. Двигатель при переводе его в режим противовключения тормозится по линии ВС. Затем, если его не отключить от сети, будет разгоняться в обратном направлении по линии CD, достигает скорости идеального холостого хода (-0) и т.к. момент сопротивления активный, переходит в генераторный режим с отдачей энергии в сеть (линия DE). Равновесие наступит в т.Е, где М=Мс и скорость с .Такой процесс может быть, если в случае подъема тяжелого груза двигатель тормозится противовключением и при =0 не отключается и не затормаживается механическими тормозами.
При реактивном моменте сопротивления процесс разбивается на два этапа. На первом этапе, являющемся тормозным, законы изменения и М описываются теми же уравнениями что и при активном Мc. Время торможения до , где - с- фиктивная скорость, к которой стремиться двигатель.
На втором этапе происходит разгон в противоположном направлении (после торможения противовключением и остановки). Знак Мс меняется на противоположный. Уравнения, описывающие переходный процесс будут иметь такой же вид, как для пуска двигателя, только начнужно принять равной 0, Мнач=-Мп и с=-с`,т.е.
;
Здесь Мп- пусковой момент.
Время реверса . При переходе скорости через 0 динамический момент Мдин скачком изменяется от значения Мдин=-(Мп+Мс) до Мдин=-(Мп-Мс) , что вызывает соответствующее изменение ускорения и в кривых =f(t) и M=f(t) появляется излом.
При динамическом торможении законы изменения и М описываются теми же уравнениями, что и для реверса, т.е.
; , где с- установившаяся
скорость, определяемая точкой пересечения механической характеристики динамического торможения и вертикали Мc =const.
В случае активного Мс точка “B”, соответствующая установившейся скорости с2, относится к случаю, когда этот момент в начале процесса является тормозным, что имеет место, например, при подъеме груза, а т. “c” с установившейся скоростью с1- к случаю, когда этот момент является движущим, например, при спуске груза (рис.а).
В случае торможения при подъеме груза под действием Мс и тормозного момента двигателя привод вначале будет тормозится и остановится, т.к. момент двигателя станет равным 0, но т.к. Мс является активным и будет продолжать действовать в том же направлении, под его действием система будет вращаться в обратную сторону. При этом Мс из момента сопротивления (тормозного) превратится в движущий, а тормозной момент двигателя изменит свой знак и будет продолжать действовать как тормозной. Установившаяся скорость наступит при равенстве момента двигателя и Мс т.е. в т. В. Кривые переходного процесса для этого случая изображены на рис. “б”. Время торможения до 0 , т.е. до остановки
Если активный момент сопротивления в начале торможения был движущим (торможение при спуске груза ), то в начале торможения тормозной момент двигателя (отрезок ED на рис.”а”) больше движущего статического момента и имеет место замедление, сопровождающееся уменьшением тормозного момента двигателя. При скорости с1M=Mc, замедление прекращается и наступает установившийся режим тормозного спуска груза со скоростью с1. В этом случае затормозить систему до остановки путем динамического торможения нельзя (рис.”в”).
При реактивном моменте сопротивления динамическое торможение происходит так же, как и при подъеме груза. Разница лишь в том, что при =0 действие реактивного Мс прекратится, и т.к. момент двигателя тоже станет равным 0, система остановится. Соответствующие этому случаю механические характеристики и кривые =f(t) и М=f(t) изображены на приведенных рис. Процесс будет протекать так, как если бы скорость стремилась стать равной-с, но прекратится при =0. Поэтому соответствующие отрезки кривых на графике изображены пунктиром.
В заключение следует отметить, что процессы пуска и торможения в электроприводах, получающих питание от сети (=const) отличаются от оптимальных.
3. 3.Частотное управление асинхронной машиной. Реализация частотного управления в различных преобразователях частоты
Наиболее простым способом управления является частотный способ, который предполагает пропорциональное регулирование напряжения U и частоты f АМ с постоянной перегрузочной способностью. Закон был разработан Костенко.
.
Данный закон предполагает при регулировании частоты.
S
M
f1=fH
МН
МП
МКР
SКР
f2<f1(должно быть)
реальное
. Уменьшение перегрузочной способности при регулировании частоты происходит за счет падения напряжения на активном и индуктивном сопротивлении цепи статора.
Если рассмотреть схему замещения АМ:
ФS2
ФS1
U
Фm
E
Фт - создает основной момент ротор ФS1 и ФS2 – потоки рассеяния
Существует несколько способов построения систем регулирования при частотном способе. Каждая из систем предполагает стабилизацию отдельных составляющих: U, I, E или скорости. Возможна система стабилизации контура регулирования частоты. Закон частотного управления или регулирования может быть реализован на нескольких типов ПЧ:
Более совершенные системы управления содержат статические нелинейности в контурах регулирования тока, ЭДС и частоты, а также вместо управляемого выпрямителя имеют неуправляемый.
Комплектный ТПЧ серии ЭКТ
ПЧ реализует 2 закона частотного управления:
Диапазон регулирования частоты(- специальные системы)
|
Если , то |
(ослабленный поток) |
|
|
2-х зонное регулирование с ослабленным магнитным потоком |
Структурная схема многодвигательного привода.
Условные обозначения.
УВ - управляемый выпрямитель;
УИ – управляемый инвертор;
ТУ – тормозное устройство (для дин. торможения);
АИН – автономный инвертор напряжения;
СУВ(И) – система управления выпрямителем (инвертором);
РТ 1,2 – регулятор тока
РЭ – регулятор ЭДС;
УО – устройство ограничения;
ЗИ – задатчик интенсивности 1-го рода;
УР – устройство реверса;
СУИ – состоит из:
ФИ – формирователь импульсов;
КР – кольцевой распределитель;
ЗГ – задающий генератор.
Работа схемы:
Электропривод реализует закон частотного управления для многодвигательного электропривода, где на рассчитанную мощность подключают несколько параллельно работающих АМ. Стабилизация работы УВ осуществляется за счет 2-х замкнутых контуров: контур регулирования тока с двумя регуляторами, один из которых регулирует стабилизацию напряжения, а другой тока, и внешний контур регулирования ЭДС. Управление АИН осуществляется при помощи 3-х блоков: ЗГ - преобразующий линейно изменяющийся сигнал в импульсный, КР – определяющий чередование фаз или направление вращения поля и ФИ – усиливающий и подающий сигнал на тиристор и инвертор. Изменение направления вращения осуществляется с помощью УР и КР, которые изменяют направление вращения поля без коммутации в силовой цепи. При изменении нагрузки на валу двигателя осуществляется коррекция U, I и ЭДС, но не частоты f . Контур частоты практически не управляемый.
Для повышения качества регулирования в однодвигательном варианте реализуется закон частотного управления с изменением связей в системе управления. Для этого в системе вместо РЭ используется регулятор частоты, а сигнал задания на эту частоту поступает с датчика ЭДС.
Выходной сигнал ЗГ учитывает изменение электромагнитного момента на валу АМ и осуществляет коррекцию частоты. Дополнительно введенный ДЧ(датчик частоты) преобразует импульсный сигнал в аналоговый, заменяя внешний контур регулирования ЭДС на контур регулирования частоты.
Преобразователь частоты корпорации «Триол»
ЭП обеспечивает: 1) оперативное включение и отключение (автоматическое повторное включение); 2) плавный разгон с заданным темпом с возможностью формирования тока и момента 3) обеспечивает диапазон регулирования 50/1 4) система обеспечивает автоматическое регулирования технологического параметра(уровень, расход и др.), для этого в системе используются П, ПИ, ПИД регуляторы 5) изменение направления вращения без коммутации силовой цепи 6) учет электроэнергии потребляемой преобразователем, КПД=0,95%, cos=0,95, .
Кроме того ЭП обеспечивает режимы работы: ручной, автоматический, автоматический по таймеру реального времени.
В ЭП имеется внешний интерфейс, который позволяет подключение гальванически не связанных дискретных и аналоговых входов, позволяет программировать релейные и аналоговые входы.
Последовательные и параллельные порты для передачи и съема информации. Местное и дистанционное управление. Гарантия 3 года.
Блок схема ЭП серии АТ-03 высоковольтный, трансформаторный.
Блок полууправляемого выпрямителя может быть не управляемым.
Ф1 и Ф2 – спец. фильтры; Ф – фильтр в звене;
БТ – блок токовой защиты (блок динамического торможения);
МСУ – микропроцессорная система управления.
АИН с ШИМ – автономный инвертор напряжения с широтно-импульсной модуляцией;
Мощность преобразователя увеличивается за счет параллельного включения силовых модулей. Работу силовых модулей определяет дополнительная МСУ. ЭП серии АТ-02 не имеет трансформаторов ТР1 и ТР2 и фильтров Ф1 и Ф2.
Программирование, законы управления и т.д. не зависят от силовой части преобразователей.
Силовая часть АИН
2, 4, 6
2, 3, 5
1, 4, 5
1, 3, 6
2, 3, 6
1, 4, 6
+
Ud
-
А
1
2
В
3
4
С
5
6
f
U
Для 6-ти транзисторных ключей возможно 8 комбинаций (1, 3, 5) и (2, 4, 6) не рабочие комбинации. -частота коммутаций. Необходимо регулировать и напряжение и частоту.
А
В
C
+
-
-
1. 4. 6
+ - -
Для того чтобы повысить качество используется дробление шагом при коммутации тиристоров. В исходном состоянии коммутация осуществляется через 60 электрических градусов. При этом ток протекает через один вентиль в положительном направлении и соответствующую фазу двигателя и через два других вентиля в отрицательном направлении. Для повышения используют коммутацию вентилей , которая повышает дробление шага в 2 или3 раза. Система ЭП «Триол» кроме частотного управления реализует векторное управление. При этом используется тот же процессор с реализаций новых функций.