Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ
Государственное образовательное учреждение высшего
профессионального образования
Белгородский Государственный Технологический Университет
им. В.Г. Шухова
ИИТУС
Курсовая работа
дисциплина: «Электроника»
тема: «Генератор сигналов синусоидальной формы»
Выполнил:
студент группы УС-31
Овсепян Г.М.
Принял:
Белоусов А.В.
Белгород, 2011
Введение
В XXI веке практически любое современное устройство предполагает в себе наличие такого функционального элемента как генератор гармонических или каких-либо других колебаний.
Генераторы электрических сигналов составляют довольно многочисленную группу устройств, входящих в состав медицинских приборов и аппаратов. Прежде всего, это генераторы стимулирующих сигналов для различных типов электрофизиологической аппаратуры, воздействующей на биологические объекты колебаниями различной формы и интенсивности. Кроме того, генераторы используются для обеспечения работы и создания требуемых режимов функционирования различных электронных схем медицинской аппаратуры.
Генератором гармонических колебаний называют устройство, создающее переменное синусоидальное напряжение при отсутствии входных сигналов. В схемах генераторов всегда используется положительная обратная связь.
Генераторы синусоидальных сигналов используются в различных целях, в основном при настройке или использовании какой-либо высокоточной аппаратуры, поэтому результатом решения этой задачи должна быть стабильная, высококачественная схема генератора синусоидального сигнала, которая могла бы быть собрана из указанных элементов, и работать без предварительной настройки.
Колебания синусоидальной формы являются одним из наиболее распространённых в радиоэлектронике видов колебаний. Генераторы синусоидальных колебаний используются в радиотехнике для настройки и калибровки различных цепей и устройств, а также могут применяться при их синтезе и непосредственно быть составными частями радиоэлектронной аппаратуры. Получение сигналов синусоидальной формы с высокой точностью очень важно при анализе и оценке характеристик нелинейностей квазилинейных устройств, таких как усилители. Столь же важно получать синусоидальные колебания с высокой точностью по частоте, например, для избирательных усилителей или средств измерения частоты.
В зависимости от области применения, генераторы можно разделить на высокочастотные и низкочастотные. В техническом задании описан низкочастотный генератор, более того, его диапазон лежит области звуковых частот. При синтезе низкочастотных генераторов важно учитывать то, что прежде всего необходимо получить сигнал с высокой точностью формы. Это требование обусловлено тем, что данные генераторы используются для настройки и измерения искажений в усилителях, фильтрах и измерительных каналах (невысокого быстродействия).
Постановка задачи
Генератор синусоидальных колебаний с мостом Вина в цепи обратной связи с регулировкой частоты.
Vx1
Vx2 RH
рис.1
Vx1 = (0…5)B – регулировка частоты
Vx2= (0…5)B – регулировка напряжения
VH = (0…30)B
f = (0…20)кГц
(IH)max= 0,5A
KГ< 2%
Источник питания бестрансформаторный.
Стабилизатор на составном транзисторе без операционного усилителя.
Структурная схема
Структурная схема является основополагающей частью для дальнейших рассуждений и вычислений, на основе которых в конечном итоге и составляется требуемое устройство.
Генератор сигнала данной формы можно реализовать различными способами. В данном курсовом проекте генератор разрабатывается по схеме, представленной на рис. 2.
Рис.2 структурная схема
БП – блок питания.
БУ1, БУ2 – блок управления
УМ – усилитель мощности
G – генератор синусоидального напряжения
Описание работы
Опишем назначение и работу элементов генератора, представленных на структурной схеме.
Генератор сигналов синусоидальной формы разработан таким образом, чтобы в дальнейшей эксплуатации можно было легко добавить новую функциональность или перенастроить.
Прежде всего, в схеме должен присутствовать сам генератор, а, поскольку в техническом задании (ТЗ) был описан генератор, обеспечивающий выход на низкоомную нагрузку, то необходимо к выходу генератора подключить усилитель (тока), и только потом нагрузку. Это связано с низкой нагрузочной способностью прецизионных ОУ.
Колебания на выходе генератора можно получить, охватив его активный элемент (усилитель) цепью ОС, что и показано на рисунке 3. В зависимости от номиналов элементов в цепи ОС, можно задавать частоту генерации. Для того чтобы получить на выходе генератора ряд определённых частот, необходимо подобрать соответствующие этим частотам значения элементов цепи ОС.
На выходе блока питания постоянное напряжение номиналом в 15 В. Этим напряжением запитывают 2 ветви, состоящие из преобразователей напряжения в ток. Эти преобразователи и являются функциональными элементами блока управления. Регулировка по частоте происходит за счёт изменения номинала резистора в генераторе синусоидального напряжения. Регулировать напряжение в схеме можно за счёт увеличения тока на фоторезисторе усилителя. Блок питания также питает усилитель мощности, который усиливает сигнал до необходимого уровня.
Разработка принципиальной схемы
Генератор синусоидальных колебаний с мостом Вина
Генераторы синусоидальных колебаний осуществляют преобразование энергии источника постоянного тока в переменный ток требуемой частоты. Они выполняются на основе усилителей со звеном положительной обратной связи, обеспечивающей устойчивый режим самовозбуждения на требуемой частоте.
В современной электронной аппаратуре на основе операционных усилителей строятся схемы формирования сигналов синусоидальной формы с точно заданными значениями частоты, амплитуды и длительности. Для стабилизации амплитуды выходного сигнала применяется отрицательная обратная связь, которая изменяется в зависимости от амплитуды выходного сигнала таким образом, что в результате ее действия амплитуда выходного сигнала не изменяется.
Из числа таких схем наибольшее распространение получила схема с RC- контуром и с мостом Вина в цепи ОС (Рис. 3).
Мост Вина представляет собой двойной делитель напряжения, первый из которых является частотно-зависимой цепью. Этот делитель ослабляет напряжение тем больше, чем заметнее текущая частота отличается от егособственной, квазирезонансной частоты .[1]
Частота, при которой мост Вина приходит в равновесие (т.е. частота генерации):;
Усилитель должен иметь коэффициент усиления Ku= 3. При меньшем усилении колебания затухают, при большем – выходной сигнал будет достигать насыщения и форма сигнала не будет синусоидальной.
При построении генераторов синусоидальных колебаний с регулируемой частотой следует также учитывать тот факт, что с изменением номинала хотя бы одного из частотозадающих элементов изменяется условие возникновения генерации, что может привести к срыву колебаний. В генераторах на мосте Вина это условие заключается в том, чтобы полный коэффициент усиления сигнала по цепям положительной и отрицательной ОС был равен единице на любой частоте. Поэтому при изменении частоты выходных колебаний в генераторах на мосте Вина необходимо использовать сдвоенный потенциометр (или конденсатор).
В схеме генератора на рисунке 6 эта задача решается включением регулирующего частоту потенциометра R2 таким образом, чтобы он изменял и усиление в цепи отрицательной ОС операционного усилителя А1. Поскольку R2 является элементом моста, он изменяет частоту генерации в соответствии с выражением [1]. При уменьшении
номинала потенциометра увеличивается частота и уменьшается сигнал ОС UB на неинвертирующем входе. Однако при этом одновременно увеличивается коэффициент усиления А1, так что суммарное усиление по цепям положительной и отрицательной ОС остается равным единице при всех изменениях сопротивления R2.
Схема на рисунке 6 вполне удовлетворяет требованиям. Для генератора требуется ОУ достаточного быстродействия с малыми входными токами. Отечественная промышленность выпускает серию интегральных микросхем (ИМС) быстродействующих операционных усилителей с полевыми транзисторами во входных каскадах, что обеспечивает им высокое входное сопротивление (порядка 109 Ом). Приемлемо использовать ИМС КР574УД2 — сдвоенный широкополосный ОУ; его технические характеристики:
|
Uпит В |
IП мА |
I1 нА |
DI1 нА |
f1 МГц |
+-U2m max |
R2H min кОм |
|
+-15 |
10 |
1 |
0.5 |
2 |
10 |
10 |
Uпит — напряжение питания; Iп — потребляемый ток; I1- входной ток;
I1 — разностный входной ток; DI1 — частота единичного усиления;
±U2m max — наибольшая амплитуда выходного напряжения; R2Hmin— наименьшее сопротивление нагрузки.
Усилитель мощности
Разработка блока питания
Блок питания предназначен для качественного энергопитания всех элементов данного генератора и усилителя мощности. В него входят следующие элементы: понижающий трансформатор, выпрямительные устройства, сглаживающие фильтры и стабилизаторы напряжения. Для нашего генератора возьмём двухполупериодный выпрямитель, диоды которого включены по мостовой схеме (Рис. 4.1.).
Рис. 4. Схема блока питания
Для стабилизации напряжения ±35В воспользуемся схемой последовательного транзисторного стабилизатора с усилителем в цепи обратной связи. В этой схеме транзистор VT26(VT28) является одновременно сравнивающим и усилительным элементом, а транзистор VT25(VT27) выполняет функции регулирующего элемента.
Выходные параметры:
UСМ=35 2 В, IН =1А
Определение номинальногоUВХ:
UВХmin= UВЫХ +UВЫХ + 5 + 1 = 43 В; UВХ ном 45 В,
UВХ max= 1,1* UВхmin=47,3 В,
IВХ = 1,15 * IН =1,15 А,
Кп= UВХ max/ UВХ = 1,051.
Для транзисторов VТ25, VТ27:
UКБО= 7,3 В, IКmax= 1,15 А, PK= 8,395 Вт
Выбираются
VТ25 - КТ639А (UКБО= 45 В, IКmax= 2 А, PK=12,5 Вт),
VТ27 - КТ704А (UКБО= 45 В, IКmax= 2,5 А, PK=15 Вт).
Определим R49,R50:
R50=(UВЫХ - UCM)/5 мА =1600 Ом,
тогда R49 при напряжении
В
и при токе 5 мА R49=1,8 кОм.
Исходя из полученных результатов выбирается:
VT26 - КТ3102Д (UКБО=30 В, IКmax=100 мА),
VT28 - КТ3107Г (UКБО= 30 В, IКmax=100 мА).
Для регулировки выходного напряжения необходимо рассчитать цепь R51R52R53:
Принимается R52 = 100 Ом. Падение напряжения на R51R53 должно быть: на R51 - 27 В,
на R53 - 8 В.
Ток в цепи зададим 10 мА, тогда: R51 = 2,7 кОм, R53 = 0,75 кОм.
Аналогично рассчитывается отрицательное плечо.
Для питания ±15Ввозьмем микросхему К142ЕН6А, представляющую собой интегральный двуполярный стабилизатор напряжения с фиксированным выходным напряжением 15 В. Номиналы емкостей берутся, исходя из рекомендации по включению К142ЕН6А:
С10, С13=500 мкФ; С11,С12=0,1 мкФ; С14,С15=10 мкФ.
UВХ ном 20 В;
1. Определим переменное напряжение, которое должно быть на вторичной обмотке сетевого трансформатора:
U2 = BUн=1,7*45=76,5
где Uн- постоянное напряжение на нагрузке, В;
В - коэффициент, зависящий от тока нагрузки (определяется по табл.).
2. По току нагрузки определим максимальный ток, текущий через каждый диод выпрямительного моста:
Iд = 0,5 СIн=0,5*1,8*1=0,9
где Iд - ток через диод, А;
Iн - максимальный ток нагрузки, А;
С - коэффициент, зависящий от тока нагрузки (определяется по табл.).
3. Подсчитаем обратное напряжение, которое будет приложено к каждому диоду выпрямителя:
Uобр = 1, Uн=1,5*45=67,5
где Uобр - обратное напряжение, В;
Uн - напряжение на нагрузке, В.
4. Выберем диоды, у которых значения выпрямленного тока и допустимого обратного напряжения равны или превышают расчетные (KЦ412Б).
5. Определим емкость конденсатора фильтра:
С8=3200 Iн / UнKп=91,42
где Сф - емкость конденсатора фильтра, мкФ;
Iн - максимальный ток нагрузки, A;
Uн - напряжение на нагрузке, В;
Kп - коэффициент пульсации выпрямленного напряжения.
Возьмем С8=100 мкФ.
6. Определяют значение тока, текущего через вторичную обмотку трансформатора:
I2 = 1,5 Iн,=1,5
где I2 - ток через обмотку II трансформатора, А; Iн максимальный ток нагрузки, А.
7. Определяют мощность, потребляемую выпрямителем от вторичной обмотки трансформатора:
P2 = U2I2=1,5*76,5=114,75
где P2 - максимальная мощность, потребляемая от вторичной обмотки, Вт;
U2 - напряжение на вторичной обмотке, В;
I2 - максимальный ток через вторичную обмотку трансформатора, А.
8. Подсчитывают мощность трансформатора:
Pтр = 1,25 P2=143,4
где Pтр - мощность трансформатора, Вт;
P2 - максимальная мощность, потребляемая от вторичной обмотки трансформатора, Вт.
9. Определяют значение тока, текущего в первичной обмотке:
I1 = Pтр / U1=0,65
где I1 - ток через обмотку I, А;
Ртр - подсчитанная мощность трансформатора, Вт;
U1- напряжение на первичной обмотке трансформатора (сетевое напряжение).
10. Рассчитывают необходимую площадь сечения сердечника магнитопровода:
S = 1,3 Pтр0,8
где S - сечение сердечника магнитопровода, см2;
Ртр - мощность трансформатора, Вт.
11. Определяют число витков первичной (сетевой) обмотки:
w1 = 50 U1 / S13000
где: w1 - число витков обмотки;
U1 - напряжение на первичной обмотке, В;
S - сечение сердечника магнитопровода, см2.
12. Подсчитывают число витков вторичной обмотки:
w2 = 55 U2 / S5000
где w2 - число витков вторичной обмотки;
U2 - напряжение на вторичной обмотке, В;
S - сечение сердечника магнитопровода, см2.
13. Определяют диаметры проводов обмоток трансформатора:
d = 0,02 I=0,03
где dx- диаметр провода ,мм;
I - ток через обмотку, А.
Расчёт усилителя мощности
Рис. 5. Усилитель мощности
Усилитель мощности служит для усиления выходного сигнала по мощности. Для получения необходимой амплитуды выходного сигнала выберем трёхкаскадный усилитель мощности с двуполярным питанием +/-35 В.
Входной каскад реализован на ДК, выходной сигнал которого передается на предварительный усилитель VT7 – каскад с общим эмиттером. Выходной каскад выполнен по схеме двухтактного эмиттерного повторителя. VT8 и VT9 работают в режиме АВ. Для увеличения стабильности работы УМ введена последовательная ООС по напряжению (R47, R46).
Расчет по постоянной составляющей
Сопротивления R48=R49=5 Ом.
Оценим ток покоя выходного каскада VT8 и VT9:
Падение напряжения на R48 и R47 = 0.3. Это видно из следующих соображений: на VD22 падает 0.6В, компенсируя напряжение Uбэ транзистора VT8. VD24 выполняет ту же задачу для VT9.Следовательно падение напряжения на R48+R49=0.6В. R48=R49, значит В.
VT8 выберем КТ 818 А
Мощность, рассеиваемая на коллекторе транзистора VT8:
P=U*I=35*0.06=21 Вт.
VD22,VD23,VD24 служат для создания падения напряжения между входами (базовыми) VT8 и VT9. В качестве диодов выберем КД 503 А.
Оценим ток покоя транзистора предварительного усиления Iп(VT7) (КТ 316), зная, что сопротивление R50=3.5 кОм. Запишем соотношение:
Найдём ток покоя через VT5:
=падению напряжения между базой и эмиттером транзистора VT7, т.е. 0.6 В.
VT5 выберем 1159 НТ1Б.
На VT6 ток покоя тоже=1мА, т.к. – это симметричный дифференциальный каскад.
Тогда ток через сопротивление R45 I=1+1=2 мА.
Найдём падение напряжения на R45, R45=16.8 кОм:
Напряжение на эмиттерах VT5, VT6 равно Uэ=Uп-U(R3)=35-33.6=1.4 В. Uэ берётся с отрицательным знаком Uэ=-0.4В.
Напряжение на базе VT5 равно =-1.4+0.6=-0.8 В.
Ток через R43:
Расчет по переменной составляющей
Найдём входное сопротивление Rвх усилителя для переменной составляющей:
Rвх=RбRвх(VT5)
R46=3.3кОм
,
т.е. RвхRвх(VT1)=16кОм
Найдём коэффициент усиления дифференциального каскада:
Коэффициент усиления УМ по напряжению без учета ООС.
KU=K1*K2*K3
R44=620 кОм
rЭVT7=t/(IЭ)VT7=2.6Ом
Найдём К2 – коэффициент усиления каскада ОЭ
K3=1 так как эмиттерный повторитель
KU=K1*K2*K3=6*600*1=2600
Коэффициент усиления с учётом ООС:
Т.к. необходим К=6, то Kос=1/6. Исходя из этого, найдём величину R47:
т.к. коэффициент ОС – это коэффициент преобразования делителя, то
кОм