Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
1 Общие данные
1.1 Медицинское училище по подготовке медицинских сестер на 270 учащихся.
Проектируем фундаменты мелкого и глубокого заложения. Фундаменты мелкого заложения - ленточные из сборных железобетонных плит. Фундаменты глубокого заложения - свайные из сборных железобетонных блоков.
1.2 здание 10-ти этажное каркасное с несущими стенами. Стены наружные - сплошная кладка из глиняного пустотелого кирпича. Стены внутренние – сплошная кладка из обыкновенного глиняного кирпича. Перекрытия и покрытия – из сборных железобетонных кругло пустотных панелей. Перегородки – кирпичные.
1.3 Район строительства г. Улан-Удэ. Глубина сезонного промерзания грунта составляет 2.9м.
1.4 Основания и фундаменты проектируются с учетом природных и других особенностей всего района и территории строительства.
Основания являются два слоя грунта: 1- песок мелкий, средней плотности, маловлажный. 2- песок средний крупности, средней плотности, влажный.
1.5 Проектная организация “ОАО Сибпроект „
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
Характеристики грунта.
|
№ |
Наименование характеристики |
Обоз |
1 слой |
2 слой |
разм |
|
1 |
Коэффициент пористости |
0,657 |
0,58 |
||
|
2 |
Влажность |
W |
0,04 |
0,04 |
% |
|
3 |
Удельное линейное сцепление |
C |
0 |
0,06 |
т.с/м2 |
|
4 |
Угол внутреннего трения |
33 |
33 |
0 |
|
|
5 |
Удельный вес |
γ |
1,66 |
1,72 |
т.с/м3 |
|
6 |
Модуль упругости |
E |
2800 |
2800 |
т.с/м2 |
|
7 |
Ориентировочное сопротивление |
R0 |
40 |
40 |
т.с/м2 |
|
8 |
Коэффициент фильтрации |
Kф |
1,5 |
1,5 |
м/сут |
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
2 Расчетно-конструктивная схема.
Определение нагрузок на фундамент. Нагрузки на фундамент набирается с грузовых площадей, они образуются объемами стен, колон и площадью перекрытия и покрытия, с которых передаются нагрузки на фундамент. Нагрузка берется на 1 погонный метр ленточного фундамента.
Расчетная нагрузка на фундамент определяется путем преумножения нормативных нагрузок РН на коэффициент надежности по нагрузкам γс : РР = РН ∙ γс
Нагрузки и воздействие в зависимости от продолжительности действия разделяют: 1. Длительные – действующие в течении всего времени существования сооружения (вес сооружения и грунтов). 2. Длительно временные – действующие продолжительное время, но отсутствующие в отдельные периоды (вес оборудования, нагрузки от людей, с понижением нормативными значениями, снеговые нагрузки), когда их рассматривают как длительные, нужно включать с пониженными значениями, а когда как временные с полными нормативными значениями.
Равномерно распределенные временные нагрузки в расчетах рекомендуется принимать при полном нормативном значении менее 2 кПа с коэффициентом надежности по нагрузке 1,3 а при 2 кПа и более с коэффициенте 1,2.
Нагрузки на перекрытия и снеговые нагрузки при расчете по деформациям считаются длительными, а по несущей способности кратковременными.
В расчетах оснований необходимо учитывать пригрузку от складированного материала и оборудования, размещаемого вблизи фундаментов.
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
4 Определение ширины подошвы фундамента.
Расчетное сопротивления грунта R0 = 40 т.с/м2, согласно таблице 2 приложения 3 СНиПа 2.02.01-83. Зная ориентировочное сопротивления грунта R0, определяем ориентировочную площадь подошвы фундамента:
А0= = = 0,634 м2, отсюда
В0= = = 0,634 м
Принимаем стандартный ближайший размер ширины подошвы фундамента 0.6 м.
Согласно СНиП 2.02.01-83 среднее давление под подошвой фундамента:
Рср= = = 42,25 т.с/м2, среднее давление Рср не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R, определяется по формуле:
R= [ Mγ Kz в γ +Мq d1 γ + (Мq-1) dв γ +Mc C1]
где γс1, γс2 – коэффициент условий работы, принимаемые по таблице 3, соответственно равны 1,4 и 1,2. К- Коэффициент, принимаемый равным 1,1, если прочностные характеристики и с приняты по таблице 1 и 3 приложения 1 СНиПа. Mγ, Мq, Mc – коэффициенты, принимаемые по таблице 4 соответственно равны 1,44; 6,76; 8,88. Kz- коэффициент равный 1. в- ширина подошвы фундамента. γ –осредненное расчетное значения удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы, равен 1,69г/см3. С – расчетное значения удельного сцепления грунта, d1-глубина заложения бес подвальных сооружений, dв- глубина заложения фундамента подвального сооружения, равен 2 м.
R= (1,44 1 0,6м 1,69т.с/м3 +6,76 0,95м 1,69т.с/м3 + 5,76 2м 1,96т.с/м3 + 8,88 0т.с/м2)= 48,627т.с/м2
Исходя из условия Рср < Р 42,25 т.с/м2 < 48,627т.с/м2
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
Так как среднее давление по подошве фундамента не превышает расчетное сопротивление грунта основания на 10%, то ширину подошвы фундамента принимаем 0,6м.
5 Определение осадок подошвы фундамента.
Осадки определяться методом послойного элементарного суммирования. Этот метод заключается в том, что осадку грунта под действием нагрузки от сооружения определяют, как суму осадок элементарных слоев грунта такой толщены, для которых можно без большой погрешности принять при расчетах среднее значение действующих напряжений и среднее значение характеризующих грунты коэффициенты.
В основу метода послойного суммирования положены следующие допущения:
Грунт в основании представляет собой сплошное изотропное, линейно-деформированное тело.
Осадка обусловлена действием только напряжения.
Боковое расширение грунта в основании не возможно.
Напряжения определяются под центром подошвы фундамента.
При определение напряжения различием в сжимаемости грунтов отдельных слоев пренебрегаются.
Фундаменты не обладаю жесткостью.
Деформации рассматриваются только в пределах сжимаемой толщи мощностью Н
Достоинством метода послойного суммирования является его универсальность и ясность оценки работы грунта основания. Однако при использовании этого метода следует помнить о допущениях, принятых при его построении.
Расчет ведется по 2 группе предельному состоянию.
Должно выполняться условие Sрас < Sпред. доп , где Sпред. доп- осадка предельно допускаемая для знания и равна 10 см.
Определение осадки фундамента.
|
Α |
Рдоп,т.с/м2 |
Рдоп i,т.с/м2 |
S, м |
|
|
0 |
1 |
35,942 |
||
|
33,804 |
0,289 10-2 |
|||
|
0,8 |
0,881 |
31,665 |
||
|
27,37 |
0,235 10-2 |
|||
|
1,6 |
0,642 |
23,075 |
||
|
20,11 |
0,172 10-2 |
|||
|
2,4 |
0,477 |
17,144 |
||
|
15,293 |
0,131 10-2 |
|||
|
3,2 |
0,374 |
13,442 |
||
|
12,22 |
0,105 10-2 |
|||
|
4,0 |
0,306 |
10,998 |
||
|
10,136 |
0,087 10-2 |
|||
|
4,8 |
0,258 |
9,273 |
||
|
8,644 |
0,074 10-2 |
|||
|
5,6 |
0,223 |
8,015 |
||
|
7,530 |
0,065 10-2 |
|||
|
6,4 |
0,196 |
7,045 |
||
|
6,668 |
0,057 10-2 |
|||
|
7,2 |
0,175 |
6,290 |
||
|
5,985 |
0,051 10-2 |
|||
|
8,0 |
0,158 |
5,679 |
||
|
5,410 |
0,046 10-2 |
|||
|
8,8 |
0,143 |
5,140 |
||
|
4,942 |
0,042 10-2 |
|||
|
9,6 |
0,132 |
4,744 |
||
|
4,565 |
0,039 10-2 |
|||
|
10,4 |
0,122 |
4,385 |
||
|
4,224 |
0,036 10-2 |
|||
|
11,2 |
0,113 |
4,062 |
||
|
3,936 |
0,034 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
4 Определение ширины подошвы фундамента.
Расчетное сопротивления грунта R0 = 40 т.с/м2, согласно таблице 2 приложения 3 СНиПа 2.02.01-83. Зная ориентировочное сопротивления грунта R0, определяем ориентировочную площадь подошвы фундамента:
А0= = = 0,634 м2, отсюда
В0= = = 0,634 м
Принимаем стандартный ближайший размер ширины подошвы фундамента 0.6 м.
Согласно СНиП 2.02.01-83 среднее давление под подошвой фундамента:
Рср= = = 42,25 т.с/м2, среднее давление Рср не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R, определяется по формуле:
R= [ Mγ Kz в γ +Мq d1 γ + (Мq-1) dв γ +Mc C1]
где γс1, γс2 – коэффициент условий работы, принимаемые по таблице 3, соответственно равны 1,4 и 1,2. К- Коэффициент, принимаемый равным 1,1, если прочностные характеристики и с приняты по таблице 1 и 3 приложения 1 СНиПа. Mγ, Мq, Mc – коэффициенты, принимаемые по таблице 4 соответственно равны 1,44; 6,76; 8,88. Kz- коэффициент равный 1. в- ширина подошвы фундамента. γ –осредненное расчетное значения удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы, равен 1,69г/см3. С – расчетное значения удельного сцепления грунта, d1-глубина заложения бес подвальных сооружений, dв- глубина заложения фундамента подвального сооружения, равен 2 м.
R= (1,44 1 0,6м 1,69т.с/м3 +6,76 0,95м 1,69т.с/м3 + 5,76 2м 1,96т.с/м3 + 8,88 0т.с/м2)= 48,627т.с/м2
Исходя из условия Рср < Р 42,25 т.с/м2 < 48,627т.с/м2
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
Определение осадки фундамента.
|
Α |
Рдоп,т.с/м2 |
Рдоп i,т.с/м2 |
S, м |
|
|
0 |
1 |
35,942 |
||
|
33,804 |
0,289 10-2 |
|||
|
0,8 |
0,881 |
31,665 |
||
|
27,37 |
0,235 10-2 |
|||
|
1,6 |
0,642 |
23,075 |
||
|
20,11 |
0,172 10-2 |
|||
|
2,4 |
0,477 |
17,144 |
||
|
15,293 |
0,131 10-2 |
|||
|
3,2 |
0,374 |
13,442 |
||
|
12,22 |
0,105 10-2 |
|||
|
4,0 |
0,306 |
10,998 |
||
|
10,136 |
0,087 10-2 |
|||
|
4,8 |
0,258 |
9,273 |
||
|
8,644 |
0,074 10-2 |
|||
|
5,6 |
0,223 |
8,015 |
||
|
7,530 |
0,065 10-2 |
|||
|
6,4 |
0,196 |
7,045 |
||
|
6,668 |
0,057 10-2 |
|||
|
7,2 |
0,175 |
6,290 |
||
|
5,985 |
0,051 10-2 |
|||
|
8,0 |
0,158 |
5,679 |
||
|
5,410 |
0,046 10-2 |
|||
|
8,8 |
0,143 |
5,140 |
||
|
4,942 |
0,042 10-2 |
|||
|
9,6 |
0,132 |
4,744 |
||
|
4,565 |
0,039 10-2 |
|||
|
10,4 |
0,122 |
4,385 |
||
|
4,224 |
0,036 10-2 |
|||
|
11,2 |
0,113 |
4,062 |
||
|
3,936 |
0,034 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
5 Определение осадок подошвы фундамента.
Осадки определяться методом послойного элементарного суммирования. Этот метод заключается в том, что осадку грунта под действием нагрузки от сооружения определяют, как суму осадок элементарных слоев грунта такой толщены, для которых можно без большой погрешности принять при расчетах среднее значение действующих напряжений и среднее значение характеризующих грунты коэффициенты.
В основу метода послойного суммирования положены следующие допущения:
-Грунт в основании представляет собой сплошное изотропное, линейно-деформированное тело.
-Осадка обусловлена действием только напряжения.
-Боковое расширение грунта в основании не возможно.
-Напряжения бгр определяются под центром подошвы фундамента.
-При определение напряжения б различием в сжимаемости грунтов отдельных слоев пренебрегаются.
-Фундаменты не обладаю жесткостью.
-Деформации рассматриваются только в пределах сжимаемой толщи мощностью Н
Достоинством метода послойного суммирования является его универсальность и ясность оценки работы грунта основания. Однако при использовании этого метода следует помнить о допущениях, принятых при его построении.
Расчет ведется по 2 группе предельному состоянию.
Должно выполняться условие Sрас < Sпред. доп , где Sпред. доп- осадка предельно допускаемая для знания и равна 10 см.
Р
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
пр= γ h , т.с/м2
где γ- удельный вес грунта [т.с/м3]
h- расстояние от природного рельефа до рассматриваемой точки [м]
Рдоп= α (Рср- Рпр) , т.с/м2
где α - коэффициент затухания давления Рдоп.
Рср- среднее давление по подошве фундамента.
Толщина отдельного элементарного слоя принимается равной 0,4 b
hi= 0,4 b = 0,4 0,6= 0,24 м
Нижняя граница сжимаемой толщи находиться на глубине, при которой дополнительное давление составляет 20% от природного.
Si=
где Si- осадка элементарного слоя.
hi- толщина слоя.
Pi- среднее давление элементарного слоя
E-
Для определения среднего давления в слое грунта пользуемся формулой:
Pi= т.с/м2
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
Определение нагрузки на погонный метр 5 – К – Б
обреза ленточного фундамента.
|
№ |
Нагрузка |
Формула подсчета |
Норм.наг |
к.н |
Расч.наг |
|
Постоянные нагрузки |
|||||
|
1 |
Стена |
1м вм bм γ т.с/м2= 1м 0,38м 37,06м 1,8т.с/м2=25,35т.с |
25,35т.с |
1,2 |
30,41т.с |
|
∑=25,35т.с |
∑=30,41т.с |
||||
|
Коэффициент сочетания постоянных нагрузок равен 1 |
|||||
|
Итоговая сумма |
∑=25,35т.с |
∑=30,41т.с |
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
3 Определение глубины заложения фундамента
Глубина заложения фундамента назначается в результате совместного рассмотрения инженерно – геологических условий строительной площадки, конструктивных и эксплуатационных особенностей зданий и сооружений, величины и характера нагрузки на основание.
По инженерно – геологическим условиям глубина заложения фундаментов назначается в соответствии с особенностями напластования и свойствами отдельных пластов грунта строительной площадки, глубинной сезонного промерзания грунта, уровнем подземных вод, рельефом строительной площадки.
Глубина заложения фундаментов из условия промерзании грунтов назначается в зависимости от их вида, состояния начальной влажностью и уровня подземных вод в период промерзания. При промерзании грунты увеличиваются в объеме, в них развиваются силы пучения, и могут быть причиной деформации зданий и сооружений.
Различают нормативную dfn и расчетную df глубину промерзания грунтов. Нормативная глубина промерзания грунта равняется dfn= 2,9 м. Расчетная глубина промерзания
df= Кh dfn, где
Кh- коэффициент влияния теплового режима здания на промерзания грунтов, Кh= 0,4
df= 0,4 2,9= 1,16 м
Так как
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
у нас подвал на отметке 3.800 м от уровня пол, назначаем глубину относительно природного рельефа на 4,1м. уровень подземных вод начинается с 12 м, что не мешает нам.
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
6 Свайные фундаменты. Заглянув предварительно в состав проекта.
6.1 Анализ геологических условий и выбор типа свай. Анализируя геологических условия площадки строительства, определяем и выбираем сваю трения С6 – 400. Тип сваи выбирается в зависимости от геологических условий и нагрузки.
6.2 определяем несущую способность сваи. Несущая способность определяется:
Fd = γc (A м2 R т.с/м2 γR + U ∑ hi fi γt) , где
γc – коэффициент условий работы сваи, равный 1.
А – площадь опирания на грунт сваи, для данной сваи А=0,16 м2
R – расчетное сопротивление грунта под нижнем концом сваи, т.с/м2
U – наружный периметр поперечного сечения сваи, U= 1,6 м
fi – расчетное сопротивление i-го свая грунта на боковой поверхности сваи, т.с/м2, принимается по СНиПу 2.02.03-85 таблица 2.
hi – толщина i-го слоя грунта соприкасающегося с боковой поверхности сваи, м.
γR – коэффициент условия работы грунта под нижним концом сваи.
γt – коэффициент условия работы грунта на боковой поверхности сваи
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
Определяем расчетное сопротивление грунта под острием сваи: R = 347 т.с/м2
Середины толщины по данным геологическим условиям равно 5,3 м. по таблице 2 СНиПа применяем f1 = 3,25 т.с/м2 середины толщины второго слоя находится на глубине 8,05 м. по таблице 2 СНиПа 2.02.03-85 определяем f2 = 5,65 т.с/м2 зная расчетное сопротивление грунта под острием сваи R и на боковой поверхности сваи f1 и f2, определяем несущею способность сваи Fd:
Fd=1 (1 347 т.с/м2 0,16 м2 + 1,6 м (1 3,25 т.с/м2 3,4 м + 1 5,65 т.с/м2 2,1 м)) = 55,52т.с + 36,66т.с= 92,18 т.с
При конструировании сваи учитываются два требования:
а = dм +2 lpm ty /4 = 0,4м +2 5,5м tg 330/4= 1,84м
При несущих способностях сваи 92,18т.с и расчетной нагрузки 30,41 т.с выбираем шаг сваи
Размещение сваи в плане принимает однорядное с расстоянием между сваями
Ширина ростверка определяется по формуле:
в = 2 r + n d + (n – 1) a, где
d – размер поперечного сечения сваи, м
r – расстояние от края ростверка до грани сваи, 10 см
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
а – расстояние между рядами сваи
n – число рядов сваи
Согласно формуле ширина ростверка равно:
в = 2 0,1м +1 0,4 м = 0,6 м
Высота ростверка определяется из условия прочности ростверка на продавливание и изгиб.
h = 0,1 + м
и – периметр поперечного сечения сваи, м
- прочность бетона на скалывание, т.с/м2
h = 0,1 + = 0,284 м
Принимаем стандартную величину высоты ростверка
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
3 Определение глубины заложения фундамента
Глубина заложения фундамента назначается в результате совместного рассмотрения инженерно – геологических условий строительной площадки, конструктивных и эксплуатационных особенностей зданий и сооружений, величины и характера нагрузки на основание.
По инженерно – геологическим условиям глубина заложения фундаментов назначается в соответствии с особенностями напластования и свойствами отдельных пластов грунта строительной площадки, глубинной сезонного промерзания грунта, уровнем подземных вод.
Так как у нас маловлажные пески, то мы не учитываем глубину сезонного промерзания грунта. Назначаем глубину заложения фундамента на отметке -4,600м, так как отметка подвала находится на -3,800м, и минимальное значение глубины заложения фундамента на 0,500м от уровня рельефа.
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
Рпр= γ h , т.с/м2
Рпр= 1,66т.с/м3 3,8 = 6,30866т.с/м2
Рдоп= α (Рср- Рпр) , т.с/м2
где α - коэффициент затухания давления Рдоп.
Рдоп= α (42,25 т.с/м2 - 6,30866т.с/м2)
Рдоп= 1 (35,942 т.с/м2) = 35,942 т.с/м2
Толщина отдельного элементарного слоя принимается равной 0,4 b
hi= 0,4 b = 0,4 0,6= 0,24 м
Нижняя граница сжимаемой толщи находиться на глубине, при которой дополнительное давление составляет 20% от природного.
Si=
где Si- осадка элементарного слоя.
hi- толщина слоя.
Pi- среднее давление элементарного слоя
E-модуль упругости
Для определения среднего давления в слое грунта пользуемся формулой:
Pi= т.с/м2
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
Середина толщины 1 слоя грунта равно 5,25м, по таблице 2 СНиПа применяем f1 = 4,01 т.с/м2 середины толщины 2 слоя находится на глубине 8,15 м. f2 = 6,2 т.с/м2 зная расчетное сопротивление грунта под острием сваи R и на боковой поверхности сваи f1 и f2, определяем несущею способность сваи Fd:
Fd=1 (1 347 т.с/м2 0,16 м2 + 1,6 м (1 4,01 т.с/м2 3,1 м + 1 6,2 т.с/м2 2,1 м)) = 96,242 т.с
При конструировании сваи учитываются два требования:
а = d м +2 lpаб м tg /4 = 0,4м +2 5,5м tg 330/4= 1,84м
При несущих способностях сваи 96,242т.с и расчетной нагрузки 30,41 т.с выбираем шаг сваи
Размещение сваи в плане принимает однорядное с расстоянием между сваями
Ширина ростверка определяется по формуле:
в = 2 r + n d + (n – 1) a, где
d – размер поперечного сечения сваи, м
r – расстояние от края ростверка до грани сваи, 10 см
а – расстояние между рядами сваи
n – число рядов сваи
Согласно формуле ширина ростверка равно:
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
в = 2 0,1м +1 0,4 м = 0,6 м
Высота ростверка определяется из условия прочности ростверка на продавливание и изгиб.
h = 0,1 + м
и – периметр поперечного сечения сваи, м
- прочность бетона на скалывание, т.с/м2
h = 0,1 + = 0,284 м
Принимаем стандартную величину высоты ростверка
Федеральное агентство образования и науки РФ
Восточно-Сибирский Государственный Университет
Технологии и Управления
Кафедра «Промышленное и Гражданское Строительство»
Допущен к защите
Руководитель проекта
Шодонов Э.В.
Курсовой проект
Фундаменты здания медицинского училища.
По курсу: Механика грунтов, основания и фундаменты.
Студент: Банзаракцаев Т.Э. гр.310.
Улан-Удэ
2013 год.
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
Содержание
1 Общие данные
1.1 Названия здания
1.2 Здание каркасное с несущими стенами
1.3 Район строительства
1.4 Геологические характеристики
1.4 Название проектной организации
2 Расчетно-конструктивная схема
3 Анализ инженерно-геологических условий. Определение глубины заложения фундамента
4 Определение ширины подошвы фундамента
5 Определение осадок подошвы фундамента
6 Свайные фундаменты.
|
Α |
Рдоп,т.с/м2 |
Рдоп i,т.с/м2 |
S, м |
|
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
|
Α |
Рдоп,т.с/м2 |
Рдоп i,т.с/м2 |
S, м |
|
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
3,810 |
0,033 10-2 |
|||
|
12,0 |
0,106 |
3,810 |
||
|
∑ 0,0206 |
Изм.
Лист
№ документа
Подпись
Дата
Лист
Полная осадка грунта S равняется 0,0206м, что удовлетворяет условию: Sрасч‹ Sпред.под, согласно СНиПу 2.02.01-83 таблицы 4 приложения 4.
Относительная осадка S вычисляется по формуле:
Это условие тоже выполняется:
Sрасч‹ Sпред.под