Будь умным!

У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.net

тюменский государственный нефтегазовый университет Нефтегазовый колледж имени Ю

Работа добавлена на сайт samzan.net: 2016-03-13

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Имя

Выберите тип работы:

Принимаю Политику конфиденциальности

Скидка 25% при заказе до 21.5.2024

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«тюменский государственный нефтегазовый университет»

Нефтегазовый колледж имени Ю.Г.Эрвье

Эксплуатация нефтяных и газовых скважин

Программа, методические указания и контрольные задания

для студентов специальности

130503.51 – Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений

заочного отделения

2 курс, 4 семестр

Тюмень, 2011

Правила выполнения и оформления контрольных работ

При выполнении контрольных работ необходимо строго придерживаться указанных ниже правил. Работы, выполненные без соблюдений этих правил, не зачитываются и возвращаются студенту для переработки.

Каждая контрольная работа должна быть выполнена в отдельной тетради в клетку чернилами любого цвета, кроме красного (или в печатном варианте). Необходимо оставлять поля шириной 4 – см для замечаний рецензента.
В заголовке работы на обложке тетради должны быть ясно написаны фамилия студента, его инициалы, учебный номер (шифр), номер контрольной работы, название дисциплины; здесь же следует указать название учебного заведения, дату отсылки работы в институт и адрес студента. В конце работы следует проставить дату ее выполнения и расписаться.
В работу должны быть включены все задачи, указанные в задании строго по положенному варианту. Контрольные работы, содержащие не все задачи задания, а так же задачи не своего варианта, не зачитываются.
Решения задач надо располагать в порядке номеров, указанных в заданиях, сохраняя порядковые номера задач.
Перед решением каждой задачи надо полностью выписать ее условие. В том случае, если несколько задач, из которых студент выбирает задачи своего варианта, имеют общую формулировку, следует, переписывая условие задачи, заменить общие данные конкретными, взятыми из соответствующего номера своего варианта.
Решения задач следует излагать подробно и аккуратно, объясняя и мотивируя все действия по ходу решения и делая необходимые чертежи.
После получения прорецензированной работы, студент должен исправить все отмеченные рецензентом ошибки и недочеты и выполнить все рекомендация рецензента. При выполнении контрольной работы следует оставлять в конце тетради несколько чистых листов для всех дополнений и исправлений в соответствии с указаниями рецензента. Вносить исправления в сам текст работы после рецензирования запрещается.
правило выбора варианта: по последней цифре зачетной книжки (в случае, если последней цифрой является ноль – выбирается 10 вариант)

КРАТКАЯ ТЕОРИЯ

ВЫБОР МАШИН И ОБОРУДОВАНИЯ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ СКВАЖИН

ЭЛЕКТРОЦЕНТРОБЕЖНЫМИ НАСОСАМИ (ЭЦН)

1. Установки погружных электроцентробежных насосов

Установки ЭЦН являются основным видом нефтедобывающего оборудования. Если в 1960 г. ими добывалось 9,3 млн. т нефти, то уже в 1980 г. около 200 млн. т при 19% фонда скважин.

Основным фактором широкого применения УЭЦН является установка привода в скважине около насоса, что ликвидировало длинный узел связи между ними и позволило снять ограничение на передачу полезной мощности насосу.

В настоящее время полезная мощность ЭЦН составляет от 14 до 120 кВт против 40 кВт у штанговых насосов. Промышленностью выпускаются насосы для отбора до 1000 м3/сут жидкости при напоре 900 м (табл. 3.1 и 3.2). Содержание в добываемой жидкости сероводорода до 0,01 г/л, для установок коррозионно-стойкого исполнения - 1,25 г/л; максимальное содержание попутной воды - 99%, свободного газа на входе в насос не более 25% (по объему), а для установок с модулями-газосепараторами - 55%. Максимальное содержание твердых частиц - 0,1 г/л, а для насосов в износостойком исполнении-до 5 г/л.

Шифр: ЭЦН-5А-360-600 - электроцентробежный насос для обсадной колонны 5" (диаметром 146 мм) подача 360 м3/сут, напор - 600 м водяного столба (р=1000 кг/м3). Диаметры эксплуатационных колонн в обозначении группы ЭЦН соответствуют:

5 - обсадная колонна диаметром 140 мм с внутренним диаметром 121,7 мм;

5А - обсадная колонна диаметром 146 мм с внутренним диаметром 130 мм;

6 и 6А - обсадная колонна диаметром 168 мм с внутренним диаметром 144,3 мм и 148,3 мм соответственно.

В соответствии с группами ЭЦН диаметры корпусов насосов составляют 92 мм, 103 мм, 114 мм и 137 мм. Внутренний диаметр корпусов насосов соответственно равен 80 мм, 90 мм, 100 мм и 120 мм.

В последнее время промышленностью освоен выпуск насосов в модульном исполнении, что позволяет более точно подобрать насос для широкого диапазона параметров скважин. В этом случае в обозначение насоса вводится буква «М». Предусмотрено изготовление 55 типоразмеров ЭЦНМ (табл. 3.2)

Для привода погружных центробежных электронасосов применяется маслозаполненный погружной трехфазный асинхронный электродвигатель переменного тока с короткозамкнутым ротором и синхронной частотой оборотов 3066 в мин. Электродвигатели изготавливаются диаметрами 103, 117, 123 и 138 мм, что позволяет компоновать их с соответствующей группой насосов 5, 5А, б, 6А и опускать в соответствующую эксплуатационную колонну с зазором 10 - 20 мм..

Таблица 3.1

Характеристики погружных центробежных насосов

Шифр насоса	Номинальные	Рабочая область	КПД, %	Число ступеней	Масса, кг
	подача, м3/сут	напор, м	подача, м3/сут	напор, м
ЭЦНИ5 - 40 - 850	40	940	25- 70	960 - 690	37,8	191	185
ЭЦН5 - 40 - 1400		1475		1510 - 1100	38,0	229	313
ЭЦНИ5 - 40 - 950		860		890 - 650	38,0	174	170
ЭЦН5 - 80 - 850	80	850	60 - 115	910 - 490	49,8	195	205
ЭЦН5 - 80 - 1200		1195		1280 - 695		273	286
ЭЦНИ5 - 80 - 1550		1500		1520 - 1100	48,0	332	312
ЭЦН5 - 130 - 600	130	675	85 - 160	765 - 500		164	190
ЭЦН5 - 130 - 1200		1160		1320 - 860		282	318
ЭЦНИ5 - 130 - 1200		1165		1300 - 830	40,0	260	280
ЭЦНИ5А-100 - 1350	100	1300	80 - 180	1360 - 800	49,0	248	288
ЭЦН5А- 160 - 1100	160	1080	125-205	1225 - 710	57,5	226	313
ЗЦН5А- 160 - 1400		1400		1520 - 1000	50,0	275	355

Шифр насоса	Номинальные	Рабочая область	КПД, %	Число ступеней	Масса, кг
	подача, м3/сут	напор, м	подача, м3/сут	напор, м
ЭЦН5А-250 - 800	250	800	190 - 330	900 - 490	59,5	160	375
ЭЦН5А-250 - 1000		1010	190 - 350	1110 - 625		187	432
ЭЦН5А-360 - 600	360	570	290 - 430	670 - 440	59,3	150	360
ЭЦН5А-360 - 700		660		760 - 500		162	386
ЭЦН5А-360 - 850		850		950 - : 680		186	456
ЭЦН6 - 100 - 900	100	865	75 - 145	940 - 560	48,0	125	220
ЭЦНИ6 - 100 - 900		900	75 - 140	995 - 610	51,2	123	195
ЭЦН6 - 100 - 1500		1480	80 - 165	1580 - 780	41,1	212	335
ЭЦНИ6 - 100 - 150		1460	75 - 140	1560 - 950	51,3	192	300
ЭЦН6 - 160 - 850	160	855	130 - 185	930 - 750	56,5	125	198
ЭЦНИ6 - 160 - 750		740		830 - 605	57,0	109	182
ЭЦН6-160 - 1100		1150		1260 - 980	56,5	177	275
ЭЦНИ6 - 160 - 11 (И		1060		1195 - 875	57,0	158	242
ЭЦН6 - 160 - 1450		1580		1740 - 1380	56,5	247	382
ЭЦНИ6 - 160 - 145		1385		1550 - 1140	57,8	222	338
ЭЦН6 - 250 - 800	250	785	200 - 330	850 - 550	62,0	125	240
ЭЦНИ6 - 250 - 800		850	190 - 320	920 - 615	61,0	133	238
ЭЦН6 - 250 - 1050		1140	200 - 330	1230 - 820	62,0	183	386
ЭЦНИ6 - 250 - 1050		1080	190 - 320	1175 - 815	61,0	170	333
ЭЦН6 - 250 - 1400		1385	200 - 330	1490 - 960	62,0	229	424
ЭЦН6 - 350 - 650	350	620	280 - 440	685 - 400	64,0	90	280
ЭЦНИ6 - 350 - 650		690	230 - 430	700 - 470	51,8	106	261
ЭЦН6 - 350 - 850		840	280 - 440	925 - 510	64,0	125	390
ЭЦНИ6 - 350 - 850		850	230 - 430	1000 - 530	49,6	149	371
ЭЦНИ6 - 350 - 1100		1000	260 - 430	1170 - 710	61,5	154	455
ЭЦН6 - 500 - 450	500	445	350 - 680	530 - 260	62,5	84	286
ЭЦНИ6 - 500 - 450		415	300 - 600	558 - 328	.50,0	93	250
ЭЦН6-500 - 750		775	350 - 680	905 - 455	62,5	143	477
ЗЦНИ6 - 500 - 750		750	420 - 650	860 - 480	60,0	145	462

Тa6лица 3.2

Параметры ЭЦН в модульном исполнении

Обозначение насоса	Номинальные	Рабочая область	КПД, %	Число ступе-ней	Мощность, кВт
	подача, м3/сут	напор, м	подача, м3/сут	напор, м
ЭЦНМ5 - 50 - 1300	50	1360	25 - 70	1400 - 1005	43	264	23
ЭЦНМК5 - 50 - 1300		1360		1400 - 1005		264	23
ЭЦНМ5 - 50 - 1700		1725		1780 - 1275		336	28,8
ЭЦНМК5 - 50 - 1700		1725		1780 - 1275		336	28,8
ЭЦНМ5 - 80 - 1200	80	1235Т	70 - 115	1290 - 075	51,5	269	26,7
ЭЦНМК5 - 80 - 1200		1235		1290 - 675		269	26,7
ЭЦНМ5 - 80 - 1400		1425		1490 - 1155		310	30,4
ЭЦНМК5 - 80 - 1400		1425		1490 - 1155		310	30,4
ЭЦНМ5 - 80 - 1550		1575		1640 - 855		342	33,1
ЭЦНМК5 - 80 - 1550		1575		1640 - 855		342	33,1
ЭЦНМ5 - 80 - 1800		1800		1880 - 980		392	38,4
ЭЦНМК5 - 80 - 1800		1800		1880 - 980		392	38,4
ЭЦНМК5 - 125 - 1000	125	1025	105 - 165	1135 - 455	58,5	227	29,1
ЭЦНМ5 - 125-1000		1025		1135 - 455		227	29,1
ЭЦНМК5- 125 - 1200		1175		1305 - 525		261	34,7
ЭЦНМ5 - 125 - 1200		1175		1305 - 525		261	34,7
ЭЦНМК5 - 125 - 1300		1290		1440 - 575		288	38,1
ЭЦНМ5 - 125 - 1300		1290		1440 - 575		288	38,1
ЭЦНМК5 - 125-1800		1770		1960 - 785		392	51,7
ЭЦНМК5 - 125 - 1800		1770		I960- 785		392	51,7
ЭЦНМ5 - 200 - 800	200	810	150 - 265	970 - 455	50	228	46
ЭЦНМ5 - 200 - 1000		1010		1205 - 565		283	54,5
ЭЦНМ5 - 200 - 1400		1410		1670 - 785		393	76,2
ЭЦНМ5А- 160 - 1450	160	1440	125 - 205	1535 - 805	61	279	51,3
ЭЦНМК5А- 160 - 1450		1440		1535 - 905		279	51,3
ЭЦНМ5А- 160 - 1600		1580		1760 - 1040		320	56,2
ЭЦНМК5А- 160 - 1600		1580		1760 - 1040		320	56,2
ЭЦНМ5А- 160 - 1750		1750		1905 - 1125		346	62,3
ЭЦНМК5А-160 - 1750		1750		1905 - 1125		346	62,3

Обозначение насоса	Номинальные	Рабочая область	КПД, %	Число ступе-ней	Мощность, кВт
	подача, м3/сут	напор,м	подача, м3/сут	напор, м
ЭЦНМ5А-250 - 1000	250	1000	195 - 340	1140 - 600	61,5	184	55,1
ЭЦНМК5А-250 - 1000		1000		1140 - 600		184	55,1
ЭЦНМ5А-250 - 1100		1090		1240 - 650		200	60,1
ЭЦНМК5А-250 - 1100		1090		1240 - 650		200	60,1
ЭЦНМ5А-250 - 1400		1385		1575 - 825		254	76,3
ЭЦНМК5А-250 - 1400		1385		1575 - 825		254	76,3
ЭЦНМ5А-250 - 1700		1685		1920 - 1010		310	92,8
ЭЦНМК5А-250 - 1700		1685		1920 - 1010		310	92,8
ЭЦНМ5А-400 - 950	400	965	300 - 440	1180 - 826	59,5	236	84,2
ЭЦНМК5А-400 - 950		965		1180 - 826		236	84,2-
ЭЦНМ5А-400 - 1250		1255		1540 - 1080		308	113,9
ЭЦНМК5А-400 - 1250		1255		1540 - 1080		308	113,9
ЭЦНМ5А-500 - 800	500	815	430 - 570	845 - 765	54,5	201	100,5
ЭЦНМК5А-500 - 800		815		845 - 765		201	100,5
ЭЦНМ5А-500 - 1000		1000		1035 - 935		246	123,3
ЭЦНМК5А-500 - 1000		1000		1035- 935		246	123,3
ЭЦНМ6 - 250 - 1400	250	1470	200 - 340	540 - 935	63	233	78,7
ЭЦНМК6 - 250 - 1400		1470		540 - 935		233	78,7
ЭЦНМ6 - 250 - 1600		1635		1705 - 1035		258	87,5
ЭЦНМКб - 250 - 1600		1635		1705 - 1035		258	87,5
ЭЦНМ6 - 500 - 1150	500	1150	380 - 650	1325 - 650	60	217	127,9
ЭЦНМКб - 500 - 1150		1150		1325 - 650		217	127,9
ЭЦНМ6А-800 - 1000	800	970	550 - 925	1185 - 720	60	206	172,7
ЭЦНМК6А-800 - 1000		970		1185 - 720		206	172,7
ЭЦНМ6А- 1000 - 900	1000	900	850 - 1200	1040 - 625	60	208	202,2
ЭЦНМК6А- 1000 - 900		900		1040 - 625		208	202,2

Всего предусмотренно 15 типоразмеров погружных электродвигателей [7] мощностью от 14 до 125 кВт (табл. 3.3). Большие мощности и малые диаметры вызывают необходимость иметь большую длину электродвигателя до 8,2 м.

Для предотвращения попадания пластовой жидкости из скважины корпус электродвигателя выполняется герметичным и его заполняют трансформаторным маслом с высоким пробивным напряжением. Масло служит одновременно смазкой для подшипников скольжения электродвигателя.

Трансформаторное масло для лучшего охлаждения и смазки опор циркулирует. Оно поднимается по пустотелому валу к турбинке и нагнетается ею в полость над статором двигателя. Отсюда оно идет по зазорам между статором и ротором и по пазам в статорном железе, отводя тепло от перегретых деталей и вынося продукты износа из подшипников.

Обозначения: ПЭД-20-103 - погружной электродвигатель; 20 - номинальная мощность, кВт; 103 - наружный диаметр, мм.

Таблица 3.3

Характеристики погружных электродвигателей

Электродвигатель	Номинальные	кпд,%	cosα	Скорость охлаждения жидкости, м/с	Темпера-тура окружаю-щей среды, ºС	Длина, м	Масса, кг
	Мощ-ность, кВт	напряжения, В	ток, А
ПЭД14 - 103	14	350	40	72	0,80	0,06	70	4,20	200
ПЭД20 - 103	20	700	29	73	0,78	0,06	70	5,17	275
ПЭД28 - 103	28	850	34,7	73	0,75	0,085	70	5,5	295
ПЭД40 - 103	40	1000	40	72	0.80	0,12	55	6,2	335
ПЭДС55 - 103	55	850	69	73	0,75	0,37	70	5,21	500
ПЭД45 - 117	45	1400	27,3	81	0,84	0,27	50	5,60	382
ПЭД65 - 117	65	2000	27,5	81	0,84	0,27	50	7,5	525
ПЭД90 - 117	90	2000	38,7	81	0,83	0,4	60	10,76	750
ПЭД17 - 123	17	400	39,5	78	0,80	0,1	80	4,6	348
ПЭД35 - 123	35	550	55,5	79	0,84	0,12	70	5,45	425
ПЭД46-123	46	700	56,5	79	0,85	0,2	80	6,73	528
ПЭД55 - 123	55	800	61,5	78	0,83	0,2	70	7,2	568
ПЭД 75 - 123	75	915	73,5	76	0,85	0,3	55	8,02	638
ПЭД100 - 123	100	950	89,5	80	0,85	0,35	60	8,02	638
ПЭД125 - 138	125	2000	50,5	84	0,85	0,9	50	8,21	800

Теплостойкость изоляции проводов обмотки электродвигателей ограничена 130 - 160°С, поэтому температура добываемой жидкости в скважине не должна превышать 50 - 80°С в зависимости от конструкции двигателя и применяемых материалов (табл. 3.3).

В настоящее время разработаны и начинают широко внедряться погружные электродвигатели для привода насосов в модульном исполнении. Двигатели предназначены для работы в среде пластовой жидкости с температурой до 110°С и гидродинамическим давлением до 20 МПа.

Обозначения: ПЭДУСК-90-117В5 - погружной электродвигатель унифицированный. С - секционный, К - коррозионно-стойкий (отсутствующие буквы - нормальный); 90 - полезная (номинальная) мощность, кВт; 117 - диаметр корпуса, мм; В5 - климатическое исполнение и категория размещения [17].

В табл. 3.4 представлены основные характеристики 16 типоразмеров секционных погружных электродвигателей. Каждый типоразмер имеет нормальное и коррозионное исполнение, буквы после размера двигателя обозначают; В - верхняя секция; Н - нижняя; С - средняя.

Таблица 3.4

Характеристики погружных электродвигателей

Электродвигатель	Номинальные	кпд, %	cosα	Скорость охлаждения жидкости, м/с
	мощность, кВт	напряжения, В	Ток, А
	секция	в сборе	секция	в сборе
ПЭД14 - 103	16	-	530	-	26	80	0,83	0,06
ПЭД 22 - 103	22	-	700	-	27	80	-	-
ПЭД32 - 103	32	-	1000	-	27,5	-	-	-
ПЭД 45 - 103	45	-	1050	-	37,0	79	0,84	0,08
ПЭД32 - 103В	31,5	63	750	1500	36,5	80	0,83	0,12
ПЭД32 - 103Н	31,5		750
ПЭД45 - 103В	45	90	1050	2100	37	79	0,84	0,3
ПЭД45 - 103Н	45		1050
ПЭД 45-117	45	-	1000	-	36	84	0,86	0,08
ПЭД45 - 117В	45	90	975	1950	37	»	»	0,3
ПЭД45 - 117Н	45		975
ПЭД63 - 117	63	-	1400	-	36	»	»	0,12
ПЭД90 - 123	90	-	2200	-	32,5	85	0,86	0,3
ПЭД90 - 123В	90	150	1075	2150	66	85	0,86	0,6
ПЭД90 - 123Н	90		1075
ПЭД83 - 123В	83,5	250	750	2250	88	85	0,86	0,8
ПЭД83 - 123С	83,5		750
ПЭД83 - 123Н	83,5		750
ПЭД90 - 130В	90,0	180	1150	2300	61	85	0,87	0,6
ПЭД90 - 130Н	90,0		1150
ПЭД125 - 130В	125	250	1150	2300	85	85	0,87	0,8
ПЭД125 - 130Н	125		1150
ПЭД120 - 130В	120	360	767	2300	22	85	0,87	1,0
ПЭД120 - 130С	120		767
ПЭД120 - 130Н	1 20		767

К погружному электродвигателю от трансформатора по кабельной линии подводится электроэнергия. Кабельная линия состоит из основного кабеля круглого сечения и срощенного с ним плоского кабеля с муфтой кабельного ввода, обеспечивающей герметичное соединение кабельной линии с электродвигателем.

В качестве основного кабеля могут использоваться круглые кабели КРБК, КПБК, КТЭБК, КФСБК или плоские кабели марок КПБП, КТЭП, КФСБ. В качестве удлинителя - плоские кабели КПБП или КФСБ,

Кабель марки КРБК состоит из трех жил, каждая из которых скручена из медных проволок и обжата диэлектрической резиной. Три изолированные жилы заключены в общий найритовый нефтестойкий шланг. На шланг накладываются маслостойкая ткань и оплетка из хлопчатобумажной пряжи или лавсана. На оплетку наложена стальная оцинкованная ленточная броня. Допустимая температура окружающей среды + 90°С и давление пластовой жидкости до 10 МПа.

Кабели КПБК и КПБП с полиэтиленовой изоляцией высокого давления предназначены для эксплуатации при температуре окружающей среды до +90°С и давлении до 25 МПа. Их преимуществом по сравнению с резиновыми является отсутствие насыщения изоляции кабеля попутным нефтяным газом.

Кабели марок КТЭБК и КТЭБ с изоляцией из термоэластопласта предназначены для эксплуатации при температурах окружающей среды до +110°С и давлении пластовой жидкости 35 МПа [17].

Кабели КФСБК и КФСБ с фторпластовой изоляцией предназначены для эксплуатации при температурах окружающей среды до +160°С и давлении пластовой жидкости до 35 МПа.

В промежутках между основными изолированными жилами круглых и плоских кабелей могут располагаться изолированные жилы меньшего сечения.

Плоский кабель КФСБ состоит из медных, изолированных полиамиднофторопластовой пленкой жил в изоляции из фторопласта и оболочки из свинца, а также подушки и брони. В качестве брони плоских кабелей .используется холоднокатаная отожженная медная лента. В связи с более низкой механической прочностью медной ленты по сравнению со стальной использование плоских кабелей в качестве основных оправдано только в исключительных случаях (малый зазор и др.).

Допустимая плотность тока, определяющая применяемость кабеля, составляет [17]:

для кабелей с резиновой изоляцией i = 2,5 ÷ 2,7 а/мм2;

для кабелей с полиэтиленовой и термоэластопластовой изоляцией i = 5 а/мм2;

для кабелей с фторопластовой изоляцией i = 7 а/мм2.

Основные характеристики кабелей приведены в табл. 3.5.

Таблица 3.5

Основные характеристики кабелей

Кабель	Число X площадь сечения жил, мм2	Максимальные наружные размеры, мм	Номинальная строительная длина, м	Расчетная масса, кг/км	Рабочее напряжение, В
	основное	Контроль
КРБК	3 х 10	-	27,5	1200	1100	1100
	3 х 16	-	29,3	1100	1650	»
	3 х 25	-	32,1	950	2140	»
	3 х 35	-	34,7	850	2680	»
КПБК	3 х 6	-	25	850 - 1950	712	2500
	3 х 10	-	29	1200 - 1700	898	»
	3 х 16	-	32	1100 - 1900	1125	3300
	3 х 25	-	35,6	1000 - 1800	1564	»
	3 х 35	-	38,3	500	1913	»
	3 х 50	-	44,0	500	2425	»
КПБП	3 х 6	-	10,2 х 27,5	300 и кратн.	796	2500
	3 х 10	-	13,6 х 33,8	1200 - 1700	950	»
	3 х 16	-	15,0 х 37,4	1100 - 1700	1170	»
	3 х 25	-	15,4 х 43,0	1000 - 1800	1615	3300
	3 х 35	-	18 х 48,2	500	2098	»
	3 х 50	-	19,7 х 52,3	500	2641	»
КФСБ	3 х 6	-	10,1 х 25,7	100 и кратн.	1123	2500
	3 х 10	-	11,1x28,1	»	1489	»
	3 х16	-	12,3 х 31,7	»	1900	3300
	3 х 25	-	14,5 х 38,2	1500	2440	»
	3 х 6	2 х 0,5	10,3 х 25,7	100 и кратн.	1173	2500
	3 х 10	2 х 0,5	11,1 х 28,1	»	1539	»
	3 х 16	2 х 0,5	12,3 х 31,7	»	1950	3300
	3 х 25	2 х 0,5	14,5 х 38,2	1500	2490	»
КФСБК	3 х 6	-	22,2	1500	1103	2500
	3 х 10	-	23,9	»	1420	3300
	3 х 16	-	26,4	»	1850	»
	3 х 25	-	31,1	»	2390	»
	3 х 6	3 х 0,5	22,2	1500	1178	2500
	3 x 10	3 х 0,5	23,9	»	1495	»
	3 х 16	3 х 0,5	26,4	»	1925	3300
	3 х 25	3 х 0,5	31,1	»	2465	»
КТЭБ	3 х 6	-	10,2X27,5	100 и кратн.	502	2500
	3 х 10	-	13,6X33,8	1500	842	»
	3 х 16	-	15,0X37,4	»	1083	»
	3 х 25	-	15,4X43,0	»	1403	3300
	3 х 35	-	18,0X48,2	»	1716	»
	3 х 6	2 х 0,5	10,2X27,5	100 и кратн.	542	2500
	3 х 10	2 х 0,5	13,6X33,8	1500	882	»
	3 х 16	2 х 0,5	15,0X37,4	»	1123	3300
	3 х 25	2 х 0,5	15,4X43,0	»	1443	»
	3 х 35	2 х 0,5	18,0X48,2	»	1756	»
КФСБК	3 х 6	-	25	1500	464	2500
	3 х 10	-	29	»	795	»
	3 х 16	-	32	»	1132	»
	3 х 25	-	35,6	»	1355	3300
	3 х 35	-	38,6	»	1672	»
	3 х 6	2 х 0,5	25	1500	524	2500
	3 х 10	2 х 0,5	29	»	855	>
	3 х 16	2 х 0,5	32	»	1092	3300
	3 х 25	2 х 0,5	35,6	»	1415	»
	3 х 35	2 х 0,5	38,6	»	1732	»

Диаметр насосно-компрессорных труб (НКТ) определяется их пропускной способностью и возможностью совместного размещения в скважине труб с муфтами, насоса и круглого кабеля. Выбирается диаметр НКТ по дебиту скважины, исходя из условия, что средняя скорость потока в трубах должна быть в пределах Vср = 1,2 ÷ 1,6 м/с, причем меньшее значение берется для малых дебитов. Исходя из этого определяют площадь внутреннего канала НКТ, м2,

, (3.1)

и внутренний диаметр, см,

, (3.2)

где Q - дебит скважины, м3/сут; Vср - выбранная величина средней скорости.

Исходя из ближайшего внутреннего диаметра выбирается стандартный диаметр НКТ. Если разница получается существенной, то корректируется Vср.

, (3.2')

где Fвн - площадь внутреннего канала выбранных стандартных НКТ.

Диаметр НКТ также может быть определен по кривым потерь в насосных трубах (рис. 63 [27]) для заданного дебита и выбранного КПД труб не ниже 0,94.

Необходимый напор определяется из уравнения условной характеристики скважины:

, (3.3)

где hст - статический уровень жидкости в скважине, м; Δh - депрессия, м; hтр - потери напора на трение в трубах; hг - разность геодезических отметок сепаратора и устья скважины; hc - потери напора в сепараторе.

Депрессия определяется при показателе степени уравнения притока, равном единице:

, (3.4)

где К - коэффициент продуктивности скважины, м3/сут·МПа; ρж - плотность жидкости, кг/м3; g = 9,81 м/с2.

Потери напора на трение в трубах, м, определяются по формуле

, (3.5)

где L глубина спуска насоса, м,

; (3.6)

h - глубина погружения насоса под динамический уровень; l - расстояние от скважины до сепаратора, м; λ - коэффициент гидравлического сопротивления,

Коэффициент λ определяют в зависимости от числа Re и относительной гладкости труб Ks:

, (3.7)

где ν - кинематическая вязкость жидкости, м2/с;

, (3.8)

где Δ - шероховатость стенок труб, принимаемая для незагрязненных отложениями солей и парафина труб равной 0,1 мм. По графику (рис. 64 [27]) находят значение λ.

Другим способом определения λ является вычисление ее по числу Рейнольдса, независимо от шероховатости:

, если Re < 2300 (3.9)

, если Re > 2300 (3.10)

Потери напора на преодоление давления в сепараторе

, (3.11)

где Pc - избыточное давление в сепараторе.

Подставляя вычисленные значения Δh, hтр и hc и наперед заданные hст и hг в формулу (3.3), найдем величину необходимого напора для данной скважины.

Подбор насоса для заданной подачи, необходимого напора и диаметра эксплуатационной колонны скважины производят по характеристикам погружных центробежных насосов (табл. 3.1). При этом необходимо иметь в виду, что в соответствии с характеристикой ЭЦН напор насоса увеличивается при уменьшении подачи, а КПД имеет ярко выраженный максимум.

Поскольку характеристики на конкретные типоразмеры ЭЦН часто отсутствуют, то целесообразно по заданным трем точкам рабочей области (табл. 3.1, 3.2) построить участок характеристики для точного определения напора ЭЦН.

Учитывая, что табличные характеристики построены для воды, следует изменить табличные значения напора в соответствии с плотностью реальной жидкости по соотношению

, (3.12)

где Нв - табличное значение напора ЭЦН; ρв - плотность пресной воды; ρж - плотность реальной жидкости,

Для учета вязкости реальной жидкости (более 0,03 - 0,04 см2/с) и пересчета характеристики ЭЦН следует воспользоваться известными методиками пересчета, например [12].

Для совмещения характеристик скважины и насоса применяют два способа.

1. На выкиде из скважины устанавливают штуцер, на преодоление дополнительного сопротивления которого расходуют избыточный напор насоса ΔH = H - Нc. Однако, этот способ прост, но не экономичен, так как снижает КПД насоса и установки в целом.

2. Второй способ предусматривает разборку насоса и снятие лишних ступеней. Этот способ трудоемкий, но наиболее экономичный, так как КПД насоса не изменяется.

Число ступеней, которое нужно снять с насоса для получения необходимого напора, равно [27]

, (3.12a)

где Н - напор насоса по его характеристике, соответствующий дебиту скважины; Нс - необходимый напор скважины; z - число ступеней насоса.

Необходимую (полезную) мощность двигателя, кВт, определяют по формуле

, (3.13)

где ηн - КПД насоса по его рабочей характеристике, ρж - наибольшая плотность откачиваемой жидкости.

Учитывая, что КПД передачи от двигателя до насоса (через протектор) составляет 0,92 ÷ 0,95 (подшипники скольжения), определим необходимую мощность двигателя:

. (3.14)

Ближайший больший по мощности типоразмер электродвигателя выбираем по табл. 3.3 и 3.4 с учетом диаметра эксплуатационной колонны. Запас мощности необходим для преодоления высоких пусковых моментов УЭЦН.

Задача 20. (ОБРАЗЕЦ) Рассчитать необходимый напор ЭЦН, выбрать насос и электродвигатель для заданных условий скважины.

Дано: наружный диаметр эксплуатационной колонны - 140 мм;

глубина скважины - 2000 м;

дебит жидкости Q = 120 м3/сут;

статический уровень hст = 850 м;

коэффициент продуктивности скважины К = 60 м3/(сут · МПа);

глубина погружения под динамический уровень h = 40 м;

кинематическая вязкость жидкости ν = 2·10-6 м2/с;

превышение уровня жидкости в сепараторе над устьем скважины hг = 15 м;

избыточное давление в сепараторе Рс = 0,2 МПа;

расстояние от устья до сепаратора l = 60 м;

плотность добываемой жидкости ρж = 880 кг/м3.

Решение. Определяем площадь внутреннего канала НКТ по формуле (3.1) при Vср = 1,3 м/с:

Внутренний диаметр по формуле (3.2)

Ближайший больший dвн имеют НКТ диаметром 48 мм (dвн = 40 мм).

Скорректируем выбранное значение Vср = 130 см/с:

При выборе НКТ по графику [27, рис. 63] при дебите 120 м3/сут и КПД = 0,96 также получим НКТ диаметром 48 мм. Депрессия по формуле (3.4) будет равна

Число Рейнольдса по формуле (3.7)

Относительная гладкость труб по формуле (3.8)

По графику [27, рис. 64], находим λ = 0,03.

Определим λ по формуле (3.10) для сравнений.

Глубина спуска насоса по формуле (3.6)

Потери на трение в трубах по формуле (3.5)

Потери напора в сепараторе по формуле (3.11)

Величина необходимого напора (формула (3.3))

Для получения дебита Q = 120 м3/сут и напора Нс =1176 м по табл. 3.1 выбираем ЭЦН5-130-1200 с числом ступеней 282, учитывая, что эксплуатационная колонна у нас диаметром 140 мм (гр. 5).

По данным табл. 3.1 построим.участок рабочей области характеристики Q - Н (рис. 3.1).

Рис. 3.1. Рабочая область характеристики ЭЦН

Из полученной рабочей области характеристики найдем, что при дебите 120 м3/сут напор ЭЦН на воде составит 1250 м.

По соотношению (3.12) найдем напор насоса на реальной жидкости, если по условию ρж = 880 кг/м3;

Так как вязкость жидкости не превышает 3 сантипуаз, то пересчет по вязкости жидкости не требуется.

Для совмещения характеристик насоса и скважины определим по формуле (3.12а) число ступеней, которое нужно снять с насоса:

Следовательно, насос должен иметь 234 ступени, вместо снятых устанавливаются проставки. Напор одной ступени составит 5,03 м.

При установке штуцера на выкиде из скважины мы совмещаем напоры ЭЦН и скважины, но уменьшаем подачу ЭЦН, одновременно уменьшая его КПД.

Полезная мощность электродвигателя (формула (3.13))

где 0,57 - КПД насоса (табл. 3.1). Необходимая мощность двигателя

Ближайший больший типоразмер выбираем по табл. 3.3. Это ПЭД 28 - 103 с КПД 0,73, напряжение 850 В, сила тока 34,7 A, cosα = 0,75, температура окружающей среды до 70°С.

Этому двигателю соответствует гидрозащита П92, ПК92, П92Д [17].

По табл. 3.4 можно также выбрать ПЭД32-103, который будет иметь больший запас мощности.

Определение глубины погружения насоса под динамический уровень

Наиболее затруднительным является определение глубины погружения насоса h под динамический уровень при наличии значительного газового фактора.

Этому вопросу посвящены труды многих исследователей. Нашей задачей является получение упрощенной методики расчета этой величины. Глубина погружения насоса h под динамический уровень входит составной частью в формулу (3.6), а часть потерь напора на трение определяют по формуле (3.5).

Недостаточное погружение насоса под динамический уровень, где уже появляется в значительных количествах свободный газ, приводит к снижению подачи насосом жидкости или к срыву подачи при блокировке ЭЦН газовым пузырем.

Наоборот, чрезмерное погружение насоса под динамический уровень приводит к росту давления и температуры, снижающих эксплуатационные характеристики кабеля и электродвигателя, к интенсивному поступлению песка в насос при небольшом расстоянии от забоя и неоправданному увеличению длины НКТ и кабеля. В технических характеристиках ЭЦН свободное газосодержание β на приеме не превышает 0,25.

Глубина погружения под динамический уровень, м,

, (3.15)

Здесь Рпр - давление на приеме насоса, МПа; Рз - давление в затрубном пространстве, МПа; g - ускорение свободного падения; ρсм - плотность водогазонефтяной смеси, кг/м3,

, (3.16)

где ρн, ρв, ρг - плотность нефти, воды и газа соответственно; n - обводненность; β - газосодержание на приеме.

Обычно давление на приеме Рпр определяют по специальной методике или по графикам [28], где учитывается истинное газосодержание α и обводненность n продукции скважины. Предполагая, что на глубине спуска насоса отсутствует скольжение газовой фазы относительно жидкостной, можно приравнять α к β. График изменения Рпр от газосодержания и обводненности представлен на рис. V.11.5 [28].

Другую, более точную, на наш взгляд, аналитическую зависимость Рпр можно получить из работы [16], где можно учесть не только обводненность и газосодержание, но и температуру на забое, объемный коэффициент нефти, сжимаемость и коэффициент сепарации газа:

, (3.17)

где Г - газовый фактор; Vpг - объем растворенного газа; n - обводненность продукции скважины; σ - коэффициент сепарации газа; То, Т - температура на устье и на приеме насоса в скважине соответственно; Ро = 0,1033 МПа - давление на устье; Z - коэффициент сжимаемости таза; Вн - объемный коэффициент нефти, соответствующий давлению на приеме насоса.

Для нахождения коэффициента сжимаемости газа Z воспользуемся графиками [19, рис. 10, 13], предварительно определив псевдокритическое давление и температуру.

Объемный коэффициент нефти определяется из работы [23] по формуле

. (3.18)

Здесь βн = 6,5·10-1 1/МПа - коэффициент сжимаемости нефти; αн - температурный коэффициент, при 0,86 < ρн < 0,96 αн = 10-3 ·(2,513 - 1,975); λн - безразмерный параметр, равный отношению удельного приращения объема нефти при растворении в ней газа к газосодержанию [22],

, (3.19)

где ρн20 - относительная плотность нефти при 20°С и атмосферном давлении к плотности воды при 4°С; ρг20 - относительная плотность газа; Г - газовый фактор м3/м3; tпл, Рпл - пластовые температура в °С и давление в МПа соответственно.

Для упрощения нахождения Вн, минуя вычисления λн, можно воспользоваться номограммой [19, рис. 2], учитывая, что точность определения Вн при этом значительно снижается.

Важным фактором, который необходимо учитывать при расчете необходимого напора ЭЦН, является полезная работа газа по подъему жидкости в трубах.

Высота поднятия жидкости расширяющимся газом может быть определена из формул Х.11, Х.53 [26]:

, (3.20)

где Рнас - давление насыщения газа, МПа; Ру - давление на устье, МПа; ρж - плотность при термодинамических условиях сечения; η - КПД работы газа в насосных трубах, η = 0,65 при 0,2 < n < 0,5.

Однако, проведенные расчеты по этой формуле дают завышенные результаты по сравнению с данными исследований П. Д. Ляпкова в Туймазанефть [19].

Наиболее близкие результаты дают расчеты высоты подъема жидкости газом по зависимости [12]:

, (3.21)

где d - внутренний диаметр труб, см; Рбуф = Ру - давление на устье (сепараторе).

При определении необходимого напора ЭЦН (формула (3.3)) из него следует вычитать высоту подъема жидкости газом, однако, необходимо при этом учитывать изменение газового фактора, обводненности и давления насыщения во время межремонтного периода работы установки ЭЦН.

Задача 21. По заданным условиям эксплуатационной скважины и оборудованию определить глубину погружения ЭЦН под динамический уровень при наличии газового фактора и высоту подъема жидкости газом.

Дано: наружный диаметр эксплуатационной колонны - 146 мм;

глубина скважины - 2000 м;

дебит жидкости Q = 120 м3/сут;

динамический уровень hд = 1098 м;

тип насоса ЭЦН5-130-1200;

необходимый напор насоса Нс = 1216 м;

газовый фактор Г = 70 м3/м3;

давление в затрубном пространстве Рз = 1,3 МПа;

обводненность нефти n = 0,40;

плотность газа ρг = 1,10 кг/м3;

плотность нефти ρн = 880 кг/м3;

температура жидкости на приеме - 50°С.

Решение. Определим давление на приеме по формуле (3.17). Из рекомендаций [16] для колонн диаметром 140 мм примем σ = 0,15. Из данных к расчету То = 288°К; Т = 323°К; n = 0,4.

Принимая газосодержание на приеме β = 0,25, найдем Vрг = 47 м3/м3.

По графикам [19, рис. 13] найдем псевдокритические давления и температуру по относительной плотности газа:

;

Принимая предварительно давление на приеме насоса 5 МПа, найдем приведенные давления и температуру:

По графикам Брауна [19, рис. 13] найдем Z = 0,82. Объемный коэффициент нефти найдем по формуле (3.18), предварительно определив λн по формуле (3.19):

(Для сравнения по графику на рис. 2 [19] Вн = 1,74).

Подставляя найденные значения в формулу (3.17) найдем:

Учитывая найденное давление на приёме насоса, вновь найдем приведенное давление:

оно изменяется, определим Вн и Рпр:

Вновь определяя Рп = 3,15/4,7 = 0,67, найдем Z = 0,87, a Рпр = 3,11 МПа, т. е. уточнение приблизительно на 1%, что выше точности определения Z по графикам. По этому определим Рпр = 3,15 МПа. (Для сравнения по графику на рис. V.11.5 в работе [28] Рпр = 1,9 МПа.)

Определим ρсм по формуле (3.16):

Найдем глубину погружения насоса под динамический уровень по формуле (3.15):

Глубина спуска насоса

Высоту подъема жидкости расширяющимся газом определим по формулам (3.20) и (3.21):

где по номограмме [19, рис. 1]

По методике [12]

По исследованиям П. Д. Ляпкова в условиях Туймазанефть [19] высота подъема жидкости за счет энергии газа в среднем равна 250 м, что ближе к результату по методике [12].

Таким образом, необходимый напор ЭЦН может быть снижен за счет полезной работы газа в НКТ:

Исследования и пример расчета показывают, что с помощью аналитических зависимостей можно существенно (на сотни метров) уточнить необходимую глубину погружения ЭЦН под динамический уровень, величину напора за счет подъемной силы газа при межремонтном периоде год и более следует ориентировочно брать с коэффициентом 0,7 - 0,8 с учетом падения пластового давления:

3. Выбор кабеля, трансформатора и определение эксплуатационных параметров УЭЦН

Сечение жилы кабеля выбирают по номинальному току электродвигателя, исходя из плотности i рабочего тока в этом кабеле:

, (3.22)

где I - номинальный ток электродвигателя, А; i - допустимая плотность тока, А/мм2.

При выборе кабеля следует учитывать температуру и давление окружающей среды, допустимое напряжение (табл. 3.5).

Если в добываемой жидкости имеется растворенный газ, предпочтение следует отдать кабелю с полиэтиленовой и эластопластовой изоляцией, так как она не поглощает растворенный в нефти газ и не повреждается им при подъеме на поверхность. При наличии в скважине коррозионно-активных агентов предпочтение отдают кабелю с фторопластовой изоляцией (табл. 3.5).

Потери мощности в кабеле, кВт, определяются по формуле [19,27]

(3.23)

где I - рабочий ток в электродвигателе, A; Lк - длина кабеля, м; R - сопротивление кабеля, Ом/м,

, (3.24)

где ρ = 0,0175 Ом·мм2/м - удельное сопротивление меди при t = 20°C; α = 0,004 - температурный коэффициент для меди; tз - температура на заборе у приема насоса; S - площадь поперечного сечения жилы кабеля.

Общая длина кабеля должна быть равна глубине спуска насоса плюс расстояние от скважины до станции управления и небольшой запас на ремонт кабеля:

. (3.25)

Выбирать трансформатор (автотрансформатор) следует на соответствие двух параметров: мощности и напряжения. Мощность трансформатора должна быть:

, (3.26)

где Рэд, ηэд - полезная мощность и КПД электродвигателя соответственно (табл. 3.3); ΔРк - потери мощности в кабеле. Для определения величины напряжения во вторичной обмотке трансформатора найдем величину падения напряжения в кабеле [27], В:

, (3.27)

где Rк = R·103 - активное удельное сопротивление 1 км кабеля, Ом/км; Хо - индуктивное удельное сопротивление кабеля (Хо = 0,1 Ом/км); cosφ - коэффициент мощности электродвигателя; sinφ - коэффициент реактивной мощности; Lк - длина кабеля, км.

Напряжение на вторичной обмотке трансформатора должно быть равно сумме рабочего напряжения электродвигателя и величине потерь напряжения в кабеле:

. (3.28)

Габаритный диаметр насосного агрегата определяют в двух сечениях с учетом того, что электродвигатель, насос и первые от насоса трубы представляют жесткую систему, и их размещение в скважине должно рассматриваться совместно [19].

В первом сечении учитываются диаметры электродвигателя насоса и плоский кабель:

, (3.29)

где Dэд, Dн - наружные диаметры электродвигателя и насоса соответственно; hк - толщина плоского кабеля; Sx - толщина хомута, крепящего кабель к насосу.

Во втором сечении учитывается размер муфты НКТ и круглый кабель:

, (3.30)

Должно быть, чтобы величина Dmax > Amax, в противном случае первые над насосом 100 - 150 м НКТ устанавливают на типоразмер меньше или устанавливают на этой длине плоский кабель.

Величина диаметрального зазора между эксплуатационной колонной и Dmax должна быть не менее 5 - 10 мм для эксплуатационных колонн диаметром до 219 мм в неосложненных условиях для вертикальной скважины.

Скорость движения охлаждающей жидкости в расположении электродвигателя определим по формуле

, (3.31)

где Dвн - внутренний диаметр эксплуатационной колонны; Q - дебит скважины, м3/сут.

Важным энергетическим показателем работы УЭЦН является расход электроэнергии на 1 т добываемой жидкости, кВт·час/т, определяемый по формуле [19]

, (3.32)

где Н - высота подъема жидкости из скважины, м; ηоб = ηтр·ηн·ηдв·ηавт·ηк - общий кпд установки.

По техническим данным оборудования определяется ηтр - КПД труб; ηн - КПД насоса; ηдв - КПД электродвигателя; ηавт - КПД автотрансформатора или трансформатора; КПД кабеля ηк можно определить исходя из потерь мощности в кабеле:

, (3.23)

где Рэд - номинальная мощность электродвигателя; ΔРк -потери мощности в кабеле.

Задача 22. По параметрам эксплуатационной скважины и оборудованию выбрать кабель, трансформатор, определить габариты УЭЦН, скорость охлаждающей жидкости и удельный расход электроэнергии.

Дано: наружный диаметр эксплуатационной колонны - 140 мм;

размер НКТ - - 48 x 4 мм;

дебит скважины Q = 120 м3/сут;

динамический уровень hд = 1100 м;

тип насоса ЭЦН5-130-1200.

тип электродвигателя ПЭД-40-103;

глубина спуска насоса - 1400 м;

температура на приеме насоса - 50°С;

расстояние до станции управления - 100 м.

Решение. По табл. 3.3 определим основные характеристики двигателя: напряжение U = 1000 В, ток I = 40 А, КПД 72%, соsφ = 0,80. Температура окружающей среды - 55°С, скорость охлаждающей жидкости > 0,12 м/с.

По формуле (3.22) определим сечение жилы:

Учитывая, что в жидкости имеется растворенный газ, выберем кабель с полиэтиленовой изоляцией (табл. 3.5) КПБК З x 10 мм и КПБП 3 x 10 мм с рабочим напряжением 2500 В, допустимым давлением до 25 МПа и температурой до 90°С и размером 13,6 х 33,8 мм.

Длина кабеля (формула (3.25))

Сопротивление кабеля (формула (3.24))

Потери мощности в кабеле (по формуле (3.23))

Мощность трансформатора (по формуле (3.26))

Падение напряжения в кабеле (формула (3.27))

где cosφ = 0,80; φ = arccos = 36,87°; sinφ = 0,60.

Напряжение на вторичной обмотке трансформатора

Этому условию удовлетворяет трансформатор ТСБЗ-100 [7, табл. 20] с пределами регулирования во вторичной обмотке 900 - 1300 В и мощностью 84,5 кВт на отпайке 1200 В.

Определим габаритный размер Dmax (формула (3.29)):

Габаритный размер Amax с учетом НКТ

Внутренний диаметр 140 мм эксплуатационной колонны равен 122 мм, следовательно, минимальный зазор составит 122 - 112,1 = 10 мм, что допустимо.

Скорость движения охлаждающей жидкости в расположении электродвигателя (формула (3.31))

Полученная скорость превышает необходимую скорость охлаждения (0,12 м/с) по характеристике электродвигателя ПЭД-40-103.

Удельный расход электроэнергии определим по формуле (3.32). По исходным данным оборудования найдем

По формуле (3.33) получим

Тогда ηоб = 0,94·0,57·0,72·0,727·0,96 = 0,269. Удельный расход электроэнергии на 1 т добытой жидкости (формула (3.32))

Задание для выполнения контрольной работы

Рассчитать необходимый напор ЭЦН, выбрать насос и электродвигатель для заданных условий скважины.

Наружный диаметр эксплуатационной колонны, мм	глубина скважины, м	дебит жидкости, м3/сут	hст, м	К, м3/сут	h, м	ν, м2/с	hг, м	Рс, МПа	расстояние от устья до сепаратора, м	ρж, кг\м3
140	4000	150	1000	70	60	4*10-6	20	0,4	80	880

Примечание: задание одинаковое для всех вариантов

1. Методы исследования Гистохимический метод
2. Россия в формационном подходе
3. реферат дисертації на здобуття наукового ступеня кандидата біологічних наук Дніпропе
4. Е~бек ж~не тіршілік ~ауіпсіздігі кафедрасы Зертханалы~ ж~мыс 1 Та~ырыбы- С~тсіз жа~да
5. Поняття та види принципів права соціального забезпечення Принципи права керівні засади ідеї які зумов
6. В обычный набор входит 3 кг азотных 4 кг фосфорных и 1 кг калийных удобрений а в улучшенный ~ 2 кг азотных 6 кг.html
7. лекциях слушатели часто обращались с просьбой дать им более подробные описания игр которые позволили бы осм
8. Болезнетворное действие факторов внешней среды Роль наследственности в патологии Реактивность организма и ее значение в патологии Конституция организма
9. привлечение иностранных инвестиций
10. РЕФЕРАТ дисертації на здобуття наукового ступеня кандидата економічних наук16
11. .Общее описаниеДелятся наОткрытые в которых одна или несколько ванн находятся под открытым небомЗакрытые
12. возник из курса общедоступных лекций читанных мною в Первом Петроградском университете в летнем семестре 1
13. это наука о взаимодействии химических соединений веществ используемых как лекарственные вещества с живы
14. 1Вект наз равн если они колны один направ и модули их равн
15. вельми непогано
16. Лабораторная работа 3 Определение избыточности сообщений
17. Тема- Робота з фінансовоекономічними функціями в MS Excel
18. 1 ПСБУ Название ПСБУ приказа МФУ - дата утвержден
19. . Понятие частного права.
20. тема основанная на государственной концентрации всех разрабатываемых и утверждаемых экономических директи.

Материалы собраны группой SamZan и находятся в свободном доступе