Пояснительная записка курсовая работа Дисциплина Водоотводящие сети промышленных предприятий Разраб

Работа добавлена на сайт samzan.net:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Строительный факультет
Кафедра «Водоснабжения и водоотведения»

Пояснительная записка (курсовая работа)

Дисциплина «Водоотводящие сети промышленных предприятий»

Разработка системы водоотведения мясокомбината

Выполнили:

студенты гр.ВВ-8-2

Копылова В.С.;

Щуклин П.В.

Проверил:

зав.кафедры

ТВ и ВВ,

профессор

Мелехин А.Г.

Пермь, 2012 г.

Содержание

1.  Характеристика сточных вод предприятия

и требования к составу очищенных сточных вод………………………………3

1.  Выбор схемы очистки рассматриваемых

производственных сточных вод…………………………………………………4

1.  Расчет основных сооружений в принятой схеме……………………….......5

1.       Сооружения по обработке осадка……………………………………..……16

1.       Библиографический список……………………………….………………..24

1.Характеристика сточных вод предприятия и требования к составу очищенных сточных вод

 

Промышленное предприятие –рыбный комбинат.

Характеристика сточных вод:

Количество поступающих сточных вод, м3/сут                1500        

Взвешенные вещества, мг/л                                              150

рН                                                                                        10.0

БПКполн, мгО2/л                                                                   500                                          

Требования к очищенным сточным водам:

Взвешенные вещества, мг/л                                                  10

рН                                                                                               8,0

БПКполн, мгО2/л                                                                         6                                         

После очистки сброс воды осуществляется в городской коллектор.

2.Выбор схемы очистки рассматриваемых производственных сточных вод

Выбор метода очистки и схемы очистной станции зависит от степени снижения концентрации загрязнений, характеристики и количества, поступающих на очистные сооружения, сточных вод.

Выбор сооружений, входящих в схему очистки, составляется на основе рекомендаций приведенных в литературе, список которой указан в библиографическом списке.

Мы подбираем следующую схему очистки:

Сточные воды исходной концентрации от цехов, санузлов и административных зданий попадают в усреднитель.

Следующий этап-отстаивание в первичных отстойниках, где снижается концентрация взвешенных веществ в сточных водах. После первичных отстойников стоки для биологической очистки направляются в аэротенк-смеситель, а после аэротенка- во вторичные отстойники. Наблюдается снижение концентрации в сточных водах взвеси, снижается БПК. Далее стоки попадают в контактных резервуар, где происходит понижение рН с 10 до 8.

После контактного резервуара сточные воды попадают в блок обеззараживания, а после него сбрасывается в централизованную сеть канализации со следующими концентрациями:

 Взв.в-ва = 10мг/л;

 БПК=6мг/л;

 рН=8

Параллельно с основной очисткой сточных вод идет обработка осадка.

 3.Расчет основных сооружений в принятой схеме

Усреднитель

Для обеспечения нормальной работы очистных сооружений необходимо усреднение поступающих сточных вод по концентрации загрязнения и по расходу.

Принимается усреднитель с перемешиванием сточной воды сжатым воздухом. Воздух подается в камеру усреднителя через барботажные трубы, уложенные на дне. Усреднитель – прямоугольный в плане.

Количество подаваемых сточных вод – 150 м3/сут.

Расход сточных вод за одну смену:

qсмен =  qсут/2 = 150/2 = 75 м3/смен

2 – количество смен в сутки

                                          Объем усреднителя:

Объем рассчитывается на приток сточных вод за одну смену.

V = qсмен *1,4  = 75*1,4 = 105 м3

1,4 – коэф. запаса

                                      Площадь одного отделения усреднителя:

F = V/h*n = 105/3*2 = 17,5 м2

h – высота усреднителя

n  - количество отделений усреднителя (≥2)

Длина усреднителя:

L = F/b = 17,5/9 = 2 м

b – ширина одного отделения усреднителя

Подача сточных вод осуществляется по периферийным желобам равномерно по периметру усреднителя.

Барботажные трубы устанавливается в три ряда на дне усреднителя

   

 Рис.3 Усреднитель (одно отделение)

Удаление осадка в приямок происходит с помощью скребкового механизма.

Определение расхода осадка

Qmud = q(Cen-Cex)/(100-pmud)*γmud*104 =62,5(150-10)/(100-96)*1,9*104 = 0,11 м3/ч

Cen – концентрация взвешенных веществ в исходной сточной воде, мг/л

Cex  - концентрация взвешенных веществ в очищенной воде, мг/л

pmud – влажность осадка, %

γmud – плотность осадка, г/см3

Эффективность очистки в тонкослойной жироловке(Э) = 90% - и взвеси

                              

Вертикальный отстойник

Сооружение предназначено для выделения из СВ взвешенных частиц, которые оседают на дно под действием гравитационной силы. Расчет ведется по (1).

1.  Радиус отстойника, м,

.

1.  Подбирается типовой проект.
2.  Фактическое время пребывания в отстойнике, ч,

,

где Vф – фактический объем отстойной части отстойника, м3.

1.  Диаметр центральной трубы, м,

где qp – расчетный расход, л/с; ц.тр – скорость сточной воды в центральной трубе, мм/с (принимается не более 30 мм/с).

1.  Диаметр и высота раструба центральной трубы, м,

.

1.  Диаметр отражательного щита, м,

.

1.  Высота отражательного щита, м,

,

где  – угол наклона поверхности отражательного щита к горизонту, рекомендуется принимать равным 17°.

1.  Высота конуса, м,

,

где D – диаметр отстойника, м; d – диаметр нижнего основания конической части отстойника, принимается равным 0,5 м;  – угол наклона стенок днища к горизонту, рекомендуется принимать равным 50°.

10. Общая высота отстойника, м,

,

где hстр – высота строительного борта, принимается равной 0,3 м.

рис.4 Вертикальный отстойник

 

Расчет тонкослойных элементов отстойника

Отстойник оборудуется тонкослойными элементами для интенсификации его работы, в данном случае - с целью повышения эффективности отстаивания взвешенных частиц. В тонкослойном отстойнике осаждение взвеси происходит в наклонных элементах малой высоты. При этом обеспечивается быстрое выделение взвеси и ее сползание по наклонной плоскости элементов в зону осадкоуплотнения. Применяется противоточная схема движения воды и осадка.

Расчет тонкослойных элементов ведется по (2):

Длина тонкослойных элементов:

l = k2H0(VHk1/U0*β*kаг – 1) = 2,02*0,1(3*3,4/1,9*1,15 – 1) = 1,0 м

k2=φ*kфkст/sinα*cosα=1,25*1*0,7/sin60*cos60=2,021 – расчетный коэф.

α=60 – угол наклона тонкослойных элементов

φ – коэф., учитывающий влияние гидродинамических условий потока в тонкослойном отстойнике – 1,25

7

H0 – высота тонкослойного элемента – 0,1 м

kф – коэф., учитывающий форму тонкослойного элемента, для прямоугольного – 1

kст – коэф., учитывающий стеснение потока в тонкослойном элементе сползающим осадком – 0,7

U0 – гидравлическая крупность взвешенных частиц по (1) п.6.56

VH – удельная нагрузка на производительность сооружения в расчете на зеркало воды – 3м3/(ч*м2) по (1) п.6.64

     K1=1/kст*kou*kк=1/0,7*0,6*0,7=3,4

kou – коэф., учитывающий степень объемного использования тонкослойного отстойника – 0,6

kк – конструктивный коэф., равный отношению фактической открытой для движения воды площади тонкослойного элемента к общей площади зеркала воды отстойника – 0,7

β – коэф., учитывающий стеснение осаждения взвеси по тонкослойным элемениам

kаг – коэф., агломерации, учитывающий влияние осадка, выпавшего из тонкослойного элемента, на интенсификацию хлопьеобразования

β* kаг = 1,15

Рис.5 Тонкослойный элемент отстойника

 

                      

                                Расчет аэротенков-смесителей

1.  Продолжительность аэрации смеси сточной воды и циркулирующего ила в собственно аэротенке, ч,

где аА – доза ила в аэротенке (для аэротенков-смесителей рекомендуется принимать равной 1,5 г/л); La – БПК исходной воды, мг/л; L – БПК очищенной воды, мг/л.

1.  Количество циркулирующего ила в долях от расчетного притока сточных вод

где ар – доза ила в регенераторе (для аэротенков-смесителей рекомендуется принимать равной 4 г/л).

1.  Продолжительность окисления снятых загрязнений, ч,

,

где S – зольность ила (для аэротенков принимается равной 0,3);  – средняя скорость окисления загрязнений, мг БПК на 1 г беззольного вещества за 1 ч (для производственных сточных вод определяется экспериментально, в первом приближении можно принять по табл. 5).

1.  Продолжительность регенерации циркулирующего ила, ч,

.

1.  Расчетная продолжительность обработки воды, ч,

.

1.  Объем собственно аэротенка, м3,

,

где Q – расчетный расход сточных вод, м3/ч.

1.  Объем регенератора, м3,

.

1.  Общий объем аэротенка с регенератором, м3,

.

1.  Средняя доза активного ила в системе

.

1.  Расчетное время обработки воды при средней дозе активного ила, ч,

1.  Подбираем номер типового проекта ТП (табл. П10): Нр, В, nсек.

902-2-94 Механический Число секций=3 Число коридоров=2 Глубина=1,2 Ширина=3 Обьем секции=170

1.  Длина аэротенка:

.

1.  Прирост ила, мг/л,

.

1.  Возраст ила, сут,

.

1.  Нагрузка на ил, мг/г(без)·сут,

.

Определение расхода воздуха

Удельный расход воздуха, м3(воз)/м3(ст.вод):

,

где z – удельный расход кислорода на 1 мг снятой БПК (для полной очистки принимается равным 1,1 мг/мг, для неполной – 0,9 мг/мг); К1 – коэффициент, учитывающий тип аэратора: для мелкопузырчатых аэраторов (фильтросных пластин и пористых керамических труб) принимается в зависимости от отношения площади аэрируемой зоны к площади аэротенка – f/F (табл. 6);

К2 – коэффициент, зависящий от глубины погружения аэратора, принимается по табл. 7;

n1 – коэффициент, учитывающий температуру сточных вод,

n1 = 1 + 0,02∙(tср – 20)=1 + 0,02∙(30 – 20) = 1,2;

tср – среднемесячная температура воды за летний период, °С;

n2 – коэффициент, учитывающий отношение скорости переноса кислорода в иловой смеси к скорости переноса его в чистой воде, принимается в зависимости от f/F;

Значения коэффициентов К1 и n2 и максимальной интенсивности аэрации:

f/F	К1	Imax, м3/м2·ч	n2
1	2,3	100	0,99

Значения коэффициента К2 и минимальной интенсивности аэрации:

h, м	К2	Imin, м3/(м2·ч)
1.2	1.1	22

Ср – растворимость кислорода воздуха в воде, мг/л,

;

Ст – растворимость кислорода воздуха в воде, мг/л, в зависимости от температуры; h – глубина погружения аэратора, м;

СА02 – средняя концентрация кислорода в аэротенке, мг/л, принимается равной 2.

1.  Интенсивность аэрации, м3/(м2·ч),

> Imin=3 м3/(м2·ч).

1.  Часовой расход воздуха, м3/ч, считая на максимальный часовой приток сточных вод,

Qв = Д·Qmax.ч  = 11∙62,5 = 687,5.

4. Подбирается типовой проект воздуховодных станций (табл. П10).

2 станции  ТП 750.23.6

Для вторичного отстойника используем отстойники вертикальные, такого же размера как и первичные. Принимается 3 отстойника диаметром4 м, ТП 902-2-19.

                                         Контактный резервуар

Для выравнивания pH среды до 8 используем чистый мел. Он дозируется в поток с помощью установки ЭНЕРГО-ДП-К (блок дозирования реагента с переменным расходом при комплексном регулировании по двум или более параметрам: расходу и сигналу датчика (pH, ORP и т.д.)).

Емкость резервуара для контакта с кислотой:

Т=10 мин

V=51.25*0.17=8.7 м3

Обеззараживание воды

Для обеззараживания  воды рекомендуется использование ультрафиолетовых установок. Расход воды 1500 м3/сут, поэтому использование электролизеров для обработки воды хлором неприемлемо (доза хлора очень мала).

Используем установку УОВ-УФТ-АС-9 фирмы  UV-TECH. Установка рассчитана на расход 80 м3/ч, при мощности излучения 65мДЖ/см2 .

Бактерицидная установка, осуществляющая ультрафиолетовое обеззараживание стоков, оборотной и технической воды состоит из таких элементов:

•  Корпус, изготовленный на основе нержавеющей стали пищевого класса использования;
•  В корпусе находятся кварцевые трубы, закрепленные посредством герметизирующих манжет;
•  Внутри кварцевых труб размещаются бактерицидные лампы;
•  Корпус установки оснащен датчиком мощности УФ излучения.

Установки, производящие обеззараживание сточных вод, могут дополнительно комплектоваться:

•  запчастями (по желанию заказчика);
•  стойкой для монтажа оборудования в горизонтальном или вертикальном положении;
•  устройством для осуществления промывки кварцевых чехлов (если не входит в комплектацию).

4.Сооружения по обработке осадка

  Расчет количества сырого осадка и избыточного ила

На стабилизацию подается смесь сырого осадка из первичных отстойников и избыточного активного ила из вторичных отстойников. Стабилизация осуществляется в сооружениях, типа аэротенков.

1. Определим количество сырого осадка и избыточного ила по сухому веществу:

Расход осадка (считая по сухому веществу):

- средняя концентрация загрязнений общего потока по взвешенным веществам = 150 мг/л;

Э - эффект задержания взвешенных веществ в первичных отстойниках = 0.72;

К - коэффициент, учитывающий увеличения объема осадка за счет крупных фракций взвешенных веществ, не улавливаемых при отборе проб для анализа = 1.2;

- суточный приток сточных вод – 1500 м/сут;

Расход избыточного активного ила (считая по сухому веществу):

n - коэффициент, увеличение и неравномерность прироста активного ила в процессе очистки = 1 .25;

at- вынос активного ила из вторичных отстойников =15 мг/л;

2. Количество сырого осадка и изб.ила по беззольному(органич.)веществу:

Расход беззольного вещества осадка:

- гигроскопическая влажность сырого осадка, принимаемая = 6%;
- зольность сухого вещества сырого осадка, принимаемая = 30%;

Расход беззольного вещества избыточного активного ила:

Вг' - гигроскопическая влажность избыточного активного ила = 6%;

- зольность сухого вещества активного ила = 25%;

3.Количество осадка и ила по объему смеси фактической влажности

Расход сырого осадка:

- влажность сырого осадка из первичных отстойников = 95%;

- плотность осадка = 1 г/см3;

Расход избыточного активного ила:

- влажность активного ила, выходящего из вторичных отстойников = 99.2%;

- плотность активного ила = 1 г/см3;

4.Общий расход сырого осадка и избыточного активного ила:

• по сухому веществу:

• по беззольному веществу:

• по расходу смеси фактической влажности:

5.Общая влажность смеси(осадка)::

6. Средняя зольность абсолютно сухого вещества смеси:

                                Расчет аэробного стабилизатора

Объем аэробного стабилизатора.

Was=V см*tas =73,8*6=442,8 м3

где     tas - продолжительность аэробной  стабилизации  смеси сырого осадка и избыточного активного ила  следует      принимать      по   СНиП  [ 1, п.6.365] tas =6суток.

В качестве аэробного стабилизатора используется сооружение типа аэротенков стабилизатора, длина коридора:

N - число секций = 2;

n - число коридоров в секции = 2;

b - ширина коридора =3м;

H - рабочая глубина аэротенка = 1,2 м;

Применяется 2-х коридорный аэротенк с длиной коридора 15 м, ТП 902-2-192

Расход воздуха на стабилизацию:

Qas=qas*Was=1,875*442,8=830,25 м3/час

qas- расход воздуха для аэробной стабилизации принимаем в зависимости от влажности осадка [1 п.6.366]Рсмеси=98,55% => qas =1,875м3/час*м3

Интенсивность аэрации:

Jas= что соответствует требованиям СНиП /1/.

Расчет илоуплотнителя

Wу=V1 см*Тупл,

где V 1см – количество осадка и ила по объему смеси фактической влажности м3/час

V1 см=
Ту- время уплотнения осадка, ч; Т = 5 ч; по СНиП /1/ п 6.367

Wу=V1 см*Тупл=3*5=15 м3

Принимаем 2 уплотнителя, каждый размером  L x B x H=2 х 2 х 2=8 м3

Объем уплотненного осадка при влажности уплотненной смеси  (по п. 6.367 /1/):

 Ру=97,5%

 Vу

Расход иловой воды.

Qил. воды=Vсм-Vу=73,8-42,8=31 м3/ сут

               

                                                    Вакуум-фильтры

Рабочая площадь вакуум-фильтров:

q - часовая пропускная способность вакуум-фильтра по сухому веществу осадка = 25кг/м2*час[1];

Т - время работы вакуум-фильтров в сутки = 24 часа;

Принимается один рабочих и один резервный вакуум-фильтра марки БОУ-3-26 с площадью фильтрующей поверхности каждого 3 м2.

Расход кека:

-влажность кека = 77,5%[1].

Расход образующегося фильтрата (фугата):

                                      Резервные иловые площадки

При проектировании механического обезвоживания осадка надо предусматривать аварийные иловые площадки на 20% годового количества осадка. Полезная площадь иловых площадок:

Т - время подсушивания = 365 дней;

k - климатический коэффициент, для Брянской области = 0.9 [1];

q - нагрузка на иловые площадки на естественном основании =1.5[1].

Принимается 2 карты по 1500 м3 каждая и размерами 50 *30 м.

Площадь иловых площадок следует проверять на намораживание.

Высота слоя намораживания:

Т|  - продолжительность периода намораживания =  50 дней

k- коэффициент, учитывающий, что 80% площади иловых площадок отводится под намораживание;

k- коэффициент, учитывающий, что часть влаги из осадка при намораживании фильтруется и испаряется =0,7-0,8;

Общая   высота   оградительного   валика   берется   на   10   см   выше   высоты намораживания:

 

Высоту оградительного валика примем 1 м.

Очистка дождевых сточных вод

На территории промышленных предприятий, при очистке дождевых сточных вод устанавливают  аккумулирующие резервуары. По справочному пособию к СниП 2.04.03-85 «Проектирование сооружений для очистки сточных вод»:

Wak = 10 * hr * F * Zmid = 10 * 3,5*10-3 * 450* 0,132 =  2,079 м3;

В формуле: hr – слой осадков, рекомендуется принимать 2,5-5 мм;   F-площадь промпредприятия, 4,5км2=450га;      Zmid – коэффициент покрова.

Принимается резервуар размерами:

Среднее значение коэффициента покрова, характеризующего поверхность бассейна:

Zmid=сумм Zi*Fi/Fобщ=(0,32*2+4*0,038)/6=0,132

Принимаем резервуар, разделенный перегородками на две секции:

длина –  2,5 м;(подгон под объем)

ширина –  1  м;

высота – 1  м;

Конструкция распределительной камеры перед аккумулирующей емкостью должна обеспечивать последовательно заполнение свободных секций и отведение стока, поступающего после заполнения всех секций, в сбросной коллектор. Во впускных устройствах секций следует предусмотреть установку щитовых затворов для отключения секций на отстаивание стока, удаление осадка или ремонт. Иловые приямки в аккумулирующей емкости рекомендуется располагать в средней части. Уклон днища к приямкам и поперечный уклон дна следует принимать на менее 0,05, а уклон стенок приямка не менее 45 градусов.

Продолжительность  выдерживания поверхностного стока в аккумулирующей емкости и последующего опорожнения емкости принимается из условия обеспеченности приема стока от каждого дождя, достижения высокого эффекта удаления основных примесей из поверхностного стока и необходимой степени регулирования расхода стока с целью снижения пропускной способности сооружений для его доочистки.

Очистка дождевых вод от взвешенных вод производится в отстойнике, работающем по противоточной системе удаления осадка.

Рис. 5. Схема тонкослойного отстойника, работающего по противоточной схеме удаления примесей

Расход сточных вод qW постоянен и составляет 62.5м3/ч, температура воды 20С.

По кривым кинетики отстаивания в слое воды, равном высоте яруса hti = 0,1 м, находим, что гидравлическая крупность тяжелых механических взвесей, которые требуется выделить, составляет

U0 = 1000hti/t = (0,1.1000)/500 = 0,2 мм/с.

Следовательно, расчет отстойника нужно вести на задержание частиц крупностью 0,2 мм/с.

Приняв по табл. 31 /1/ высоту яруса h = 0,l м, и скорость рабочего потока  = 5 мм/с, определяем по формуле длину пластины в ярусе

.

Задавшись углом наклона пластин, определенным экспериментально,  = 45°, определяем расстояние между пластинами

.

Задаемся количеством ярусов в блоке (модуле) из условия простоты монтажа nbl = 9 шт. Определяем высоту блока по формуле (19)

Hbl = пtibn, = 0,071.9 = 0,639 м.

Ширина блока Вы определяется из условия ширины материала листа и условий монтажа. Назначается ширина одной секции отстойника:

Bset = Bbl = 3 м.

Определяем производительность одной секции по формуле (36) /1/, если коэффициент использования объема Кset = 0,50 (табл. 31 /1/);

qset = 3.6.Kset.Hbl.Bbl.vw =3,6.0,50.0,64.3.5 = 17,28 м3/ч.

Толщиной пластин в блоке при технологическом расчете можно пренебречь.

Исходя из расхода сточных вод определяется количество секций отстойника:

N = 31,25/17,28 = 1,8  2 шт.

Далее из конструктивных соображений и с учетом обеспечения гидравлического режима потоков воды, близкого к ламинарному, назначаются другие размеры секции отстойника.

l1 = lsin  +0,5 = 2,5.0,707+0,5 = 2,3 м;

l2 = Hbl cos+ l sin  = 0,640,707 + 1,70,707 = 1,65 м;

h2 = 0,5 м из условия более равномерного сброса очищенной воды;

h3 = 0,5 м из условия равномерности распределения воды между ярусами блока.

Таким образом

Ноб = 0,5 + 0,65 + 0,5 = 1,65 м.

Принимается отстойник со следующими размерами:

Н = 1,65 м;

L = 4,0 м;

B = 3,0 м;

После отстойника очищенная дождевая вода сбрасывается в городской коллектор.

Количество выделяемого осадка Qmud влажностью 96% определяется по формуле (37) п. 6.65 /1/.

Qmud=(350-30)*33,3/(100-96)/1,9/104=0,14м3/час=3,4м3/сут.

Далее принимается метод удаления осадка из отстойника. В данном случае так, как тонкослойный отстойник рекомендуется располагать над поверхностью земли, целесообразно принять многобункерную конструкцию отстойника с удалением осадка под гидростатическим напором.

 

5. Библиографический список

1.  СНиП 2.04.03-85. Канализация. Наружные сети и сооружения. Стройиздат,1986
2.  Проектирование сооружений для очистки сточных вод. Справочное пособие к СНиП. Москва, Стройиздат, 1990
3.  С. В. Яковлев, Я. А. Карелин. Канализация. Москва, Стройиздат,1975
4.  Шифрин С. М., Иванов Г. В. Очистка сточных вод предприятий мясной и молочной промышленности. Москва, Легкая и пищевая промышленность, 1981
5.  Справочник проектировщика. Канализация населенных мест и промышленных предприятий. Под ред. В. Н. Самохина, М. Стройиздат, 1981
6.  С. В. Яковлев, Я. А. Карелин. Водоотводящие системы промышленных предприятий. Москва, Стройиздат,1990
7.  Василенко А. И. Канализация. Курсовое проектирование. Киев, Вища школа,1975
8.  Лапицкая М. П., Зуева Н. М. Очистка сточных вод. Примеры расчета. Минск, Вышэйшая школа, 1983
9.  Ю. М. Ласков, Ю. В. Воронов, В. И. Калицун. Примеры расчета канализационных сооружений. Москва, стройиздат,1987
10.  СНиП 2.04.02-84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. Стройиздат,1985
11.  Пособие по проектированию сооружений для очистки и подготовки воды (к СНиП 2.04.02-84),Москва,1989
12.  Зубарева Г. И., Водоотводящие системы промышленных предприятий. Методические указания к курсовому проекту. Пермь, ПГТУ 2000.

2000

9000

3000

000

500

4100

1800

7000

50°

1,0

0,1

0,72

60°

1. Водопостачання та водовідведення
2. Каскад После запуска системы автоматически запускается формазаставка
3.  Экономические процессы в жизни общества
4. Тайм выбирает Эйнштейна По словам американского информационнополитического журнала Тайм- физик Альб
5. Демографическое будущее России и миграционные процессы
6. Александр I
7. ВведениеРаспад СССР великой ядерной державы центра обширной системы союзов коренным образом изменил полож
8. Финляндия блэккурантлайм грейпфруткрэнберрирэдберри 198 Ром 40мл Гав
9. сообществом я предположил что мой опыт в организации собственного времени и мотивации к этому моих коллег б.
10. Петербург Экономический потенциал совокупная способность экономики ее отраслей предприятий хозяйств
11. Изучение Конституции РФ
12. Средневековье - цивилизация мужчин
13. ВАРИАНТ 1 Постоянная лихорадка наблюдается при 1 сепсисе 2 очаговой пневмонии 3 гриппе 4 крупозно
14. Жидкий Мрамор Безадгезионные Капли Их Физика Химия и Применения Эдуард Бормашенко Ариэльский Ун
15. по теме Философские истоки экономического либерализма Дж
16. lcohololis n 2borxcis f 3
17. БелгородБорисовкаБелгород от Белгорода50 км В Борисовке названа в честь графа Бориса Шереметева Михай
18. Площадка dS в магнитном поле Рисунок 2 Зависимость магнитной проницаемости ~ ферромагнетика от напря
19. Холдинги. Цели создания холдингов 2
20. Literture

Материалы собраны группой SamZan и находятся в свободном доступе