На тему- Определение оптимального числа ниток газопровода УренгойЮгорск По дисциплине- Проектирование

Работа добавлена на сайт samzan.net:

PAGE 28

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

ГОСУДАРСТВЕННОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

Тюменский Государственный Нефтегазовый Университет

Институт Транспорта

Кафедра: ПЭНХ

Курсовой проект

На тему: Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

По дисциплине: Проектирование и эксплуатация МГН.

Выполнил: студент группы

НТХ 03-5 Березюк Т.В.

Проверил: Зубарев В.Г.

Тюмень 2007

1.Содержание.

1. Содержание 2

2. Введение 3

3. Выбор трассы газопровода 4

4. Определение количества ГПА, АВО и ПУ 5

4.1. Определение количества ГПА, АВО и ПУ при 2-х нитках 5

4.2. Определение количества ГПА, АВО и ПУпри при 2-х,3-х и 4-х нитках 7

5. Определение количества КС 8

5.1. Расчет КС при 2-х нитках 8

5.1.1. Расчет физических свойств газа 8

5.1.2. Расчет степени сжатия, давления и температуры на выходе из КС 11

5.2. Определение количества КС при 2-х нитках 15

5.3. Определение количества КС при 2-х,3-х и 4-х нитках 18

6. Экономический расчет 20

6.1. Расчет прибыли от транспорта газа при 2-х нитках 20

6.2. Расчет прибыли от транспорта газа при 2-х,3-х и 4-х нитках. 25

6.3. Выбор оптимальной производительности газопровода Уренгой-Югорск 26

Приложение 1 27

Литература 28

2.Введение.

Трубопроводный транспорт является одним из наиболее экономичных, а в случае транспорта газообразных веществ- единственным видом транспорта. С другой стороны, это один из самых капитало- и металлоемких видов транспорта. Будучи при нормальной работе экологически чистым, он может нанести невосполнимый ущерб природе при авариях. Отсюда понятно внимание, уделяемое вопросам надежности и эффективности работы магистральных трубопроводов при их проектировании и эксплуатации.

Надежность работы обеспечивается соблюдением рекомендаций нормативных документов при проектировании и эксплуатации трубопроводов (строительных норм и правил, норм технологического проектирования и правил эксплуатации).

Эффективность работы зависит от технического состояния объектов и оборудования и рациональности их использования.

Протяженность трубопроводных магистралей России постоянно увеличивается, осуществляются модернизация и техническое перевооружение ранее построенных трубопроводов, внедряются современные средства связи и управления, совершенствуются технологии.

3.Выбор трассы газопровода.

Исходные данные из задания на курсовой проект:

Производительность Qг= 50 млрд м3/год;

Внутренний диаметр D=1200мм;

Давление на выходе КС P1=7,35 МПа;

Давление на входе КС Рн=5,3 МПа;

Давление перед пунктом назначения Рк=5,0 МПа;

Температура на входе КС Тн=273 К;

Тип ГПА-Ц-16;

АВО типа 2АВГ-75с;

ПУ типа ГП-144.

Недостающими исходными данными являются протяженность нефтепровода L, а так же относительная плотность газа по воздуху ∆. С помощью атласа, учитывая транспортную развязку, определяем, что L=840 км, а ∆=0,561 [лит-ра 4].

Температура в районе прохождения трассы Уренгой-Сургут:

Среднемесячная температура грунта на глубине заложения трубопровода в марте То=-1 оС;

Среднемесячная температура воздуха в марте Та=-6 оС;

4.Определение количества ГПА, АВО и ПУ.

4.1. Определение количества ГПА, АВО и ПУ при 2-х нитках

Для начала определим Qсут.

Суточная пропускная способность МГ равна:

(4.1)

Где Qг-годовая производительность МГ, млрд м3/год;

kпо-оценочный коэффициент использования пропускной способности:

kпо=kро kт kн (4.2)

где kро –коэф-т расчетной обеспеченности газоснабжения потребителей, kро=0,95[5] ;

kт –коэф-т экстремальных температур, kт=0,98[5] ;

kн –коэф-т надежности МГ, принимается в зависимости от протяженности трубопровода и его диаметра, L=840 км, D=1200мм, kн=0,99[5].

Тогда

kпо=0,95*0,98*0,99=0,92.

Затем определим рабочую производительность одной нитки:

(4.3)

где n-число ниток МГ;

Qсут-суточная производительность МГ;

Qр-рабочая производительность одной нитки МГ.

Тогда

Количество ГПА установленных на КС определяется пункте 5.1.2.

Определим количество АВО на КС:

(4.4)

где nаво-количество аппаратов воздушного охлаждения на КС;

Q-производительность МГ, млн м3/сут;

Qаво-производительность АВО, млн м3/сут.

Массовая производительность АВО типа 2АВГ-75с Маво=54кг/с [лит-ра 9], определим Qаво:

(4.5)

где Qаво-производительность АВО, млн м3/сут.

Маво-массовая производительность АВО типа 2АВГ-75с, кг/с;

ρст-пл-ть газа.

(4.6)

Тогда =1,205∙0,561=0,676

млн.м³/сут.

Рассчитаем количество АВО на КС:

nаво =10,77, принимаем 11 аппаратов воздушного охлаждения газа.

Определим количество ПУ на КС:

(4.7)

где nпу-количество пылеуловителей на КС;

Q-производительность МГ, млн м3/сут;

Qпу-производительность ПУ, Qпу=18 млн м3/сут, [лит-ра 9].

Тогда

Принимаем 5 пылеуловителей.

4.2. Определение количества ГПА, АВО и ПУ при 3-х и 4-х нитках

Рачет ведется аналогично пункту 4.1. Результаты расчетов заведем в общую табл. 1.

Таблица 1

Кол-во ГПА, АВО, ПУ при 2-х, 3-х и 4-х нитках.

Количество ниток	ГПА	АВО	ПУ
2	2+1 (рез.)	11	5
3	2+1 (рез.)	8	3
4	2+1 (рез.)	6	3

5.Определение количества КС.

Прежде чем начать расчет числа КС нужно провести расчет потребляемой мощности на КС, степени сжатия и давления на выходе.

5.1. Расчет КС при 2-х нитках

5.1.1. Расчет физических свойств газа.

Физические свойства рассчитываем при условиях входа в нагнетатель по [5], стр.13. Базовой величиной является плотность газа при стандартных условиях: Т=273,15К и Р=0,1013 МПа.

Учитывая, что относительная плотность газа D определяется соотношением

(5.1)

Плотность газа при стандартных условиях определится следующей зависимостью

(5.2)

где, , - плотность газа и воздуха;

- плотность газа и воздуха при стандартных условиях.

Плотность газа при любых значениях давления и температуры определяется из уравнения состояния газа

(5.3)

где, Р - давление газа на входе в нагнетатель, Па;

V = 1 / r - удельный объем газа, м3 /кг;

Т - температура газа на входе в нагнетатель, К;

R - газовая постоянная, Дж / (кг К),

(5.4)

Температуру газа на входе в нагнетатель Т2 по заданию принимаем равной Т2=273 К.

Примем атмосферное давление Ра = 0,1 МПа, тогда давление газа перед КС Р2=5,4 МПа.

В условиях МГ сжимаемость реального газа больше сжимаемости идеального газа и поэтому коэффициент сжимаемости всегда меньше единицы. Повышение давления и снижение температуры сопровождается уменьшением коэффициента сжимаемости газа. Для определения z рекомендуется следующая зависимость.

С достаточной для инженерных расчетов точностью коэффициент сжимаемости газа можно определить с помощью зависимости:

(5.5)

где, t - функция, учитывающая влияние температуры,

(5.6)

где Рпр = Р /Ркр - приведенное давление газа;

Тпр = Т / ТКР - приведенная температура газа;

где Ркр - критическое давление газа, МПа;

Ткр - критическая температура газа, К.

Р, Т - значения давления и температуры газа.

РКР и ТКР - критические значения давления и температуры газа, характеризующие возможность перехода газа в жидкость.

Критические значения давления и температуры газа выражаются через плотность газа при стандартных условиях

(5.7)

(5.8)

Значения Тпр, Рпр и z находим для условий входа (Р2в=5,4 МПа, Т2в=273 К) в нагнетатель

5.1.2. Расчет степени сжатия, давления и температуры на выходе из КС при 2-х нитках

Давление является основным параметром, по которому контролируется режим работы трубопровода.

Степень сжатия станции по [5], стр.15 составит:

(5.9)

Учитывая потери во входном и выходном коллекторах, степень сжатия должна быть более высокой:

(5.10)

где DРн- потери давления в выходном коллекторе КС.

DРа – потери давления в аппаратах воздушного охлаждения. Принимаем по [5], приложение 3: DРн =0,11 МПа, DРа=0,0588 Мпа.

Располагаемую мощность ГПА-Ц-16 находим из [9], стр.8:

(5.11)

где номинальная мощность ГТУ, КВт. Принимаем по [1], прил.4

– коэффициент, учитывающий техническое состояние ГТУ;

– коэффициент, учитывающий влияние температуры наружного

воздуха;

– коэффициент, учитывающий влияние системы утилизации тепла

выхлопных газов;

– коэффициент, учитывающий влияние противообледенительной

системы. Коэффициент принимается равным 1 при отсутствии

противообледенительной системы.

– расчетное давление наружного воздуха

и – расчетная и номинальная температура воздуха на входе в ГПА, К

(5.12)

где, – средняя температура наружного воздуха в рассматриваемый период, К.

– поправка на изменчивость климатических параметров и местный

подогрев наружного воздуха на входе в ГТУ.

Принимаем по [10] след. величины: =0.95 (приложение 7); =2,8; =0,985; =1; =0,1 (приложение 9); =288К; =5К.

принимаем по приложению 1 [5] равную 267 К

=17078 кВт

Из газодинамической характеристики нагнетателя ГПА-Ц-16 (приложение 1) для получения максимальной степени сжатия на выходе КС принимаем приведённую производительность, Qпр.=415 м3/мин., которая соответствует безпомпажному режиму работы, но при этом учитываем чтобы наша станция развивала требуемую суточную производительность.

Проверим удаленность режима работы нагнетателя от границы помпажа.

Нагнетателю гарантируется беспомпажная работа при соблюдении неравенства ([9]):

(5.13)

где, – минимальное значение из приведенной характеристики.

Принимаем

Из [5], стр.15 потребляемая мощность nD определяется из уравнения:

(5.14)

где, – внутренняя мощность нагнетателя, кВт;

- механический кпд ГТУ. По [1],прил.4 принимаем =0,99.

Из условия ([5],стр.15) принимаем . Тогда:

(5.15)

Найдем отношение фактической частоты n к номинальной частоте вращения ротора нагнетателя nн при из уравнения внутренней мощности нагнетателя :

(5.16)

где, – приведенная мощность нагнетателя, КВт. Для =415 м3/мин из газодинамической характеристики = 401 КВт;

где, – плотность газа при условиях входа в нагнетатель, кг/м3.

(5.17)

где давление (абсолютное) газа на входе нагнетателя;

температура газа на входе нагнетателя;

коэффициент сжимаемости газа при условиях входа в нагнетатель;

Из (3.19):

(5.18)

Из [5], прил.4 nн = 4800 об/мин;

– фактическая частота оборотов ротора нагнетателя.

Приведенную частоту вращения рабочего колеса ЦН находим из:

(5.19)

где, приведенные параметры нагнетателя. Из газодинамической характеристики нагнетателя ГПА-Ц-16 (приложение 1)

Степень сжатия ЦН определяем при = 415 м3/мин., ;.

Из (3.13):

(5.20)

Коммерческую производительность ЦН определим из уравнения производительности ЦН при стандартных условиях ([5], стр.17):

(5.21)

Из уравнения (3.24):

(5.22)

Производительность при стандартных условияхбудет определяться как:

(5.23)

Примем количество рабочих ГПА n=2 то коммерческая производительность станции будет определяться как:

(5.24)

Газ, поступающий на КС с температурой Т2, при компримировании нагревается до температуры Тн:

Давление и температура на выходе:

Рвых=7,42 МПа. Твых.=293,27 К

5.2. Определение количества КС при 2-х нитках.

Для определения количества КС МГ нужно знать расстояния между станциями.

Расстояние между КС рассчитывается по формуле:

(5.25)

где

Р1-давление на выходе КС, Р1=7,42 МПа (см. пункт 5.1.);

Рн-давление на входе КС, Рн=5,4 МПа (по условию);

D-внутренний диаметр трубопровода, D=1200мм (по условию);

Q-производительность МГ, млн м3/сут;

∆-относительная плотность газа по воздуху, ∆=0,561 [4];

Т-средняя температура газа в участке, К;

z-коэф-т сжимаемости газа;

λp-коэф-т гидравлического сопротивления.

Таким образом необходимо рассчитать коэф-т сжимаемости газа и коэф-т гидравлического сопротивления.

Так как температура воздуха в районе проектирования трубопровода равна Та=273 К , то температура газа на выходе из каждой КС, (т.к. расстояния между КС принимаем одинаковыми), будет на 10-15 К выше и будет равна Т1=283 К.

Теперь определим физические свойства газа:

(5.26)

где

Р1-давление на выходе КС, Р1=7,42 МПа (см. пункт 5.1.);

Р2-давление на входе КС, Р2=5,4 МПа (по условию);

(5.27)

Где Т2-температура на входе каждой КС, т.к. расстояния между КС принимаем одинаковыми;

Т1-температура на выходе КС.

Другие расчеты ведутся аналогично пункту 5.1.1.

Результаты расчетов занесем в табл. 2:

Таблица 2

Физические свойства газа

Параметры	Значения
1. Δ	0,561
2. рст.	0,676
3. Ркр., МПа	4,64
4. Ткр., К	192,49
5. Рпр., МПа	1,393
6. Тпр., К	1,436
7. t	0,227
8. Z	0,852

Для определения динамической вязкости газа ОНТП рекомендуется следующая формула

Для оценки гидравлического режима течения газа найдем значение переходной производительности Qп

(5.29)

Q>Qп, следовательно газ течет при квадратичном режиме.

Тогда при эквивалентной шероховатости kэ=0,03мм

(5.30)

где D – внутренний диаметр труб, мм.

Расчетное значение λр

(5.31)

где Е – коэффициент гидравлической эффективности участка.

В соответствии с ОНТП при регулярной очистке газопровода примем Е=0,95, тогда

Определим расстояние между станциями:

Конечный участок будет в α раз длиннее:

(5.32)

. где

Р1-давление на выходе КС, Р1=7,42 МПа (см. пункт 5.1.);

Рн-давление на входе КС, Рн=5,4 МПа (по условию);

Рк-конечное давление Рк=5,1 МПа (по условию);

Определим длину конечного участка:

lк=l α (5.33)

где

lк-длина конечного участка МГ.

Тогда

lк=90,52∙1,122=101,55 км..

Определим число станций:

(5.34)

где

L-протяженность МГ, L=840 км

l-расстояние между КС, l=90,52 км

lк-длина конечного участка, lk =101,55 км.

nст-число КС.

Тогда

Принимаем nст=8 [5].

5.3. Определение числа КС при 3-х и 4-х нитках.

Расчет ведется аналогично пункту 5.1 и 5.2.

При 4-х нитках МГ значение рабочей производительности меньше значения переходной производительности, т.е. газ течет в зоне смешанного трения. Значение λp рассчитывается следующим образом.

Найдем значение Re:

(5.35)

Тогда:

51419630

(5.36)

k-эквивалентная шероховатость труб, k=0,03мм;

Тогда

=0,0095

Рассчитаем λp:

Следующие расчеты ведутся аналогично пункту 5.1 и 5.2. общие результаты расчетов занесем в табл.3

Таблица 3

Определение числа КС при 2-х,3-х и 4-х нитках.

Параметры	2 нитки	3 нитки	4 нитки
Расчет КС
1. Zвх.	0,871	0,871	0,871
2. ND,КВт	15000	10000	8000
3. Qпр., м3/мин.	415	330	330
4. (n/nн)пр.	0,96	0,84	0,78
5. εн	1,41	1,33	1,28
6. Qст., млн.м3/сут.	74,31	49,54	37,16
7. Рвых., МПа	7,42	6,99	6,72
8. Твых., К	293,27	288,63	285,62
Расчет числа КС
9. l, км	90,52	153,87	216,57
10. α	1,122	1,16	1,197
11. lК, км	101,55	178,53	259,29
12. nст.	8	4	2

6.Экономический расчет

Для того, чтобы определить оптимальное число ниток МГ, необходимо сравнить несколько вариантов. Нужно посчитать прибыль от транспорта газа при различном количестве ниток МГ. Максимальная прибыль и будет соответствовать оптимальному числу ниток МГ.

Чтобы рассчитать прибыль от транспорта газа необходимо знать количество КС МГ.

6.1. Расчет прибыли от транспорта газа при 2-х нитках.

Прибыль от транспорта газа рассчитывается по формуле:

Пр=Т QL-αлКл- αстКст-Sэ (6.1)

где Пр - чистая прибыль от транспорта газа, тыс. руб;

Т-тариф на транспорт газа по МГ, Т=8руб/(тыс м3100км);

Q-годовая производительность МН, млн м3/год;

αл, αст-коэфициент амортизационных отчислений, соответственно от линейной части и НПС, αл=0,0375; αст=0,095;[6].

Кл, Кст-капитальные затраты на сооружение линейной части и НПС МН, тыс руб;

Sэ-стоймость электроэнергии и топливного газа, тыс руб.

Затраты на электроэнергию и топливный газ:

Sэ= Sтг+ Sэл (6.2)

где Sтг - стоимость топливного газа, млн. руб/год;

Sэл - стоимость электроэнергии, млн. руб/год.

Sтг= Qтгстг (6.3)

где стг-цена топливного газа, стг=70 руб/тыс м3, [6];

Qтг-расход топливного газа за анализируемый период.

(6.4)

где ND-мощность привода нагнетателя, кВт;

T0-число рабочих дней в году, Т0=349, [1];

ηT-КПД двигателя, ηT=0,29, [6];

QH-удельная теплота сгорания, QH=33080 кДж/м3, [4];

ηм-механический КПД нагнетателя, ηм=0,99, [4];

Sтг=46144∙70=3,23 млн руб;

Стоимость электроэнергии рассчитывается следующим образом:

Sэл = Сэл1Nзn + Сэл2ND T (6.5)

где Сэл1 – тариф на заявленную мощность, Сэл1 =300 руб. КВт мес [1].

Nз – заявленная мощность КС, Nз =nвент Nвент.

Nвент.- мощность, потребляемая одним электродвигателем, вра щающимn вентилятор, КВт; Nв = 71 КВт [6];

nвент – кол-во работающих вентиляторов.

n – кол-во месяцев анализируемого периода, мес.

Сэл2 - тариф на потребляемую энергию, Сэл2 =0,25 КВт мес [1].

ND - потребляемая мощность, КВт.

T – продолжительность анализируемого периода, час. T =8760 час.

Чтобы рассчитать стоймость электроэнергии для АВО необходимо определить число вентиляторов АВО на КС.

Сначала определим теплоемкость газа при условиях АВО:

(6.6)

где, Т1 - предполагаемая температура газа на выходе КС, К;

Тн - температура газа на выходе нагнетателей, К. Оптимальная температура на выходе из КС на 10-15 градусов выше атмосферной, т.е. Тн=283 К.

Зададимся точностью определения температуры в 0,1 К.

Массовый расход равен:

(6.7)

где, Q –суточная производительность станции, млн. м3/сут.

Определим массовый расход газа одного АВО:

(6.8)

Определим Q0 -теоретический теплосъем с одного АВО при двух работающих вентиляторах. Для АВО 2АВГ-75с Q0 можно определить из зависимости:

(6.9)

где, Q0 – теплосъем с одного АВО при двух работающих вентиляторах, кВт;

ТА – температура воздуха, ТА=267 К;

G1 - массовый расход одного АВО, кг/с.

Для определения схемы работы удобно воспользоваться величиной среднего коэффициента эффективности:

(6.10)

где, п - количество работающих на КС АВО;

G – массовый расход всех АВО, кг/с;

В зависимости от величины kСР возможны следующие варианты:

где, п2, п1, п0 - количество АВО, работающих с 2,1 и 0 вентиляторов.

Количество работающих вентиляторов для реализации заданной температуры на выходе КС определяется из

(6.11)

где, , , - коэффициенты тепловой эффективности АВО при 1,2 и 0 работающих вентиляторах. Значения коэффициентов kA2, и определяются по результатам эксплуатации АВО. В первом приближении можно принять , = 0,60, = 0,20.

Принимая во внимание, что при регулировании температуры сначала отключают поочередно по одному вентилятору на всех АВО и только после этого начинают отключение вторых, в сумме уравнения никогда не будет больше двух слагаемых.

Зададимся n2=4 и n1=5 тогда имеем:

что соответствует необходимой температуре охлаждения газа с допустимой погрешностью.

Из расчетов видно, что в работе участвуют 13 вентиляторов.

Тогда:

Sэл = 300∙13∙71∙12 + 0,25∙15000∙8760=36,17 млн.руб.

Тогда затраты на электроэнергию и топливный газ:

Sэ=3,23+36,17=39,4 млн руб

Капитальные затраты на сооружение линейной части рассчитываются по формуле:

Кл=слLkpkт (6.12)

где сл-стоймость строительства одного километра трубопровода, для D=1200мм сл=3579,2 тыс руб/км; [6].

L-длина МГ, L=840 км;

kp-районный коэффициент удорожания строительства и эксплуатации МГ, kp=2,8 [6];

kт-топографический коэффициент удорожания строительства и эксплуатации МГ, kт=1,7 [6].

Кл=3579,2∙840∙2,8∙1,7=14311 млн руб;

Капитальные затраты на сооружение КС:

Кст=сстnkрkт (6.13)

где n-количество КС на МГ, n=8;

kp-районный коэффициент удорожания строительства и эксплуатации МГ, kp=2,8 [6];

kт-топографический коэффициент удорожания строительства и эксплуатации МГ, kт=1,7 [6].

сст-стоймость строительства одной КС,

сст=k0+knn (6.14)

где k0-стоймость строительства одной КС, независящая от числа ГПА, для ГПА-Ц-16 k0=35600 тыс руб [6].

kn- стоймость строительства одной КС, зависящая от числа ГПА; Для ГПА-Ц-16 kn =33700 тыс руб [6].

n-кол-во ГПА, установленных на КС.

Тогда

сст=33700+35600∙3=140,5 млн руб

Тогда

Кст=140,5 ∙8∙2,8∙1,7=5350,24 млн руб.

Рассчитаем прибыль:

Пр=8∙8,40∙25000-0,037∙14311∙103-0,095∙5350,24∙103-39,4∙103=8903,27 млн руб.

6.2. Экономический расчет при 2-х и 3-х нитках

Расчет ведется аналогично пункту 6.1. общие результаты расчетов занесем в табл.4

Таблица 4

Экономический расчет при 2-х,3-х и 4-х нитках

Количество ниток	Кл, млн руб	Sэ, млн руб	сст, млн руб	Кст,млн руб	Пр, млн руб
2	14311	39,4	140,5	5350,24	8903,27
3	14311	25,08	140,5	2675,12	9171,73
4	14311	19,24	140,5	1337,52	9304,633

6.3. Выбор оптимальной производительности газопровода Тюмень-Омск.

По табл. 4 построим график прибыли в зависимости от производительности.

Таким образом наибольшую прибыль получим при числе ниток газопровода равное 4. Дальнейшее увеличение ниток нецелесообразно. Т.к. рекомендуемое количество ниток при Qгод =50 млрд.м3/сут равно 2,3, и 4.[4]. Также суточная производительность получится меньше номинальной производительности ГПА-Ц-16.

Qсут. =29,73 млн.м3/сут.

QГПА. =32,59 млн.м3/сут.

Приложение 1

Литература

1. СНиП 2.05.06-85.

2. ОНТП 51-1-85.

3. Альбом характеристик центробежных нагнетателей. М. Мингазпром, 1985.

4. Волков М.М., Михеев А.А., Конев К.А. Справочник работника газовой промышленности. М.: Недра, 1989.

5. Зубарев В.Г. Магистральные газонефтепроводы: Учебное пособие Тюмень: Тюм ГНГУ, 1998.

6. Зубарев В.Г. Методические указания по дисциплине «Проектирование и эксплуатация магистральных газопроводов» для курсового проектирования.2006.

7. Земенков Ю.Д., Кутузова Т.Т., Потемина Т.Т. Дипломное и курсовое проектирование. Методические указания по выполнению и оформлению курсовых и дипломных проектов для студентов специальности 130501, 2005.

8. Зубарев В.Г. МУ к лабораторным и практическим занятиям с использованием ЭВМ по по дисциплине «Проектирование и эксплуатация магистральных газопроводов» для студентов специальности 090701.

9. Перевощиков С.И. Проектирование и эксплуатация компрессорных станций. Приложения к методическим указаниям по курсовому проектированию для студентов специальности 0907. 2004..

10. «Эксплуатация магистральных газопроводов» (второе издание перераб.

доп.). Под общей редакцией Ю.Д. Земенкова.- Тюмень, «Вектор Бук», 2003

528с.

НТХ-03-5

Листов

Лит.

Содержание

Утверд.

Н. Контр.

Зубарев В.Г.

Консулт.

Зубарев В.Г.

Провер.

Березюк Т.В.

Разраб.

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

НТХ-03-5

Листов

ит.

Введение

Утверд.

Н. Контр.

Зубарев В.Г.

Консулт.

Зубарев В.Г.

Провер.

Березюк Т.В.

Разраб.

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

НТХ-03-5

Листов

Лит.

Выбор трассы газопровода (без экономического обоснования)

Утверд.

Н. Контр.

Зубарев В.Г.

Консульт.

Зубарев В.Г.

Провер.

Березюк Т.В.

Разраб.

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Определение количества КС при 2-х нитках

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

НТХ-03-5

Листов

Лит.

Определение количества КС при 2-х нитках

Утверд.

Н. Контр.

Зубарев В.Г.

Консульт.

Зубарев В.Г.

Провер.

Березюк Т.В.

Разраб.

Н. Контр.

Зубарев В.Г.

Консульт.

Зубарев В.Г.

Провер.

Березюк Т.В.

НТХ-03-5

Листов

Лит.

Определение числа КС при 2-х,3-х и 4-х нитках.

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

НТХ-03-5

Листов

Лит.

Экономический расчет, расчет прибыли при 2-х нитках

Утверд.

Н. Контр.

Зубарев В.Г.

Экономический расчет, расчет прибыли при 2-х нитках

Определение количества КС при 2-х нитках.

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Экономический расчет, расчет прибыли при 2-х нитках

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Экономический расчет, расчет прибыли при 2-х нитках

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Разраб.

Определение кол-ва ГПА, АВО, ПУ при 2-х нитках

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Экономический расчет, расчет прибыли при 2-х нитках

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Экономический расчет, расчет прибыли при 2-х нитках

Лист

Изм.

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Расчет физических свойств газа

Лист

Дата

Подп.

№ докум.

Лист

Изм.

НТХ-03-5

Листов

Лит.

Определение количества ГПА, АВО и ПУ при 2-х нитках

Утверд.

Н. Контр.

Зубарев В.Г.

Консульт.

Зубарев В.Г.

Провер.

Березюк Т.В.

Разраб.

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Расчет физических свойств газа

Лист

Дата

Подп.

№ докум.

Лист

Утверд.

Лист

Изм.

Листов

Лит.

Расчет КС при 2-х нитках

Расчет физических свойств газа

Утверд.

Н. Контр.

Зубарев В.Г.

Консульт.

Зубарев В.Г.

Провер.

Березюк Т.В.

Разраб.

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

НТХ-03-5

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Разраб.

Березюк Т.В.

Провер.

Зубарев В.Г.

Консульт.

Зубарев В.Г.

Н. Контр.

Утверд.

Расчет степени сжатия, давления и температуры на выходе из КС при 2-х нитках

Лит.

НТХ-03-5

Листов

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Расчет степени сжатия, давления и температуры на выходе

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Расчет степени сжатия, давления и температуры на выходе

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Расчет степени сжатия, давления и температуры на выходе

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Консульт.

Зубарев В.Г.

Провер.

Березюк Т.В.

Разраб.

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

НТХ-03-5

Листов

Лит.

Выбор оптимального числа ниток

Утверд.

Н. Контр.

Зубарев В.Г.

Консульт.

Зубарев В.Г.

Провер.

Березюк Т.В.

Разраб.

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

НТХ-03-5

Листов

Лит.

Определение кол-ва ГПА, АВО, ПУ при 2-х,3-х и 4-х нитках

Утверд.

Н. Контр.

Зубарев В.Г.

Консульт.

Зубарев В.Г.

Провер.

Березюк Т.В.

Разраб.

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

Определение числа КС при 2-х,3-х и 4-х нитках.

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

НТХ-03-5

Листов

Лит.

Экономический расчет, расчет прибыли при 2-х, 3-х и 4-х нитках

Утверд.

Н. Контр.

Зубарев В.Г.

Консульт.

Зубарев В.Г.

Провер.

Березюк Т.В.

Разраб.

Определение оптимального числа ниток газопровода Уренгой-Югорск

Лист

Дата

Подпись

№ докум.

Лист

Изм.

1. Задание 2 Оценка загрязнения поверхностных вод Цель работы- освоить методику расчета загрязнения повер
2. Економіка праці та соціальнотрудові відносини СІМФЕРОПОЛЬ 2012 А
3. реферат дисертації на здобуття наукового ступеня кандидата технічних наук Одеса 2000 Дис
4. Диагностика и лечение увеитов герпесвирусной и хламидийной этиологии
5. то со стороны. Приезжающие перестали спрашивать разрешения не фотографирование записи съемку и их отношен
6. тема безопасность в РБ структура и функции- В 1993 г
7. а ЦЕЛЬ РАБОТЫ- Формирование навыков решения комбинаторных задач; Формирование навыков решени
8. Фашизм в Италии
9. Курсовая работа- Психологическая готовность к обучению в школе
10. РГТЭУ челябинский институт филиал Кафедра гражданского права М
11. реферат дисертації на здобуття наукового ступеня кандидата економічних наук ТЕРНОПІЛЬ ~ 200
12. на тему- Факторы развития внешнеторговых связей России Соде
13. Воспитание девочек
14. Номенклатура дел виды, роль и значение
15. Тема- ldquo;Я ЄСТЬ ЛЮДИНА СИН СВОГО НАРОДУrdquo; Творча работа учениці 11А класу заг
16. Lexico-sementic characterstics of business letter correspondence
17. РЕФЕРАТ дисертації на здобуття наукового ступеня кандидата геологічних наук Кривий Ріг 1999
18. Теория и практика свободы совести и вероисповедания в Республике Беларусь
19. Влияние партизанского движения в годы II мировой войны
20. акронима который стал больше ассоциироваться с сокращениями увольнениями и управленческой некомпетентно

Материалы собраны группой SamZan и находятся в свободном доступе