Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Московский Государственный Университет Путей Сообщения
Кафедра «Инженерная геология, основания и фундаменты»
Пояснительная записка
к курсовому проекту по дисциплине «Механика грунтов, основания и фундаменты»
на тему:
«Проектирование конструкции фундамента сооружения»
Выполнил: ст. гр.
_________________
Проверил: ассистент
Москва 2008г.
Введение.
Проектирование сооружений любого назначения связано с решением одной из наиболее сложных задач – оценкой несущей способности основания и выбором оптимальных конструкций и методов возведения фундаментов. Сложность задачи предопределяется многообразием свойств грунтов и условий их залегания. Для успешного решения этой задачи необходимо иметь, прежде всего, возможно более подробные материалы о геологических и гидрогеологических условиях площадки проектируемого сооружения и свойствах грунтов основания с учетом их природного состояния и возможных последующих изменений под воздействием нагрузок от построенного сооружения.
Основание должно иметь прочность, исключающую возможность выпора грунта из-под фундамента, быть устойчивым против вымывания или выщелачивания грунта из-под фундамента при воздействии потоков подземных или поверхностных вод, обладать необходимой устойчивостью против сдвига, а фундамент должен обеспечить передачу расчетных нагрузок от сооружения на основание с достаточными запасами прочности, иметь глубину заложения, при которой исключалось бы неблагоприятное воздействие морозного пучения грунта на прочность основания.
Проект фундамента является частью общего сооружения, но вместе с тем задачи проектирования фундамента решаются самостоятельно на основе исходных данных.
При решении задач в процессе проектирования, учитывают не только природные условия, но и специфические особенности конструкции и работы надфундаментной части сооружения, а также влияние деформаций основания и фундамента на работу сооружения в целом.
Проектирование фундамента, как любого другого сооружения, подчиняется общим принципам и последовательности выполнения расчетов, что значительно упрощает общую работу, и количество затраченного на подсчеты времени.
Целью данного курсового проекта является проектирование фундаментов мелкого заложения и свайного фундамента для заданных условий. Для этого необходимо провести анализ инженерно-геологических условий, выбрать глубину заложения фундамента, провести конструирование фундамента, а также его расчет.
Конструкции фундаментов и основания здания должны быть прочными, надежными, долговечными. Также они должны соответствовать экономическим, технологическим требованиям и изготавливаться из современных материалов и по современным технологиям.
Геологический разрез (скважина № 4).
Сводные данные физико-механических характеристик грунтов.
Таблица 1.
|
Наименование показателя |
Обозначение, размерность |
№ геологического слоя |
Формула для расчета |
|||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|||
|
Плотность частиц (удельный вес) |
|
2,69 |
2,71 |
2,66 |
2,67 |
из задания |
|
Плотность грунта |
|
2,06 |
2,01 |
2,02 |
2,09 |
из задания |
|
Удельный вес грунта |
|
20,6 |
20,1 |
20,2 |
20,9 |
|
|
Природная влажность |
W |
0,223 |
0,258 |
0,232 |
0,202 |
из задания |
|
Плотность в сухом состоянии |
|
1,684 |
1,598 |
1,640 |
1,739 |
= |
|
Коэффициент пористости |
e |
0,597 |
0,696 |
0,622 |
0,536 |
= |
|
Удельный вес грунта, взвешенного в воде |
|
10,582 |
10,082 |
10,232 |
10,875 |
|
|
Степень влажности |
|
1,005 |
1,004 |
0,992 |
1,007 |
= |
|
Влажность на границе текучести |
|
0,247 |
0,356 |
‐ |
‐ |
из задания |
|
Влажность на границе раскатывания |
|
0,207 |
0,216 |
‐ |
‐ |
из задания |
|
Число пластичности |
|
0,04 |
0,14 |
‐ |
‐ |
= - |
|
Показатель текучести |
|
0,40 |
0,30 |
‐ |
‐ |
|
|
Коэффициент пористости при W |
|
0,664 |
0,965 |
‐ |
‐ |
= |
|
Показатель просадочности |
П |
0,042 |
0,158 |
‐ |
‐ |
П = |
|
Нормативный модуль деформации |
Е , мПа |
15 |
19 |
33 |
40 |
из задания |
|
нормативный угол внутреннего трения |
, град |
23 |
22 |
35 |
40 |
из задания |
|
Нормативное удельное сцепление |
С , кПа |
8 |
40 |
1 |
1 |
из задания |
|
Наименование грунта |
|
Супесь пластичная |
Суглинок тугопластичный |
Песок средней крупности, насыщенные водой, средней плотности |
Песок крупный, насыщенный водой, плоный. |
|
|
Расчетное сопротивление |
, кПа |
270 |
250 |
400 |
600 |
|
Конструирование фундамента мелкого заложения.
Определение глубины заложения фундамента d:
d-это расстояние от подошвы фундамента до отметки пола подвала.
= + 0,25 м. (или ниже). – минимальная глубина заложения;
= ∙ ; = 0.4∙1.2=0.48 м (расчетная глубина сезонного промерзания грунта).
где: =1.2 м (см задание) – нормативная глубина промерзания;
= 0.4 (определяется по таблице П.1.8 методических указаний, для сооружений с подвалом и температурой внутреннего воздуха в здании 20 и более).
= 0.48 + 0.25=0.73 м. Принимаю d= 1.22 м.
Предварительное определение размеров подошвы фундамента:
= а∙ (а=1 м)
=
=∙- расчетная вертикальная нагрузка на фундамент в уровне его обреза;
=1,1 – коэффициент перегрузки;
=520 ; - из задания
=1,1∙520=572
n=1, 1 -коэффициент учитывающий действие момента и горизонтальных сил;
=270 кПа – расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента;
= 20 кН/м3 – средний удельный вес материала фундамента и грунта на его уступах;
=10 кH/м3 – удельный вес воды;
=3,02-0,2=2,82 м – расстояние уровня грунтовых вод до подошвы фундамента;
== 3.19 м
Принимаю: ж/б плита марки Ф 32.
h=500 мм;
b=3200 мм;
L=1180 мм;
с=700 мм.
Фундаментные блоки ФСН-6.
h=280 мм;
b=600 мм;
L=1180 мм.
Проверка давлений от подошвы фундамента. Определение среднего давления.
Расчет производится исходя из условия:
Pm ≤R.
R, кПа – расчетное сопротивление грунта основания под подошвой фундамента;
Pm = , кПа – среднее давление под подошвой фундамента, при основном сочетании нагрузок;
=∙∙n + ( +) = 572∙1.15+1.1(72.528+52.44)=657,8+137,46=795,26 кН.
– вертикальная нагрузка по подошве
фундамента с учетом веса фундамента и
грунта на его обрезах;
=1.2 - коэффициент надёжности по
нагрузке (для постоянной нагрузки);
n=1,1 -коэффициент учитывающий действие
момента и горизонтальных сил;
=1,1– коэффициент перегрузки;
∙n=572 ;
=∙ - вес фундамента;
= 24∙3,022=72,528 кН.
=Аэлем∙1 – объем фундамента;
=(0,28∙0,6∙9+0,02∙0,6∙10+1,8∙0,5+
+2∙(0,5+0,2) ∙0,5∙0,7) ∙1=1,512+0,12+0.9+0,49=3,022 м3
= 24 кН/м3 – удельный вес железобетона;
Qгр= ∙ - вес грунта на уступах;
Qгр=11.2∙4.682=52.44 кН.
== =11.2 кН/м3 – средний удельный вес грунта
2.72∙1.3+(0.5∙0.3∙0.7)∙2+0.72∙1.3=3.536+0.21+0,936=4,682 м3 – объем грунта на уступах;
Pm ==248,5 кПа
Определение расчетного сопротивления грунта
R=[]
k=1,0;
=1,2; =1.1 (т.к L/H=1,2) – коэффициенты работы;
=0.69; =3.65; =6.24 – коэффициенты зависящие от угла внутреннего трения грунта;
= 1,0;
=10.58 кН/м3 – осредненное расчетное значение удельного веса грунта, залегающих ниже подошвы фундамента;
= =11.2 кН/м3 – осредненное расчетное значение удельного веса грунта, залегающих выше подошвы фундамента;
=8 кПа – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;
= = 1.22+0.15= 1.46 м – приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от подвала;
=2 м – глубина подвола;
R = [] =(23.36+59.68+59.36+49.92)1.32=253, 86 кПа.
Pm=248,5 кПа ≤ R=253, 86 кПа. Проверка выполнена.
Проверка краевого (наибольшего) давления под подошвой фундамента.
Расчет производится исходя из условия:
≤ 1,2∙ R;
, кПа – краевое давление
под подошвой фундамента;
R=253,86 кПа – расчетное сопротивление грунта основания под подошвой фундамента;
= + ;
=248,5 кПа;
W = =1,71 м3 – Момент
сопротивления подошвы фундамента
для принятой оси;
M=Mn+E - Qгр∙t;
M, кН∙м – суммарный момент всех сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента ;
Мn=40 кН∙м – заданный нормативный момент;
E= ∙ tg2(45 - ) – горизонтальная нагрузка от засыпки;
E= ∙tg2(45 - ) = 131,33∙0,528=69,34
=18 кН/м3 – удельный вес грунта засыпки;
=180 – угол внутреннего трения грунта засыпки;
d0=dп+dпр=3.22+0.6=3.82 м ;
dп = 3.22м – глубина заложения фундамента от поверхности планировки;
dпр =0.6м – приведенная высота;
t=1,012 м – условное плечо Qгр;
М=40+69,34∙1,27 – 52,44∙1,012=74.99 кН∙м
=248.5+43.85=292,35 кПа.
1.2∙R=253,86∙1.2=304,63 кПа.
=292,35 кПа ≤ 1.2∙R=304,63 кПа. Проверка выполнена.
Определение минимального давления.
> 0.
= - ;
=248.5-43.85=204.65 кПа > 0. Проверка выполнена.
Расчет оснований по деформациям.
Расчет производится исходя из условия:
S ≤ Su;
S,см - совместная деформация основания и сооружения;
Su =8 см – предельное значение совместной деформации основания и сооружения, определяется по СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»;
Толщина расчетных слоев (hi =1, 13 м) принимается не более 0.4 b, где b-ширина подошвы фундамента.
Построение эпюры вертикальных напряжений от собственного веса грунта σzq:
Т.к водонепроницаемого слоя нет, то σzq определяется по формуле:
σzq=γI∙dn +∑γsbi∙hi;
γI =11.2 кН/м3 – осредненный удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента;
dn =3.22 м – глубина заложения фундамента от поверхности природного рельефа;
γsbi , кН/м3– удельный вес грунта в i-м слое с учетом гидростатического взвешивания;
hi , м – толщина i-го слоя грунта;
Построение эпюры дополнительных вертикальных напряжений σzp:
σzp=α∙P0;
α – коэффициент принимаемый в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон(L/b) и относительной глубины ξ =2∙Z/b;
Z, м – расчетное расстояние от подошвы фундамента до границы расчетного слоя;
P0=P- γI∙dn =248,5 - 36,08=212,42 кПа – дополнительное вертикальное давление на основание;
P=248,5 кПа - среднее давление под подошвой фундамента, при основном сочетании нагрузок;
Определение нижней границы сжимаемой толщи основания Hc, на которой выполняется условие:
σzp =0.2 ∙σzq
Определяем осадки отдельных расчетных слоев в пределах сжимаемой толщи по формуле:
Si=β,
β =0.8 – безразмерный коэффициент;
,кПа – среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-м слое грунта, равное полу сумме напряжений на верхней Zi-1 и нижнем Zi границах слоя по вертикальной оси, проходящей через центр подошвы фундамента;
– модуль деформаций i-го слоя;
S=.
Все расчеты представлены в таблице на стр. 10:
Схема для расчета осадки фундамента мелкого заложения.
Таблица расчета осадки фундамента мелкого заложения.
|
Номер расчетного слоя |
Глубина от подошвы фундамента до расчетного слоя z, м |
Толщина слоя hi, м (см) |
Удельный вес грунта γi, кН/м3 |
Напряжение от собс-го веса грунта σzg, кПа |
0,2 σzq |
ξ = 2Z/B |
Коэффициент α |
Дополнительное напряжение σzq, кПа |
Среднее доп-ое напряжение σzqi, кПа |
Модуль деформации Ei кПа |
Осадка слоя Si , м |
|
1 |
− |
0,20 |
20,6 |
4,12 |
0,82 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
2 |
− |
0,76 |
10,582 |
12,16 |
2,43 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
3 |
− |
1,13 |
10,582 |
24,12 |
4,82 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
4 |
− |
1,13 |
10,582 |
36,08 |
7,22 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
5 |
0,00 |
1,13 |
10,582 |
48,04 |
9,61 |
0,00 |
1,000 |
212,42 |
− |
− |
− |
|
6 |
1,13 |
1,13 |
10,582 |
59,99 |
12,00 |
0,71 |
0,858 |
182,26 |
197,34 |
15000 |
0,011893 |
|
7 |
2,26 |
1,13 |
10,582 |
71,95 |
14,39 |
1,41 |
0,694 |
147,42 |
164,84 |
15000 |
0,009934 |
|
8 |
3,39 |
1,13 |
10,582 |
83,91 |
16,78 |
2,12 |
0,523 |
111,10 |
129,26 |
15000 |
0,007790 |
|
9 |
4,52 |
1,13 |
10,582 |
95,87 |
19,17 |
2,83 |
0,406 |
86,24 |
98,67 |
15000 |
0,005946 |
|
10 |
5,65 |
1,13 |
10,582 |
107,82 |
21,56 |
3,53 |
0,326 |
69,25 |
77,75 |
15000 |
0,004685 |
|
11 |
6,78 |
1,13 |
10,082 |
119,22 |
23,84 |
4,24 |
0,267 |
56,72 |
62,98 |
19000 |
0,002997 |
|
12 |
7,91 |
1,13 |
10,082 |
130,61 |
26,12 |
4,94 |
0,223 |
47,37 |
52,04 |
19000 |
0,002476 |
|
13 |
9,04 |
1,13 |
10,082 |
142,00 |
28,40 |
5,65 |
0,188 |
39,93 |
43,65 |
19000 |
0,002077 |
|
14 |
10,17 |
1,13 |
10,082 |
153,39 |
30,68 |
6,36 |
0,160 |
33,99 |
36,96 |
19000 |
0,001759 |
|
15 |
11,30 |
1,13 |
10,082 |
164,79 |
32,96 |
7,06 |
0,138 |
29,31 |
31,65 |
19000 |
0,001506 |
|
16 |
12,43 |
1,13 |
10,082 |
176,18 |
35,24 |
7,77 |
0,119 |
25,28 |
27,30 |
19000 |
0,001299 |
|
∑S |
0,049557 |
∑S=0,0496 м = 4.96 см ≤ Su =8 см. Проверка выполнена.
Конструирование свайного фундамента.
Определение глубины заложения ростверка.
Определяем глубину заложения ростверка.
dp > dmin,
dmin = 0.73 м.
Принимаем dp =1.2 м.
Выбираем сваю:
Глубина заглубления нижнего конца сваи не менее 1.0 м, но не более 2.0-2.5 м.
Тип сваи: Цельные, из квадратного сплошного сечения с поперечным армированием ствола, с напрягаемой арматурой (СН).
dсв=35 см=0.35 м;
Lсв=9.0 м.
При наличии Fv и М величина заделки головы ж/б сваи в ростверк составляет 20 см с выпуском арматуры 20da, т.к. арматура периодического профиля.
Определение несущей способности одиночной сваи.
Т.к. грунт суглинок тугопластичный, то забивную сваю будем рассчитывать как висячую.
Fd=γc(γcR∙R∙A+u∑γcf∙fi∙hi),
Fd ,кН – несущая способность сваи (по прочности грунта);
γc=1.0 – коэффициент условия работы сваи в грунте;
R=3500 кПа – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;
А=0.35∙0.35=0.1225 м2 – площадь опирания на грунт сваи;
u=0.35∙4=1.4 м – периметр поперечного сечения сваи;
fi , кПа – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи.
hi ,м - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, но не более 2 м;
γcR =1.0, γcf =1.0, - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и по боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта(Погружение забивкой сплошных и полых с закрытым нижним свай молотом);
|
f1, кПа |
f2 кПа |
f3 кПа |
f4 кПа |
f5 кПа |
|
27 |
30.5 |
32.45 |
33.58 |
47 |
Fd =1.0( 1.0∙3500∙0.1225+1.4∙(1∙27∙1.7+1∙30.5∙1.7+1∙32.45∙1.7+1∙33.58∙1.7+1∙47∙2)=428.75+425.6=854,35 кН.
Определение необходимого числа свай.
nc=,
=fv∙γf = 520∙1,15=598 кН – расчетная нагрузка по обрезу ростверка;
γf=1.15 – коэффициент надежности по нагрузке;
Среднее давление на основание под ростверком:
Pp=/(3d)2
d=0,35 м – сторона поперечного сечения сваи;
=Fd/γк=854.35/1.4=610, 25 кН – расчетное сопротивление сваи;
γк=1.4 – коэффициент надежности;
Pp=610,25/1.1=554,77 кПа;
По этому значению Pp определяем площадь подошвы ростверка:
Ap=/(Pp-γcp∙dp∙γf),
γcp=20 кН/м3 – средний удельный вес материала ростверка и грунта;
γf=1.1 – коэффициент надежности по нагрузке;
dp=3,2 м – глубина заложения ростверка.
Ap=598/(554,77-20∙3.2∙1.1)=1.235 м2
Т.к. расчет производится на 1 п.м. стены.
Поэтому ширина ростверка bp=Ap/1=1,235 м.
Определяем расчетный вес ростверка и грунта на его обрезах:
= γf ∙ Ap∙ γcp∙ dp=1,1∙1,235∙20∙3,2=86,94 кН,
nc=(598+86,94)/610,25=1.12.
ар=1/nc=0,89 м Принимаем ар =0.9 м (кратным 0,05 м);
т.к. 1.5dcв< ар < 3 dcв и n<2, выбираем двухрядное шахматное, расстояние между рядами
ср= =0,54 м.
Ширина ростверка определяется по формуле:
b=d + 2c0+(m-1)cp ,
с0=01 м – расстояние от края ростверка до грани сваи;
ср=0,54 м – расстояние между рядами свай;
m=2 – количество рядов свай;
Проверка нагрузок на краевые и угловые сваи.
Условие расчета:
N ≤ Fd/γк=Pcв ,
N ,кН – вертикальная нагрузка на сваю от расчетных нагрузок, действующих на фундамент.
N = ;
Nd=∑Np+ + - расчетная вертикальная нагрузка на уровне подошвы ростверка как сумма внешних вертикальных расчетных нагрузок ∑Np , расчетного веса ростверка и грунтов на уступах ростверка ;
Мх ,кНм – расчетные изгибающие моменты относительно главной центральной оси х плана свай в плоскости подошвы ростверка;
Уi =0.27 м – расстояние от главной оси до оси каждой сваи;
n – число свай в фундаменте.
=∙ - вес ростверка;
= 24∙1,2=28,8 кН.
=Аэлем∙1 – объем ростверка;
=1.09∙1.1=1,2 м3
= 24 кН/м3 – удельный вес железобетона;
;= ∙ - вес грунта на уступах;
;=11.53∙0.525=6.05 кН.
== =11.53 кН/м3 – средний удельный вес грунта
2.1∙0.25=0.525 м3 – объем грунта на уступах;
Nd=598+28,8+6,05=632, 85 кН,
N=632,85/2 + 40∙0.27/2∙0.272=316.43+74,07=390,5 кН
N=390,5 кН < = 610, 25 кН. Проверка выполнена.
Определение осадки свайного фундамента как условно массивного.
Условие расчета:
S ≤ Su ,
S, м – совместная осадка сооружения и свайного фундамента;
Su , м –предельное значение совместной деформации основания свайного фундамента и сооружения.
Определяем средний угол внутреннего трения:
=
, град – расчетные значения углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной hi;
hi ,м – глубина погружения свай в грунт;
= (6.8∙23+2∙22)/(6.8+2)=22.8 град.
=5.7 град.
Определяем размеры подошвы условного фундамента:
by=b-2c0+2htg();
ay= 1п.м
h, м – глубина погружения свай в грунт;
by=1.09-2∙0.1+2∙8.8∙0.1=2.65 м;
Ay= by∙ay=2,65∙1=2.65 м2 – площадь условного фундамента.
Определяем среднее давление по подошве условного массивного фундамента по формуле:
Pср=∑Nн/Ay ,
∑Nн=fv+++, кН – сумма вертикальных нормативных нагрузок на
уровне подошвы условного фундамента с учетом веса условного фундамента
(включая вес грунта и свай).
∑Nн=520+86,94+0.35∙0.35∙9∙2∙24+(1∙0.88∙0.2∙20.6+1∙9.8∙0.88∙10.58+1∙2∙0.88∙10.08)=659,86+112,61=772.47 кН.
Pср=772,47/2.65=291,5 кПа.
Pср<R,
R,кПа – расчетное сопротивление грунта основания под подошвой условного массивного фундамента.
R=[]
k=1,0;
=1,2; =1.1 (т.к L/H=1,2) – коэффициенты работы;
=0.61; =3.44; =6.04 – коэффициенты зависящие от угла внутреннего трения грунта;
= 1,0;
=10.08 кН/м3 – осредненное расчетное значение удельного веса грунта, залегающих ниже подошвы фундамента;
= =10.66 кН/м3 – осредненное расчетное значение удельного веса грунта, залегающих выше подошвы фундамента;
=40 кПа – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;
by = 2,65; dy=10 м – соответственно ширина и глубина заложения условного массивного фундамента;
=2 м – глубина подвола;
R=[]=893,13 кПа.
Pср=291,5 кПа < R=893,13 кПа. Проверка выполнена.
Su =8 см –определяется по СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»;
Толщина расчетных слоев (hi =1,00 м) принимается не более 0.4 bу;
Построение эпюры вертикальных напряжений от собственного веса грунта σzq:
Т.к водонепроницаемого слоя нет, то σzq определяется по формуле:
σzq=∑γi∙hi +∑γsbi∙hi;
γsbi , кН/м3– удельный вес грунта в i-м слое с учетом гидростатического взвешивания;
hi , м – толщина i-го слоя грунта;
Построение эпюры дополнительных вертикальных напряжений σzp:
σzp=α∙P0;
α – коэффициент принимаемый в зависимости от формы подошвы условного фундамента, соотношения сторон(L/b) и относительной глубины ξ =2∙Z/bу;
Z, м – расчетное расстояние от подошвы условного фундамента до границы расчетного слоя;
P0=Pср- σzq0 =291,5 – 127,99=163,51 кПа – дополнительное вертикальное давление на основание;
σzq0=127,99 кПа – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы условного фундамента;
σzp =0.2 ∙σzq
Определяем осадки отдельных расчетных слоев в пределах сжимаемой толщи по формуле:
Si=β,
β =0.8 – безразмерный коэффициент;
,кПа – среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-м слое грунта, равное полу сумме напряжений на верхней Zi-1 и нижнем Zi границах слоя по вертикальной оси, проходящей через центр подошвы условногофундамента;
– модуль деформаций i-го слоя;
S=.
Все расчеты представлены в таблице на стр. 17:
Схема для расчета осадки свайного фундамента.
Таблица расчета осадки свайного фундамента.
|
Номер расчетного слоя |
Глубина от подошвы условного фундамента до расчетного слоя z, м |
Толщина слоя hl, м (см) |
Удельный вес грунта γl, кН/м3 |
Напряжение от собс-го веса грунта σzg, кПа |
0,2 σzg |
ζ = 2Z/B |
Коэффициент α |
Дополнительное напряжение σzр, кПа |
Среднее доп-ое напряжение σzрi, кПа |
Модуль деформации Ei кПа |
Осадка слоя Si, м |
|
1 |
− |
0,20 |
20,6 |
4,12 |
0,82 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
2 |
− |
0,80 |
10,582 |
12,59 |
2,52 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
3 |
− |
1,00 |
10,582 |
23,17 |
4,63 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
4 |
− |
1,00 |
10,582 |
33,75 |
6,75 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
5 |
− |
1,00 |
10,582 |
44,33 |
8,87 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
6 |
− |
1,00 |
10,582 |
54,91 |
10,98 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
7 |
− |
1,00 |
10,582 |
65,50 |
13,10 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
8 |
− |
1,00 |
10,582 |
76,08 |
15,22 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
9 |
− |
1,00 |
10,582 |
86,66 |
17,33 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
10 |
− |
1,00 |
10,582 |
97,24 |
19,45 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
11 |
− |
1,00 |
10,582 |
107,82 |
21,56 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
12 |
− |
1,00 |
10,082 |
117,91 |
23,58 |
− |
− |
− |
− |
− |
− |
|
13 |
0,00 |
1,00 |
10,082 |
127,99 |
25,60 |
0,00 |
1,000 |
163,51 |
− |
19000 |
− |
|
14 |
1,00 |
1,00 |
10,082 |
138,07 |
27,61 |
0,75 |
0,752 |
122,96 |
143,23 |
19000 |
0,006031 |
|
15 |
2,00 |
1,00 |
10,082 |
148,15 |
29,63 |
1,51 |
0,484 |
79,14 |
101,05 |
19000 |
0,004255 |
|
16 |
3,00 |
1,00 |
10,082 |
158,23 |
31,65 |
2,26 |
0,285 |
46,60 |
62,87 |
19000 |
0,002647 |
|
17 |
4,00 |
1,00 |
10,082 |
168,32 |
33,66 |
3,02 |
0,178 |
29,10 |
37,85 |
19000 |
0,001594 |
|
18 |
5,00 |
1,00 |
10,082 |
178,40 |
35,68 |
3,77 |
0,121 |
19,78 |
24,44 |
19000 |
0,001029 |
|
19 |
6,00 |
1,00 |
10,082 |
188,48 |
37,70 |
4,53 |
0,087 |
14,23 |
17,01 |
19000 |
0,000716 |
|
20 |
7,00 |
1,00 |
10,082 |
198,56 |
39,71 |
5,28 |
0,065 |
10,63 |
12,43 |
19000 |
0,000523 |
|
21 |
8,00 |
1,00 |
10,082 |
208,64 |
41,73 |
6,04 |
0,051 |
8,34 |
9,48 |
19000 |
0,000399 |
|
22 |
9,00 |
1,00 |
10,082 |
218,73 |
43,75 |
6,79 |
0,04 |
6,54 |
7,44 |
19000 |
0,000313 |
|
23 |
10,00 |
1,00 |
10,082 |
228,81 |
45,76 |
7,55 |
0,029 |
4,74 |
5,64 |
19000 |
0,000238 |
|
∑ |
0,014527 |
∑S=0,0145 м = 1.45 см ≤ Su =8 см. Проверка выполнена.
8