Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
1 Общая часть
1.1 Расчет размеров грузового движения
Определяем удельное сопротивление движению четырехосных вагонов по формуле
W04 = , (1.1)
где U - расчетная скорость электровоза, км/ч, принимаем 47,3;
g - масса вагона, т, принимаем 70.
Подставив числовые значения в формулу (1.1), получаем
W04 = = 2,22 кг/т.
Так как состав полностью сформирован из четырехосных вагонов, то принимаем
W0= W04 = 2,22 кг/т.
Определяем вес поезда по формуле
Q= , (1.2)
где Fк - сила тяги электровоза на расчетном подъеме, кг, принимаем
39500;
P - сцепной вес электровоза, кг, принимаем 180;
iр - расчетный подъем, %, принимаем 8,5;
W/04 - удельное основное сопротивление движению электровозу, кг/т,
принимаем 3,5.
Подставив числовые значения в формулу (1.2), получаем
Qбр= = 3488,71т·бр.≈3489т·бр.
Определяем количество грузовых поездов в сутки в четном направлении по формуле
Nч = , (1.3)
где Гт - грузопоток в четном направлении, т/год, принимаем 49,5·106;
Кн - коэффициент сезонной неравномерности грузопотоков, принимаем
1,19;
αт - коэффициент тары, принимаем 0,5.
Подставив числовые значения в формулу (1.3), получаем
Nч == 69,38 поездов.
Определяем количество поездов в сутки в нечетном направлении по формуле
Nо = , (1.4)
где Го - грузопоток в нечетном направлении, т/год, принимаем 50;
Кн - коэффициент сезонной неравномерности грузопотоков;
αт - коэффициент тары.
Подставив числовые значения в формулу (1.4), получаем
Nо = = 70 поездов.
1.2 Расчет потребления электроэнергии на тягу поездов
Расчет потребления электроэнергии производим для всего электрифицированного участка. Предварительно определяем грузопоток для всего участка по формуле
Гбр = Гт · (1+2· αт) + Го , (1.5)
где Гт - грузопоток в четном направлении, т/год;
αт - коэффициент тары;
Го - грузопоток в нечетном направлении, т/год.
Подставив числовые значения в формулу (1.5), получаем
Гбр = 49,5·(1+2·0,5)+50 = 149 млн. т/год.
Потребление электроэнергии для всего электрифицированного участка определяем по формуле
Ао = α·10-3· Гбр·106 = α· Гбр·103, (1.6)
где α - удельный расход электроэнергии, Вт·ч/(т·км);
Гбр - грузопоток для всего участка, млн. т/год, принимаем 149.
Удельный расход электроэнергии определяем по формуле
α = 4· (Wср + iэ), (1.7)
где Wср - среднее удельное сопротивление поезда, кг/т, принимаем 3,5;
iэ - эквивалентный подъем, ‰, принимаем 1,3.
Подставив числовые значения в формулу (1.7), получаем
α = 4·(3,5 + 1,3) = 18,595 Вт·ч/(т·км).
Подставив числовые значения в формулу (1.6), получаем
Ао = 17,6· 149·103 =2,771·106 кВт·ч/(км·год).
1.3 Определение количество тяговых подстанций
Расстояние между подстанциями на дорогах постоянного тока лежит в пределах от 15 до 20 км.
Таким образом на заданном электрифицированном участке необходимое количество подстанций определяем по формуле
n= , (1.8)
где L - заданная длина участка, км, принимаем 112;
ln - расстояние между тяговыми подстанциями, км, принимаем 16.
Подставив числовые значения в формулу (1.8), получаем
n == 7 подстанций.
Примерное распределение тяговых подстанций на участке показано на рисунке 1.1.
Рисунок 1.1- Схема распределения подстанций на участке
1.4 Определение числа поездов сутки
Определяем максимальное число поездов в сутки по формуле
N= , (1.9)
где τпс - интервал попутного следования, мин, принимаем 20.
Подставив числовые значения в формулу (1.9), получаем
N = = 72 поезда.
Определяем максимальное число поездов на фидерной зоне оно одинаково, так как между всеми подстанциями принято одинаково расстояние.
ℓn = ℓ3 = 16км.
Максимальное число поездов на фидерной зоне, определяем по формуле
nоф1 = nоф2 =nоф3 = nоф4 = , (1.10)
где nоф - максимальное число на фидерной зоне;
ℓз - длина фидерной зоны, км;
Uуч - участковая скорость, км/ч.
Участковую скорость определяем по формуле
Uуч = Ку∙ Uх , (1.11)
где Uуч - участковая скорость, км/ч;
Ку - коэффициент участковой скорости, принимаем 0,9;
Uх - ходовая скорость, км/ч.
Ходовую скорость определяем по формуле
Uх = 1,4 ∙ Uр, (1.12)
где Uх - ходовая скорость электровоза, км/ч;
Uр - расчетная скорость электровоза, км/ч.
Подставляя числовые значения в формулу (1.12), получаем
Uх = 1,4 ∙ 47,3 = 66,22 км/ч.
Подставляя числовые значения в формулу (1.11), получаем
Uуч = 0,9 ∙ 66,22 = 60 км/ч.
Подставляя числовые значения в формулу (1.10), получаем
nоф1 = nоф2 =nоф3 = nоф4 == 0,856 поезда.
Число поездов может быть только целым, поэтому принимаем
nоф1 = nоф2 =nоф3 = nоф4 =1.
Средние число поездов, одновременно находящихся на четной и нечетной фидерных зонах разное, так как размеры движения в четном и нечетном направлениях не одинаковы. Среднее количество поездов одновременно находящихся на четной фидерной зоне определяем по формуле
nф2 = nф4 = nоф ∙, (1.13)
где nф2,nф4 - среднее число поездов одновременно находящихся на четной
фидерной зоне;
nоф - максимальное число поездов на фидерной зоне;
Nо - максимальное количество поездов в сутки;
N4 - количество поездов в сутки в четном направлении.
Подставляя числовые значения в формулу (1.13), получаем
nф2 = nф4 = 1∙= 1 поезда.
Среднее количество поездов одновременно находящихся на нечетной фидерной зоне определим по формуле
nф1 = nф3 = nоф ∙, (1.14)
где nф1, nф3 - среднее число поездов одновременно находящихся на не
четной фидерной зоне;
nоф - максимальное число поездов на фидерной зоне;
Nо - максимальное количество поездов в сутки;
Nо/ - количество грузовых поездов в сутки в нечетном направле-
нии.
Подставляя числовые значения в формулу(1.14), получаем
nф1 = nф3 = 1∙= 0,764 поезда.
Определяем потребление электроэнергии на 1км в год в нечетном направлении по формуле
А1 = , (1.15)
где А1 - потребление электроэнергии на 1километр в год в нечетном
направлении, кВт∙ч/(км∙год);
Ао - потребление электроэнергии для всего электрифицированного
участка, кВт∙ч/(км∙год).
Подставляя числовые значения в формулу (1.15), получаем
А1 = = 1039 кВт∙ч/(км∙год).
Определяем потребление электроэнергии в четном направлении по формуле
А2 = Ао - А1, (1.16)
где А2 - потребление электроэнергии на 1км в год в четном направле-
нии, кВт∙ч/(км∙год);
Ао - потребление электроэнергии для всего электрифицированного
участка, кВт∙ч/(км∙год).
Подставляя числовые значения в формулу(1.16), получаем
А2 = 2,771– 1039= 1732 кВт∙ч/(км∙год).
Определяем средние токи поездов на нечетной фидерной зоне по формуле
In1 = In3= , (1.17)
где In1 , In3 - средние токи поездов на четной фидерной зоне, А;
А1 - потребление электроэнергии на 1км в год в нечетном направ-
лении, кВт∙ч/(км∙год);
ℓз - длина фидерной зоны, км;
Uкс - напряжение в контактной сети, кВ;
nф1 - среднее число поездов одновременно находящихся на нечет-
ной фидерной зоне.
Подставляя числовые значения в формулу (1.17),получаем
In1 = In3== 632,57 А.
Определяем средние токи поездов на четной фидерной зоне по формуле
In2 = In4 = , (1.18)
где In2 , In4 - средние токи поездов на четной фидерной зоне, А;
А2 - потребление электроэнергии на 1км в год в четном направле-
нии, кВт∙ч/(км∙год);
ℓз - длина фидерной зоны, км;
Uкс - напряжение в контактной сети, кВ;
nф2 - среднее число поездов одновременно находящихся на четной
фидерной зоне.
Подставляя числовые значения в формулу (1.18), получаем
In2 = In4 = = 1054,49 А.
Определяем средние токи нечетной питающей линии по формуле
Iср.л1 = Iср.л3 = In1∙ , (1.19)
где Iср. л1, Iср. л3 - средний ток нечетной питающей линии, А;
In1 - средние токи поездов по нечетной фидерной зоне, А;
nоф1 - максимальное число поездов на фидерной зоне.
Подставляя числовые значения в формулу (1.19), получаем
Iср.л1 = Iср.л3 = 632,57∙= 316,28 А.
Определяем средние токи нечетной питающей линии по формуле
Iср.л2 = Iср.л4 = In2 ∙, (1.20)
где Iср. л2, Iср. л4 - средний ток четной питающей линии, А;
In2 - средние токи поездов по четной фидерной зоне, А;
nоф - максимальное число поездов на фидерной зоне.
Подставляя числовые значения в формулу (1.20), получаем
Iср.л2 = Iср.л4 =1054,49 ∙ = 527,24 А.
Определяем эффективный среднеквадратичный ток нечетной питающей линии по формулу
Iα + 0.25 ∙(nоф1-1)), (1.21)
где I - среднеквадратичный ток нечетной питающей линии, А2;
I - средний ток поезда на нечетной фидерной зоне, А2;
α - коэффициент, характеризующий отношение общего времени хода
поездов ко времени хода под током, принимаем 1,05;
nоф1 - максимальное число поездов на фидерной зоне.
Подставляя числовые значения в формулу (1.21), получаем
I632,572 ∙1∙ (0, 35 ∙1, 05 + 0, 25 ∙ (1-1)) = 147053,21А.
Определяем эффективный среднеквадратичный ток четной питающей линии по формулу
Iα + 0, 25 ∙ (nоф2-1)), (1.22)
где I - среднеквадратичный ток четной питающей линии, А2;
I - средний ток поезда на четной фидерной зоне, А2;
α - коэффициент, характеризующий отношение общего времени
хода поездов ко времени хода под током;
nоф1 -максимальное число поездов на фидерной зоне.
Подставляя числовые значения в формулу (1.22), получаем
I1054,492 ∙1(0,35 ∙1,05 + 0,25 ∙ (1-1)) = 408641,31А2 .
Определяем эффективный ток нечетной питающей линии по формулу
Iэл.1= , (1.23)
Подставляя числовые значения в формулу (1.23), получаем
Iэл.1 = = 383,47А.
Определяем эффективный ток четной питающей линии по формулу
Iэл.2 = , (1.24)
Подставляя числовые значения в формулу (1.24), получаем
Iэл.2 = = 639,25А.
Определяем средний ток подстанции по формуле
Iср.п /ст = Iср.л1∙ 2 + Iср.л2 ∙2, (1.25)
где Iср. п/ст - средний ток подстанции, А;
Iср. л1 - средний ток нечетной питающей линии, А;
Iср. л2 - средний ток четной питающей линии, А.
Подставляя числовые значения в формулу (1.25), получаем
Iср.п/ст = 316,28 ∙ 2 + 527,24 ∙ 2 = 1687,04А.
Определяем эффективный квадратичный ток подстанции по формуле
I2э.п/ст = (Iср.л1 + Iср.л2 + Iср.л3 + Iср.л4)2+(( I2эл.1- I2ср.л1) + (I2эл.2 – I2ср.л2) +
+(I2эл.3 - I2ср.л3) + (I2эл.4 - I2ср.л4)), (1.26)
где I2э.п /ст - эффективный квадратичный ток подстанции, А2;
Iср.л1, Iср.л3 - средний ток нечетной питающей линии, А;
Iср.л2, Iср.л4 - средний ток четной питающей линии, А;
I2эл.1, I2эл.3 - эффективный среднеквадратичный ток нечетной пи-
тающей линии, А2;
I2эл.2, I2эл.4 - эффективный среднеквадратичный ток четной питаю-
щей линии, А2.
Подставляя числовые значения в формулу (1.26), получаем
I2э.п/ст = (316,28 + 527,24 + 316,28 + 527,24)2 + ((147053,21 – 316,28) + (408641,31 – 527,24) + (147053,21 – 316,28) + (40641,31– 527,24)) = 3201462,88А2.
Таким образом, эффективный ток подстанции будет равен
Iэ.п/ст =
Iэ.п/ст = = 1789,2А.
Решаем вопрос о типе выпрямительного агрегата. Принимаем двендцатипульсовую схему выпрямления. Выбираем преобразователь типа ТПЕД – 3150 – 3.3к У1.
Записываем данные выбранного преобразователя Udн равное 3300В, Idн равное 3150А.
Определяем необходимое число преобразовательных агрегатов по формуле
N= . (1.27)
Подставляя числовые значения в формулу (1.27), получаем
N = = 0,7≈1.
Определяем мощность потребления по формуле
Рd =1,05 ∙ Udн ∙ Idн, (1.28)
где Рd - мощность, Вт;
Udн - номинальное напряжение преобразователя, В;
Idн - номинальный ток преобразователя, А.
Подставляя числовые значения в формулу (1.28), получаем
Рd= 1,05 ∙ 3300 ∙ 3150 = 10914750Вт.
Выбираем тяговый трансформатор к данному выпрямителю по таблице 3.1 [1] и его данные сводим в таблицу 1.1
Таблица 1.1 – Данные тягового трансформатора
|
Тип трансформатора |
Напряжение Сетевой Обмотки, кВ |
Первичная мощность, кВА |
Напряжение Преобразователя,кВ |
Ток преобразователя, А |
|
ТРДП -12500 ЖУ1 |
10 |
11400 |
3.3 |
3150 |
1.5 Описание схемы электрифицированного участка железной дороги
Источником электроснабжения электрифицированных железных дорог в России, служат входящие в энергосистему районные электростанции, от которых питаются тяговые подстанции. Схема электрифицированного участка показана на демонстративном листе 1. На заданном участке длиной 102 километров, размещено 6 подстанций, в схеме предусмотрены опорные и промежуточные подстанции. Опорные подстанции служат для распределения электрической энергии поступающей от электроснабжающей системы. Опорные подстанции являются питающими центрами для промежуточных подстанций. Промежуточные тяговые подстанции питаются от двух цепных линий электропередачи 110 кВ и присоединены к ним в рассечку. На каждой тяговой подстанции применяется двойная трансформация. Сначала напряжение понижается от 110 кВ до 10 кВ, а затем от 10 кВ до 3,3 кВ. В схеме применяются трехобмоточные и двухобмоточные трансформаторы. Расстояние между подстанциями составляет 17 километров, поэтому в контактной сети в середине фидерной зоны устанавливают посты секционирования. На двухпутных участках посты секционирования одновременно используются для осуществления узловой схемы соединения контактной сети путей, что позволяет уменьшить потери энергии и повысить уровень напряжения. Применение постов секционирования также ограничивает зоны, отключаемую защитами, при повреждениях на контактной сети. На всех фидерах контактной сети устанавливают разъединители с двигательными приводами для обеспечения работ на контактной сети при телеуправлении. Посты имеют земляную защиту, действующую на отключение всех фидерных выключателей и линейных разъединителей. Посты секционирования постоянного тока для двухпутных участков выполняются с одинарной не секционированной системой сборных шин. Каждый фидер контактной сети подключается к шинам подстанции через быстродействующий выключатель. Питание собственных нужд поста секционирования осуществляется от однофазных источников напряжения ,частотой 50 Гц: основное – от продольной ЛЭП 10 кВ, резервное – от ЛЭП автоблокировки. Схемы управления и защиты выполняют на переменном или выпрямленном оперативном токе. Конструктивно комплектные посты секционирования постоянного тока заводской поставки представляют собой, металлическую конструкцию, внутри которой в высоковольтном отсеке расположены быстродействующие выключатели (два, четыре или шесть), а в низковольтном – аппаратура управления, зашиты, собственных нужд телемеханики и телеблокировки. Снаружи размещены линейные разъединители с двигательными приводами, трансформаторы и разрядники.
1.6 Выбор понижающего трансформатора
Определяем мощность понижающего трансформатора по формуле
Sп/ст = (Sтяг + Sр.п + Sтсн) ∙ Кр, (1.29)
где Sп/ст - мощность понижающего трансформатора на подстанции,
кВА;
Sтяг - мощность на тягу поездов, кВА;
Sр.п - мощность районных потребителей, кВА;
Sтсн - мощность трансформатора собственных нужд, кВА;
Кр - коэффициент разновременности максимумов тяговых и не тяго-
вых нагрузок, принимаем 0,95
Определяем мощность на тягу поездов. Считаем, что на подстанции 1 преобразовательный агрегат является рабочим, а другой является резервным. Поэтому мощность на тягу поездов определяется по формуле
Sтяг = 2 ∙ Sтр, (1.30)
где Sтяг - мощность на тягу поездов, кВА;
Sтр - мощность тягового трансформатора, кВА.
Подставляя числовые значения в формулу (1.30), получаем
Sтяг = 2 ∙ 12500 = 25000 кВА.
Определяем мощность районных потребителей по формуле
Sр.п= , (1.31)
где Sр.п - мощность районных потребителей, кВА;
10% - процент мощности районных потребителей от тяговой на-
грузки;
Sтяг - мощность на тягу поездов, кВА.
Подставляя числовые значения в формулу (1.31), получаем
Sр.п = = 2500 кВА.
Подставляя числовые значения в формулу (1.29), получаем
Sп/ст = (25000 + 2500 + 250)∙0,95 = 26127 кВ·А.
По таблице 19.18.2 выбираем силовой трансформатор, и его данные сводим в таблицу 1.2.
Таблица 1.2 – Данные силового трансформатора
|
Тип Трансформатора |
Номинальное напряжение, кВ |
Потери, кВт |
Напряжение короткого замыкания, % |
||
|
ВН |
НН |
РХ |
Р к |
||
|
ТРДП 25000/110 У1 |
115 |
10,5 |
25 |
120 |
10,5 |
1.7 Расчет токов короткого замыкания
Составляем расчетную схему с учетом места расположения расчетной подстанции на участке железной дороги. Расчетная схема показана на рисунке 1.2.
Для расчетов токов короткого замыкания принимаем, что районные подстанции подключены к системе неограниченной мощности. Расчет ведем аналитическим методом. Выбираем базисную мощность равную 100 МВ·А, а базисное напряжение 115 кВ. Определяем относительные сопротивления, приведенные к базисной мощности по формуле
Х*бс.1 = , (1.32)
где Х*бс.1 - относительное сопротивление системы 1;
Sб - базисная мощность, МВ·А;
Sкз1 - мощность короткого замыкания на линиях вторичного напряже-
ния, первой районной подстанции, МВ·А.
Подставляя числовые значения в формулу (1.32), получаем
Х*бс.1 = = 0,069;
Х*бс.2 = , (1.33)
где Х*бс.2 - относительное сопротивление системы 2;
Sб - базисная мощность, МВ·А, принимаем 100 МВ·А;
Sкз2 - мощность короткого замыкания на линиях вторичного на-
пряжения второй районной подстанции, МВ·А.
Подставляя числовые значения в формулу (1.33), получаем
Х*бс.2 = = 0,087.
Определяем относительное сопротивление линии по формуле
Х*бл = , (1.34)
где Х*бл - относительное базисное сопротивление линии;
Х0 - относительное сопротивление линии, Ом/км;
Sб - базисная мощность, МВ·А;
U2ср - среднее напряжение линии, кВ.
Подставляя числовые значения в формулу (1.34), получаем
Х*бл1 = = 0,048;
Х*бл2 = = 0,064;
Х*бл3 = = 0,339;
Х*бл4 = = 0,048;
Х*бл5 = = 0,29.
Определяем относительное базисное сопротивление трансформатора по формуле
Х*б.т р = , (1.35)
где Х*б.т р - относительное базисное сопротивление трансформатора;
Uк - напряжение короткого замыкания, %;
Sб - базисная мощность, МВ·А;
Sн.тр - номинальная мощность трансформатора, кВ·А.
Рисунок 1.2 – Расчетная схема
Составляем схему замещения и изображаем её на рисунке 1.3.
Подставляя числовые значения в формулу (1.35), получаем
Хн.т р 6,6/ = = 0,42.
Преобразуем схему замещения и изобразим ее на рисунке 1.4.
Определяем среднее значение сопротивления линии по формуле
Х*б7 = , (1.36)
Рисунок 1.3 – Схема замещения
Рисунок 1.4 – Схема замещения 2
Подставляя числовые значения в формулу (1.36), получаем
Х* б7 = = 0,024;
Х* б8 = , (1.37)
Подставляя числовые значения в формулу (1.37), получаем
Х* б8 = = 0,032.
Преобразуем треугольник в звезду
Х* бл9 = , (1.38)
Подставляя числовые значения в формулу (1.38), получаем
Х* бл9 = = 0,024;
Х* бл10 = , (1.39)
Подставляя числовые значения в формулу (1.39), получаем
Х* бл10 = = 0,145;
Х* б11 = . (1.40)
Подставляя числовые значения в формулу (1.40), получаем
Х* б11 = = 0,021;
Преобразуем схему замещения и изобразим ее на рисунке 1.5
Рисунок 1.5 – схема замещения 3
Х*б12 = Х* бс1 + Х* бл7 + Х* бл9 , (1.41)
Подставляя числовые значения в формулу (1.41), получим
Х*б12 = 0,069 + 0,024 + 0,024 = 0,117;
Х*б13 = Х*бс2 + Х* бл8 + Х*бл10, (1.42)
Подставляя числовые значения в формулу (1.42), получаем
Х*б13 = 0,064 + 0,032 + 0,145 = 0,264;
Х*б14 = . (1.43)
Подставляя числовые значения в формулу (1.43), получаем
Х*б14 = = 0,21.
Преобразуем схему замещения и изобразим ее на рисунке 1.6
Рисунок 1.6 – схема замещения 4
Х*б15 = , (1.44)
Подставляя числовые значения в формулу (1.44), получаем
Х*б15 = = 0,081.
Преобразуем схему замещения и изобразим ее на рисунке 1.7
Х*б16 = Х*б15 + Х*б11. (1.45)
Подставляя числовые значения в формулу (1.45), получаем
Х*б16 = 0,081 + 0,021 = 0,102.
Таким образом Х*б∑ к1 принимаем равным 0,101.
Преобразуем схему замещения и изобразим ее на рисунке 1.8
Рисунок 1.7 – Схема замещения 5
Рисунок 1.8 – Схема замещения 6
Х* б17 = Х* б14 + Х* б16. (1.46)
Подставляя числовые значения в формулу (1.46), получаем
Х* б17 = 0,21 + 0,102 = 0,312.
Таким образом Х* б∑к2 принимаем равным 0,312.
Определяем токи короткого замыкания в точке К2. Расчет ведем аналитическим методом. Определяем базисный ток в точке К1 по формуле
Iб= , (1.47)
где Iб - базисный ток, кА;
Sб - базисная мощность, МВ·А;
Uср - среднее напряжение линии, кВ.
Подставляя числовые значения в формулу (1.47), получаем
Iб = = 0,50 кА.
Определяем ток короткого замыкания в точке К1 по формуле
Iк1= , (1.48)
где Iк1 - ток короткого замыкания в точке К1, кА;
Iб - базисный ток, кА;
Х* б∑к1 - относительное базисное суммарное сопротивление в точке К1.
Подставляя числовые значения в формулу (1.48), получаем
Iк1 = = 4,923 кА.
Определяем ударный ток в точке К1 по формуле
iу = 2,55 ∙ Iк1, (1.49)
где iу - ударный ток, кА;
Iк1 - ток короткого замыкания в точке К1,кА.
Подставляя числовые значения в формулу (1.49), получаем
iу= 2,55 ∙ 4,923 = 12,554 кА.
Таким образом получаем установившийся ток в точке К1
I∞ = Iк1 = 4,923 кА.
Определяем тепловой импульс тока короткого замыкания в точке к1 по формуле
Bk1 =I2k1 ·(tоткл + Та), (1.50)
где Bk1 - тепловой импульс тока короткого замыкания в токеК1, кА 2∙ с;
Ik1 - установившееся значение тока короткого замыкания в токе К1, кА;
Ta - постоянная времени затухания апериодической составляющей
тока короткого замыкания, которая для установок напряжением выше 1000 В с относительно малым активным сопротивлением равна 0,05с;
tоткл - полное время отключения тока короткого замыкания, с.
Полное время отключения тока короткого замыкания определяем по формуле
tоткл= tрз + tср+tСВ , (1.51)
где tрз - время выдержки срабатывания релейной защиты, с, принимаем
1,5;
tср - собственное время срабатывания защиты, с, принимаем 0,1;
tСВ - собственное время отключения выключателя, с, принимаем 0,1.
Подставляя числовые значения в формулу (1.51), получаем
tоткл= 1,5 + 0,1+0,1=1,7 с.
Подставляя числовые значения в формулу (1.50), получаем
Bk1 =4,923 2 ·(1,7 + 0,05)=42,48кА2/с.
Определяем мощность короткого замыкания в точке К1 по формуле
Sк1 = ∙ Uср∙ Iк1, (1.52)
где Sк1 - мощность короткого замыкания в точке К1, МВА;
Uср - среднее напряжение линии кВ;
Iк1 - ток короткого замыкания в точке К1,кА.
Подставляя числовые значения в формулу (1.51), получаем
Sк1 = ∙ 115 ∙ 4,923 = 980,653 М В·А.
Подставляем числовые значения в формулу (1.47), получаем
Iб = = 5498,6А.
Подставляем числовые значения в формулу (1.48), получаем
Iк2 = = 17,623 кА.
Подставляя числовые значения в формулу (1.49), получаем
iу = 2,55 ∙ 17,623 = 45 кА.
Подставляя числовые значения в формулу (1.51), получаем
tоткл= 1,5 + 0,1+0,1=1,7 с.
Подставляя числовые значения в формулу (1.50), получаем
Bk2 =17,623 2 ·(1,7 + 0,05)=543,541кА2/с.
Подставляя числовые значения в формулу (1.52), получаем
Sк2 = ∙ 10,5 ∙ 17,623 = 320,134 МВ·А.
1.8 Выбор оборудования
1.8.1 Выбор силового трансформатора
Силовые трансформаторы служат для преобразования электрической энергии одного напряжения в энергию другого напряжения. Они являются основным оборудованием электрических подстанций. Электроэнергия, вырабатываемая на электростанциях, при передаче к потребителям претерпевает многократную трансформацию в повышающих и понижающих трансформаторах. Передача электроэнергии на большие расстояния более экономична высоким напряжением. Мощность трансформатора, установленных в электрических системах, превышает установленную мощность генераторов в 4-5 раз. Несмотря на относительно высокий КПД трансформаторов стоимость энергии, теряемой ежегодно в них, составляет значительную сумму. Необходимо стремиться к уменьшению числа ступеней трансформации, уменьшению установленной мощности трансформатора.
Трансформаторы изготавливают однофазными и трехфазными, двух - и трехобмоточными. Преимущественное применение в системах и сетях имеют трехфазные трансформаторы, экономические показатели которых выше показателей групп из однофазных трансформаторов. Группы изоднофазны трансформаторов применяют, только при самых больших мощностях и напряжениях 500 кВ и выше в целях уменьшения массы для транспортировки от места изготовления до места установки. Однофазные трансформаторы применяются также на тяговых подстанциях при электрификации железных дорог переменным током.
Трансформаторы и автотрансформаторы имеют номинальные мощности десятично-кратные следующим значениям: 1; 1.6; 2.5; 4; 6.3 кВ·А.
Для удобства планирования работ, связанных с транспортировкой и ремонтом трансформаторов, их условно дельт по габаритам в зависимости от мощности и напряжения обмоток ВН.
Например: ТРДН – 25000/110 – У1
а) Т – трансформатор трехфазный;
б) Р – с расщепленной обмоткой НН;
в) Д – с дутьевым охлаждением масла;
г) Н – с регулированием напряжения под нагрузкой;
д) 25000 – мощность 25000 кВт;
е) 110 – напряжение обмотки ВН, кВ;
ж) У – для умеренного климата.
Определяем номинальный ток первичной обмотки силового трансформатора по формуле
, (1.53)
где Iном - номинальный ток первичной обмотки силового трансформатора,
А;
Sном. тр - номинальная мощность силового трансформатора, кВ·А;
Uном - номинальное напряжение силового трансформатора, кВ.
Подставляем числовые значения в формулу (1.53), получаем
Определяем номинальный ток вторичной обмотки силового трансформатора по формуле
, (1.54)
где Iном - номинальный ток вторичной обмотки силового трансформато-
ра, А;
Sном. тр - номинальная мощность силового трансформатора, кВ·А;
Uном - номинальное напряжение силового трансформатора, кВ.
Подставляя числовые значения в формулу (1.54), получаем
1.8.2. Выбор ввода в открытое распределительное устройство
При расчете рабочих токов ввода проектируемой подстанции, рабочих и ремонтных перемычек, необходимо учесть мощность транзита, которая будет передаваться на соседние подстанции при неблагоприятных условиях. Это может быть в случае выхода из строя одного из источника питания. Расчет ведем для случая выхода из строя районной подстанции номер один, тогда через шины проектируемой тяговой подстанции будет питаться транзитом шестая подстанция.
Тогда номинальная мощность с учетом транзита
Sном.транз= Sном.тр+ S транз, (1.55)
где Sном.транз - номинальная мощность с учетом транзита, кВ·А;
Sном.тр - номинальная мощность силового трансформатора, кВ·А;
Sтранз - мощность транзита, кВА.
Подставляя числовые значения в формулу (1.55), получаем
Sном.транз=12500+12500=25000 кВ·А.
Определяем максимальный рабочий ток на вводе в открытое распределительное устройство 110 кВ
Iраб.max=, (1.56)
где Iраб.max - максимальный рабочий ток на вводе в открытое распредели
тельное устройство 110 кВ·А;
Кп - коэффициент перегрузки, принимаем 1,3;
Кпер - коэффициент перспективы, принимаем 1,4;
Sном.транз - номинальная мощность с учетом транзита кВ·А;
Uном - номинальное напряжение, кВ.
Подставляя числовые значения в формулу (1.56), получаем
Iраб.max=
Сборные шины и ответвления от них, выполненные из гибких проводов выбираем из условия
Iдоп≥ Iраб.мах,. (1.57)
где Iраб.мах. - максимальный рабочий ток на вводе в открытое распредели-
тельное устройство. А;
Iдоп - длительно допустимый ток для токоведущей части в открытое
распределительной устройство, А.
Выбор ввода в открытое распределительное устройство 110 кВ производим по таблице 5.1(2) и данные выбора сводим в таблицу 1.6.
Таблица 1.7 – Данные выбора ввода открытого распределительного устройства 110 кВ
|
Марка провода |
Длительно допустимый ток, Iдоп, А |
Максимальный рабочий ток на вводе в открытое распределительное устройство, А |
|
АС-95/16 |
265 |
239 |
Длительно допускаемые токи приняты из расчета нагрева провода до плюс 70 С при температуре окружающей среды плюс 25 С.
Производим проверку выбранной токоведущей части на термическую стойкость. Проверка на термическую стойкость заключается в определении минимально необходимого сечения токоведущей части на расчетном участке цепи по режиму короткого замыкания при нагревании его до максимальной температуры. Проверку на термическую стойкость производим по формуле
qB ≥ qmin, (1.58)
где qB - сечение токоведущей части, мм2;
qmin- минимально допустимое сечение токоведущей части по режиму
короткого замыкания, мм2.
Значение qBпринимаем по таблице 5.1[2]. Минимально допустимое сечение токоведущей части по режиму короткого замыкания определяем по формуле
qmin = , (1.59)
где Bk1- тепловой импульс тока короткого замыкания для расчетной точки
подстанции ,кА2/с;
с - коэффициент, учитывающий соотношение максимально допусти-
мой температуры токоведущей части и температуры при нормаль-
ном режиме работы, принимаем 88.
Подставив числовые значения в формулу (1.59) получаем
qmin =
Производим проверку токоведущих частей на отсутствие коронирования. Проверка на отсутствие коронирования производится по условию
Eo≥1.07∙E, (1.60)
где Eo - максимальное значение начальной критической напряженности
электрического поля, при которой возникает коронный разряд,
кВ/см;
Е - напряженность электрического поля около поверхности провода,
кВ/см.
Максимальное значение начальной критической напряженности электрического поля, при которой возникает коронный разряд определяем по формуле
, (1.61)
где m - коэффициенты, учитывающий шероховатость поверхности провода,
принимаем 0,82;
rпр - радиус провода, см.
Подставив числовые значения в формулу (1.61) получаем
Радиус проводам rпр принимаем по таблице 5.2 [2]. По заданному в таблице 5.2 [2] сечению провода определяем его радиус (переведя полученное значение в сантиметры).
Напряженность электрического поля около поверхности провода определяем по формуле
E=, (1.62)
где U - линейное напряжение, кВ;
rпр - радиус провода, см;
Дср- среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см.
Среднее геометрическое расстояние между проводами фаз определяем по формуле
Dср= 1,26∙D, (1.63)
где D - расстояние между соседними фазами, см.
При горизонтальном расположении проводов расстояние между соседними фазами для линии напряжением 110кВ принимаем D равным 300 см.
Подставив числовые значения в формулу (1.63) получаем
Dср =1,26·300=378.
Подставив числовые значения в формулу (1.62) получаем
Е=
Производим проверку проводов на коронирование подставив числовые значения в формулу (1.60)
27,7≥1.07∙1,43;
27,7≥1,53.
1.8.3 Выбор и проверка высоковольтных выключателей переменного тока
В учебной литературе о выключателях рассмотрены те параметры, которые характеризуют выключатели при работе в нормальном и аварийном режимах. При выборе выключателей необходимо учесть двенадцать различных параметров, но так как заводами- изготовителями гарантируется определенная зависимость ряда параметров друг от друга, например Iн.вкл≥Iн.откл, то допустимо производить выбор выключателей только по важнейшим параметрам в зависимости от места установки и условий работы по напряжению и току так, чтобы выполнялись условия
Uном≥Uраб , (1.64)
Iном≥Iраб.max, (1.65)
где Uном и Iном - ближайшие большие напряжения и ток выбираемого
высоковольтного выключателя;
Iмах.раб и Uмах.раб - рабочее напряжение и максимальный рабочий ток це-
пи, в которой должен быть установлен выключатель.
Выбор высоковольтного выключателя для распределительного устройства 110 кВ производим по таблице 5.18 [2] и данные выбора сводим в таблицу 1.7.
Подставив числовые значения в формулу (1.64) получаем
126≥110.
Подставив числовые значения в формулу (1.65) получаем
630≥239.
Таблица 1.8– Данные выбора выключателя для РУ 110 кВ
|
Тип |
Uном, кВ |
Up max, кВ |
Iном, А |
Ip max, А |
Iпр с, кА |
Iт, кА |
Iпр с, кА |
tт, С |
tс в, С |
|
МКП-110Б-630-20У1 |
110 |
126 |
630 |
239 |
52 |
20 |
20 |
3 |
0,05 |
Производим проверку выбранного выключателя на электродинамическую стойкость.
Проверку по предельному периодическому току короткого замыкания производим по формуле
Iпр.с≥ Iк1, (1.66)
где Iпр.с - эффективное значение периодической составляющей предельного
сквозного тока короткого замыкания по паспорту, кА;
Iк1 - установившееся значение тока короткого замыкания в точке К1,
кА.
Подставив числовые значения в формулу (1.66) получаем
20≥ 4,94.
Проверку по ударному току производим по формуле
iпр. с≥ iу, (1.67)
где iпр.с - амплитудное значение предельного сквозного тока по паспорту, кА;
iу - ударный ток короткого замыкания в точке К1, кА.
Подставив числовые значения в формулу (1.73) получаем
52≥ 12,598.
Производим проверку выбранного выключателя на термическую стойкость.
Проверку на термическую стойкость производим по формуле
Iт2∙tт≥Вк1, (1.68)
где Iт - ток термической стойкости выключателя по паспорту, кА;
tт - время прохождения тока термической стойкости, С;
Вк1 - тепловой импульс тока короткого замыкания в точке К1, кА2∙С.
Подставив числовые значения в формулу (1.68) получаем
20 2·3≥42,71.
Проверку выключателя по параметрам востанавливающегося напряжения на контактах выключателя не производим, так как в большинстве энергосистем реальные условия восстановления напряжения соответствуют условиям испытания выключателя.
1.8.4 Выбор и проверка разъединителей
Разъединители на тяговой подстанции предназначены для создания видимого разрыва цепей и могут быть оборудованы одним или двумя стационарными заземляющими ножами. При выборе разъединителя необходимо учитывать место расположения разъединителя (внутренняя или наружная установка, количество заземляющих ножей и их расположение).Разъединитель выбираем исходя из условий
Uном ≥ Uмах.раб, (1.69)
Iном ≥ Iмах.раб, (1.70)
где Uном и Iном - ближайшие большие напряжения и ток выбираемого разъ-
единителя;
Uмах.раб и Iмах.раб- рабочее напряжение и максимальный ток цепи, в которой
должен быть установлен разъединитель.
Подставив числовые значения в формулу (1.69) получаем
126≥ 110.
Подставив числовые значения в формулу (1.70) получаем
630 ≥ 239.
Выбор разъединителя для распределительного устройства 110 кВ производим по таблице 5.2 [2] и данные выбора сводим в таблицу 1.9.
Таблица 1.9 - Данные выбора разъединителя для РУ 110 кВ
|
Тип |
Uном, кВ |
Up max, А |
Iном, А |
Ip max, А |
Iпр с, А |
Iт, кА |
tт, С |
Допустимое натяжение провода, кг |
Тип изоляторов |
|
РНРЗ 110/630 |
110 |
126 |
630 |
80 |
22 |
33 |
3 |
80 |
УСТ - 110 |
Проверку выбранного разъединителя по электродинамической стойкости производим по условию
iпр.с≥ iуд, (1.71)
где iпр.с - амплитудное значение предельного сквозного тока короткого за-
мыкания, кА;
iуд - ударный ток короткого замыкания в точке К1, кА.
Подставив числовые значения в формулу (1.71) получаем
80≥ 12,5.
Проверку выбранного разъединителя по термической стойкости производим по условию
I2т ∙ tт≥ Вк, (1.72)
где Вк - тепловой импульс тока короткого замыкания в точке к1, кА2∙ с;
Iт - наибольший ток термической устойчивости разъединителя по пас-
порту, кА;
tт - время прохождения наибольшего тока термической устойчивости, с.
Подставив числовые значения в формулу (1.72) получаем
222∙ 3≥ 42,71.
1.8.5 Выбор трансформаторов тока
Измерительные изоляторы тока предназначены для подключения измерительных приборов, токовых цепей счетчиков активной и реактивной энергии и устройств релейной защиты. Измерительные трансформаторы тока выбираются по конструкции, назначению и классу точности. Класс точности определяется приборами присоединительными к трансформатору тока:
а) 0,2- образцовые трансформаторы тока;
б) 0,5- для подключения счетчиков и точных защит;
в) 1,0- для подключения амперметров и приборов технического учета;
г) 3,0 или 10- для присоединения устройств релейной защиты.
Измерительные трансформаторы тока выбираются по номинальному напряжению и по номинальному току первичной обмотки исходя из условий
Uном ≥ Uраб , (1.73)
I1ном ≥ Iраб, (1.74)
где Uном - номинальное напряжение, кВ;
Uраб - рабочее напряжение, кВ;
I1ном - первичный ток трансформатора тока, А;
Iраб - максимальный рабочий ток цепи в которой должен быть установ-
лен трансформатор тока.
Подставив числовые значения в формулу (1.73) получаем
110 ≥ 110
Подставив числовые значения в формулу (1.74) получаем
600 ≥ 239.
Номинальный первичный ток трансформатора тока должен быть как можно ближе к рабочему току установки, так как нагрузка первичной обмотки трансформатора тока приводит к увеличению погрешностей.
Выбор трансформатора тока наружной установки на напряжение 110 кВ производим по таблице 5.25 [2] и данные выбора сводим в таблицу 1.9.
Таблица 1.10 – Данные выбора трансформатора тока
|
Тип |
Uном, кВ |
Первичный ток, А |
Вторичный ток, А |
Номинальная вторичная нагрузка в классе точности |
Предельная кратность при нагрузке, Ом |
Кт |
Кд |
Обозначение сердечника |
tт, С |
|
|
0,5 |
1 |
|||||||||
|
ОМ |
ВА |
|||||||||
|
ТФЗМ- 110 А |
110 |
80-100 |
5 |
1,2 |
- |
10 |
75 |
150 |
0,5 |
2 |
Проверяем выбранный трансформатор тока по электродинамической стойкости (для отдельно стоящих трансформаторов тока).
Проверку по электродинамической стойкости производим по формуле
iдин≥iуд, (1.75)
где iдин - ток динамической стойкости, кА;
iуд - ударный ток короткого замыкания в точке К1, кА.
Подставив числовые значения в формулу (1.75) получаем
13788,58≥12,5.
Ток динамической стойкости определяем по формуле
iдин= ∙ I1ном ∙ Кд , (1.76)
где I1ном - первичный ток трансформатора тока по паспорту, кА;
Kд - кратность тока электродинамической стойкости.
Подставив числовые значения в формулу (1.76) получаем
iдин= ∙ 65 ∙ 150=13788,58.
Производим проверку по термической стойкости (для отдельно стоящих трансформаторов тока). Проверку по термической стойкости производим по формуле
(I1ном·Кт)2·tт≥Вк1, (1.77)
где Кт - кратность тока термической стойкости;
tт - время прохождения тока термической стойкости, с.
Подставив числовые значения в формулу (1.77) получаем
(75·65)2·2≥42,71.
1.8.6 Выбор изоляторов
Подвесные изоляторы предназначены для крепления и изоляции проводов воздушных линий электропередач, гибких шин открытых распределительных устройств тяговых подстанций. Изоляторы собираются в подвесные или натяжные гирлянды с определенным количеством изоляторов. Количество изоляторов выбирается в зависимости от уровня напряжения. В настоящее время в качестве подвесных изоляторов рекомендуются изоляторы типа ПС (подвесной стеклянный) выбор изоляторов производим по таблице 5.10[2] и данные выбора сводим в таблицу 1.10.
Таблица 1.11 - Данные выбора изолятора
|
Тип изолятора |
Количество изоляторов при напряжении электроустановки 110В |
|
ПФ - 70 |
8 |
Для натяжных гирлянд количество изоляторов увеличивается на один.
1.8.7 Выбор оборудования для защиты от перенапряжений
Перенапряжения делятся на две группы – коммутационные перенапряжения возникают в результате переключений, а атмосферные в результате грузовых разрядов. Грозовые перенапряжения возникают как при прямом ударе молнии в объект, так и при грозовом разряде вблизи объекта.
Грозовые перенапряжения при ударе молнии в посторонний объект называются индуктированными. Защита тяговых подстанций от прямых ударов необходима. Защита от прямых ударов молнии осуществляется стержневыми молниеотводами, которые устанавливаются на открытой части подстанции. От коммутационных и индуктированных перенапряжений оборудование тяговых подстанций защищается ограничителями перенапряжений. Защита линейных подходов осуществляется тросовыми молниеотводами. Ограничители перенапряжений выбираются в зависимости от вида защищаемого оборудования, от рода тока и по номинальному напряжению.
По номинальному напряжению выбор ограничителя напряжений производится по условию
Uном=Uраб, (1.78)
где Uном - номинальное напряжение ограничителя перенапряжений, кВ;
Uраб - рабочее напряжение на шинах распределительного устройства
для которого выбирается ограничитель перенапряжения, кВ.
Выбор ограничителя перенапряжений производим по таблице5.42 [2] и данные выбора сводим в таблицу 1.11.
Таблица 1.12 – Данные выбора ограничителя перенапряжения
|
Тип |
Uном, кВ |
Up max, кВ |
Разрядный Iном, кА |
Расчетный ток коммутационного перенапряжения на волне, А |
Остающееся напряжение при расчетном токе коммутационного перенапряжения, кВ |
|
ОПН-П1-110УХЛ1 |
110 |
173 |
10 |
400 |
178 |
Подставив числовые значения в формулу (1.78), получаем
110=110.
Прямым ударом молнии подвергаются открытое распределительное устройство подстанции и подходы к ней.
Для их защиты применяются молниеотводы. Защита открытых распределительных устройств тяговых подстанций с напряжением 110 кВ производится отдельно стоящими молниеотводами. Допускается также установка стержневых молниеотводов на конструкциях открытых частей тяговой подстанции, которые присоединены к общему заземляющему контуру. Молниеотвод должен быть сконструирован и расположен относительно защищаемого объекта так, чтобы не произошло обратного перекрытия с молниеотвода на защищаемый объект. Высота отдельно стоящего молниеотвода должна быть не более 40 метров и не более 10 метров для молниеотводов, располагаемых на конструкциях. Молниеотводы располагаются не ближе 5 метров от защищаемой аппаратуры во избежание обратного перекрытия. Молниеотводы должны иметь надежное заземление и сопротивлением не более 10 Ом. Защитное действие молниеотводов определяется защитной зоной – пространством, которое защищено от удара молнии.
Тросовые молниеотводы для защиты линий электропередачи от прямых ударов молнии выполняются в виде стальных проводов, подвешенных над линией электропередач.
1.8.8 Выбор релейных защит
Таблица 1.13 –Защита линии электропередач 110 кВ опорных подстанций
|
Вид повреждения на линии |
Вид и исполнение защиты |
Зона действия и способ согласования защит |
|
Многофазное короткое замыкание |
То же, но с высокочастотной блокировкой |
Основная защита – высокочастотная, охватывающая всю линию до смежной подстанции. Дистанционная защита используется в качестве резервной |
|
Двухфазная токовая отсечка без выдержки времени. Двухступенчатая дистанционная защита |
Первая ступень защищает 0,8 линии, вторая |
|
|
Короткое замыкание на землю |
Четырех – или трехступенчатая направленная токовая защита |
Первая и вторая ступень – отсечки без выдержки времени, третья – отсечка с выдержкой времени четвертая ступень – резервная |
Выбор защит линии электропередач 110 кВ транзитных тяговых подстанций производим по таблице 20.16[2] и данные выбора сводим в таблицу 1.13.
Таблица 1.14 – защита линии электропередач 110 кВ транзитных подстанций
|
Вид повреждения на линии |
Вид и исполнение защиты |
Зона действия и способ согласования защит |
|
Многофазное короткое замыкание и короткое замыкание на землю |
Защита минимального напряжения с выдержкой времени на отключение |
Защищает весь участок линии до смежной подстанции |
|
Защита такая же, как и на линиях опорной подстанции, но устанавливаются в перемычке 110 кВ |
То же, что и на опорных подстанциях |
Выбор защиты понижающих трансформаторов производим по таблице 20.17 [2] и данные выбора сводим в таблицу 1.14.
Таблица 1.15 – Защита понижающих трансформаторов
|
Вид повреждения на линии |
Вид и исполнение защиты |
Зона действия и способ согласования защит |
|
Короткое замыкание в обмотках трансформатора и на его выводах |
Трехфазная продольная диффиринциальная токовая защита без выдержки времени |
Защищает весь трансформатор и внешнюю ошиновку до трансформатора тока. Защита не согласуется с другими защитами |
|
Витковое замыкание в трансформаторе |
Газовая защита |
Защита отключает трансформатор при внутренних повреждениях, а при слабом газообразовании или снижение уровня масла действует на сигнал |
|
Перегрузка |
Максимальная токовая защита с выдержкой времени |
Защита реагирует на перегрузку трансформатора по току. Действует на сигнал |
Выбор защиты трансформаторов собственных нужд производим по таблице 20.17[2] и данные выбора сводим в таблицу 1.15
Таблица 1.16 – защита сборных шин 110 кВ
|
Вид повреждения на линии |
Вид и исполнение защиты |
Зона действия и способ согласования защит |
|
Все виды короткого замыкания на шинах |
Диффиринциальная токовая защита |
Защищает обе секции шин |
Выбор защиты сборных шин 10 кВ производим по таблице 20.17[2] и данные выбора сводим в таблицу 1.16.
Таблица 1.17 – защита сборных шин 10 кВ
|
Вид повреждения на линии |
Вид и исполнение защиты |
Зона действия и способ согласования защит |
|
Многофазные короткие замыкания |
Токовая отсечка с выдержкой времени |
Обеспечивает селективное отключение секций шин, согласовывается по току и времени срабатывания с первыми ступенями защит присоединений |
Выбор защиты преобразовательных агрегатов производим по таблице 20.17[2] и данные выбора сводим в таблицу 1.17
Таблица 1.18 – защита преобразовательных агрегатов
|
Вид повреждения на линии |
Вид и исполнение защиты |
Зона действия и способ согласования защит |
|
Многофазное короткое замыкание в трансформаторе |
Максимальная токовая защита без выдержки времени |
Защищает весь преобразователь от места установки защиты до шин выпрямленного тока |
|
Витковое замыкание в трансформаторе |
Газовая защита |
Защита отключает агрегат при внутренних повреждениях, а при слабом газообразование срабатывает на сигнал |
1.8.9 Собственные нужды подстанции
Приемниками электроэнергии собственных нужд подстанций являются: электродвигатели системы охлаждения трансформаторов; зарядное и подзарядное устройства аккумуляторной батарей; устройства обогрева масляных выключателей и шкафов распределительных устройств с установленными в них аппаратами и приборами; электрическое освещение и отопление помещений тяговой подстанции и освещение её территории. Наиболее ответственными приемниками собственных нужд являются устройства системы управления, релейной защиты, сигнализации, автоматики и телемеханики. От этих приемников собственных нужд зависит работа основного оборудования подстанций, прекращение их питания даже кратковременно приводит к частичному или полному отключению подстанции. Приемники собственных нужд, перерыв в электроснабжении которых не вызывает отключения или снижения мощности электроустановки, относятся к неответственным.
Для электроснабжения потребителей собственных нужд подстанций предусматриваются трансформаторы собственных нужд со вторичным напряжением 380 или 220 В, которые получают электроэнергию от сборных шин РУ-10 кВ. Такая схема питания трансформаторов собственных обладает недостатком, который заключается в нарушении электроснабжения потребителей собственных при повреждениях на шинах распределительного устройства, от которого питаются трансформаторы собственных нужд. Поэтому трансформаторы собственных нужд трансформаторных подстанций предпочитают подключать к выводам низшего напряжения главных понижающих трансформаторов — на участках между трансформатором и выключателем.
Питание потребителей собственных нужд электроустановок может быть индивидуальным, групповым и смешанным. При индивидуальном питании каждый потребитель получает электроэнергию от шин собственных нужд по индивидуальному кабелю, чем обеспечивается высокая надежность электроснабжения, но это приводит к значительному расходу кабелей. При групповом питании потребители получают энергию от групповых щитков и сборок, расположенных вблизи группы потребителей и подключенных одним кабелем к шинам собственных нужд. При этом снижается расход кабеля, но возникают дополнительные расходы на групповые щитки и сборки, снижается надежность электроснабжения, так как повреждение кабеля приводит к отключению всех потребителей данной группы. Наиболее рациональным является смешанное питание, при котором ответственные потребители питаются по индивидуальным кабелям непосредственно от шин собственных нужд, а остальные — от групповых щитков и сборок.
На тяговых подстанциях от шин собственных нужд получают электроэнергию устройства сигнализации централизации и блокировки железных дорог, дежурные пункты районов контактной сети, совмещенные с тяговыми подстанциями, а также мастерские тяговых подстанций.
К шинам собственных нужд кроме постоянных потребителей могут подключаться также различные передвижные устройства (подстанции, испытательные станции, установки масляного хозяйства).
На тяговых подстанциях всех типов, кроме опорных на напряжение 110 кВ, обычно устанавливают по два трансформатора собственных нужд мощностью от 250 до 400 кВА каждый. На опорных подстанциях 110 кВ, масляные выключатели которых имеют мощные подогревательные устройства, применяют два дополнительных трансформаторов собственных нужд мощностью от 50 до 400 кВА для подогрева.
Общая нагрузка собственных нужд тяговых подстанций с учетом питания цепей подогрева выключателей, электроотопления зданий подстанции, электроснабжения устройств сигнализации централизации и блокировки потребителей дежурного пункта района контактной сети достигает 1400 кВА на опорных подстанциях 220 кВ, 970 кВА — на опорных подстанциях 110 кВ, от 400 до 800 кВА — на транзитных подстанциях на напряжение 110 кВ. При этом мощность питания устройств сигнализации централизации и блокировки достигает 100 кВА на одну подстанцию, мощность подогрева выключателей — от 25 до 650 кВА в зависимости от количества выключателей; мощность на отопление зданий подстанций до 140 кВА; мощность осветительной установки здания подстанции —от 4 до 6 кВА, открытой территории — 35 кВА.
На подстанциях с двумя трансформаторами собственных нужд мощность каждого трансформатора должна обеспечить (с учетом его перегрузочной способности) питание всех потребителей собственных нужд, включая устройства подогрева высоковольтной аппаратуры. На опорных подстанциях, имеющих трансформаторы подогрева, мощность основного трансформатора собственных нужд выбирается без учета питания подогревательных устройств распределительного устройства 110 кВ.
1.9 Противопожарные мероприятия на подстанции
Пожарная безопасность объектов железнодорожного транспорта должна обеспечиваться системами предотвращения пожара и противопожарной защиты, в том числе организационно – техническими мероприятиями.
Требования к способам обеспечения пожарной безопасности системы предотвращения пожара:
а) предотвращение пожара должно достигаться предотвращением образования горючей среды и (или) предотвращения образования в горючей среде (или внесения в нее) источников зажигания;
1) максимально возможно по условиям технологии и строительства ограничения массы горючих материалов;
2) максимально возможным применением негорючих материалов и трудногорючих веществ и материалов;
Требования к способам обеспечения пожарной безопасности. Системы противопожарной защиты:
1) установить количество и соответствующее конструктивное исполнение эвакуационных путей и выходов;
2) обеспечить возможность беспрепятственного движения людей по эвакуационным путям;
3) организовать при необходимости управление движением людей по эвакуационным путям (световые указатели, речевое сопровождение и т.д.).
Организационно – технические мероприятия по обеспечению пожарной безопасности.
Организационно – технические мероприятия должны включать:
Обязанности руководителей дистанции электроснабжения в части обеспечения пожарной безопасности приведены в таблице 1.19.
Таблица 1.19 - Обязанности руководителей
|
Содержание мероприятия |
периодичность исполнения |
исполнители |
|
1 |
2 |
3 |
|
На основе анализа состояния пожарной безопасности разрабатывают мероприятия по обеспечению пожарной безопасности на текущий год. |
В январе текущего года |
Начальник дистанции |
|
Контролируют состояние пожарной безопасности, принимают меры к |
Ежемесячно |
Руководители дистанции |
|
Выполнению в установленные сроки мероприятий, предложенных предписаниями пожарного надзора на предприятии. |
Работники, отвечающие за пожарную безопасность |
|
|
Устанавливают приказом на предприятии противопожарный режим. |
В январе текущего года |
Руководители дистанции |
|
Принимают участие в детальном пожарно – техническом обследовании объектов, включая в планы предложенные противопожарные мероприятия. |
Март – май ежегодно |
Руководители дистанции |
|
Продолжение таблицы 1.19 |
||
|
1 |
2 |
3 |
|
Обучение правилам пожарной безопасности при приеме на работу. |
При поступлении на работу |
Инженер по охране труда и технике безопасности |
|
Первичный противопожарный инструктаж проводится непосредственно на рабочем месте. |
Проводится с вновь принятыми на рабочее место |
Лица, ответственные за пожарную безопасность |
|
Повторный противопожарный инструктаж проводятся по программе первичного инструктажа. |
Не реже одного раза в квартал |
Ответственный за пожарную безопасность |
|
Внеплановый противопожарный инструктаж проводится в случаях: изменения правил пожарной безопасности и инструкций пожарной безопасности; изменение технологического процесса; |
При перерыве в работе 30 календарных дней |
Ответственный за пожарную безопасность на предприятии, инспектор пожарного |
|
-нарушений работниками правил пожарной безопасности. Проводится в объеме первичного инструктажа |
надзора |
|
|
Текущий противопожарный инструктаж проводится с лицами, допущенные к проведению огневых работ |
При необходимости |
Руководитель работ |
|
Занятия по пожарно-технологическому минимуму |
1 раз в год |
ответственные за пожарную безопасность |
|
Издают приказы о создании пожарно-технической комиссии в дистанции |
В январе текущего года |
Руководители дистанции |
|
Проверяют и принимают меры по содержанию в исправности состояний: |
||
|
Средства охранно – пожарной сигнализации, автоматических установок пожаротушения в цехах и в целом на объекте |
1 раз в квартал |
Руководители дистанции |
|
Пожарные краны, гидранты, расположенные на территории объекта |
2 раза в год (весной и осенью) |
Руководители дистанции, пожарная охрана |
|
Первичные средства пожаротушения, в том числе пожарные щиты |
Постоянно |
ответственные за пожарную безопасность |
|
Окончание таблицы 1.19 |
||
|
1 |
2 |
3 |
|
Создают добровольную пожарную дружину из работников и служащих |
Январь ежегодно |
Руководители дистанции |
В случае возникновения пожара руководители дистанции обязаны обеспечить вызов пожарной помощи и немедленно сообщить о случившемся начальнику отряда военизированной охраны, дежурному по отделению дороги. Дежурный по отделению, совместно с поездным диспетчером определяют какой пожарный поезд выслать на место происшествия, сообщает приказ в пожарный поезд и дает команду дежурному по станции на его отправление.
Начальник отряда, дежурный по отделению дороги немедленно докладывают о пожаре по подчиненности – начальнику военизированной охраны дороги, начальнику отделения дороги и дежурному по управлению дороги, которое, после уточнения обстановки, докладывают о пожаре начальнику железной дороги, ставят в известность начальников соответствующих служб, Государственную противопожарную службу.
Донесение о пожарах в ОАО «Российские железные дороги» предоставляется не позднее 2-х часов с момента обнаружения.
Все случаи пожаров, произошедшие на объектах и в подвижном составе расследуют комиссии, назначаемые соответственно руководителями объектов, предприятий, управлений и отделений железной дороги или ОАО «Российские железные дороги».
В состав комиссии в зависимости от последствий пожара должны входить:
а) с ущербом до 250 минимальных оплат труда – руководитель предприятия, учреждения, организации (председатель комиссии). Старший инструктор по пожарной профилактике или начальник пожарного подразделения, соответствующие специалисты данной отрасли хозяйства.
Б) с ущербом от 250 до 1 тысячи минимальных оплат труда – начальник отделения дороги (председатель комиссии), начальник военизированной охраны, руководители и специалиста соответствующих отделов отделения железной дороги.
В) с ущербом от 1 до 2,5 тысяч минимальных оплат труда – начальник соответствующей службы (председатель комиссии). Начальник службы военизированной охраны, руководители и специалисты соответствующих отделов управления железной дороги.
Г) при ущербе свыше 2,5 тысяч минимальных оплат труда или при пожарах повлекших тяжелые последствия, длительный перерыв в движении –начальник железной дороги (председатель комиссии), начальники соответствующих служб, включая военизированную охрану железной дороги.
При необходимости в состав комиссии для служебного расследования пожаров могут приглашаться представители органов и подразделений пожарной охраны или территориальных органов и подразделений областей, городов, представители страховых обществ.
Материалы служебного расследования случаев крупных пожаров на стационарных объектах и в подвижном составе с материальным ущербом свыше 2,5 тысяч минимальных оплат труда, служба военизированной охраны железной дороги представляет в управление военизированной охраны в течении 15 дней после ликвидации пожара. Соответствующие службы дороги предоставляют материалы служебного расследования пожаров не зависимо от их последствий в департамент (управление) ОАО «Российские железные дороги» по подчиненности.
В дистанции создается пожарно-техническая комиссия. Возглавляет работу пожарно-технической комиссии главный инженер дистанции. Комиссия назначается приказом начальника дистанции. В состав комиссии входят: энергетик, механик, инженер по охране труда, специалист водоснабжения и другие специалисты по усмотрению начальника дистанции. В своей практической работе ПТК должна поддерживать постоянную связь с военизированной охраной.
Задачи ПТК:
1.9.1 План проведения вводного противопожарного инструктажа
Причины возникновения пожара:
Первичные средства пожаротушения и порядок их применения:
Для прекращения горения необходимо принимать средства пожаротушения. К ним относятся: вода, пена (химическая, воздушно-, механическая), песок (земля), куски плотной ткани – войлок (кошма), асбестовая ткань, ручные огнетушители.
Огнетушители ОХП-10 и ОХВП-10 предназначен для тушения начальных возгораний твердых материалов, а также различных жидкостей на площади не более 1 кв.м., за исключением электроустановок, находящихся под напряжением. На корпусе огнетушителя имеется этикетка с основными правилами эксплуатации.
Заряд огнетушителя состоит из щелочной и кислотной частей. Щелочная часть заряда растворяется в 8 литрах воды при температуре от плюс 30 градусов ºС до плюс 40 градусов ºС и заливается в корпус огнетушителя. Кислотную часть заряда также растворяют в воде при температуре от минус 1- минус 170 градусов ºС до плюс 80 градусов ºС и доводят объем полученного раствора до 0,450л., после чего ее заливают в полиэтиленовый стакан с буртиком, который затем устанавливают в горловине огнетушителя. Для приведения огнетушителя в действие открывают поворотом рукоятки запорное устройство, при этом клапан отходит от горловины кислотного стакана. После поворота рукоятки огнетушитель переворачивают вверх дном. Пена из огнетушителя спустя 1 секунду после его опрокидывания. Корпус огнетушителя испытывают гидравлическим давлением 20 кг/см2. В исправном состоянии огнетушитель должен быть опломбирован и оснащен шпилькой для прочистки спрыска перед приведением огнетушителя в действие. Заряд огнетушителя годен в течении 1 года. После истечения срока годности огнетушители перезаряжают. Огнетушители с просроченным сроком годности недействителен.
Углекислотные огнетушители (ОУ-2,ОУ-5, ОУ-8) предназначены для тушения электроустановок под напряжением до 1000В и небольших начальных очагов загорания различных веществ и материалов. Огнетушители используются при температуре окружающего воздуха от минус 40 градусов ºС до плюс 50 градусов ºС. На огнетушителях установлено запорно-пусковое устройство двух типов – пистолетного и вентильного. На корпусе каждого огнетушитель нанесены основные правила эксплуатации. Заряд огнетушителя состоит из двуокиси углерода. Для приведения огнетушителя в действие необходимо удалить чеку в запорно-пуковом устройстве пистолетного типа, направить раструб огнетушителя на очаг пожара и нажать рычаг пускового устройства. В запорно-пусковом устройстве вентильного типа необходимо повернуть маховичек вентиля против часовой стрелки до отказа. Огнетушитель ОУ-5 вместимостью 5 л, масса 7 кг, масса заряда 3,5 кг, давлением внутри баллона 15 кгс/см2. Годность огнетушителя проверяется взвешиванием – при потере 10% общего веса требуется перезарядка, вентильного 1 раз в квартал.
Порошковые огнетушители (ОПУ-5) применяются для тушения нефтепродуктов, ЛВЖ, растворителей, твердых веществ, а также тушение электроустановок, находящихся под напряжением до 1000В. Огнетушитель состоит из корпуса, заполненный огнетушащим порошком, на корпусе закреплена головка, в которой установлены: баллон (источник рабочего давления), сифонная и газоотводящая трубки, рукоятка запуска. Огнетушитель оснащен гибким рукавом для подачи порошка в очаг пожара и может применятся при температуре окружающей среды от минус 50 градусов ºС до плюс 50 градусов ºС. Вес заряженного огнетушителя 10,5 кг, вместимость баллона 5 л, рабочее давление 12 кгс/см2, время выхода порошка 12-15 сек. На корпусе огнетушителя имеется этикетка (или маркировка краской) с краткой инструкцией по эксплуатации. Принцип действия огнетушителя основан на использовании энергии сжатого газа для аэрирования и выброса огнетушащего порошка. Для приведения огнетушителя в действие необходимо выдернуть опломбированную чеку и отвести рукоятку запуска от корпуса, при этом вскрывается запорная мембрана баллона, и рабочий газ поступает в корпус огнетушителя, где аэрирует порошок и создает рабочее давление. Дальнейшее управление работой огнетушителя осуществляется пистолетом – распылителем, установленным на гибком рукаве. Установленный срок службы до переосвидетельствования 2 года.
Все огнетушители, по введению их в эксплуатацию, создаются по спискам руководителями цехов, участков и других объектов, которые несут ответственность за хранение огнетушителей и их готовность к действию.
Заряженные огнетушители подвешиваются или устанавливаются на видных местах, в отдалении от отопительных приборов и источников тепла, по возможности ближе к выходам из помещений. К ним должен быть обеспечен свободный доступ. При подвеске высота не должна превышать 1,5м. Над огнетушителями, расположенных на открытом воздухе, должны быть навесы.
Аэрозольные ручные огнетушители (СОТ-5М) предназначены для локализации тушения пожаров ЛВЖ и ГЖ, твердых веществ, а также для тушения электроизоляции и электрооборудования, в том числе и под напряжением, в замкнутых объемах. Один огнетушитель обеспечивает локализацию и тушение пожаров в замкнутых помещениях объемом до 40 куб.м., для больших объемов применяются несколько огнетушителей одновременно. Огнетушитель состоит из корпуса, в котором размещен аэрозолеобразующий заряд. Выход заряда осуществляется через щелевое сопло на боковой поверхности корпуса. На корпусе расположен узел запуска и рукоятка. Для использования огнетушителя надо снять защитный полиэтиленовый колпачок и резко потянуть за веревочную петлю. При срабатывании узла запуска раздается характерный звук и из дренажного отверстия га его корпусе появится струйка дыма – воспламеняется замедляющий состав, который обеспечивает задержку срабатывания основного заряда на 7 – 10 секунд, необходимую для безопасного забрасывания огнетушителя в горящее помещение. Запрещается применение СОТ-5М при пожарах в помещениях, где находятся люди, а также если образование огнетушащего аэрозоля будет препятствовать эвакуации людей.
Ящик для песка выполняется объемом 0,5, 1,0 и 3,0 куб.м. и должен быть окрашен в красный цвет. На ящике наносится белым цветом надпись «песок». Ящик должен быть укомплектован песком и совком, изготовленным из кровельного железа, крышка ящика оббивается железом.
Пожарный щитдолжен быть окрашен в белый цвет, оборудование и инвентарь в красный цвет.
Щит комплектуется:
1.9.2 Действия персонала
Персоналу подразделений дистанции электроснабжения необходимо помнить, что успешная ликвидация пожара зависит, прежде всего, от того, как быстро приняты меры по ликвидации пожара. Поэтому нужно действовать быстро, решительно, но не допускать необдуманных, опрометчивых решений. При первом признаке возгорания, после оценки ситуации, когда возникнет малейшее сомнение в возможности самостоятельно ликвидировать очаг возгорания, необходимо посредством телефонной связи, через энергодиспетчера или иным любым возможным путем сообщить в ближайшие отделения пожарной охраны о месте и характере возгорания. Телефоны пожарной охраны вывешены на видных местах и в уголках по ОТ.
Если на пострадавшем загорелась одежда, необходимо быстро набросить на него пальто, любую плотную ткань или сбить пламя водой. Нельзя бежать в горящей одежде.
При оказании первой помощи пострадавшему во избежание заражения нельзя касаться руками обожженных участков кожи или смазывать их мазями, жирами, маслами, вазелином, присыпать питьевой содой, крахмалом. Нельзя вскрывать пузыри, удалять приставшую к обожженному месту мастику, канифоль или другие смолистые вещества, так как удаляя их, легко можно содрать обожженную кожу и тем самым создать благоприятные условия для заражения раны.
При небольших по площади ожогах первой и второй степени нужно наложить на обожженный участок кожи стерильную повязку.
Одежду и обувь с обожженного участка нельзя срывать, а необходимо разрезать ножницами и осторожно снять. Если обгоревшие куски одежды прилипли к обожженному участку тела, то поверх них следует наложить стерильную повязку и направить пострадавшего в лечебное учреждение.
При тяжелых и обширных ожогах пострадавшего необходимо завернуть в чистую простыню или ткань, не раздевая его, укрыть потеплее, напоить теплым чаем и создать покой до прибытия врача.
Обожженное лицо необходимо закрыть стерильной марлей.
При ожогах глаз следует делать холодные примочки из раствора борной кислоты (половина чайной ложки кислоты на стакан воды) и немедленно направить пострадавшего к врачу.
1.9.3Действия персонала после ликвидации пожара
По окончании всех работ по ликвидации пожара, независимо от характера причиненных разрушений, необходимо поставить в известность, если этого не было сделано ранее, энергодиспетчера, непосредственного и прямого начальника о причинах, характере, причиненном ущербе, о произведенных переключениях в электроустановках и мерах, предпринятых для ликвидации возгорания.
Каждый случай пожара должен быть расследован комиссией, возглавляемой главным инженером предприятия, с участием инспектора Госпожнадзора. Результаты расследования о причинах пожара, обстоятельствах, виновных лицах и меры по предупреждению подобных случаев должны быть доведены до сведения каждого работника дистанции электроснабжения.
Акт о проверки пожарной безопасности тяговой подстанции Новосибирской дистанции энергоснабжения ЭЧЭ-240 Иня-Восточная приложен в приложении 2.
1.10 Обеспечение безопасности при обслуживании электроустановок
Электробезопасность – система правовых, организационных и технических мер и средств, обеспечивающих защиту людей от вредного и опасного воздействия электрического тока, электрической дуги, электромагнитного поля и статического электричества.
Правовые меры. Обеспечение безопасности при обслуживании электроустановок требует четкого соблюдения правил технической эксплуатации этих установок. Для работников железнодорожного транспорта, связанных с такими работами, обязательными документами являются: «Межотраслевые правила по охране труда (правила безопасности) при эксплуатации электроустановок»; «Правила безопасности при эксплуатации контактной сети и устройств электроснабжения автоблокировки, железных дорог» (ЦЭ-750); «Инструкция по техники безопасности при эксплуатации тяговых подстанций, железных дорог» (ЦЭ-402 М).
Требования к персоналу, производящему работы в электроустановках, определены порядком и условиями проведения работ. В вышеперечисленных документах рассмотрены организационные и технические мероприятия, обеспечивающие безопасность работ, испытаний и измерений в электроустановках всех уровней напряжения, правила применения и испытания средств защиты, используемых в электроустановках.
Организационные меры электробезопасности и предупреждения электротравматизма. К организационным мерам, обеспечивающим безопасность работы на электроустановках, относятся: профотбор персонала по обслуживанию электроустановок, оформление работы, допуск к работе, надзор во время работы, оформление перерыва в работе, оформление перевода на другое рабочее место окончание работы.
К работам по обслуживанию действующих электроустановок допускаются лица не моложе 18 лет, прошедшие предварительный медицинский осмотр и не имеющие медицинских противопоказаний. В процессе работы персонал, занятый на электроустановках, должен проходить медицинское освидетельствование не реже одного раза в два года.
Работники, принимаемые для выполнения работ в электроустановках, должны иметь профессиональную подготовку, соответствующую характеру выполняемой работы. При отсутствии профессиональной подготовки работники должны быть обучены (до допуска к самостоятельной работе) в специализированных центрах подготовки персонала (учебные комбинаты, учебно-тренировочные центры и т.п.).
Лица, допускаемые к обслуживанию, ремонтно-монтажным и наладочным работам на электроустановках, обязаны пройти инструктаж, обучение безопасным методам труда, а также проверку знаний:
а) правил безопасности;
б) инструкций и правил охраны труда при эксплуатации электроустановок;
в) правил пожарной безопасности;
г) правил использования защитными средствами;
д) правил устройства электроустановок в пределах требований, предъявляемых к соответствующей должности или профессии.
Указанным лицам присваивают соответствующую квалификационную группу по электробезопасности в соответствии с требованиями ПОТ РМ-016 – 2001 и выдается удостоверение установленной формы.
Электротехнический персонал до допуска к самостоятельной работе должен быть обучен приемам освобождения пострадавшего от действия электрического тока, оказания первой помощи при несчастных случаях.
Технические меры предупреждения поражения человека электрическим током. По условиям электробезопасности электрические устройства разделены по напряжению:
а) до 1000 В включительно;
б) свыше 1000 В;
в) устройства с малым напряжением, не превышающем 42 В.
Работы, проводимые на электроустановках (техническое обслуживание, работы, выполняемые в порядке текущей эксплуатации, проведение ремонтно-монтажных операций), для действующих электроустановок подразделяются на работы со снятием напряжения и без снятия напряжения на токоведущих частях.
Такое разделение электроустановок и проводимых на них работ позволило разработать оптимальные требования к комплексу мер и средств, обеспечивающих безопасность обслуживающего персонала.
Не допускается приближение людей, различных механизмов и грузоподъемных машин к находящимся под напряжением не огражденным токоведущим частям на не регламентируемые расстояния. Минимально допустимые расстояния указаны в таблице 1.19.
Охранная зона воздушных линий электропередачи и воздушных линий связи (ВЛС) – это зона вдоль ВЛ в виде земельного участка и воздушного пространства, ширина которого ограничена вертикальными плоскостями, отстоящими по обе стороны от крайних проводов линии электропередачи (при не отключенном их положении) на определенном расстоянии. Эти расстояния в зависимости от напряжения линии указаны в таблице 1.20.
Таблица 1.20 – Допустимые расстояния до токоведущих частей, находящихся под напряжением (в соответствии с ПОТ РМ 016-2001)
|
Напряжение, кВ |
Расстояние от людей и применяемых ими инструментов и приспособлений, от временных ограждений, м |
Расстояния от механизмов и грузоподъемных машин в рабочем и транспортном положении, от стропов, грузозахватных приспособлений и грузов, м |
|
|
До 1 |
0,6 |
0,6 |
1,0 |
|
Не номеруется (без прикосновения) |
Не номеруется (без прикосновения) |
1,0 |
|
|
1….35 |
0,6 |
1,0 |
|
|
60….110 |
1,0 |
1,5 |
|
|
150 |
1,5 |
2,0 |
|
|
1 |
2 |
3 |
|
|
220 |
2 |
2,5 |
|
|
330 |
2,5 |
3,5 |
|
|
400….500 |
3,5 |
4,5 |
|
|
750 |
5,0 |
6,0 |
|
|
800* |
3,5 |
4,5 |
|
|
1150 |
8,0 |
10,0 |
Таблица 1.21 - Ширина охранной зоны воздушных линий электропередачи
|
Напряжение в воздушной линии, кВ |
Ширина охранной зоны, м |
|
1 |
2 |
|
До 1 и ВЛ |
2 |
|
Окончание таблицы 1.21 |
|
|
1 |
2 |
|
1….20 |
10 |
|
35 |
15 |
|
110 |
20 |
|
150,220 |
25 |
|
330,400,500 |
30 |
|
750 |
40 |
|
1150 |
55 |
1.11 Повышение устойчивости работы объектов железнодорожного транспорта при возникновении чрезвычайной ситуации и в военное время
Чрезвычайная ситуация – обстановка на определенной территории, сложившаяся в результате аварии, катастрофы или иного бедствия, которые могут привлечь за собой человеческие жертвы, ущерб здоровью людей или окружающей среде.
Источники чрезвычайной ситуации – опасное природное явление, авария или опасная техногенное происшествие и иные бедствия в результате чего произошла или может возникнуть чрезвычайная ситуация.
Поражающий фактор источника чрезвычайной ситуации - составляющая опасного явления или процесса, вызванная источником чрезвычайной ситуации.
Опасность в чрезвычайной ситуации – состояние, при котором создалась или вероятна угроза возникновения поражающих факторов и воздействий источника чрезвычайной ситуации.
Безопасность в чрезвычайной ситуации – состояние защищенности населения от опасностей чрезвычайной ситуации.
Авария – опасное техногенное происшествие, создающее соответствующую угрозу жизни людей и окружающей среде.
Техногенная катастрофа – крупная авария, повлекшая за собой человеческие жертвы.
потенциально опасный объект – объект, на котором используют, производят, перерабатывают, хранят, транспортируют опасные вещества, создающие реальную угрозу возникновения источника чрезвычайной ситуации.
Техногенная деятельность человечества, сопутствующие ей возможные аварии (катастрофы) и природные аномалии таят в себе потенциальную угрозу нормальной жизнедеятельности общества. Как показывает жизнь, не считаться с этим нельзя, говоря о возможных опасностях и угрозах, следует отметить их следующие особенности:
а) комплексный характер, глобализация. Глобальность проблем состоит в том, что чрезвычайные ситуации порой по масштабам, интенсивности и силе сопоставимы с планетарными явлениями;
б) увеличение масштаба чрезвычайных ситуаций;
в) появление новых нетрадиционных видов опасностей (новые виды заболеваний, терроризм).
Обеспечение национальной безопасности России в таких условиях является одним из главных задач развития страны. Становится очевидным, что судить о продвижении прогресса в общественном развитии необходимо также и по состоянию национальной безопасности.
В настоящее время достичь «абсолютной» безопасности, имея громадную энерговооруженность и энергонасыщенность объектов, наличие на них взрывоопасных, пожароопасных,, химическилпасных и других активных компонентов практически невозможно. При этом необходимо учитывать человеческий фактор. Малейшие ошибки в системе «человек - машина» способны привести к непоправимым потерям.
Для теоретической и практической деятельности недостаточно установить категории опасных объектов. Необходимо также оценивать их потенциальную опасность. Для этого требуется знать вид энергии, которая может высвобождаться в случае применения оружия, природных явлений, техногенных аварий и оказывать поражающие действие на различные объекты.