Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Содержание
Исходные данные…………………………………………………………………2
Введение……………………………………………………………………………3
1.Выбор расчетных параметров наружного воздуха для трех периодов года..4
2.Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха для трех периодов года…………………………………………………………………………………4
3.3 Теплопоступления от системы дежурного отопления……………………...7
3.4Составление сводной таблицы вредностей…………………………………..7
4.Построение процессов изменения состояния вентиляционного воздуха на «i-d»-диаграмме…………………………………………………………………………8
5. Выбор расчетного воздухообмена в помещении……………………………11
6. Выбор и обоснование схемы подачи и удаления воздуха из помещения....13
7.Аэродинамический расчет воздуховодов………….........................................16
8.Расчет и подбор оборудования для приточных и вытяжных систем……….19
8.1 Расчет калорифера…………………………………………………………...19
8.2 Подбор фильтров…………………………………………………………….20
8.3 Подбор вентиляторных установок………………………………………….21
Заключение……………………………………………………………………….22
Список литературы………………………………………………………………23
Исходные данные.
Введение
Жизнедеятельность человека и животных, производственные процессы сопровождаются выделением теплоты, вредных газов, паров и пыли, которые с течением времени делают воздух помещения непригодным для дыхания. Обычными вредными выделениями для жилых и гражданских зданий являются тепло- и влагоизбытки, углекислый газ. Перечень вредных веществ, выделяющихся в воздух промышленных зданий, состоит из многих наименований.
Основной задачей вентиляции является поддержание состояния воздушной среды, благоприятной для пребывания в помещении человека и выполнения технологических процессов.
Целью данной курсовой работы является разработка системы вентиляции общественного здания. Для достижения поставлены следующие задачи: расчет тепло-, влаго- и газовыделений, построение процессов изменения состояния воздуха на id-диаграмме, расчет воздухообмена, разработка схемы подачи и удаления воздуха, аэродинамический расчет и подбор оборудования.
При проектировании вентиляции учитывается требование обеспеченности заданных внутренних условий. Коэффициент обеспеченности обозначается Коб, устанавливает необходимое число случаев (Коб.п) или необходимую продолжительность отсутствия отклонений условий от расчетных. Значение коэффициента задают в зависимости от условия требований, поддержанию заданных метеорологических условий. Требования обеспеченности заданных внутренних условий учитывают при выборе параметров наружного воздуха, для обеспечения теплового режима и выбора производительности и энергетической мощности систем вентиляции и кондиционирования. В действующих нормах существуют 2 параметра наружного воздуха. Параметры А и В.
Вентиляционные расчеты принято проводить для трех периодов года:
Расчетные параметры наружного воздуха. Таблица 1
|
Наименование помещения, город, географическая широта |
Период года |
Параметр А |
Параметр Б |
||||||
|
tн, 0C |
I, кДж/кг.св |
, % |
V, м/с |
tн, 0C |
I, кДж/кг.св. |
, % |
V, м/с |
||
|
Кинотеатр в г. Олекминск 60,26º |
Теплый период |
24,2 |
51,1 |
3,1 |
|||||
|
Переходный период |
8 |
22,5 |
1 |
||||||
|
Холодный период |
-38 |
38,1 |
3,1 |
Под расчетными параметрами внутреннего воздуха понимают такие значения температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха, которые должны поддерживаться в кондиционируемых помещениях либо по технологическим требованиям, либо из соображений комфорта.
Расчетные параметры внутреннего воздуха. Таблица 2
|
Наименование |
Период года |
Допустимые параметры |
||
|
tрз ,С |
рз, % |
, м/с |
||
|
Микроцентр |
Теплый |
25 |
65 |
0,5 |
|
Переходный |
18 |
65 |
0,2 |
|
|
Холодный |
18 |
65 |
0,2 |
В общественных зданиях, связанных с пребыванием людей, к вредностям относятся: избыточное тепло и влага, углекислый газ, выделяемый людьми, а так же тепло от освещения и солнечной радиации.
Теплопоступления от людей поступают в окружающую среду в виде явной и скрытой теплоты. Явное тепло отдается окружающей среде в результате конвективного и лучистого теплообмена. Скрытое тепло представляет собой теплосодержание водяных паров, испаряющихся с поверхности тела и легких человека. Полное количество выделяемой человеком теплоты зависит, в основном, от степени тяжести выполняемой работы и в меньшей мере от температуры помещения и теплозащитных свойств одежды. Количество явной и полной теплоты выделяемой 1 человеком определяем по [2,таблица 6.1].
Влага (водяные пары) поступает в воздух помещений от человека и животных, от технологических процессов, связанных с применением воды или водяного пара. Работа в условиях повышенной влажности может явиться причиной заболевания ревматизмом. Аналогично поступлениям теплоты влаговыделения не являются вредностями. Ими становятся влагоизбытки, повышающие влажность воздуха выше предела, установленными нормами. Влагоизбытки определяются по балансу как разность влаговыделений и потерь влаги. Количество влаги, выделяемой 1 человеком определяется по [2,таблица 6.1].
Количество углекислого газа, выделяемого людьми, зависит от интенсивности выполняемой ими работы и определяется по [2,таблица 6.12].
Учитываем, что в помещении находятся 200 человек, которые занимаются легкой работой. Результаты заносим в таблицу 3.
Количество выделяющихся вредностей.Таблица 3.
|
Период года |
Количество явной теплоты, Вт |
Количество полной теплоты, Вт |
Избытки влаги, г/ч |
Количество СО2, г/ч |
|
Теплый |
12800 |
29000 |
23000 |
5000 |
|
Переходный |
21640 |
30680 |
13400 |
5000 |
|
Холодный |
21640 |
30680 |
13400 |
5000 |
ТП: qявное = 64 Вт
qполное = 145 Вт
wвлаги = 115 г/ч
м = 25 л/ч
ХП; ПП: qявное = 99+((122-99)/(20-15))*(18-15)=108,2 Вт
qполное = 151+((157-151)/(20-15))*(18-15)=153,4 Вт
wвлаги =55+((75-55)/(20-15))*(18-15)=67 г/ч
м = 25 л/ч
ТП: Qявное = qявное * n = 64*200 = 12800 Вт
Qполное = qполное * n = 145*200 = 29000 Вт
Wвлаги = w * n = 115*200 = 23000 г/ч
М = м*n = 25*200 = 5000 л/ч
ХП; ПП: Qявное = qявное * n = 108,2*200 = 21640 Вт
Qполное = qполное * n = 153,4*200 = 30680 Вт
Wвлаги = w * n = 67*200 = 13400 г/ч
М = м*n = 25*200 = 5000 л/ч
n - количество человек в помещении с определенной интенсивностью нагрузки;
wвлага - количество влаги, выделяемое одним человеком, в зависимости от характера выполняемой работы в г/ч;
м- количество углекислого газа, выделяемое одним человеком, в зависимости от характера выполняемой работы в л/ч.
Qосв = E*F*q*ƞосв, Вт
E - удельная освещенность, лк, принимаем по таблице 2.3[2].
F - площадь освещенной поверхности, м2;
qосв - удельные выделения тепла от освещения, Вт/( м2/лк), определяется по табл. 2.4.[2]
осв - коэффициент использования теплоты для освещения. Светильники, расположенные открыто, нагревают воздух в помещении, т.е осв =1
E=500 лк;
F=135 м2;
qосв=0,074;
осв =1.
Qосв=135*500*0,074*1=4995 Вт
Теплопоступления от системы отопления, учитываются в тепловом балансе только в холодный период года. В ряде помещений целесообразно устройство системы дежурного отопления,работающего круглосуточно. При этом температура в помещении принимается равной 5 - 12 ̊ С. Теплопроизводительность системы дежурного отопления определяется по формуле:
Qдо = Qтп* ((tдо – t н)/( tв – t н)), Вт
где Qтп- теплопотери помещения, Вт;
tв, tн-расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха для холодного периода, ̊ С
Величина Qтп определяется выражением:
Qтп = qот * V*(tв – t н), Вт
где qот- удельная тепловая характеристика помещения, вт/(м3/ ̊ С).
Объем здания равен V=135*4,2= 567 м3.
Qтп = 0,344* 1350*(18 + 38) = 10337,544 Вт
Тогда теплопроизводительность системы:
Qдо = 10337,544* ((12 + 38)/( 18+ 38))= 9229,95 Вт
Разность теплопоступлений и потерь тепла определяет избытки или недостатки тепла в помещении. В курсовом проекте мы условно принимаем, что система отопления полностью компенсирует потери тепла, которые будут иметь место в помещении. Поступление вредностей учитывается для трех периодов года: холодного, переходного и теплого.Результаты расчета всех видов вредностей сводим в таблицу 4.
Общие теплоизбытки для данного помещения определяем по формуле:
ХП: Qпом= Qлюд +Qосв+Qдо – Qтп, Вт
ТП; ПП: Qпом= Qлюд +Qосв, Вт
В летний период:
Qпт=29000+4995= 33995 Вт
В переходный период:
Qпп=30680+4995=35675 Вт
В зимний период:
Qпх=30680+4995+9229,95 – 10337,544= 34567,406Вт
Количество выделяющихся вредностей.Таблица 4.
|
Период года |
Избытки тепла, Qп, Вт |
Избытки влаги, г/ч |
Количество СО2, г/ч |
|
Теплый |
33995 |
23000 |
5000 |
|
Переходный |
35675 |
13400 |
5000 |
|
Холодный |
34567,406 |
13400 |
5000 |
4 Построение процессов изменения состояния вентиляционного воздуха на id-диаграмме.
Требуемая производительность систем общеобменной вентиляции определяется расчетом из условия ассимиляции избытков тепла, влаги и растворения углекислого газа. Для этого составляется система уравнений- уравнение баланса вредностей и баланса воздуха.
Для общественных зданий предусматривается только общеобменная вентиляция. Расчёт воздухообмена, L, м3/ч, осуществляют по:
избытку полной теплоты, Qпизб, Вт
L= 3,6 *Qпизб/c*(Iy-Iп)
по влагопоступлению
L = ∑W/c(dУ – dП);
по газопоступлению
L = ∑М/(qУ – qП),
где с – удельная теплоёмкость воздуха, 1,2 кДж/(кг∙˚С),
IУ – энтальпия воздуха, удаляемого из помещения, кДж/кг;
IП – энтальпия воздуха, подаваемого в помещения, кДж/кг;
tУ – температура воздуха, удаляемого из помещения, ˚С;
tП – температура воздуха, подаваемого в помещение, ˚С;
dУ – влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения, г/кг;
dП – влагосодержание воздуха, подаваемого в помещение, г/кг;
qУ - предельно-допустимая концентрация газа в воздухе, удаляемом из помещения, Для помещений с кратковременным пребыванием людей принимается равным 3 г/кг.
qП - предельно-допустимая концентрация газа в воздухе, подаваемом в помещение. Для городов принимать равным0,9 г/м3
Санитарные нормы устанавливают минимальное количество наружного воздуха, которое необходимо подавать в помещение на одного человека:
L=n*q,
где q– санитарнаянорма подачи наружного воздуха на одного человека, м3/ч
Где n- номинальная кратность воздухообмена в помещении, 1/ч.
L=200·20=4000 м3/ч.
4.1 Воздухообмен в теплый период года.
1) В помещение подается наружный воздух, поэтому находим точку Н, по соответствующим параметрам притока. Tн=24,2С, Iн=51,1 кДж/кг. Через точку Н проводим линию процесса изменения состояния воздуха с угловым коэффициентом. Определяем луч процесса, по формуле:
Ɛ = (3,6*Qп) / W, Вт
Ɛ = (3,6*33995) / 23 = 5320,956
2) На диаграмму наносим положение точки В. Ее находят на пересечении изотермы внутреннего воздуха: t=25 ̊C с лучом процесса.
3) Для определения температуры уходящего воздуха используют gradt- температурный градиент, учитывающий изменение температуры по высоте помещения. Зависит от способа подачи приточного воздуха. В данном курсовом проекте температурный градиент принимаем равным 1,2
Температуру уходящего воздуха находят по формуле:
tуд=tв+gradt(H-hр.з),
Где Н-высота помещения,м;
hр.з-высота рабочей зоны; Принимается равной 1,5 при сидячем положении человека, 2 м для остальных случаев.
tу=25+1,2*(4,2-2)=27,64 ̊С
Точку У, характеризующую параметры уходящего воздуха находим на пересечении луча процесса и изотермой уходящего воздуха.
7) Далее по формулам определяютвоздухообмен по избытку полной теплоты и влаговыделениям. Расхождение между ними не должно превышать 5%.
- избытку полной теплоты:
L = QП изб/(IУ – IП)= 3,6*33995/1,2*(60-52)=12748,125 м3/ч
- по влагопоступлению:
L = ∑W/(dУ – dП)=23000/1,2*(12.5-11)=12777,778 м3/ч
- по газопоступлению:
L = ∑М/(qУ – qП)= 5000 /(3-0,9) = 2380,952 м3/ч
Расхождение между воздухообменами по полной теплоте и влаговыделениям:
((12777,778-12748,125)/12777,778) * 100 = 0,2%
Разница между полученными значениями воздухообмена не превышает 5%.
За расчетный воздухообмен принимаем наибольшее из двух значений L=12777,778 м3/ч.
4.2 Воздухообмен в переходный период года.
1) Находим точку Н. Tн=8 С, Iн=22,5 кДж/кг.
2) Наружный воздух следует подогревать до температуры притока, которую находят по формуле:
tпр=tв-∆tраб=18-3=15 ̊С
При этом ∆tраб выбирают в зависимости от назначения помещения и высоты раздачи приточного воздуха в пределах от 2 до 8 ̊С.
Через точку Н проводим линию нагрева воздуха до изотермы приточного воздуха и на их пересечении получаем точку В.
2) Через точку В проводим луч процесса.
Ɛ = (3,6*35675) / 13,4 = 9584,328 Вт
3) Температуру уходящего воздуха находят по формуле:
tу=18+1,2*(4,2-2)=20,64 ̊С
Точку У, характеризующую параметры уходящего воздуха находим на пересечении луча процесса и изотермой уходящего воздуха.
4) Далее по формулам определяют воздухообмен по избытку полной теплоты и влаговыделениям.
- избытку полной теплоты
L= 3,6*QП изб/(IУ – IП)= 3,6*35675/1,2*(37-29)= 13378,125 м3/ч
- по влагопоступлению
L = ∑W/(dУ – dП)=13400/1,2*(6,6-5,8)=13958,333 м3/ч
- по газопоступлению:
L = ∑М/(qУ – qП)= 5000 /(3-0,9) = 2380,952 м3/ч
Расхождение между воздухообменами по полной теплоте и влаговыделениям:
((13958,333-13378,125)/13958,333)*100= 4,2%
Разница между полученными значениями воздухообмена не превышает 5%.
За расчетный воздухообмен принимаем наибольшее из двух значений L=13958,333 м3/ч.
4.3Воздухообмен в холодный период года.
При расчете холодного периода чаще всего воздухообмен принимается по летнему периода и определяют параметры уходящего воздуха.
Луч процесса находится по формуле:
Ɛ = (3,6*34567,406) / 13,4 = 9286,766 Вт
1) Находим точку Н. Tн=-51 С, Iн=-51,3 кДж/кг.
2) Наружный воздух следует подогревать до температуры притока, которую находят по формуле:
tпр=tв - ∆tраб=18-3=15 ̊С
Через точку Н проводим линию нагрева воздуха до изотермы приточного воздуха и на их пересечении получаем точку В.
2) Через точку В проводим луч процесса.
3) Температуру уходящего воздуха находят по формуле:
tу=18+1,2*(4,2-2)=20,64 ̊С
Точку У, характеризующую параметры уходящего воздуха находим на пересечении луча процесса и изотермой уходящего воздуха.
4) Далее по формулам определяют воздухообмен по избытку полной теплоты и влаговыделениям.
- избытку полной теплоты
L = QП изб/(IУ – IП)= 3,6*34567,406/(1,2*(23-15))=12962,777м3/ч
- по влагопоступлению
L = ∑W/(dУ – dП)=13400/1,2*(0,9-0,1)= 12407,407м3/ч
- по газопоступлению:
L = ∑М/(qУ – qП)= 5000 /(3-0,9) = 2380,952 м3/ч
Расхождение между воздухообменами по полной теплоте и влаговыделениям:
((12962,777-12407,407)/12962,777)*100 = 4,3%
За расчетный воздухообмен принимаем наибольшее из двух значений L=12962,777м3/ч
5. Выбор расчетного воздухообмена в помещении.
Воздухообмены, рассчитанные по различным факторам для трех периодов года заносятся в таблицу 5. Из них за расчетный принимается максимальный.
Таблица 5 Выбор воздухообмена.
|
Период года |
Воздухообмен LН по факторам, м3/ч |
Максимальный воздухообмен,м3/ч |
||
|
По СО2 |
Нормируемый по людям |
По Id-диаграмме |
||
|
ТП |
2380,952 |
4000 |
12777,778 |
12777,778 |
|
ПП |
2380,952 |
4000 |
13958,333 |
13958,333 |
|
ХП |
2380,952 |
4000 |
12962,777 |
12962,777 |
Рассчитанный воздухообмен и параметры приточного и удаляемого воздуха заносятся в таблицу 6.
Таблица 6. Сводная таблица параметров вентиляционного воздуха и воздухообменов в помещении.
|
Помещение |
Объем,м3 |
Расчетн. период |
Вытяжка из верхней зоны помещения |
Приток в помещение |
||||||||||||
|
Параметры воздуха |
Расход воздуха |
Параметры воздуха |
Расход воздуха |
|||||||||||||
|
t,̊C |
I, кДж/кг |
d,г/кг |
ɸ, % |
ρ, кг/м3 |
L, м3/ч |
G,кг/ч |
t,̊C |
I, кДж/кг |
d,г/кг |
ɸ, % |
ρ, кг/м3 |
L, м3/ч |
G,кг/ч |
|||
|
Кинотеатр на 400 мест |
1350 |
ТП |
27,64 |
60 |
12,5 |
53 |
1,2 |
12777,778 |
15333,333 |
25 |
52 |
11 |
57 |
1,2 |
12777,778 |
15333,333 |
|
ПП |
20,64 |
37 |
6,6 |
42 |
1,25 |
13958,333 |
17447,916 |
15 |
5,8 |
5,8 |
50 |
1,25 |
13958,333 |
17447,916 |
||
|
ХП |
20,64 |
23 |
0,9 |
5 |
1,25 |
12962,777 |
16203,471 |
15 |
15 |
0,1 |
0,1 |
1,25 |
12962,777 |
16203,471 |
Для остальных помещений воздухообмен рассчитывается по нормативной кратности в зависимости от назначения помещения. Кратность принимаем по СНиП и пособиям к СНиП для соответствующих назначений помещений. Результаты расчета сводим в табл. 7
|
№ пом |
Наим. пом |
V, пом М3 |
Кратность возд.в час |
Расчетный воздухообмен м3/ч |
||
|
приток |
Вытяж. |
приток |
Вытяж. |
|||
|
1 |
Вестибюль с гардеробом |
199,5 |
2 |
- |
399 |
- |
|
2 |
Зрительный зал с эстрадой |
340,2 |
11,758 |
11,758 |
4000 |
4000 |
|
3 |
Кружковые |
158,4 |
- |
1 |
- |
158,4 |
|
5 |
Торговый зал магазина |
172,8 |
пр |
пр |
13958,333 |
13958,333 |
|
6 |
Приемная |
69,6 |
- |
1 |
- |
69,6 |
|
7 |
Кладовая продтоваров |
50,4 |
4 |
4 |
201,6 |
201,6 |
|
8 |
Кладовая промтоваров |
43,2 |
- |
1 |
- |
43,2 |
|
9 |
Помещение холодильников |
28,8 |
- |
3 |
- |
86,4 |
|
10 |
Подсобная |
43,2 |
- |
1 |
- |
43,2 |
|
11 |
Зал чайной на 8 мест |
210 |
- |
1 |
+518,3 |
210 |
|
12 |
Кухня |
24 |
пр |
пр |
13958,333 |
13958,333 |
|
13 |
Групповая спальня |
151,2 |
- |
1,5 |
- |
226,8 |
|
14 |
Раздевальная |
119,7 |
3 |
- |
359,1 |
- |
|
16 |
Туалетная |
18,9 |
- |
2 |
- |
37,8 |
|
17 |
Венткамера |
75,6 |
- |
1 |
- |
75,6 |
|
218 |
Помещение выездного обслуж. |
58,8 |
- |
1 |
- |
58,8 |
|
19 |
Медпункт |
28,8 |
- |
1 |
- |
28,8 |
|
20 |
Отделение связи |
37,8 |
- |
1 |
- |
37,8 |
|
221 |
Санузлы |
58,8 |
- |
200 |
- |
200 |
|
6∑ |
32876,366 |
33394,666 |
6. Выбор и обоснование схемы подачи и удаления воздуха из помещения
Согласно [2, п.3.35, п.3.36]В помещениях магазинов торговой площадью св. 250 м2 объем вытяжки должен быть полностью компенсирован. Необходимо проектировать вентиляцию с естественным побуждением.
Выбранная схема притока должна обеспечивать равномерное распределение воздуха, исключающее образование застойных зон.
В торговом зале запроектирована общая приточная вентиляция с механическим побуждением со вспомогательными помещениями. Вытяжная вентиляция с механическим побуждением предусмотрена для санузлов, и торгового зала. Для остальных помещений – вентиляция естественная.
Также предусмотрено объединение вытяжных каналов, схожих по назначению помещений.
Для вытяжных и приточных воздуховодов был произведен подбор решеток. Результаты подбора приведены в таблице 8.
Таблица 8
|
№ пом |
L, м3/ч |
Тип решетки |
Кол-во |
Е |
|
Подбор приточных решеток |
||||
|
1 |
399 |
PB1-1 |
2 |
2 |
|
2 |
4000 |
PB1-3 |
4 |
2 |
|
5 |
13958,33 |
PB2-5 |
5 |
2 |
|
7 |
201,6 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
11 |
518,3 |
PB1-1 |
2 |
2 |
|
12 |
13958,33 |
PB2-5 |
5 |
2 |
|
14 |
359,1 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
Подбор вытяжных решеток |
||||
|
2 |
4000 |
PB1-3 |
4 |
2 |
|
3 |
158,4 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
5 |
13958,33 |
PB2-5 |
5 |
2 |
|
6 |
69,6 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
7 |
201,6 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
8 |
43,2 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
9 |
86,4 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
10 |
43,2 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
11 |
210 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
12 |
13958,33 |
PB2-5 |
5 |
2 |
|
13 |
226,8 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
16 |
37,8 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
17 |
75,6 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
18 |
58,8 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
19 |
28,8 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
20 |
37,8 |
PB1-1 |
1 |
2 |
|
21 |
200 |
PB1-1 |
1 |
2 |
Подбор решеток
Подбор приточных решеток
F=L/3600*v, м2
L – расход воздуха, м3/ч;
F – площадь , м2;
v – скорость воздуха v=3м/с.
n = F/ Fрасч, шт
1 F=399/(3600*3)=0,037 м2 n= 0,037/0,0225=2шт
2 F=4000/(3600*3)=0,37 м2 n= 0,37/0,025=5 шт
5 F=13958,33/(3600*3)=1,292м2 n= 1,292/0,24=5шт
7 F=201,6/(3600*3)=0,018 м2 n= 0,018/0,0225=1шт
11 F=518,3/(3600*3)=0,048 м2 n= 0,048/0,0225=2шт
12 F=13958,33/(3600*3)=1,292 м2 n= 1,292/0,24=5шт
14 F=359,1/(3600*3)=0,033 м2 n= 0,033/0,0225=1шт
Подбор вытяжных решеток
2 F=4000/(3600*3)=0,37 м2n= 0,37/0,0225=4шт
3 F=158,4/(3600*3)=0,015 м2n= 0,015/0,0225=1 шт
5 F=13958,33/(3600*3)=1,29 м2n= 1,29/0,24=5 шт
6 F=69,6/(3600*3)=0,006м2n= 0,006/0,0225=1шт
7 F=201,6/(3600*3)=0,018 м2n= 0,018/0,0225=1шт
8 F=43,2/(3600*3)=0,004 м2n= 0,004/0,0225=1шт
9 F=86,4/(3600*3)=0,008м2n= 0,008/0,0225=1шт
10 F=43,2/(3600*3)=0,004 м2n= 0,004/0,0225=1шт
11 F=210/(3600*3)=0,019 м2n= 0,019/0,0225=1шт
12 F=13958,33/(3600*3)=1,292 м2n= 1,292/0,24=5шт
13 F=226,8/(3600*3)=0,021 м2n= 0,021/0,0225=1шт
16 F=37,8/(3600*3)=0,0035 м2n= 0,0035/0,0225=1шт
17 F=75,6/(3600*3)=0,007 м2n= 0,007/0,0225=1шт
18 F=58,8/(3600*3)=0,005 м2n= 0,005/0,0225=1шт
19 F=28,8/(3600*3)=0,002 м2n= 0,002/0,0225=1шт
20 F=37,8/(3600*3)=0,003 м2n= 0,003/0,0225=1шт
21 F=200/(3600*3)=0,018 м2n= 0,018/0,0225=1шт
7. Аэродинамический расчет воздуховодов
Целью аэродинамического расчета является определение потерь давления при перемещении расчетных расходов воздуха на отдельных участках системы и в системе в целом. Аэродинамический расчет производится с целью определения размеров поперечного сечения участков сети.
При этом в системах с гравитационным побуждением располагаемое давление определяется исходя из скорости движения воздуха до 1,5 м/с, а в системах с механическим побуждением - исходя из скорости движения воздуха до 7 м/с.
Потери давления ∆p, Па, на участке воздуховода длиной l определяют по формуле:
∆p= βш∙ R∙ l+Z, Па
где βш – коэффициент, учитывающий фактическую шероховатость стенок воздуховода;
R - удельная потеря давления на 1 метр воздуховода, Па/м;
Z- потеря давления в местных сопротивлениях, Па/м.
Аэродинамический расчет вентиляционной системы состоит из двух этапов: расчета участков основного направления- магистрали и увязки всех остальных участков системы.
Расчет ведется в следующей последовательности:
Расчетные расходы на участках определяют суммированием расходов на отдельных ответвлениях, начиная с периферийных участков. Значение расхода и длину каждого участка указывают на аксонометрической схеме рассчитываемой системы;
Ориентировочную площадь поперечного сечения F, м2, принимают по формуле
Fрек=L/(3600 Vрек),
где L- расчетный расход воздуха, м3/ч;
Vрек- рекомендуемая скорость движения воздуха на участках вентиляционных систем,
от 3 до 7 м/с;
Vфак = L/(3600 Fф),
При этой скорости вычисляют динамическое давление на участке;
Для прямоугольных воздуховодов с размерами ахb расчет проводится по эквивалентному диаметру по формуле
d=2∙ a∙ b/(a+b),
При определении значения R для прямоугольных воздуховодов по таблицам необходимо определить R при V и d, не принимая во внимание фактический расход воздуха;
∆=∑(R l βш+Z)маг+ ∆ркал+∆рф+∆ру.в.+∆ршум+∆рпр,
где ∆ркал- потери давления в калорифере, Па;
∆рф- потери давления в фильтре, Па;
∆ру.в- потери давления в узле воздухозабора, Па;
∆ршум- потери давления в шумоглушителе, Па;
∆рпр- потери давления в прочем оборудовании, Па.
Для систем с механическим побуждением движения воздуха по значению потерь давление в системе определяется требуемое давление вентилятора.
8.Расчет и подбор оборудования для приточных и вытяжных систем
8.1 Расчет калорифера
Для подогрева приточного воздуха используем калориферы, которые, как правило, обогреваются водой. Исходными данными для подбора калорифера являются: расход нагреваемого воздуха Ln=16203,471м3/ч, параметры нагреваемого воздуха (начальная -38 ̊С и конечная температуры 15 ̊С, параметры теплоносителя 150-70 ̊ С.
Подбираем калорифер по следующей методике:
Определяем тепловой поток на нагрев воздуха
G=L*=16203,471*1,2=19444,165 кг/ч
Q=0,28*G(tk-tn)=0,28*19444,165 *(15+38)=288551,41 Вт
Задаёмся массовой скоростью() = 2-10 кг/(м2*С)
()=5 кг/(м2*С)
Определяем предварительное сечение калорифера
Fв=G/(3600*)=19444,165 /(3600*5)=1,08м2
Подбираем калорифер КСК4-11 со следующими характеристиками:
fт=0,003410 м2; F=110,5 м2; fв=0,581м2;
ф = G/3600*fв= 19444,165 /(3600*0,581)=9,296 кг/(м2*С)
Определяем расход теплоносителя
Gw=3,6*Q/(4,2*(T1-T0)= 3,6*288551,41/(4,2*(150-70))= 3091,62 кг/ч
Определяем скорость движения теплоносителя
w=Gw/(3600*Ft*t)=3091,62 /(3600*0,00341*1000)=0,252 м/с
Определяем необходимую площадь поверхности нагрева калорифера
Tcp=(T1+T0)/2-(tk-tn)/2=(150+70)/2-(15-38)/2=121,5 ̊ С
k=a*()b*wc=1,655*5ᶺ1,003*0,252ᶺ0,912=2,366
а=1,655, в=1,003, с=0,912
F=Q/(k*Tcp)=288551,41/(2,366*121,5)=1003,765 м2
Определяем количество калориферов
n=F/Fф=1003,765/110,05=9,12 принимаем n=10
Fф=110,05*10 = 1100,5 м2
Невязка (Fф-F)/Fф*100%=(1100,5-1003,765/1100,5)*100% =9%
В помещения административно-бытовых зданий борьба с пылью осуществляется путем предотвращения попадания её извне и удаление пыли, образующейся в самих помещениях.
Подаваемый в помещениях приточный воздух очищается в воздушных фильтрах. Подберем фильтры для очистки приточного воздуха.
Целью очистки воздуха в торговом зале принимаем защиту находящихся там людей от пыли. Степень очистки в этом случае равна тр=0,60,85
Fфтр=L/ Ln, m2,
где L– количество приточного воздуха, м3/ч
Fфтр=12962,777/7000=1,852 м2
Пя=Fфтр/fя
где fя – площадь ячейки, 0,26 м2
n=1,852/0,26=8шт
Fфд=n*fя=8*0,26=2,08 м2
Пя=(L*Cn*E*τ)/(100*n),г/сут
Cn-начальная запыленность воздуха, принимаем равной 3мг/м3.
E- эффективность очистки, Принимаем равной 58 %
τ- время работы фильтра, ч/сут. Принимаем равным 11 часов.
Пя=(12962,777*0,003*58*11)/(100*8)=31,01 г/сут
τраб=П/Пя, сут
П- пылеемкость фильтра, принимаем по каталогу для фильтра ФяРБ П=2300 г/м2
Пя=31,01 г/сут
τраб=2300/31,01=74,17 сут.
Вентиляторы, размещаемые за пределами обслуживаемого помещения выбираем с учетом потери воздуха в приточной системе, вводя повышающие коэффициенты.
Производительность вентилятора,м3/ч, принимаем по расчетному расходу воздуха для системы:
Q =Kл * Lсист=12962,777*1,1=14259,05м3/ч
где Кл-коэффициент, учитывающий подсос и утечку воздуха из системы. Кл=1,1, для металлических воздуховодов при длине магистрали до 50 м.
Давление создаваемое вентилятором, равно:
Рвент=1,1*∆Pn=1,1*637,29=701,019Па (вытяжка)
Рвент=1,1*∆Pn=1,1*1129,93=1242,923Па (приток)
где 1,1- коэффициент, учитывающий 10%-ый запаса давления на неучтенные потери.
Для обеих система подбираем вентилятор ВР85-77 исп. №3,15;
двигатель типоразмера 80A2 с мощностью 1,5 кВт;
частота вращения: 3000 об/мин;
масса: 36,4кг;
производительность: 1,6-4,4 м3/ч;
полное давление: 1320-700Па;
виброизолятор: ДО38 в количестве 4шт.
Заключение
В ходе данной работы была разработана система вентиляции общественного микроцентра на 200 человек в г. Бийск.
Проведен расчет тепло-, влаго- и газовыделений в здании для трех периодов года. Построены графики процессов изменения состояния воздуха на id-диаграмме. Определен расчетный воздухообмен, который равен 12962,777 м3/ч. Разработана схемы подачи и удаления воздуха в помещениях П1, В1, В2, ВЕ1. Проведен аэродинамический расчет, в результате которого получены общие потери давления в системе В1 – 637,29 Па, а в П1 – 1129,93 Па.
В завершении всего были подобрано следующее оборудование: калорифер КСК4-11, ячейковый фильтр типа «ФяРБ» в количество 8 штук и вентилятор ВР85-77 исп.№3,15.
Список использованной литературы
1. СНиП 3.05.01-85. Внутренние санитарно-технические системы.
2. Пособие 7.91. Схемы прокладки воздуховодов в зданиях
3. СНиП 23-01-99 Строительная климатология
4. СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование
5. Пособие 7.91. Схемы прокладки воздуховодов в здании
6. Староверов И.Г. Справочник проектировщика: часть 2, Вентиляция и кондиц-е.1969г.
7. Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч.Ч. 3. Вентиляция и кондиционирования воздуха. Под редакцией Шиллера Ю.И. и Павлова Н.Н. М.:Стройиздат , 1992г.
8. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение. Под редакцией В.Н. Богословского. Москва.: Стройиздат. 1985 г.
PAGE \* MERGEFORMAT 22