Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное агентство по образованию
Государственное автономное образовательное учреждение высшего
профессионального образования
Дальневосточный Федеральный Университет
(ДВФУ)
Кафедра инженерных систем, зданий и сооружений
Вентиляция промышленных зданий
«Проектирование системы вентиляции автосервиса на 5 автомобилей»
Курсовой проект
Выполнил: студент
группы С-3458
Слепенчук А.А.
Проверил: старший преподаватель
Тарасова Е. В.
Владивосток
2013
Содержание 2
1. Введение 3
2. Задание на проектирование 5
3. Характеристика объекта проектирования 6
4. Климатологические данные района застройки и расчётные метеорологические условия в помещении 7
5. Расчет воздухообмена. 8
6. Обоснование и выбор принципиальных схем естественной и механической вентиляции. 28
7. Расчет приточных и вытяжных решеток системы вентиляции. 29
8. Аэродинамический расчет системы вентиляции 31
9. Расчет воздухораспределителя 36
10. Подбор оборудования 38
11. Организация воздухообмена в помещениях 46
12. Список используемой литературы 47
Вентиляцией называется совокупность мероприятий и устройств, используемых при организации циркуляции и очистки воздуха для обеспечения заданного состояния воздушной среды в помещениях и на рабочих местах в соответствии со Строительными Нормами и Правилами.
Вентиляция промышленных зданий в отличие от вентиляции зданий иного назначения сталкивается с особыми задачами – а именно, удаление образуемых в процессе производства вредностей и обеспечение устойчивости агрегатов к вредным производственным факторам.
Так вентиляция промышленных зданий сталкивается с такими трудностями - повышенное тепло-, дымо-, пыле-, паро-, газо- и влаговыделение, наличие в воздухе токсичных веществ. Это откладывают особую специфику на организацию вентиляции зданий промышленного назначения. Так, надо очень точно рассчитать производительность всей системы, разработать оптимальные способы для подачи и вытяжки воздуха в помещения. Кроме того вентиляция зданий промышленного назначения, предполагает, как правило, наличие системы аспирации и фильтрации.
Существует два основных вида вентиляции промышленных зданий – общеобменная и местная. При этом общеобменная вентиляция хорошо может справляться лишь с тепловыделениями, то есть она будет эффективна, когда в цеху отсутствуют значительные вредности в воздухе. Когда в ходе производства выделяются различные газы, пары или пыль, то обязательно используется смешанная система вентиляции, которая позволяет применять сильные стороны обоих видов вентиляции промышленных зданий. Но в некоторых случаях можно прибегать лишь к местному типу, особо это актуально, когда на производстве происходит существенное пылевыделение или в воздух выделяются какие-то вредные вещества. В такой ситуации общеобменная вентиляция может лишь навредить, поскольку лишь разнесет пыль и вредные вещества по всему зданию.
Вентиляция производственных помещений осуществляется несколькими способами. Путем вытеснения отработанного воздуха, или путем постепенного его перемешивания с чистым воздухом. Существует также метод вентиляции путем замещения воздуха. Этот метод реализуется так: свежий воздух равномерно поступает с одной стороны здания через приточные клапаны, а отработанный воздух удаляют вытяжные осевые вентиляторы, которые находятся в другой части здания.
Вентиляция на производстве должна создавать благоприятные рабочие условия персонала предприятия. Современные системы вентиляции варьируются в зависимости от назначения здания. Так, вентиляция цехов зачастую совмещена с воздушным отоплением. Кондиционирование воздуха используется лишь в случае, когда выполняются сложные технологические процессы. Вентиляция на производстве характеризуется не только своими размерами, но и присутствием специфических элементов. Во-первых, она оснащается мощной системой фильтров, поскольку на производстве часто вырабатываются вредные вещества, наносящие вред окружающей среде или здоровью людей. Во-вторых, вентиляция на производстве оснащается также противопожарной и аварийной вентиляцией.
Вентиляция на производстве зависит и от направления деятельности цеха. Например, на металлургическом производстве основная задача вентиляции – это удаление огромного количества тепла и пыли, и обычно именно такая вентиляция является самой мощной. При сборке космических кораблей и осуществлении подобной технологически сложной работы вентиляция должна не только удалять вредные выбросы, но и поддерживать постоянную температуру в цеху. В этом случае вентиляционная система проектируется на основе чиллера. В деревообрабатывающей промышленности задача вентиляции цеха - удаление от мест обработки древесины стружки, пыли и т.п.
Требуется запроектировать систему вентиляции в автосервисе со стоянкой на 5 автомобилей среднего класса. Для этого необходимо сделать:
Графическая часть курсового проекта заключается в составлении плана первого этажа с нанесением трассировки воздуховодов, плана приточной камеры, аксонометрической схемы всех систем вентиляции здания, наиболее характерного разреза здания, а также разреза приточной камеры.
1) Район застройки – г. Иркутск;
2) Назначение здания – техническое обслуживание и хранение автомобилей;
3) Количество этажей – 1 шт.;
4) Подвал – отсутствует;
5) Высота помещений – 6 м помещение стоянки и частично ремонтного бокса, остальные помещения 4 м.;
6) Ориентация – произвольная;
7) Источник теплоснабжения ТЭЦ 130/70.
Параметры наружного воздуха непрерывно меняются и зависят от района строительства и сезона года. Однако, расчет вентиляции производится с использованием вполне определенных значений параметров воздуха, которым соответствуют требуемые значения коэффициентов обеспеченности.
Для жилых, общественных, административно – бытовых и производственных помещений расчётные параметры наружного воздуха принимаются в соответствии со СНиП 2.04.05-91*[1], приложение 8.
Расчетная географическая широта – 52 0с.ш.
Теплый период – по параметрам (А):
t=22,7С; I=50,2 кДж/кг; м/с;
Холодный период – по параметрам (Б):
t=-37С; I=-37,1 кДж/кг;
Кроме теплого и холодного периодов расчеты вентиляции должны дополнительно вестись на переходный период. Переходный период характерен тем, что еще имеются теплопотери помещений через наружные ограждения, а системы отопления уже отключены. В качестве расчетных параметров наружного воздуха в переходный период для всех пунктов принимаются следующие значения: температура tн=8С, энтальпия Iн=22,5 кДж/кг. В данном курсовом проекте расчеты для переходного периода не ведутся.
Количество вентиляционного воздуха определяется для каждого помещения на основании выделяющихся в помещении вредностей или задается на основании исследований.
Если количество и характер вредностей не поддается учету вентиляционный воздухообмен определяют по кратностям.
Воздухообмен по кратности:
; (1)
где,
К- расчетная кратность воздухообмена (Справочник по теплоснабжению и вентиляции - Щекин Р.В.[1], Таблица VII-7), приведенные в таблице кратности обмена воздуха отнесены к высоте помещения 3 м. При другой высоте помещений эти кратности принимаются с коэффициентом, равным отношению высоты помещения к проектной высоте. K=3/4;
V- объем помещений по внутреннему обмеру, м.
Недостающий приток/вытяжка подается/забирается в/из рекреации (тамбуры, вестибюли, холлы, коридоры).
Результаты расчета заносят в таблицу воздушного баланса здания.
Воздушный баланс здания.
Таблица 1
|
№ пом |
Наименование |
Fпом |
Vпом |
Период года |
Кратность |
Воздухообмен |
|||
|
Приток |
Вытяжка |
Приток |
МО |
Вытяжка |
|||||
|
101 |
Мастерская |
25,61 |
102,44 |
ХП |
По расчету |
2023,45 |
900,00 |
1123,45 |
|
|
ТП |
|||||||||
|
102 |
Цех зарядки аккумулятора |
9,98 |
39,92 |
ХП |
По расчету |
907,55 |
0,00 |
907,55 |
|
|
ТП |
|||||||||
|
103 |
Кабинет начальника |
22,62 |
90,48 |
ХП |
1 |
1 |
90,48 |
0,00 |
90,48 |
|
ТП |
1 |
1 |
90,48 |
0,00 |
90,48 |
||||
|
104 |
Туалет |
22,62 |
90,48 |
ХП |
50 м3 на 1 унитаз |
0,00 |
0,00 |
100,00 |
|
|
ТП |
0,00 |
0,00 |
100,00 |
||||||
|
105 |
Душевые |
21,92 |
87,68 |
ХП |
0 |
5 |
0,00 |
0,00 |
438,40 |
|
ТП |
0 |
5 |
0,00 |
0,00 |
438,40 |
||||
|
106 |
Комната мастеров |
21,92 |
87,68 |
ХП |
1 |
1 |
87,68 |
0,00 |
87,68 |
|
ТП |
1 |
1 |
87,68 |
0,00 |
87,68 |
||||
|
107 |
Венкамера |
22,33 |
89,32 |
ХП |
|
|
|
|
|
|
ТП |
|
|
|
|
|
||||
|
108 |
Стоянка |
208,7 |
1252,2 |
ХП |
По расчету |
14560,00 |
0,00 |
14560,00 |
|
|
ТП |
|||||||||
|
109 |
Бокс |
71,18 |
427,08 |
ХП |
По расчету |
7280,00 |
0,00 |
7280,00 |
|
|
ТП |
|||||||||
|
|
|
|
Баланс воздухообмена |
24949,16 |
25487,56 |
Недостача воздуха в 538,40м3 подается в помещение 101, в «Мастерские».
∑Вытяжки=25487,56 м3
∑Притока=25487,56 м3
Необходимость определения количества вредных выделений связанна с расчетом требуемого воздухообмена помещения. В общественных зданиях к вредным выделениям относятся: избыток полной и явной теплоты, влаговыделения, газовыделения. Наличие избытков полной и явной теплоты определяется сопоставлением суммарных теплопоступлений и теплопотерь помещения для соответствующего периода года.
Расчет вредностей проведен по методике приведённой в справочнике Б.М. Торговникова «Проектирование промышленной вентиляции» и сведен в таблицы 2-5.
Расчет тепловыделений в холодный период. Таблица 2
|
Наименование |
Обозначение |
Метод расчета |
Значение по помещениям |
Размерность |
|
|
Стоянка |
Бокс |
Мастерская |
Цех зарядки |
||
|
Площадь помещения |
208,7 |
71,18 |
25,61 |
9,98 |
м2 |
|
Высота помещения |
6 |
6 |
4 |
4 |
м |
|
Объем помещения |
1252,2 |
427,08 |
102,44 |
39,92 |
м3 |
|
Расчеты выполнены в соответствии со справочником Торговников "проектирование промышленной вентиляции" |
|||||
|
Холодный период |
|||||
|
Температура воздуха внутри помещения |
5 |
17 |
17 |
17 |
⁰С |
|
Температура наружного воздуха |
-37 |
-37 |
-37 |
-37 |
⁰С |
|
Теплопоступление от людей |
|||||||
|
Удельные выделения явного тепла от 1 человека |
qявн |
категория работ - llб |
|
116,6 |
116,6 |
116,6 |
Вт |
|
Удельные выделения полного тепла от 1 человека |
qполн |
категория работ - llб |
209 |
209 |
209 |
Вт |
|
|
Количество людей работающих в помещении |
n |
Количество рабочих мест |
8 |
4 |
2 |
Шт |
|
|
Поступление явной теплоты |
Qявн |
|
932,8 |
466,4 |
233,2 |
Вт |
|
|
Поступление полной теплоты |
Qполн |
|
1672 |
836 |
418 |
Вт |
|
Теплопоступление от искусственного источника освещения |
|||||||
|
Нормативная освещенность |
E |
Титов "Дипл-е проект-е" таблица 2.3 |
20 |
200 |
200 |
200 |
лк |
|
Площадь помещения |
F |
Из архитектурно планировочных чертежей |
208,7 |
71,18 |
25,61 |
9,98 |
м2 |
|
Удельные тепловыделения от светильников |
qосв |
Титов "Дипл-е проект-е" таблица 2.4 |
0,094 |
0,102 |
0,166 |
0,166 |
Вт/(лк∙м2) |
|
Доля тепловой энергии попадающей в помещение |
ηосв |
0,45 - люмининисцентные |
0,45 |
0,45 |
0,45 |
0,45 |
|
|
Теплопоступление от искусственного источника освещения |
Qосв |
176,6 |
653,4 |
382,6 |
149,1 |
Вт |
|
|
Теплопоступление от нагретой поверхности воды |
|||||||
|
Площадь открытой поверхности воды |
Fпв |
Ванна размером 1,5х0,6 м |
|
0,9 |
|
|
м2 |
|
Скорость воздуха над открытой поверхностью воды |
Ʊп |
Задается технологом |
0,1 |
м/с |
|||
|
Температура поверхности воды |
tпв |
Торговников, таблица 1.7 |
37 |
⁰С |
|||
|
Температура воздуха в помещении |
tв |
|
17 |
⁰С |
|||
|
Теплопоступление от нагретой поверхности воды |
Q |
109,926 |
Вт |
||||
|
Теплопоступления от установленных электродвигателей на оборудовании |
|||||||
|
Уст. мощность электродвигателя |
Nу |
Из проектного задания |
|
|
4 |
|
кВт |
|
Коэффициент использования установочной мощности |
Ku |
[0,7-0,9] |
0,80 |
|
|||
|
Коэффициент загрузки двигателя |
Kз |
[0,5-0,8] |
0,70 |
|
|||
|
Коэффициент одновременности работы двигателя |
Kо |
[0,5-1] |
0,80 |
|
|||
|
КПД |
ƞ |
[0,75-0,92] |
0,85 |
Доли |
|||
|
Коэффициент ассимиляции тепла |
Kт |
[0,2-0,3] |
0,25 |
|
|||
|
Теплопоступления от установленных электродвигателей на оборудовании |
Qg |
Qд=10^3*Ny*Ku*Kз*Ko(1-ƞ-Kт*ƞ) |
649,6 |
Вт |
|
Теплота поступающая от системы водяного отопления |
|||||||
|
Удельная тепловая характеристика цеха |
q |
СТО, V < 5 тыс.м3 |
0,64 |
0,64 |
0,64 |
0,64 |
Вт/(м3∙⁰С) |
|
Объем цеха |
V |
Из архитектурно-проектных чертежей |
1252,2 |
427,08 |
102,44 |
39,92 |
м3 |
|
Внутренняя температура воздуха |
tв |
|
5 |
5 |
5 |
5 |
⁰С |
|
Наружная температура воздуха |
tн |
СНиП "2.04.05-91*(2000)" |
-37 |
-37 |
-37 |
-37 |
⁰С |
|
Потери теплоты через наружные ограждения |
Q |
Q=q*V*(tв-tп) |
33659,1 |
11479,9 |
2753,6 |
1073,0 |
Вт |
|
Потери теплоты через наружные ограждения |
|||||||
|
Удельная тепловая характеристика цеха |
q |
СТО, V < 5 тыс.м3 |
0,64 |
0,64 |
0,64 |
0,64 |
Вт/(м3∙⁰С) |
|
Объем цеха |
V |
Из архитектурно-проектных чертежей |
1252,2 |
427,08 |
102,44 |
39,92 |
м3 |
|
Внутренняя температура воздуха |
tв |
|
5 |
17 |
17 |
17 |
⁰С |
|
Наружная температура воздуха |
tн |
СНиП "2.04.05-91*(2000)" |
-37 |
-37 |
-37 |
-37 |
⁰С |
|
Потери теплоты через наружные ограждения |
Q |
Q=q*V*(tв-tп) |
33659,1 |
14759,9 |
3540,3 |
1379,6 |
Вт |
|
Потери теплоты на обогрев автотранспорта |
|||||||
|
Среднее количество однотипных машин въезжающих за расчетный час |
n |
Из проектного задания |
2 |
1 |
|
|
шт |
|
Количество тепла необходимое для обогрева автотранспорта |
Qт |
Торговников, Табл. 2.15 |
7,12 |
13,82 |
⁰С |
||
|
Коэффициент неравномерности тепловосприятия во времени |
B |
Торговников, Рис. 2.1 [0,6 - 0,8] |
0,7 |
0,7 |
⁰С |
||
|
Потери теплоты на обогрев автотранспорта |
Q |
Q=n*B*Qт |
9,968 |
9,674 |
МДж |
||
|
Потери теплоты на обогрев автотранспорта |
Q |
Q=Q*10^6/3600 |
2768,9 |
2687,2 |
Вт |
Расчет тепловыделений в теплый период. Таблица 3
|
|
|||||||
|
Тепература воздуха внутри помещения |
15 |
20 |
20 |
20 |
⁰С |
||
|
Температура наружнего воздуха |
22,7 |
22,7 |
22,7 |
22,7 |
⁰С |
||
|
Теплопоступление от людей |
|||||||
|
Удельные выделения явного тепла от 1 человека |
qявн |
Категория работ - IIб |
|
105 |
105 |
105 |
Вт |
|
Удельные выделения полного тепла от 1 человека |
qполн |
Категория работ - IIб |
209 |
209 |
209 |
Вт |
|
|
Количество людей работающих в помещении |
n |
Из проектного задания |
8 |
4 |
2 |
|
|
|
Поступение явной теплоты |
Qявн |
840 |
420 |
210 |
Вт |
||
|
Поступление полной теплоты |
Qполн |
|
1672 |
836 |
418 |
Вт |
|
|
Теплопоступления от солнечной радиации через световые проемы |
|||||||
|
Азимут остекления светового проема |
Ао |
Ориентация остекления |
|
180 |
180 |
90 |
|
|
Азимут солнца в период максимального теплового потока |
Ас |
Волков, табл 2.18 |
|
109 |
109 |
85 |
|
|
Абсолютное значение азимута остекления для световых проемов |
Ас.о |
На В,СВ,ЮВ до полудня, С и Ю: Ас.о=Ас-Ао; |
|
71 |
71 |
5 |
|
|
Наибольшее значение прямого теплового потока |
qп |
Волков, табл 2.15 |
|
91,8 |
91,8 |
490,5 |
Вт/м2 |
|
Наибольшее значение рассеяного теплового потока |
qр |
Волков, табл 2.15 |
|
50,4 |
50,4 |
116,1 |
Вт/м2 |
|
Тепловой поток поступающий в помещение через освещенный световой проем |
qc |
qc=(qп+qр)K1*K2 |
|
141,8 |
141,8 |
605,1 |
Вт/м2 |
|
Тепловой поток поступающий в помещение через затененный световой проем |
qт |
qт=qр*K1*K2 |
|
50,3 |
50,3 |
115,8 |
Вт/м2 |
|
Коэффициент учитывающий затенение остекления световых проемов |
K1 |
Волков, табл 2.16 |
|
1,1 |
1,1 |
1,1 |
|
|
|
Коэффициент учитывающий загрязнение стекла |
K2 |
Волков, табл 2.17 |
|
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|
|
|
Коэффициент относительного проникания солнечной энергии |
Kоп |
Волков, табл 2.14 |
|
0,9 |
0,9 |
0,9 |
|
|
|
Площадь световых проемов освещенных солнцем |
Fc |
Из архитектурно-планировочных чертежей |
|
10,7 |
3,8 |
1,5 |
м2 |
|
|
Площадь световых проемов находящихся в тени |
Fт |
Из архитектурно-планировочных чертежей |
|
0,0 |
0,0 |
0,0 |
м2 |
|
|
Площадь поверхности внутренней ограждающей конструкции (стена δ=51см) |
F1 |
Из архитектурно-планировочных чертежей |
|
26,4 |
26,4 |
26,4 |
м2 |
|
|
Площадь поверхности внутренней ограждающей конструкции (стена δ=38см) |
F2 |
Из архитектурно-планировочных чертежей |
|
43,1 |
15,5 |
15,5 |
м2 |
|
|
Площадь поверхности внутренней ограждающей конструкции (стена δ=12см) |
F3 |
Из архитектурно-планировочных чертежей |
|
26,4 |
26,4 |
26,4 |
м2 |
|
|
Площадь поверхности внутренней ограждающей конструкции (бет. пол δ=5см) |
F4 |
Из архитектурно-планировочных чертежей |
|
25,6 |
25,6 |
25,6 |
м2 |
|
|
Площадь поверхности внутренней ограждающей конструкции (потолок из ж/б плиты δ=3,5 см) |
F5 |
Из архитектурно-планировочных чертежей |
|
25,6 |
25,6 |
25,6 |
|
|
|
Коэффициенты аккумуляции внутренних стен |
m1,m2,m3 |
Волков, табл 2.19 |
|
0,42 |
0,42 |
0,42 |
|
|
|
Коэффициент аккумуляции пола |
m4 |
Волков, табл 2.19 |
|
0,45 |
0,45 |
0,45 |
|
|
|
Коэффициент аккумуляции потолка |
m5 |
Волков, табл 2.19 |
|
0,54 |
0,54 |
0,54 |
|
|
|
Теплопоступления в помещение через заполнение световых проемов |
Qмакс |
Qмакс=(qc*Fc+qт*Fт)Kоп |
|
1363,0 |
490,4 |
815,2 |
Вт |
|
|
Расчетные теплопоступления в помещение с учетом аккумуляции |
Qр |
|
618,7 |
226,5 |
376,5 |
Вт |
||
|
|
||||||||
|
Условная наружная температура воздуха над покрытием |
tну |
|
32,6 |
32,6 |
32,6 |
32,6 |
⁰С |
|
|
Наружная температура воздуха |
tн |
СНиП "2.04.05-91*(2000)" |
22,7 |
22,7 |
22,7 |
22,7 |
⁰С |
|
|
Внутренняя температура воздуха |
tв |
|
15 |
20 |
20 |
20 |
⁰С |
|
|
Среднесуточный тепловой поток на горизонтальную поверхность |
qcр |
52⁰ северной широты |
329 |
329 |
329 |
329 |
Вт |
|
|
Площадь покрытия |
F пок |
Из архитектурно-планировочных чертежей |
208,7 |
71,2 |
25,6 |
10,0 |
м2 |
|
|
Сопротивление теплопередачи покрытия |
Rп |
ГСОП |
4,69 |
4,69 |
4,69 |
4,69 |
(м2∙⁰С)/Вт |
|
|
Коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью покрытия |
ρп |
Рубероид с песочной посыпкой (0,9) |
0,9 |
0,9 |
0,9 |
0,9 |
|
|
|
Коэффициент теплопередачи воздуха на наружную поверхность |
αн |
|
29,8 |
29,8 |
29,8 |
29,8 |
Вт/(м2∙⁰С) |
|
|
Скорость ветра |
V н |
СНиП "2.04.05-91*(2000)" |
4,7 |
4,7 |
4,7 |
4,7 |
м/с |
|
|
Теплопоступление от солнечной радиации через покрытие |
Qпокр |
785,2 |
191,9 |
69,0 |
26,9 |
Вт |
||
|
Теплопоступление от искусственного источника освещения |
||||||||
|
Нормативная освещенность |
E |
Титов "Дипл-е проект-е" таблица 2.3 |
20 |
200 |
200 |
200 |
лк |
|
|
Площадь помещения |
F |
Из архитектурно планировочных чертежей |
208,7 |
71,18 |
25,61 |
9,98 |
м2 |
|
|
Удельные тепловыделения от светильников |
qосв |
Титов "Дипл-е проект-е" таблица 2.4 |
0,094 |
0,102 |
0,166 |
0,166 |
Вт/(лк∙м2) |
|
|
Доля тепловой энергии попадающей в помещение |
ηосв |
0,45 - люмининисцентные |
0,45 |
0,45 |
0,45 |
0,45 |
|
|
|
Теплопоступление от искусственного источника освещения |
Qосв |
176,6 |
653,4 |
382,6 |
149,1 |
Вт |
Расчет поступающих вредностей. Таблица 4
|
Вредности |
|||||||
|
Влаговыделения от людей |
|||||||
|
Выделения влаги 1 человеком |
qвл |
Категория работ - llб Х.П. |
|
134 |
134 |
134 |
г/(ч∙чел) |
|
Категория работ - llб Т.П. |
150 |
150 |
150 |
г/(ч∙чел) |
|||
|
Количество людей |
n |
Количество людей в помещении |
8 |
4 |
2 |
чел |
|
|
Влаговыделения от людей |
Мвл |
1072 |
536 |
268 |
г/ч |
||
|
1200 |
600 |
300 |
г/ч |
||||
|
Выделения CO2 от людей |
|||||||
|
Выделения углекислого газа 1 человеком |
gCO2 |
категория работ - llб |
|
70 |
70 |
70 |
г/(ч∙чел) |
|
Количество людей |
n |
Количество людей в помещении |
8 |
4 |
2 |
чел |
|
|
Газовыделения от людей |
Gco2 |
|
560 |
280 |
140 |
г/ч |
|
|
Поступление газообразных вредных выделений при работе автомобильных двигателей |
Выброс окиси углерода СО |
||||||
|
Количество типов автомобилей |
n |
Устанавливается технологической частью проекта в соответствии с таблицей 4 ОНТП 01-91 |
1 |
1 |
|
|
|
|
Удельный выброс СО одним |
qi |
Таблица 4 ОНТП 01-91 |
20,8 |
20,8 |
г/км |
||
|
Условный пробег одного автомобиля за цикл |
L |
Таблица 5 ОНТП 01-91 |
0,5 |
0,5 |
км |
||
|
Эксплуатационное количество автомобилей на стоянке |
Aэ(ТО)i |
Устанавливается технологической частью проекта |
2 |
1 |
|
||
|
Коэффициент, учитывающей влияние режима движения автомобиля |
Kc |
Таблица 6 ОНТП 01-91 |
1,4 |
1,4 |
|
||
|
Время выпуска или возврата автомобилей |
tв(то) |
Устанавливается технологической частью проекта |
0,13 |
0,13 |
ч |
||
|
Масса выброса СО |
M |
0,060667 |
0,030333 |
г/с |
|||
|
Поступление газообразных вредных выделений при работе автомобильных двигателей |
Выброс СН |
||||||
|
Количество типов автомобилей |
n |
Устанавливается технологической частью проекта в соответствии с таблицей 4 ОНТП 01-91 |
1 |
1 |
|
|
|
|
Удельный выброс СО одним |
qi |
Таблица 4 ОНТП 01-91 |
1,3 |
1,3 |
г/км |
||
|
Условный пробег одного автомобиля за цикл |
L |
Таблица 5 ОНТП 01-91 |
0,5 |
0,5 |
км |
||
|
Эксплуатационное количество автомобилей на стоянке |
Aэ(ТО)i |
Устанавливается технологической частью проекта |
2 |
1 |
|
||
|
Коэффициент, учитывающей влияние режима движения автомобиля |
Kc |
Таблица 6 ОНТП 01-91 |
1,2 |
1,2 |
|
||
|
Время выпуска или возврата автомобилей |
tв(то) |
Устанавливается технологической частью проекта |
0,13 |
0,13 |
ч |
||
|
Масса выброса СН |
M |
0,00325 |
0,001625 |
г/с |
|||
|
Количество типов автомобилей |
n |
Устанавливается технологической частью проекта в соответствии с таблицей 4 ОНТП 01-91 |
1 |
1 |
|
|
|
|
Удельный выброс СО одним |
qi |
Таблица 4 ОНТП 01-91 |
0,63 |
0,63 |
г/км |
||
|
Условный пробег одного автомобиля за цикл |
L |
Таблица 5 ОНТП 01-91 |
0,5 |
0,5 |
км |
||
|
Эксплуат.количество автомобилей на стоянке |
Aэ(ТО)i |
Устанавливается технологической частью проекта |
2 |
1 |
|
||
|
Коэффициент, учитывающей влияние режима движения автомобиля |
Kc |
Таблица 6 ОНТП 01-91 |
1 |
1 |
|
||
|
Время выпуска или возврата автомобилей |
tв(то) |
Устанавливается технологической частью проекта |
0,13 |
0,13 |
ч |
||
|
Масса выброса NOx |
M |
0,001313 |
0,000656 |
г/с |
|
|
|||||||
|
Давление паров насыщающих воздух |
Pн |
Таблица 1.8 для 40С |
|
7,38 |
|
|
|
|
Парциальное давление паров в окр-ем воздухе |
Ро |
Влажность 60% |
1,38 |
|
|||
|
Площадь поверхности воды |
F |
Ванна размером 1,5х0,6 м |
0,9 |
м2 |
|||
|
Барометрическое давление воды |
B |
Принимаем по Н.У. |
101,325 |
кПа |
|||
|
В условиях неподвижного воздуха, интенсивность испарения |
W |
1343,005 |
г/ч |
||||
|
Поступление пыли от заточных, шлифовальных станков |
|||||||
|
Количество однотипных станков установленных в цехе |
n |
Из проектного задания |
|
|
1 |
|
|
|
Удельное пылевыделение от станка |
m |
Диск диамметром 450мм |
212 |
г/час |
|||
|
КПД местного отсоса |
η |
КПД местного отсоса |
0,85 |
% |
|||
|
Время работы станка в час |
τ |
Задается технологом |
20 |
мин/час |
|||
|
Коэффициент одновременности работы станков |
a |
[0,5;1] |
1 |
|
|||
|
Коэффициент учитывающий долю пыли способной к образованию пылевого облака |
β |
[0,15;0,2] |
0,2 |
|
|||
|
Поступление пыли от заточных, шлифовальных |
М |
M=n*m*(1-η)*τ/60*а*β |
2,12 |
г/час |
|||
|
Выделение атомарного водорода от станции зарядки аккумуляторов (H) |
|||||||
|
Емкость батареи аккумулятора |
Eв |
Из проектного задания |
|
|
|
200 |
А*ч |
|
Количество посл. включенных аккумуляторов батареи |
nв |
Из проектного задания |
3 |
шт. |
|||
|
Поступление водорода при зарядке аккумулятора |
G |
5,664 |
г/ч |
Сводная таблица выделений. Таблица 5
|
Сводная таблица выделений |
||||||
|
Изыбтки явного тепла в помещении |
Холодный период |
-2592,33 |
-4380,96 |
711,874 |
75,7156 |
Вт |
|
Теплый период |
961,7 |
2397,494 |
1747,72 |
762,46 |
Вт |
|
|
Избытки полного тепла в помещении |
Холодный период |
-2592,33 |
-3531,84 |
1081,47 |
260,516 |
Вт |
|
Теплый период |
961,7357 |
3229,5 |
2163,72 |
970,46 |
Вт |
|
|
Влаговыделения в помещении |
Холодный период |
0 |
2415,005 |
536 |
268 |
г/ч |
|
Теплый период |
0 |
2543,005 |
600 |
300 |
г/ч |
|
|
Выделение углекислого газа СО2 в помещении |
Холодный период |
0 |
560 |
280 |
140 |
г/ч |
|
Теплый период |
0 |
560 |
280 |
140 |
г/ч |
|
|
Масса выброса СО |
Холодный период |
0,060667 |
0,030333 |
0 |
0 |
г/с |
|
Теплый период |
0,060667 |
0,030333 |
0 |
0 |
г/с |
|
|
Масса выброса СН |
Холодный период |
0,00325 |
0,001625 |
0 |
0 |
г/с |
|
Теплый период |
0,00325 |
0,001625 |
0 |
0 |
г/с |
|
|
Масса выброса NOx |
Холодный период |
0,001313 |
0,000656 |
0 |
0 |
г/с |
|
Теплый период |
0,001313 |
0,000656 |
0 |
0 |
г/с |
|
|
Поступление пыли от заточных и шлифовальных станков в помещение |
Холодный период |
0 |
0 |
2,12 |
0 |
г/ч |
|
Теплый период |
0 |
0 |
2,12 |
0 |
г/ч |
|
|
Выделения атомарного водорода в помещение от заряжающихся аккумуляторов |
Холодный период |
0 |
0 |
0 |
5,664 |
г/ч |
|
Теплый период |
0 |
0 |
0 |
5,664 |
г/ч |
Требуемый воздухообмен системы вентиляции определяется для холодного периода по избыткам явной и полной теплоты, влаги и по массе выделяющихся вредных веществ, после чего ведется перерасчет на теплый период. Источниками этих вредностей могут быть люди, технология, оборудование, горячая пища и вода, искусственное освещение, солнечная радиация (для теплого периода года) и другое.
За расчетный воздухообмен, подаваемый в помещение, принимается большая из величин, рассчитанных по формулам:
а) по избыткам явной теплоты:
,
б) по избыткам полной теплоты:
,
в) по избыткам влаги:
,
г) по выделениям СО2
,
где - избыточные потоки явной и полной теплоты в помещении (принимается по результатам расчета теплового баланса помещения), Вт;
С – теплоемкость воздуха, равная 1,005 , кДж/(кг0С);
- температура воздуха, подаваемого в помещение, ;
tух - температура воздуха, удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой или рабочей зоны, ;
Iпр - удельная энтальпия воздуха, подаваемого в помещение, кДж/кг;
Iух - удельная энтальпия воздуха, удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой зоны, кДж/кг;
– избытки влаги в помещении, г/ч;
- влагосодержание воздуха, подаваемого в помещение, г/кг;
- влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой зоны, г/кг;
- выделения углекислого газа в воздух помещения, г/ч;
- ПДК углекислого газа в рабочей зоне помещения, г/м3;
- концентрация углекислого газа в воздухе, подаваемого в помещение, г/м3;
- плотность приточного воздуха, кг/м;
n – число посетителей, рабочих мест;
– нормируемый удельный расход приточного воздуха на 1 человека, на 1 рабочее место (СНиП 2.04.05-91, приложение 19), м3/ч;
Расчет требуемого воздухообмена помещения ведется в следующей последовательности:
Расчет воздухообменов сведен в таблицу 6.
Расчет воздухообменов. Таблица 6
|
Наименование |
Обозначение |
Метод расчета |
Значение по помещениям |
Размерность |
|||
|
Стоянка |
Бокс |
Мастерская |
Цех зарядки |
||||
|
Площадь помещения |
208,7 |
71,18 |
25,61 |
9,98 |
м2 |
||
|
Высота помещения |
6 |
6 |
4 |
4 |
м |
||
|
Объем помещения |
1252,2 |
427,08 |
102,44 |
39,92 |
м3 |
||
|
Холодный период |
|||||||
|
Температура в рабочей зоне |
tрз |
расчетная температура внутреннего воздуха |
5 |
17 |
17 |
17 |
⁰С |
|
Избытки теплоты |
Qизб |
по расчету |
-2592,33 |
-3531,84 |
711,87 |
75,72 |
Вт |
|
Выделение влаги |
Mвл |
по расчету |
0 |
2,42 |
0,54 |
0,27 |
кг/ч |
|
Луч процесса |
ε |
-5264,84 |
4781,24 |
1017,08 |
кДж/кг |
||
|
Температура наружнего воздуха ТП, параметр Б |
tнб |
СНиП "2.04.05-91*(2000)" Прил. 8 |
-37 |
-37 |
-37 |
-37 |
⁰С |
|
Энтальпия наружнего воздуха ТП, параметр Б |
Iнб |
СНиП "2.04.05-91*(2000)" Прил. 8 |
-37,1 |
-37,1 |
-37,1 |
-37,1 |
кДж/кг |
|
Местная вентиляция |
|||||||
|
Местный отсос от плоскошлифовального станка |
|||||||
|
Диаметр круга шлифовального станка |
d |
Из проектного задания |
- |
- |
450 |
- |
мм |
|
Производительность местного отсоса |
Gмо |
Gмо=2∙d |
- |
- |
900 |
- |
м3/ч |
|
Общеобменная вентиляция |
|||||||
|
Расчет воздухообменов из поступлений СО |
|||||||
|
Поступление CO |
G |
Пересчет г/с на мг/ч |
218400 |
109200 |
0 |
0 |
мг/ч |
|
Предельно допустимая концентрация вещ-ва |
Cпдк |
Гост 12.1.005-88 |
20 |
20 |
20 |
20 |
мг/м3 |
|
Концентрация в приточном воздухе |
Спр |
|
5 |
5 |
5 |
5 |
мг/м3 |
|
Необходимый воздухообмен в верхней зоне |
Lвз |
L=М/(Спдк-Спр) |
14560 |
7280 |
0 |
0 |
м3/ч |
|
Расчет воздухообменов из поступлений СН |
|||||||
|
Поступление CH |
G |
Пересчет г/с на мг/ч |
11700 |
5850 |
0 |
0 |
мг/ч |
|
Предельно допустимая концентрация вещ-ва |
Cпдк |
Гост 12.1.005-88 |
300 |
300 |
300 |
300 |
мг/м3 |
|
Концентрация в приточном воздухе |
Спр |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
мг/м3 |
|
Необходимый воздухообмен в верхней зоне |
Lвз |
L=М/(Спдк-Спр) |
39 |
19,5 |
0 |
0 |
м3/ч |
|
Расчет воздухообменов из поступлений Nox |
|||||||
|
Поступление NOx |
G |
Пересчет г/с на мг/ч |
4725 |
2362,5 |
0 |
0 |
мг/ч |
|
Предельно допустимая концентрация вещ-ва |
Cпдк |
Гост 12.1.005-88 |
5 |
5 |
5 |
5 |
мг/м3 |
|
Концентрация в приточном воздухе |
Спр |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
мг/м3 |
|
Необходимый воздухообмен в верхней зоне |
Lвз |
L=М/(Спдк-Спр) |
945 |
472,5 |
0 |
0 |
м3/ч |
|
|
|||||||
|
Поступление пыли шлифовального станка |
М |
M=n*m*(1-η)*τ/60*а*β*1000 |
0 |
0 |
2120 |
0 |
мг/ч |
|
Предельно допустимая концентрация вещ-ва |
Cпдк |
Аллюминий и его сплавы |
2 |
2 |
2 |
2 |
мг/м3 |
|
Концентрация в приточном воздухе |
Спр |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
мг/м3 |
|
Необходимый воздухообмен в верхней зоне |
Lвз |
L=М/(Спдк-Спр) |
0 |
0 |
1060 |
0 |
м3/ч |
|
Расчет воздухообмена по поступлениям водорода |
|||||||
|
Поступление водорода |
G |
Из расчетов |
0 |
0 |
0 |
5664 |
мг/ч |
|
Предельно допустимая концентрация вещ-ва |
Cпдк |
ПДК водорода |
0 |
0 |
0 |
10 |
мг/м3 |
|
Концентрация в приточном воздухе |
Спр |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
мг/м3 |
|
Необходимый воздухообмен в верхней зоне |
Lвз |
L=М/(Спдк-Спр) |
0 |
0 |
0 |
566,4 |
м3/ч |
|
Принятие и корректировка воздухообменов по вредностям |
|||||||
|
На одно машино место не обходим воздухообмен не меньше 150м3/ч |
5 мест |
1 место |
|
|
|
||
|
750 |
150 |
|
|
|
|||
|
Воздушный баланс помещения |
|||||||
|
Вытяжка с верхней зоны |
Gвз |
по расчету |
14560 |
7280 |
1060 |
566,4 |
м3/ч |
|
Вытяжка местных остосов |
Gмо |
по расчету |
0 |
0 |
900 |
0 |
|
|
Приток воздуха |
Gпр |
Gпр=Gвз+Gмо |
14560 |
7280 |
1960 |
566,4 |
м3/ч |
|
Тепловой баланс помещения |
|||||||
|
Теплоемкость воздуха |
С |
|
1,005 |
1,005 |
1,005 |
1,005 |
кДж/(кг∙⁰С) |
|
Количество приточного воздуха |
Gпр |
по расчету |
14560 |
7280 |
1960 |
566,4 |
кг/ч |
|
Температура воздуха в верхней зоны |
tвз |
для ХП, принимается равной температуре в рабочей зоне |
5 |
17 |
17 |
17 |
⁰С |
|
Теплоизбытки |
Qизб |
по расчету |
-2592,33 |
-3531,84 |
711,87 |
75,72 |
Вт |
|
Количество удаляемого воздуха в верхней зоне помещения |
Gвз |
по расчету |
14560 |
7280 |
1060 |
566,4 |
кг/ч |
|
Температура притока |
tпр |
5,63 |
18,72 |
15,71 |
16,52 |
⁰С |
|
|
Теплый период |
|||||||
|
Температура приточного воздуха |
tпр |
для ТП на 0,5 выше наружней температуры |
23,2 |
23,2 |
23,2 |
23,2 |
⁰С |
|
Температура воздуха в верхней зоне |
tвз |
20 |
18,72 |
20 |
20 |
⁰С |
|
|
Градиент температуры |
Kt |
Торговников, таблица 6.3 |
1 |
1,4 |
1 |
1 |
|
|
Температура в рабочей зоне |
tрз |
расчетная температура внутреннего воздуха |
20 |
20 |
20 |
20 |
⁰С |
|
Теплопоступление полной теплоты |
Qизб.п. |
по расчету |
961,74 |
3229,49 |
2163,72 |
970,46 |
Вт |
|
Температура наружнего воздуха ТП, параметр А |
tна |
СНиП "2.04.05-91*(2000)" Прил. 8 |
22,7 |
22,7 |
22,7 |
22,7 |
⁰С |
|
Энтальпия наружнего воздуха ТП, параметр А |
Iна |
СНиП "2.04.05-91*(2000)" Прил. 8 |
50,2 |
50,2 |
50,2 |
50,2 |
кДж/кг |
|
Общеобменная вентиляция |
|||||||
|
Воздушный баланс помещения |
|||||||
|
Вытяжка с верхней зоны |
Gвз |
по расчету |
14560 |
7280 |
1060 |
566,4 |
м3/ч |
|
Вытяжка местных остосов |
|
|
0 |
0 |
900 |
0 |
|
|
Приток воздуха |
Gпр |
Gпр=Gвз+Gмо |
14560 |
7280 |
1960 |
566,4 |
м3/ч |
|
Тепловой баланс помещения |
|||||||
|
Теплоемкость воздуха |
С |
|
1,005 |
1,005 |
1,005 |
1,005 |
кДж/(кг∙⁰С) |
|
Количество приходящего воздуха |
Gпр |
по расчету |
14560 |
7280 |
1960 |
566,4 |
кг/ч |
|
Температура притока |
tпр |
для ТП на 0,5 выше наружней температуры |
23,2 |
23,2 |
23,2 |
23,2 |
⁰С |
|
Температура воздуха в верхней зоне |
tвз |
по расчету |
20 |
18,72 |
20 |
20 |
⁰С |
|
Расход местного отсоса |
Gмо |
|
0 |
0 |
900 |
0 |
|
|
Полные теплоизбытки |
Qизб |
По расчету |
961,74 |
3229,49 |
2163,72 |
970,46 |
Вт |
|
Количество удаляемого воздуха в верхней зоне помещения |
Gвз |
По расчету |
14560 |
7280 |
1060 |
566,4 |
кг/ч |
|
Температура верхней зоны |
tвз |
23,43 |
24,78 |
35,51 |
29,29 |
⁰С |
|
|
Температура рабочей зоны |
tрз |
23,43 |
24,33 |
35,51 |
29,29 |
⁰С |
|
Температура рабочей зоны превышает максимальное допустимое значение, поэтому увеличим воздухообмен. |
|||||||
|
Температура рабочей зоны |
tрз |
Максимально допустимая температура по ГОСТ 12.1.005-88 |
|
|
27 |
27 |
⁰С |
|
Температура уходящего воздуха |
tвз |
27 |
27 |
⁰С |
|||
|
Градиент температуры |
Kt |
Торговников, таблица 6.3 |
1 |
1 |
|
||
|
Температура приточного воздуха |
tпр |
для ТП на 0,5 выше наружной температуры |
23,2 |
23,2 |
⁰С |
||
|
Полные теплоизбытки |
Qизб |
По расчету |
2163,72 |
970,46 |
Вт |
||
|
Количество приходящего воздуха |
Gпр |
|
2023,45 |
907,55 |
кг/ч |
||
|
Учитывая измененный воздухообмен, перерасчитываем параметры воздуха в холодный период. |
|||||||
|
Холодный период |
|||||||
|
Воздушный баланс помещения |
|||||||
|
Вытяжка с верхней зоны |
Gвз |
Gвз=Gпр-Gмо |
14560,00 |
7280,00 |
1123,45 |
907,55 |
м3/ч |
|
Вытяжка местных остосов |
Gмо |
по расчету |
0,00 |
0,00 |
900 |
0 |
|
|
Приток воздуха |
Gпр |
Gпр=Gвз+Gмо |
14560,00 |
7280,00 |
2023,45 |
907,55 |
м3/ч |
|
Тепловой баланс помещения |
|||||||
|
Теплоемкость воздуха |
с |
|
|
|
1,005 |
1,005 |
кДж/(кг∙⁰С) |
|
Кол-во приточного воздуха |
Gпр |
По расчету |
|
|
2023,45 |
907,55 |
кг/ч |
|
Температура воздуха в верхней зоне |
tвз |
для ХП, принимается равной температуре в рабочей зоне |
|
|
17 |
17 |
⁰С |
|
Теплоизбытки |
Qизб |
по расчету |
|
|
1081,4742 |
260,5156 |
Вт |
|
количество удаляемого воздуха в верхней зоне помещения |
Gвз |
по расчету |
|
|
1123,45 |
907,548827 |
кг/ч |
|
температура притока |
tпр |
|
|
15,10067573 |
15,9799073 |
⁰С |
В качестве расчетного принято помещение стоянки. Основными вредностями являются газовыделения при въезде и выезде автомобилей.
Общеобменную приточную вентиляцию рассчитывают на полную компенсацию объемов, удаляемых местными отсосами и из верхней и нижней зоны помещения. Приточный воздух следует подавать сверху вниз коническими и не полными веерными струями между местами стоянки автомобилей.
Как правило, предусматривают не менее двух приточных систем вентиляции или одну приточную систему, но с резервным вентилятором.
Удаление воздуха из верхней и нижней зоны осуществляется механическим путем с помощью крышных вентиляторов.
В холодный период в цехах предусматривают систему дежурного отопления, которая поддерживает температуру воздуха 5°С, а для подачи недостающего количества теплоты предусматривают отопление, совмещенное с вентиляцией, осуществляемое за счет подогрева приточного воздуха. Температуру приточного воздуха определяют из уравнения теплового баланса.
В теплый период часть приточного воздуха подается механической приточной вентиляцией (расход воздуха определен для холодного периода), а другая часть – естественным путем через открывающиеся окна и фрамуги. Это экономически выгоднее, так как вариант подачи приточного воздуха полностью механической вентиляцией связан с дополнительными затратами, а работает система вентиляции в этом режиме ограниченное время.
В помещениях с малыми объемами удаляемого воздуха предусмотрена система с естественной вентиляцией. В помещениях с объемами подаваемого воздуха меньше 80 м3/ч предусмотрены клапаны естественной инфильтрации КИВ – 125, со встроенными фильтрами.
Количество и расположение решеток влияет на равномерность параметров в рабочей зоне.
Количество решеток должно быть минимально, но достаточно, чтобы приточные струи обеспечивали в рабочей зоне более-менее равномерные параметры на всей площади.
По известному воздухообмену в соответствии с рекомендуемыми скоростями на входе и на выходе из решеток выбирается тип решеток (геометрические размеры и живое сечение) и определяется требуемая площадь:
F =,
где L – расчетный воздухообмен по притоку или вытяжке.
– рекомендуемая скорость, м/с.
По найденным значениям F определяем требуемое количество решеток:
n =,
где f – площадь живого сечения решетки, м².
n- округлеям до целого и получаем расчетное количество решеток (n);
находим расчетную площадь живого сечения решеток:
Fp= n· f ,
затем находим расчетную скорость на входе или на выходе из решеток.
=,
Результаты расчетов заносятся в таблицу подбора решеток (Таблица 7).
В данном курсовом проекте применены приточно-вытяжные вентиляционные решетки типа АДН-К (фирма «АРКТОС»). Решетки могут устанавливаться как на унифицированных деталях вентиляционной сети, так и в вентиляционных каналах на стенах и потолках.
Подбор решеток
Таблица 7
|
№ пом |
Наименование |
Воздухообмен |
ϑ реш м/с |
Решетка |
fр, м2 |
Fтр, м2 |
nтр |
nр |
Fр, м2 |
ϑ расч, м/с |
∆Р, Па |
||
|
Приток |
Вытяжка |
Тип |
Размер |
||||||||||
|
101 |
Мастерская |
2561,85 |
|
1,5 |
АДН-К |
800х200 |
0,141 |
0,474 |
3,4 |
3,0 |
0,423 |
1,68 |
8 |
|
|
1123,45 |
1,5 |
АДН-К |
600х200 |
0,105 |
0,208 |
2,0 |
2,0 |
0,21 |
1,49 |
8 |
||
|
102 |
Цех зарядки аккумулятора |
907,55 |
|
1,5 |
АДН-К |
500х200 |
0,087 |
0,168 |
1,9 |
2,0 |
0,174 |
1,45 |
8 |
|
|
907,55 |
1,5 |
АДН-К |
500х200 |
0,087 |
0,168 |
1,9 |
2,0 |
0,174 |
1,45 |
8 |
||
|
103 |
Кабинет начальника |
90,48 |
|
1,5 |
АДН-К |
200х100 |
0,014 |
0,017 |
1,2 |
1,0 |
0,014 |
1,80 |
9 |
|
|
90,48 |
1,5 |
АДН-К |
200х100 |
0,014 |
0,017 |
1,2 |
1,0 |
0,014 |
1,80 |
9 |
||
|
104 |
Туалет |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
1,5 |
АДН-К |
300х100 |
0,022 |
0,019 |
0,8 |
1,0 |
0,022 |
1,26 |
6 |
||
|
105 |
Душевые |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
438,4 |
1,5 |
АДН-К |
500х200 |
0,087 |
0,081 |
0,9 |
1,0 |
0,087 |
1,40 |
6 |
||
|
106 |
Комната мастеров |
87,68 |
|
1,5 |
АДН-К |
200х100 |
0,014 |
0,016 |
1,2 |
1,0 |
0,014 |
1,74 |
7 |
|
|
87,68 |
1,5 |
АДН-К |
200х100 |
0,014 |
0,016 |
1,2 |
1,0 |
0,014 |
1,74 |
7 |
||
|
107 |
Венткамера |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
108 |
Стоянка |
14560,00 |
|
1,5 |
АДН-К |
1000х300 |
0,275 |
2,696 |
9,8 |
10,0 |
2,75 |
1,47 |
7 |
|
|
14560,00 |
1,5 |
АДН-К |
700х200 |
0,123 |
2,696 |
21,9 |
20,0 |
2,46 |
1,64 |
7 |
||
|
109 |
Бокс |
7280,00 |
|
1,5 |
АДН-К |
800х300 |
0,219 |
1,348 |
6,2 |
6,0 |
1,314 |
1,54 |
5 |
|
|
7280,00 |
1,5 |
АДН-К |
800х300 |
0,219 |
1,348 |
6,2 |
6,0 |
1,314 |
1,54 |
5 |
Воздуховоды и каналы необходимо проектировать в соответствии с требованиями СНиП, учитывая возможности максимальной индустриализации строительно-монтажных работ и применения при этом сборных конструкций из стандартных, типовых деталей.
Расчет воздуховодов заключается в определении их размеров и сопротивления системы. К аэродинамическому расчету приступают после предварительного (по рекомендуемым скоростям) определения площадей, сечений и размеров воздуховодов. На схемах указывают номера расчетных участков, их длину и расходы воздуха.
Расчет системы вентиляции выполняется по методу удельных потерь на трение. Особенностью является то, что в системах вентиляции основная доля потерь давления приходится на местные сопротивления, а не потри на трение. Это требует тщательного выбора коэффициентов местных сопротивлений, с учетом дополнительных факторов.
По результатам аэродинамического расчета для систем с механическим побуждением подбирается вентилятор системы.
Расчетная площадь воздуховода определяется по формуле:
f=,
где - рекомендуемая скорость, до 8 м/с;
L-расчетный воздухообмен, м³/ч;
Потери давления на трение:
Р=R·l,
где R – удельные потери на трения [2], таблица 7.11.
l – длина участка, м.
Потери давления местных сопротивлениях:
Z=∑∙Р,
где ∑- сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Р – динамическое давление, Па [2], таблица 7.11.
,
где g = 9,81 – ускорение свободного падения,
- фактическая скорость:
,
На магистральных участках воздуховодов желательно выбирать скорость, уменьшающуюся к ответвлениям и решеткам, скачки скорости не рекомендуются.
Для квадратных или прямоугольных воздуховодов определение расчетных параметров при использовании таблиц для круглых воздуховодов производится по скорости, определенной для квадратного или прямоугольного воздуховода, при найденном эквивалентном диаметре:
,
где А и В – размеры воздуховода.
Полные потери давления определяются:
∑Р= Р+ Z,
Результаты аэродинамического расчета заносятся в таблицу.
Особенностью расчета вытяжных систем с естественным побуждением является то, что вначале определяется располагаемое естественное давление Р.гр, и лишь затем производится расчет и подбор сечения каналов так, чтобы потери в системе не превышали располагаемого давления.
Для аэродинамического расчета систем с естественным побуждением должно соблюдаться условие , где
- располагаемое гравитационное давление.
,
где - плотность наружного воздуха, для 50С равна 1,27 м3/кг
g – ускорение свободного падения, 9,81 м/с2
h– высота вытяжного канала от точки входа воздуха до точки выхода, м;
- плотность внутреннего воздуха, принимаем равной 1,2 м3/кг
Полные потери давления ΔР определяются по формуле.
Расчет естественного гравитационного давления ведется на наружную температуру 5 оС, так как при более высоких температурах допускается осуществлять естественное проветривание помещений путем открытия окон и форточек. Для увязки потерь давления применяются диафрагмы в тонкой стенке.
Аэродинамический расчет. Таблица 5
|
|
L, м3/ч |
l, м |
a, мм |
b, мм |
F, м2 |
v, м/с |
R, Па/м |
ш |
R*ш*l |
Сум . |
Рд, Па |
Z, Па |
Р, Па |
Сум Р, Па |
Характеристика местный сопротивлений |
|
Приточная система 1 |
|
||||||||||||||
|
6 |
1456,00 |
1,25 |
350 |
350 |
0,123 |
3,302 |
0,38 |
1 |
0,5 |
0,5 |
6,5 |
3,3 |
4 |
13 |
Узлы ответвления на нагнетании z=0,50; |
|
5 |
2912,00 |
4 |
500 |
500 |
0,250 |
3,236 |
0,24 |
1 |
0,9 |
0,2 |
6,3 |
1,3 |
2 |
15 |
Конфузор z=0,2; |
|
4 |
5824,00 |
4 |
600 |
500 |
0,300 |
5,393 |
0,54 |
1 |
2,2 |
0,2 |
17,4 |
3,5 |
6 |
21 |
Конфузор z=0,2; |
|
3 |
8736,00 |
4 |
800 |
500 |
0,400 |
6,067 |
0,57 |
1 |
2,3 |
0,2 |
22,1 |
4,4 |
7 |
27 |
Конфузор z=0,2; |
|
2 |
11648,00 |
4 |
1000 |
500 |
0,500 |
6,471 |
0,59 |
1 |
2,3 |
0,2 |
25,1 |
5,0 |
7 |
35 |
Конфузор z=0,2; |
|
1 |
14560,00 |
13,8 |
1200 |
500 |
0,600 |
6,741 |
0,59 |
1 |
8,1 |
1,64 |
27,3 |
44,7 |
53 |
87 |
Отвод прямоугольного сечения под 90 (1 шт) z=0,34; Отвод2 прямоугольного сечения под 90 (2 шт) z=0,55; Конфузор z=0,2; |
|
7 |
1456,00 |
1,2 |
400 |
350 |
0,140 |
2,889 |
0,28 |
1 |
0,3 |
2 |
5,0 |
10,0 |
10 |
19 |
Узлы ответвления на нагнетании z=2,00; |
|
8 |
1456,00 |
1,1 |
400 |
350 |
0,140 |
2,889 |
0,28 |
1 |
0,3 |
2,4 |
5,0 |
12,0 |
12 |
21 |
Узлы ответвления на нагнетании z=2,40; |
|
9 |
1456,00 |
1 |
350 |
350 |
0,123 |
3,302 |
0,38 |
1 |
0,4 |
3 |
6,5 |
19,6 |
20 |
29 |
Узлы ответвления на нагнетании z=3,00; |
|
10 |
1456,00 |
0,9 |
350 |
350 |
0,123 |
3,302 |
0,38 |
1 |
0,3 |
3,9 |
6,5 |
25,5 |
26 |
35 |
Узлы ответвления на нагнетании z=3,90; |
Аэродинамический расчет. Прод. Таблицы 5
|
Вытяжная система 1 |
|
||||||||||||||
|
5 |
728,00 |
4 |
300 |
250 |
0,075 |
2,696 |
0,36 |
1 |
1,5 |
1,62 |
4,4 |
7,1 |
9 |
16 |
Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Диффузор z=0,12; |
|
4 |
1456,00 |
5,15 |
500 |
250 |
0,125 |
3,236 |
0,39 |
1 |
2,0 |
0,42 |
6,3 |
2,6 |
5 |
20 |
Среднее отверстие z=0,30; Диффузор z=0,12; |
|
3 |
2912,00 |
4 |
500 |
500 |
0,250 |
3,236 |
0,24 |
1 |
0,9 |
0,52 |
6,3 |
3,3 |
4 |
24 |
Диффузор z=0,12; Узлы ответвления на всасывании z=0,40; |
|
2 |
5824,00 |
4 |
600 |
500 |
0,300 |
5,393 |
0,54 |
1 |
2,2 |
0,52 |
17,4 |
9,1 |
11 |
36 |
Диффузор z=0,12; Узлы ответвления на всасывании z=0,40; |
|
1 |
14560,00 |
1 |
900 |
600 |
0,540 |
7,490 |
0,70 |
1 |
0,7 |
0,95 |
33,7 |
32,0 |
33 |
68 |
Узлы ответвления на всасывании z=0,95; |
|
6 |
728,00 |
4 |
250 |
250 |
0,063 |
3,236 |
0,56 |
1 |
2,3 |
1,62 |
6,3 |
10,2 |
12 |
19 |
Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Диффузор z=0,12; |
|
7 |
1456,00 |
5,15 |
500 |
250 |
0,125 |
3,236 |
0,39 |
1 |
2,0 |
0,72 |
6,3 |
4,5 |
7 |
26 |
Среднее отверстие z=0,30; Среднее отверстие z=0,30; Диффузор z=0,12; |
|
8 |
728,00 |
4 |
250 |
250 |
0,063 |
3,236 |
0,56 |
1 |
2,3 |
1,62 |
6,3 |
10,2 |
12 |
19 |
Первое боковое отверстие на всасе z=1,5; Диффузор z=0,12; |
|
9 |
1456,00 |
5,15 |
350 |
250 |
0,088 |
4,622 |
0,89 |
1 |
4,6 |
0,72 |
12,8 |
9,2 |
14 |
33 |
Среднее отверстие z=0,30; Среднее отверстие z=0,30; Диффузор z=0,12; |
Аэродинамический расчет. Прод. Таблицы 5
|
|
103 |
104 |
105, 106 |
|
Pгр= |
0,446396 |
0,446396 |
0,446396 |
|
h= |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
|
g= |
9,81 |
9,81 |
9,81 |
|
ρн= |
1,269784 |
1,269784 |
1,269784 |
|
ρв= |
1,204778 |
1,204778 |
1,204778 |
|
|
|||
|
ΔP= |
0,245284 |
0,066821 |
0,112884 |
|
R= |
0,03 |
0,013 |
0,03 |
|
l= |
1 |
1 |
1 |
|
Ʃξ= |
4,733 |
4,733 |
4,733 |
|
Pg= |
0,045486 |
0,011371 |
0,017512 |
|
Vф= |
0,740741 |
0,185185 |
0,285185 |
|
γ= |
1,204778 |
1,204778 |
1,204778 |
|
L= |
400 |
100 |
154 |
|
dэ= |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
|
а= |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
|
b= |
0,15 |
0,15 |
0,15 |
|
ВЕ3 |
ВЕ2 |
ВЕ1 |
|
Дано: |
|||||
|
Наименование помещения |
Мастерские |
||||
|
Тип воздухораспределителей по предварительному расчету |
АДН-К |
||||
|
Типоразмер воздухораспределителя |
800х200 |
мм |
|||
|
Количество воздухораспределителей |
3 |
шт. |
|||
|
Размер помещения b= |
6,61 |
м |
|||
|
Размер помещения a1= |
4,33 |
м |
|||
|
Высота помещения hпом= |
4 |
м |
|||
|
Площадь помещения Fпом= |
28,62 |
м2 |
|||
|
Высота отапливаемой зоны ho.з.= |
2 |
м |
|||
|
Воздухообмен постоянный круглогодично |
2561,85 |
м3/ч |
|||
|
∆tт= |
3 |
⁰С |
|||
|
∆tхол= |
15,71 |
⁰С |
|||
|
Vнорм= |
0,5 |
м/с |
|||
|
∆tнорм= |
1,5 |
⁰С |
|||
|
Определить типоразмер решеток и параметры Vx, ∆tx для теплого и холодного периодов года. |
|||||
|
|
|||||
|
По архитектурно планировочным решениям целесообразно применить: |
|||||
|
Схему подачи воздуха сверху вниз наклонными струями, схему "Б". |
|||||
|
С высотйой подачи воздуха ho= |
3,9 |
м |
|||
|
С маркой настенных решеток АДН-К 800х200, в количестве 3х штук, с характеристиками: |
|||||
|
Назначенная площадь помещения, приходящаяся на один ВР, Fo.з.= |
9,54 |
м2 |
|||
|
И номинальным расходом воздуха Lо= |
860,00 |
м3/ч |
|||
|
Теплый период года |
|||||
|
По таблице для схемы Б находим значения коэффициентов: m=6,0; n=5,1 при угле наклона жалюзи α1=0⁰ (вертикальный внутренний ряд) и α2=30⁰ (горизонтальный наружный ряд). |
|||||
|
Площадь расчетного сечения решетки АДН-К 1000 х 200 мм находим по таблице технических характеристик для АДН-К(стр.16): Fо= |
0,141 |
м2 |
|||
|
Определяем длину струи от истечения до места входа в обслуживаемую зону |
6,1485292 |
м |
|
|
|||||
|
Скорость воздуха при истечении из ВР Vo=2,1м/с |
|||||
|
Скорость воздуха в струе Vx=0,75м/с |
|||||
|
Перепад температуры в струе ∆tx=0,9⁰С |
|||||
|
По номограмме 3 определяем геометрическую характеристику Н=11м |
|||||
|
Рассчитываем коэффициент неизотермичности для корректировки скорости Ктн |
|||||
|
1,0804 |
|||||
|
Рассчитываем коэффициент неизотермичности для корректировки температуры Ктн |
|||||
|
1,05 |
|||||
|
По таблице определяем коэффициент стеснения по параметрам |
|||||
|
|
0,016 |
0,3451834 |
|||
|
получаем, Кс=0,75 |
|||||
|
Принмаем коэффициент перехода от нормируемой скорости к максимальной в струе (приложение П1):Кп=1,8 |
|||||
|
Нормативный параметр скорости |
Кп·Vнорм=0,66м/с |
||||
|
Вычисляем значения Vxmax ∆txmax, и сопоставляем их с нормируемыми: |
|||||
|
|
0,61 |
Полученная скорость удовлетворяет требованиям |
м/с |
||
|
|
1,14 |
Полученная температура удовлетворяет требованиям |
⁰С |
||
|
На этом расчет воздухораспредеителя для теплого периода заканчивается |
|||||
|
Холодный период года |
|||||
|
По параметрам, определенным для теплого периода: m=6, n=5,1 |
|||||
|
Площадь расчетного сечения решетки АДН-К 1000 х 200 мм Fо= |
0,141 |
м2 |
|||
|
Длину струи от истечения до места входа в обслуживаемую зону х= |
6,15 |
м |
|||
|
Скорость воздуха при истечении из ВР Vo= |
2,1 |
м/с |
|||
|
Угол наклона жалюзи α1=0⁰ (вертикальный внутренний ряд). |
|||||
|
Угол наклона жалюзи α2=30⁰ (горизонтальный наружний ряд). |
|||||
|
Вычисляем значение Δtomax допустимое для воздушного отопления, по формуле: |
|||||
|
16,09 |
⁰С |
||||
|
Полученная температура удовлетворяет требованиям |
|||||
|
На этом расчет воздухораспределителя для холодного периода заканчивается |
Через воздухозаборную (наружную) решетку в систему приточной вентиляции поступает воздух. Эти решетки, как и все другие элементы вентиляционной системы, бывают круглой или прямоугольной формы. Воздухозаборные решетки выполняют не только декоративные функции, но и защищают систему вентиляции от попадания внутрь посторонних предметов и дождя.
Для забора наружного воздуха приняты решетки АРН 1000х500.
Количество воздуха расходуемого системой приточной вентиляции в час ,
Рекомендуемая скорость воздуха проходящего через решетки 2 – 6 м/с, примем
Сечения для прохода воздуха в одной решетке ,
;
Количество решеток, принимаемых к установке, находится по формуле:
;
Приблизительный расход воздуха на одну решетку
Сопротивление решетки согласно паспортным данным предоставленных заводом изготовителем при данном расходе ΔРреш=40 Па.
Фильтр необходим для защиты как самой системы вентиляции, так и обслуживаемых помещений от пыли, пуха и насекомых. Обычно устанавливается один фильтр грубой очистки, который задерживает частицы величиной более 10 мкм. Если к чистоте воздуха предъявляются повышенные требования, то дополнительно могут быть установлены фильтры тонкой очистки (задерживают частицы до 1 мкм) и особо тонкой очистки (задерживают частицы до 0,1 мкм).
Фильтрующим материалом в фильтре грубой очистки служит ткань из синтетических волокон, например, акрила. Фильтр необходимо периодически очищать от грязи и пыли, либо менять. Для контроля загрязнения фильтра можно установить дифференциальный датчик давления, который будет контролировать разность давления воздуха на входе и выходе фильтра (при загрязнении разность давлений увеличивается).
Приточная система 1:
Определение необходимой поверхности фильтра:
Требуемое количество ячеек фильтра
n=Lp/Lу, где
Lp – нагрузка на приточную систему
Lу – Номинальная пропускная способность фильтра
Принимаем фильтр ФяР 592х592х48
;
;
– общая площадь фильтра
Действительная удельная воздушная нагрузка фильтра
;
Определяем начальное сопротивление фильтра по графику УФ
ΔPнф=49 Па
ΔРкф=149 Па, увеличение давление допустимо принимать на 100-120 Па.
Именно при таком перепаде пылеемкость составляет 2300 .
Принимаем большее сопротивление ΔРкф=149 Па=ΔРфильтра
Количество пыли оседающей на фильтре за сутки (8 часов)
;
– количество часов работы вентиляции в сутки,
средняя предельная начальная запыленность воздуха,
- эффективность пылеулавливания данного фильтра
Продолжительность работы фильтра без регенерации
;
Где ПФ – Пылеемкость фильтра г/м2.
К установке принято 5 ячеек фильтра ФяР 592х592х48.
Калорифер или воздухонагреватель предназначен для подогрева подаваемого с улицы воздуха в холодный период года. Калорифер может быть водяным (подключается к системе центрального или автономного отопления) или электрическим. Для небольших приточных установок удобнее использовать электрические калориферы, поскольку установка и обслуживание такой системы требует меньших затрат. Для больших офисов и коттеджей (площадью более 150 м².) желательно использовать водяные нагреватели, иначе счета за электроэнергию окажутся очень большими.
Для того чтобы водяной калорифер мог поддерживать заданную температуру воздуха, для него необходим, так называемый, узел обвязки, в который входит водяной насос, клапаны и другие элементы. Узел обвязки позволяет регулировать поток теплоносителя через калорифер, регулируя тем самым его теплоотдачу и температуру воздуха на выходе вентиляционной системы.
Приточная система 1:
Подбор водяного калорифера:
Задаются массовой скоростью Vр= 4 – 12 м/с, пример Vр=8м/с
По принятой массовой скорости определяем живое сечение
;
;
;
ΔРк=244 Па
К установке принято 2 калорифера КСк 4-10.
Воздушный клапан устанавливается на входе приточного или на выходе вытяжного канала и служит для предотвращения попадания в помещение холодного наружного воздуха при выключенной вентиляции. Наибольшее распространение получили клапаны трех типов:
Обратный клапан (пружинный или гравитационный), который предотвращает движение воздуха в обратном направлении. Пружинный клапан имеет подпружиненные заслонки, которые открываются под давлением потока воздуха, создаваемого вентилятором. При выключении вентилятора заслонки закрываются. Гравитационный клапан имеет жалюзи, которые закрываются под собственным весом и могут открываться под давлением воздуха только в одну сторону.
Ручной клапан открывается и закрыватся с помощью рукоятки.
Воздушный клапан с электроприводом применяют для автоматического перекрывания воздушного канала. Электропривод клапана по команде от системы автоматики открывает заслонку при включении и закрывает при выключении системы вентиляции.
Подобраны отсечные клапаны ВК 500х1000 ∆Pклап=4 Па
Тепловые потери при открытии дверных проемов в тепловом балансе здания очень существенны. Существует целый ряд мероприятий по снижению теплопотерь путем установки тамбуров, зигзагообразных проходов, вращающихся дверей. Но наиболее эффективным способом является установка отсекающей воздушно-тепловой завесы.
При использовании тепловых завес (завес с нагревом) наружный воздух отсекается, а та часть воздуха, которая все же проникает в помещение, смешивается с теплым потоком воздуха, подаваемым воздушно-тепловой завесой, и далее с комфортной температурой попадает в помещение вследствие чего значительно снижаются теплопотери, а следовательно и затраты на обогрев.
Основными параметрами при подборе воздушных завес являются размеры входного проема и определение источника тепла (водяные или электрические воздушные завесы) или наоборот отсутствие источника тепла (в этом случае используют воздушные завесы без нагрева). Также необходимо точно знать расположение воздушных завес, предполагается вертикальная или горизонтальная их установка
|
|
Обозначение |
Метод расчета |
Значение |
Размерность |
|
Площадь помещения |
208,7 |
м2 |
||
|
Высота помещения |
6 |
м |
||
|
Объем помещения |
1252,2 |
м3 |
||
|
Характеристика завесы |
q |
0,70 |
|
|
|
Коэффициент учитывающий расход воздуха проходящего через проём в завесе |
Mпр |
0,25 - горизонтальные |
0,25 |
|
|
Площадь открытого проема |
Fпр |
Ворота: 3,5м х 3м; |
10,50 |
м2 |
|
Расстояние от середины проема до нейтральной зоны |
h |
Половина высоты ворот: 0,5hg |
1,50 |
м |
|
Плотность воздуха при наружной температуре |
ρн |
1,50 |
кг/м3 |
|
|
Плотность воздуха при температуре помещения |
ρв |
1,27 |
кг/м3 |
|
|
Расчетная разность давлений |
∆Р |
3,33 |
Па |
|
|
Плотность смеси проходящей через открытый проем |
ρсм |
1,27 |
кг/м3 |
|
|
Расход воздуха подаваемой завесы |
Gзав |
19223,10 |
кг/ч |
|
Расход воздуха подаваемой завесы |
Vзав |
Vзав=Gзав/ρ |
14901,63 |
м3/ч |
|
Теплоемкость воздуха |
c |
|
1,01 |
Дж/(кг∙⁰С) |
|
Отношение количества теплоты уходящей наружу к тепловой мощности завесы |
Q' |
[0,14-0,18] |
0,15 |
|
|
Температура воздуха завесы |
tзав |
33,59 |
⁰С |
|
|
Температура смеси |
tсм |
В зависимости от категории работ, Волков, стр. 145 |
5,00 |
⁰С |
|
Температура наружнего воздуха |
tн |
|
-37,00 |
⁰С |
|
Температура воздуха забираемого на завесу |
tнач |
Если из верхней зоны то tнач=tрз |
5,00 |
⁰С |
|
Суммарная тепловая мощность завесы |
Qзав |
153,54 |
кВт |
|
|
К установке принимаем 4 завесы ADCS22WH-V с характеристиками: |
||||
|
Максимальный расход воздуха: 4000 м3/ч |
||||
|
Температура воздуха: 5/34 ⁰С |
||||
|
Расход воды при заданных параметрах: 0,225 л/с |
||||
|
Температура воды: 95/50 ⁰С |
||||
|
Номинальная мощность: 41,4 кВт |
Вентилятор — основа любой системы искусственной вентиляции. Он подбирается с учетом двух основных параметров: производительности и полного давления. По конструктивному исполнению вентиляторы бывают двух видов: осевые и радиальные (центробежные). Осевые вентиляторы обеспечивают хорошую производительность, однако имеют низкое давление: если на пути воздушного потока встречается препятствие (длинный воздуховод с поворотами, решетка и т. п.), то скорость потока заметно падает. Поэтому в системах вентиляции с разветвленной сетью воздуховодов применяют радиальные вентиляторы, отличающиеся высоким давлением создаваемого воздушного потока. Другими важными характеристиками вентиляторов являются уровень шума и габариты. Все эти параметры в большой степени зависят от стоимости и марки оборудования.
Для регулирования скорости вращения вентиляторов применяются автотрансформаторы (позволяют ступенчато изменять напряжение питания) и симисторные регуляторы (могут плавно изменять напряжение питания в широком диапазоне). В настоящее время высоким спросом стали пользовать электронно-коммутируемые вентиляторы с двигателем постоянного тока и встроенным регулятором скорости вращения (аналог DC-инверторных двигателей компрессоров кондиционеров). Новые вентиляторы по техническим характеристикам выигрывают у старых моделей с асинхронными двигателями, однако имеют более высокую стоимость.
Приточная система 1:
Расчетная производительность вентилятора:
;
Полное давление вентилятора:
;
;
Для приточной системы П1 подобран радиальный (центробежный) вентилятор низкого давления «ВЦ 4-75 №10 с эл.двигателем АИР 160 S8 7,5 кВт 750 об./мин, исполнение №1» с уменьшеным диаметром рабочего колеса: D =0,9 Dн.
Вытяжная система 1:
Расчетная производительность вентилятора:
;
Полное давление вентилятора:
;
;
Для вытяжной системы В1 подобран крышный вентилятор
DVNI 710D6-L IE2
Краткое описание принятых конструктивных решений:
Для обслуживания здания спортивного комплекса принимаем 4 приточных установки. Первая – П1 приточная установка обслуживает стоянку автомобилей, вторая – П2 обслуживает ремонтный бокс, третья – П3 обслуживает мастерские, четвертая – П4 обслуживает цех зарядки автомобильных аккумуляторов.
Естественная вытяжная циркуляция устроена в помещениях с незначительным воздухообменом.
Приточные установки П1, П2, П3, П4 – выполнены на базе центробежных вентиляторов, индивидуального изготовления строительной готовности.
Приточная установка П1 – установлены в венткамере на первом этаже, установки П2, П3, П4 монтируются под потолком первого этажа. Системы вытяжной вентиляции В1, В2, В3, В4 – оборудованы крышными вентиляторами.
В качестве воздухозаборных решеток применяются решетки типа АРН 1000*500, а в качестве приточных и вытяжных решеток – решетки АДН-К.
В конструкцию приточной камеры входят воздухозаборные решетки, отсечной клапан, воздушные фильтры, калорифер и вентилятор.
Системы вытяжной вентиляции с естественным побуждением оборудуются зонтами.
Теплоизоляция отсечных клапанов и фильтров предусмотрена заводом изготовителем.