Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
45) Формулы для расчета нормальных сечений элементов с двойной арматурой
Задача типа 1. Заданы размеры b и h. Требуется определить площадь сечения арматуры As и As’.
As’= [M - Rb b xR (h0 - xR/2)]/[ Rsc-(h0 – a’)]
As= [Rb b xR + Rsc As’]/Rs
Задача 2 типа. Заданы размеры сечения b и h и площадь сечения сжатой арматуры As’. Определить площадь сечения арматуры As
αm = (M-Rsc·A’S·zs)/(b·h20·Rb) по таблице находим ξ, проверяя условие ξ< ξR.
AS=M/(ξ·h0·RS)=[As’·Rsc +ξ·b·h0·Rb]/Rs
Если αm> αR, заданного количества арматуры по площади сечения As’ недостаточно.
46) Сжатую арматуру устанавливают по расчету, когда прочность бетона сжатой зоны недостаточна, т.е. когда R.
47) Тавровые сечения в монолитном железобетоне – основная конструктивная форма балок ребристых перекрытий и покрытий, а в сборном железобетоне – основная конструктивная форма ребристых плит, фундаментных балок, ригелей рам, подкрановых и стропильных балок и др.
48) Вводимая в расчет ширина свесов полок сжатой зоны таврового сечения ограничивается нормами, поскольку при большей их ширине нарушается равномерность распределения сжимающих напряжений.
Ширина свеса полки a в каждую сторону от ребра не должна превышать половины расстояния в свету между соседними ребрами и 1/6 пролета рассчитываемого элемента. Кроме того, если расстояния между поперечными ребрами больше расстояния междупро дольными ребрами или если поперечные ребра отсутствуют, то при hf’ < 0,1h вводимая в расчет ширина свеса полки в каждую сторону от ребра не должна быть более 6 hf’, т. е. bf’ b+12 hf’.
Для отдельных балок расчетная ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть: при hf’ 0,1h не более 6hf’, т. е. bf’b+12hf’; при 0,05 hhf’ < 0,1h не более 3 hf’;
при hf’ < 0,05h свесы полки в расчет не вводят и сечение рассчитывают как прямоугольное с размерами b и h.
При расчете по несущей способности элементов двутаврового и коробчатого сечений их приводят к эквивалентному тавровому.
При замене двутаврового и коробчатого сечений тавровым свесы растянутой полки отбрасывают, так как бетон, расположенный ниже нейтральной оси, не участвует в восприятии продольных усилий, а вся растянутая арматура сосредоточена в ребре с сохранением неизменной величины рабочей высоты сечения h0.
49) В расчете на прочность таврового сечения с полкой в сжатой зоне встречаются два случая
1)нейтральная ось проходит в полке;2)нейтральная ось пересекает ребро
50) Расчетный случай таврового сечения может быть определен следующим образом:
если изгибающий момент от расчетных нагрузок оказывается меньше момента внутренних сил, воспринимаемых сжатой полкой таврового сечения, относительно центра тяжести растянутой арматуры или равен ему, то нейтральная ось проходит в полке, т.е. x hf’
M Mf = Rb bf hf’ (h0 – 0,5 hf’).
Если условие не выполняется, то x > hf’ и нейтральная ось проходит в ребре.
51) Условие при котором тавровое сечение может рассматриваться как прямоугольное - если нейтральные линии проходят в полке значит x<hf”
52) Случай 1 - нейтральная ось проходит в полке, т.е. x hf’
Тогда расчет не отличается от расчета прямоугольных сечений:
M Rb bf x (h0 - x/2); Rs As = Rb bf x
Случай 2 - нейтральная ось пересекает ребро, т.е. x > hf’.
Тогда сжатая зона состоит из полки и части ребра:
M Rb (bf‘ – b) hf’ (h0 - hf’/2) + Rb bf x (h0 - x/2)
Rs As = Rb (bf‘ – b) hf’ + Rb bf x
53) Разрушение изгибаемых железобетонных элементов по наклонному сечению происходит вследствие одновременного действия изгибающего момента и поперечной силы.
С увеличением внешней нагрузки на конструкцию развиваются внутренние усилия в арматуре, пересекаемой наклонной трещиной, а также усилия в бетоне сжатой зоны. С дальнейшим увеличением нагрузки на конструкцию напряжения достигают предельных значений или в продольной арматуре, или в бетоне над наклонной трещиной.(рис1)
В зависимости от этого различают два случая разрушения элемента по наклонному сечению.
Случай 1 - реализуется при слабой продольной арматуре или недостаточной ее анкеровки на опоре. При некоторой нагрузке напряжения в продольной арматуре, а также в поперечной арматуре и отгибах, пересекаемых наклонной трещиной, достигают предела текучести. Происходит взаимный по ворот двух частей конструкции относительно центра тяжести сжатой зоны бетона (точка О), и в следующий момент разрушается бетон сжатой зоны над критической наклонной трещиной.(рис2)
Случай 2 - реализуется при наличии в конструкции достаточно мощной продольной растянутой арматуры, для которой выполнены требования норм по анкеровке. Наличие такой арматуры препятствует повороту частей балки, разделённой наклонной трещиной. В этом случае, при предельной величине нагрузки на конструкцию происходит раздавливание бетона сжатой зоны над критической наклонной трещиной раньше, чем напряжения в продольной арматуре достигнут пре дельной величины. Происходит сдвиг двух блоков балки, разделённых наклонной трещиной относительно друг друга(рис3)
Разрушение конструкции по случаю 1 имеет место, когда не обеспечена прочность наклонного сечения по изгибающему моменту, а случай 2 реализуется при действии поперечной силы