Расчет и проектирование коническо-цилиндрического редуктора.html
Работа добавлена на сайт samzan.net:
6
Федеральное агентство по образованию
ГОУ ВПО «Уральский государственный технический университет - УПИ»
Кафедра «Детали машин»
Курсовой проект
по дисциплине «Детали машин»
Расчет и проектирование коническо-цилиндрического редуктора
Пояснительная записка (ДМ-РКЦ.05.00.ПЗ)
Вариант №
Руководитель:
Студент гр. ММО-402:
2006 г.
Исходные данные
Полезная сила, передаваемая лентой транспортера Р = 24 кН, скорость ленты V = 0,8 м/с, диаметр приводного барабана D = 320 мм, режим работы –средний нормальный, время работы передачи - tx = 10000 ч, коническая передача –с круговыми зубьями, цилиндрическая передача – с косыми зубьями, нагрузка реверсивная.
Схема привода конвейера:
1* –электродвигатель;
2* –цепная муфта;
3* - редуктор (1, 2, 3, 4 –зубчатые конические и цилиндрические колеса;I,II,III - валы редуктора: ведущий, промежуточный, тихоходный); 4* –муфта; 5* –барабан.
1. Выбор электродвигателя и кинематических параметров привода
Требуемая мощность электродвигателя 1, с. 23
Ртр = F · V / о
где V, м · с-1 ; F, кН; Ртр, кВт; о - КПД привода
о = к · ц · п4
к = 0,96 –КПД конической зубчатой передачи;
ц = 0,97 –КПД цилиндрической зубчатой передачи;
п = 0,99 –КПД одной пары подшипников качения;
о = 0,96 · 0,97 · 0,99 4 = 0,8945
Ртр= 24·0,8/0,8945 = 21,5 кВт
Частота вращения тихоходного вала редуктора равна частоте вращения вала барабана:
Выбираем асинхронный электродвигатель серии АМУ225М8 N=22 кВт с nс=750 об/мин, скольжением S = 2 % и с диаметром вала электродвигателя d1=60 мм. Частота вращения вала электродвигателя:
Требуемое передаточное отношение редуктора:
Округляем вычисленное значение Uтр до ближайшего стандартного по ГОСТ 2185- 66 2, табл. 11 и распределяем его между ступенями редуктора [7 табл. 1].
Uр = 16 ; Uб = U1 = 3,55; Uт = U2 = 4,5
Частота вращения валов
n1= 735 об/мин
n2= n1 / U1 = 735/3,55 = 207 об/мин
n3 = n2 / U2 = 207/4,5 = 46 об/мин
Мощности и крутящие моменты, передаваемые валами:
Р1 = Ртр · п = 22 · 0,99 = 21,78 кВт
Р2 = Ртр · к · п2 = 22 · 0,96 · 0,992 = 20,7 кВт
Р3 = Ртр · к · ц · п3 = 22 · 0,96 · 0,97 · 0,992 = 20 кВт
Т1 = 9550 · Р1 / n1 = 9550 · 21,78/735 = 283 Н·м
Т2 = 9550 · Р2 / n2 = 9550 · 20,7/207 = 955 Н·м
Т3 = 9550 · Р3 / n3 = 9550 · 20/46 = 4152 Н·м
2. Расчет конической зубчатой передачи быстроходной ступени
2.1 Выбор материалов и допускаемые напряжения
Диаметры заготовок для шестерни и колеса 3, табл. 2
Находим размер характерного сечения заготовки Sc из условия, что при dЗj200 мм Scj = 0,5 dЗj, а при dЗj 200 мм:
SСj =
SС1 = 0,5 · dЗ1 = 0,5 · 103,3 = 51,65 мм
SС2 =
Используя рекомендации работ 1, 3, при известных значениях Scj выбираем для шестерни сталь 40ХН с поверхностной закалкой зубьев ТВЧ, а для колеса - сталь 45. Их механические характеристики определяем по табл.13. Для шестерни твердость поверхности зуба HRC1п –…53 (HRC1пср 50,5), сердцевины зуба НВ1 - 269 … 302; для колеса принимаем вид термообработки –улучшение, тогда НВ2 - 269 … 302 (НВ2 ср 285,5).
Допускаемые контактные напряжения 3, с. 5
(1)
где j = 1 для шестерни и j = 2 для колеса, - предел контактной выносливости поверхности зубьев, соответствующий базовому числу циклов перемен напряжений, определяется в зависимости от марки стали и ее химико-термической обработки по табл. 2 3, с. 8; KHLj –коэффициент долговечности; SH = 1,1 для колес с однородной структурой материала, SH=1,2 - при поверхностном упрочнении зубьев 4, табл. 2,5.
Для шестерни SH1 = 1,2; для колеса SH1 = 1,1. Предел контактной выносливости для шестерни:
H Lim b1 = 17 · HRC1пср + 200 = 17 · 50,5+200=1059 МПа
для колеса:
H Lim b2 = 2 · HВ2ср + 70 = 2 · 285,5 + 70 =641 МПа
Коэффициент долговечности равен 4, с. 38
где NHE j –эквивалентное число циклов напряжений;
NHO j –базовое число циклов, определяемое в зависимости от твердости по Бринелю или Роквеллу,
Nно = 30 · (НВ)2,4 340 · (HRC)3,15 + 8 · 106
При HRC 56 принимают Nно = 1,2 · 108
Nно1 = 340 · (HRC1пср )3,15 + 8 · 106 = 340 (50,5)3,15+8 · 106 =8,69 · 107
Nно2 = 30 · (HВ2ср )2,4 = 30(285,5)2,4 = 2,35 · 107
Величина NHE j определяется по формуле
NНЕ j = N j · КНЕ ,
Где КНЕ –коэффициент приведения переменного режима работы к постоянному, определяется в зависимости от заданного режима работы по [7 табл. 3] 3, табл. 4 К не = 0,18;
N j = суммарное число циклов напряжений, N j = 60 · t · nj
N 1 = 60 · t · n1 = 60 · 10 000 · 735 = 4,41 · 108
N 2 = 60 · t · n2 = 60 · 10 000 · 207 = 1,242 · 108
N НЕ 1 = N 1 · К НЕ = 4,41 ·108 · 0,18 = 79,38 · 106 = 7,94 · 107
N НЕ 2 = N 2 · К НЕ = 1,242 · 108 · 0,18 = 2,23 · 107
При N не j N но j принимают К HL j = 1. Таким образом,
К HL j = К HL2j = 1.
Определяем:
При расчете конических колес с круговыми зубьями HP выбирается как наименьшее из двух, получаемых по формулам 3, с. 15:
[HP]= 0,45 · (HP1 + HP2 ) = 0,45 · (883 + 583) = 660 МПа
HP = 1,15 · HPj min = 1,15 · HP2 = 670 МПа
Окончательно принимаем HP = 660 МПа
Допускаемые напряжения изгиба 3, с. 18
где - предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базовому числу циклов перемен напряжений, определяется в зависимости от марки стали и ее химико-термической обработки по [7 табл. 4] 3, с.16;
SF - коэффициент безопасности, SF = 1,65·SF , где SF –коэффициент, учитывающий способ получения заготовки зубчатого колеса (для поковок и штамповок SF = 1, для проката S F = 1,15; для литых заготовок S F = 1,3);
K FL –коэффициент долговечности; K FС - коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки. При нереверсивной (односторонней) нагрузке 3, с. 15 K FС = 1 . При реверсивной симметричной нагрузке
K FС = 1 - FС
где FС - коэффициент, учитывающий влияние химико-термической обработки по табл. 3, табл. 5.
Для шестерни = 600 МПа
S F1 = 1,65 · = 1,65 · 1,15 = 1,9
K FС1 = 1 - FС1 = 1 –,25 = 0,75
Для колеса
= 1,35 · НВ2 ср + 100 = 1,35 · 285,5 + 100 = 485 МПа
S F2 = 1,65 · = 1,65 · 1 = 1,65
K FС2 = 1 - FС2 = 1 –,35 = 0,65
Коэффициент долговечности K FLj равен 3, с. 17
mF = 6 при НВ 350 и mF = 9 при НВ 350.
NFO - базовое число циклов напряжений, равное 4 · 106
NFЕ - эквивалентное число циклов напряжений, определяемое по формуле
NFЕj = Nj · KFЕj
где KFЕj - коэффициент приведения переменного режима работы к постоянному.
Для типовых режимов определяется по табл. 3 3, с. 11.
NFЕ1 = N1 · KFЕ1 = 4,386 · 108 · 0,04 = 17,544 · 106
NFЕ2 = N2 · KFЕ2 = 1,392 · 108 · 0,6 = 8,352 · 106
При NFЕj NFОj принимают КFLj = 1, таким образом,
КFL1 = КFL2 = 1.
Определяем FPj по формуле (2)
2.2 Определение геометрических размеров передач
При проектном расчете конической зубчатой передачи в качестве ее основного геометрического параметра определяют ориентировочно внешний делительный диаметр колеса из условия обеспечения контактной выносливости рабочего профиля зуба колеса по формуле:
(3)
где - коэффициент ширины зубчатого венца, который рекомендуется принимать 0,25 … 0,3 1, 5. Предварительно принимают
–ориентировочное значение коэффициента нагрузки;
н - коэффициент, учитывающий вид конической передачи.
Величину н для конических колес с прямыми зубьями принимают равной н = 0,85; для колес с круговыми зубьями по [5 табл. 5].
н =1,13 + 0,13 · U1 = 1,13 + 0,13 · 3,15 = 1,5395
Коэффициент нагрузки определяют по формуле
Где –коэффициент распределения нагрузки между зубьями;
- коэффициент внутренней динамической нагрузки.
Для непрямозубых передач ; при n 2000 об/мин; ; при n 2000 об/мин
Принимаем
Коэффициент концентрации нагрузки КН (коэффициент равномерности распределения нагрузки по длине зуба) для передач с круговым зубом при
НВj min 350 принимают КН = 1,
При НВj min 350 коэффициент Кн определяют по формуле
Определяем (3)
Полученное значение округляем по ГОСТ 12289-76 [7 табл.8] 1, с. 51,
Ориентировочно определяем число зубьев колеса 5, с.4
где К –коэффициент, учитывающий твердость зубьев, определяется по [7табл. 5] 1, табл. 4.18, К=14;
Проверяют выполненные условия 5, с. 4
Если это условие не выполняется, принимают
Число зубьев шестерни
Округляем Z1=17. Уточняем число зубьев колеса и округляем Z2 = 60.
Вычисляем с точностью до четвертого знака после запятой фактическое значение передаточного числа
его отличие от номинального передаточного числа равно:
Определяем углы делительных конусов с точностью не ниже 1 5,с.5.
Для выравнивания удельных скольжений в зацеплении шестерню рекомендуется выполнять с положительным радиальным смещением, а колесо с равным ему по абсолютной величине отрицательным смещением 5, с.5
Здесь m - угол наклона зуба. При круговых зубьях преимущественно применяют m = 35 1, 5; а при тангенциальных 20…30, обычно угол m выбирают кратным 5.
Находим внешний окружной модуль 5, с.5
Для колес с круговыми зубьями mte
m’te= d e2 / z 2 = 300/60 = 5 мм
Внешний окружной модуль можно не округлять до стандартного значения по ГОСТ 9563-80, так как одним и тем же режущим инструментом можно нарезать колеса с различными модулями из определенного непрерывного интервала значений.
Определяем внешнее конусное расстояние 5, с.5
Ширина шестерни и колеса
b1’ = b2’ = ’br · R’e = 0,285 · 155,9 = 44,433 мм
Округляем b’1 и b’2’ до ближайшего значения из ряда Rа 40 1, c. 127 по табл. 9;
b1 = b2 = 45 мм
Уточняем значения Re и mte (me ), точность вычислений не ниже 0,0001.
Re = b1 / br ’ = 45 / 0,285 = 157,89474 мм
= 5,063825 мм
Находим d e2ф
d e2Ф = z 2 · mte = 60 · 5,063825 = 303,83 мм
Уточняем значение коэффициента ширины зубчатого венца:
br’ = b2 / Re = 45 / 157,89474 = 0,285
Определяем средний диаметр шестерни:
303,83 · (1-0,5 · 0,285) / 3,55 = 73,39 мм
Вычисляем окружную скорость на среднем диаметре:
V = · dm1 · n1 / (6 ·104 ) = 3,14 · 73,39 · 735 / (6 · 104) = 2,82 м/с
Степень точности конических передач определяет по формулам 5, с.6
n ст = 9 – 0,13 · V + 0,012 · V2
nст = 8,73
Округляем до ближайшего меньшего целого значения, получили nст = 8
2.3 Проверочный расчет передачи
Определяем контактные напряжения 5, с.6
(4)
где
KH = KH · KH · KH
Для передач с круговыми зубьями 6
KH = 1 + 2,1 x 10-6 x x V + 0,02 x (nст – 6)1,35 = 1,07365
KH - определяем по табл. 10, KH = 1,035
KH = 1,1112
Вычисляем н по формуле (4)
604,911 МПа < 660 МПа
Определяем:
= 8,347 %
Допускаются превышения напряжений н над нр не более чем на 5%.
Если это условие не выполняется, то выбирают ближайшее стандартное значение dе2 и повторяют расчет. Если Н 20%, то выбирают ближайшее меньшее стандартное значение dе2.
Проверяют зубья шестерни и колеса на выносливость по напряжениям изгиба, использую формулы 5, с.7
(5)
F2 = F1 · / FP2 ,
где для колес с круговыми зубьями F принимают по табл.5.
F = 0,85 + 0,043 · 3,55 = 1
Коэффициент нагрузки определяется по формуле: 5, с. 7
KF = KF · KF · KF = 1,04
где KF для колес с круговыми зубьями определяется по формуле:
KF = 4 + ( - 1) · (nст - 5) / (4 x ) = 0,942
где - коэффициент перекрытия для передач с круговыми зубьями = 1,3;
KF = 1 + 1,5 x (KН -1) = 1
KF находим по выражению:
KF = 1 + F · (KH - 1) / H = 1,105
Где Н и F - коэффициенты, учитывающие влияние вида зубчатой передачи и модификацию профиля головок зубьев 4, с. 37, (табл. 11), Н = 0,002; F = 0,006
Коэффициент формы зуба
где Zjv - эквивалентное число зубьев, определяется по формуле
Zjv = Zj / (cos j x cos3 m)
Z1v = Z1 / (cos 1 · cos3 m) = 34,3416
Z2v = Z2 / (cos 2 · cos3 m) = 344,37
Определяем F1 по формуле (5)
F2 = 173,24 · 4,549 / 4,196 = 186 < 192 МПа
100% = 27,5 %
3,13 %
Допускается превышение напряжений Fj над FPj не более чем на 5%.
2.4 Определение геометрических размеров зубчатых колес
Диаметр внешней делительной окружности шестерни и колеса с точностью до 0,001 мм.
d e1 = z 1 · mte = 17 · 5,063825 = 86,085 мм
d e2 = z 2 · mte = 60 · 5,063825 = 303,8295 мм
Внешние диаметры вершин зубьев:
dаe1 = d e1 + 2·(1 + х1) mte · cos 1 · cosm = 104,3635 мм
d аe2 = d e2 +2·(1 + х2) mte · cos2 · cosm = 309,0084 мм
Внешние высоты головок и ножек зубьев:
hаe1 = (1 + х1) mte · cosm = 9,5 мм
hаe2 = (1 - х2) mte · cosm = 6,438 мм
hfe1 = (1,2 + х1) mte · cosm = 6,55 мм
hfe2 = (1,2 - х2) mte · cos m = 4,15 мм
2.5 Определение сил в конической зубчатой передаче
Окружная сила на среднем диаметре:
Ft1 = 2T1 · 103 / dm1 = 6581,4 Н
Для передачи с круговыми зубьями осевая сила на шестерне при совпадении направления ее вращения с направлением наклона зуба шестерни определяется:
Fа1 = Ft1 · (0,44 · sin1 + 0,7 · cos1) = 5222 Н
При противоположном направлении ее вращения:
Fа1 = Ft1 · (0,44 · sin 1 – 0,7 · cos 1) = - 3643 Н
Радиальная сила на шестерне для первого случая:
Fr1 = Ft1 · (0,44 · cos1 – 0,7 · sin1) = 1530 Н
Для второго случая:
Fr1 = Ft1 · (0,44 ·cos1 + 0,7 · sin1) = 4042 Н
Осевая и радиальная силы на колесе соответственно равны:
Fа2 = Fr1 = 1530 Н Fr2 = Fа1 = 5222 Н
Fа2 = Fr1 = 4042 НFr2 = Fа1 = -3643 Н
3. Расчет цилиндрической зубчатой передачи тихоходной ступени
3.1 Выбор материалов и допускаемые напряжения
Диаметры заготовок для шестерни и колеса косозубой передачи
143,15 мм
dз4 = dз3 · U2 = 143,15 · 4,5 = 644,2 мм
Размеры характерных сечений заготовок:
Sc3 = 0,5 · dз3 = 0,5 · 143,15 = 71,58 мм
2. Языки программирования
3. Наличие предмета исследования изучение закономерностей воспитания и развития личности ребенка раннего
4. тематики и информатики Оглавление - Введение
5. IВ петербургский период своей деятельности Новиков принимал активнейшее участие в создании независимых от
6. Классификация и формы восприятия
7. 203 Жазаны~ ма~саттарыны~ бірі-жа~а ~ылмыс жасаудан са~тандыру ~ылмысты~ за~ны~ кері к~ш
8. Идейной формой религиозного свободомыслия в эпоху Просвещения был деизм.html
9. Производство заготовок осуществляется двумя методами метод пластической деформации; метод литья
10. Зарождение сознания в человеке
11. Методи розвязування задач лінейного програмування
12. Идейнохудожественное своеобразие сказок Михаила Евграфовича СалтыковаЩедрина заключается в том что для
13. Реферат- Банковская система РФ.html
14. 2; Вн ' источник переменного напряжения 63 вольт от выпрямителя ВУП2; Rn ' высокоомный потенциометр ре
15. Структурная схема и управление электроприводом
16. Бухгалтерский учет операций с заемными средствами у организации-заимодателя
17. положительный электрод источника электрического тока
18. на тему- Типология государств Содержание- Введение.html
19. Ярмарки и их роль в развитии торговли в России и Европе
20. . ~ 80 с. Учебное пособие составлено в соответствии с рабочей программой лечебного и педиатрического факул.