Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
I Отопление
1 Определение расчетных параметров наружного воздуха [л.1, с. 17-21]
Средняя температура воздуха: tн = -33°С, tx.c. = -39°С, to.п. = -5,5°С
Средняя скорость ветра за январь: V = 5,6 м/с
Зона влажности: Н
Продолжительность отопительного периода: n = 237 сут.
2 Определение расчетных параметров внутреннего воздуха [л.1, с.21]
Жилая комната средняя - tв = 20°С;
Жилая комната угловая - tв = 22°С;
Кухня-tB=18°C;
Ванная - tв = 25°С;
Совмещенный санузел - tв = 25°С;
Коридор-tв= 16°C;
Лестничная клетка- tв = 16°С;
3 Выполнение теплотехнического расчета ограждающих конструкций
3.1 Расчет стены [л.1, с.33]
Рисунок 1
3.1.1 Расчет требуемого сопротивления теплопередаче исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий Roтр, м2*оС/Вт [л.2, с.4,
ф. 1]
n*(tв -1н)
Roтр= (1)
Δtн * αв
где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху [л.2,с.5,т.3*],n=1;
tв - расчетная температура внутреннего воздуха, °С, tв = 20 °С;
tн - расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, to = -33 °С;
Δtн - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающих конструкций, °С [л.2, с.5, т.2*], Δtн = 4 "С;
αв - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/м2 * °С [л.2, с.6, т.4*], αв = 8,7 Вт/(м2 * °С).
1*(20-(-33))
Roтр = = 1,523 (м2*оС/Вт)
4*8,7
3.1.2 Расчет толщины теплоизоляционного материала [л.1, с.33]
Расчет сопротивления теплопередаче Rо, м2*°С/Вт [л.2, с.6, ф.4]:
1 1
Rо= — + RK + — (2)
αв αн
где αв - см. формулу (1);
RK - термическое сопротивление ограждающей конструкции, м2 * °С/Вт [л.2, с.6, ф.5]
RK = R1 + R2 + R3+R4 (3)
где R, R2 ..., R5- термические сопротивления отдельных слоев стены, м2 * С/Вт [л.2. с.4, ф.З]
δ
R = — (4)
λ
где λ* - толщина слоя, м;
λ* - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м *°С) [л.2. с.18, прил.З];
* - δ, λ и материал смотри табл.1 и рис.1 данной КР
Таблица 1
|
Номер слоя |
Материал |
δ, м |
λ, Вт/(м *°С) |
|
1 |
Кирпичная кладка из обыкновенного глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе |
0,125 |
0,7 |
|
2 |
Изовер |
δиз |
0,04 |
|
3 |
Кирпичная кладка из обыкновенного глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе |
0,51 |
0,7 |
|
4 |
Известково-песчаный раствор |
0,015 |
0,7 |
0,125
R1 = = 0,179 (м2 * °С/Вт)
0,7
δиз.
R2= (м2*°С/Вт)
0,04
0,51
R3= = 0,73 (м2*°С/Вт)
0,7
0,015
R4= = 0,021 (м2 * °С/Вт)
0,7
δиз.
Rк = 0,021 + 0,179 + 0,73 + = 0,93 + δиз./0,04
0,04
αн - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной стены, Вт/(м * °С) [л.2. с.7, т.6*], αн = 23 Вт/(м * °С)
При R0тр<=R0 принятая конструкция ограждения удовлетворяет теплотехническим нормам. Значит значение R0тр = 1,523(м2*°С/Вт) для данного
температурного режима вставляется в формулу (2) вместо R0. Решая это уравнение в отношении толщины слоя изоляции δиз., мм, определяется
наименьшая толщина утеплителя по следующей формуле:
δиз.=(Roтр- l/ αв - l/αн-0,93)*0,04 (5)
δиз.= (1,523 - 1/8,7 - 1/23 - 0,93)*0,04 = 0,017 (м) = 17 (мм)
3.1.3 Определение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций из условий энергосбережения Rreg., м2*°С/Вт
Расчет градусо-суток отопительного периода ГСОП, °С*сут. [л.2, с.2, ф.1а]
ГСОП = (tв-tот.пер.)*Zот.пер. (6)
где tв- см. формулу 1;
tот.пер. и Zот.пер. - средняя температура, °С, и продолжительность, сут., периода со средней суточной температурой воздуха <8 оС по СНиП 2.01.01-82.
tот.пер.= - 5,5 °С; Zот.пер.= 237 сут.
ГСОП = (20 - (-5,5).)*237 = 6043,5 (°С*сут.)
Приведенное сопротивление определяется с помощью ГСОП, [л.2, л.2, т. 1б] Rreg = A*D+B=0,00035*6043,5+1,4=3,5152 (м2*°С/Вт)
3.1.4 Окончательный расчет толщины теплоизоляционного материала
Так как Rreg > Roтр, то толщина утеплителя определяется с помощью Rreg, по следующему уравнению:
δиз= (Rreg - 1 /αв - 1 /αн- 0,93 )*0,04 (7)
δиз= (3,5152 - 1/8,7 - 1/23 - 0,93)*0,04 = 0,097 (м) = 9,7 (мм)=10 (мм)
3.2 Расчет чердачного перекрытия [л.1, с.38]
Толщина плиты δплиты= 220 мм
Рисунок 2
Необходимо найти оптимальную толщину утеплителя (изовера).
Приведенное сопротивление определяется с помощью ГСОП, [л.2, л.2, т. 1б] Rreg = A*D+B=0,00045*6043,5+1,9=4,62 (м2*°С/Вт) определяется приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций из условий энергосбережения.
Для упрощения расчета круглые отверстия-пустоты плиты диаметром d = 150мм заменяются равновеликими по площади квадратными со стороной а, мм:
а = √(П*d2/4) (8)
а = √(3,14*0,l2/4) = 0,15 (м) =150 (мм)
Расчет термического сопротивления Ro осуществляется по следующей формуле:
Ro= 1/α + Rж/б + δизов. + 1/ан (9)
где Rж/б - полное термическое сопротивление многопустотной железобетонной плиты, м2*°С/Вт [л.1, с.28, ф.1.10]:
Rж/б=(R//+R|*2)/3 (10)
где R// - термическое сопротивление плиты в направлении, параллельном к движению теплового потока, м2*°С/Вт [л. 1, с.28, ф. 1.9]:
R//=(FI + FII)/(FI/RI+FII/R,II) (11)
где FI и FII - длины участков ж/б плиты перпендикулярно сечениям I и II, м (см
рис.2):
FI=0,035(m);
FII=0,15(м);
R1 и R2 - термические сопротивления в сечениях 1 и II, м (см. рис. 2), вычисляются по формуле (4):
λж/б=1,92(Вт/(м*°С))
RI=2*(0,035/1,92)+Rв.п. где Rв.п. - термическое сопротивление воздушной прослойки, Rв.п.=0,23
RI= 2*(0,035/1,92) + 0,23 = 0,2664 (м2*°С/Вт);
RII= 0,15/1,92 = 0,078 (м2*°С/Вт);
R//= (0,15+ 0,035)/(0,15/0,2664 + 0,035/0,078) = 0,183 (м2*°С/Вт);
R _ - термическое сопротивление плиты, в направлении перпендикулярном к движению теплового потока, м2* С/Вт:
R_=R 1,3*2 + R2 (12)
где R1,3 и R2 - термические сопротивления трех слоев плиты (см. рис.2 и формулу (4)):
R 1,3 = 0,035/1,92 = 0,0186 (м2*°С/Вт);
Для определения термического сопротивления 2-го слоя плиты предварительно по формуле 1.1 [л.1, с.14] определяется средний коэффициент теплопроводности λср. Конструкция этого слоя состоит из воздушной прослойки толщиной δ1=0,09 (м) и железобетона толщиной δ2 =0,035 (м) (см. рис2). Для воздушной прослойки определяется эквивалентный коэффициент теплопроводности λэ.
λэ= λ1 = λэ/Rв.п.
λэ= 0,09/0,21 = 0,43 (ккал/(м*ч* °С));
λср= (0,43*0,09 + 1,92*0,03)/(0,09+0,03) = 0,8 (ккал/(м*ч* С));
R2= 0,09/0,8 = 0,1125 (м2*°С/Вт);
R_= 0,0156 * 2 + 0,1125 = 0,144 (м2*°С/Вт);
Разница между R//, и R_ составляет: ((0,1583 - 0,144)/0,1583) * 100% = 9% < 25%, что допустимо.
Rж/б= (0,1583 + 2 * 0,144)/3 = 0,149 (м2*°С/Вт);
αв и αн - то же что и в формуле (2)
αв = 8,7 (Вт/(м * °С)), ан = 12 (Вт/(м * °С))
λизов. = 0,042 (ккал/(м*ч* °С));
Так как Rreg= 4,62 > R0тр, то подставляя Rreg в формулу (9) определяем
отсюда δизов.
δизов.= (4,62 - 0,347) * 0,042 = 0,17 (м) = 170 (мм)
3.3 Расчет перекрытия над подвалом [л.1, с.39]
Толщина плиты δплиты=220мм
Рисунок 3
Необходимо найти оптимальную толщину утеплителя (изовера)
По таблице 1б [л.2, с.2, т.1б] метдом интерполяции определяется
приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций из
услоиий энергосбережения
Rreg, м2*оС Rreg=4,62(м2*оС)
Расчет термического сопротивления R0 осуществляется по следующей формуле:
R0=1/αв +Rж/б+δизов./λизов.+Rв.п.+δдоски/λдоски+1/ан(13)
где Rж/б - расчитывается по формуле (10): Rж/б=0,17(м2*оС/Вт);
ав,λизов.,Rв.п. - то же что и в формуле (9). ан=6(Вт/m*C)
δдоски=0,04 (м);
λдоски=0,14(ккал(м*ч*оС));
Из формулы (13) определяется δизовера
δизов.= (4,6423 - 0,17 - 1/8,7 - 0,27 - 0,04/0,14 - 1/6) * 0,042 = 0,153 (м) = 153 (мм)= 160 (мм).
4 Определение коэффициентов теплопередачи ограждающих конструкций [л.4, с.59]
Коэффициент теплопередачи стены Кст(Вт/м2*оС);
Kст.=l/Roэст. (14)
Kст.= 1/3,71=0,27;
Коэффициент теплопередачи потолка и пола Кпт.. :
Кпт.= 1/Roэпт. (15)
Кпт. = 1/4,62=0,21;
Коэффициент теплопередачи оконных перегородок Кок.:
Kок.= l/Roэок. (16)
Кдв.=Кок. = 1/ 0,604= 1,655;
5 Определение тепловых потерь помещениями и зданием [л.5, с.40-51]
(см. таблицу 2)
5.1 Комната 101
tB=22°C;
Основные теплопотери Qосн., Вт/ч:
Qосн. = Fогр.*K*Δtp*n (17)
где Forp. - площадь ограждающих конструкций (см. таблицу 2);
К - коэффициент теплопередачи (см. п.4 и табл.2);
Δtp- расчетная разность температур, Δtp= 55 °С;
n - то же что и в формуле (1)
ΣQocн. = 622 (Вт/ч)
Общие теплопотери Qобщ ,Вт/ч:
Qобщ.= Qосн.*(1+β) (18)
где β - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь [л.З, с.54, п.2] ΣQобщ.= 662,1 Вт/ч;
Расход теплоты Q, , Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха определяется по формуле [л.З, с.55]:
Qi = 0,28 *ΣG1 * с * (tв -1н6) * к (19)
где ΣGi - расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения (в данном случае для окна)
ΣGi= 0,216 * ΣА1 * Δрi0,67/Rи (20)
где ΣАi -площадь световых проемов, м2, (окна):
ΣАi= 1,4* 1,4 = 1,96 (м)
Δрi - расчетная разность между давлениями на наружной и внуиренней поверхностях ограждающих конструкциях, Па, на расчетном этаже (1-й этаж):
Δрi = (Н - h)*(γi - γp) + 0,5*рн*v2 (сн - сз)*к, (21)
где Н -высота здания, м, от уровня средней планировочной отметки земли до верха карниза
Н= 13,2 (м);
h - расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон:
h = 3,3 (м);
γi, γp - удельный вес, Н/м3 соответственно наружного воздуха и воздуха в помещении, определяется по формуле:
у = 3462/(273 + t) (22)
уi = 3462/(273 + (-33)) = 14,42 (Н/м3)
γр = 3462/(273 + 22) = 11,7 (Н/м3)
рн - плотность наружного воздуха, кг/м3,
ρн = 353/(273 + txс) (23)
ρн = 353/(273 + (-39)) =1,508 (кг/м3 );
v - скорость ветра, м/с, [л.З, прил.8]
v = 5,6 (м/с);
сп, сз- аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания, принимаются по СНиП 2.01.07 — 85
сп = 0,8;
сз =0,6;
к1 - коэффициент учета изменения скоростного давления ветра, в зависимости от высоты здания, принимается по СНиП 2.01.07 -85
к1 = 0,85;
Δpi = (13,2 - 3,3)*( 14,42- 11,7) + 0,5* 1,508*31,36 (0,8 + 0,6)*0,85 = 55,06 (Па)
Rи- сопротивление воздухопроницанию, м2 * ч*Па/кг по СНиП Н-3-79**:
ΣGi = 0,216 * 1,96 * 55,06 /0,38 = 16,34 (кг/ч);
с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг * °С);
tв, tн - то же что и в формуле (1);
к - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкции, для окон к = 0,8;
Qi = 0,28 * 16,34 * 1 * (22 + 39) * 0,85 = 237,22 (Вт)
Расход теплоты Qi, Вт, на нагревание инфильтруюшегося воздуха в помещениях жилого дома при естественной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, следует принимать равным большей из величин, полученных по расчету из формул (19) и (24):
Qi = 0,28*LM*p*c*(tB-tH6)*k (24)
где LM - расход удаляемого воздуха, м3/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых зданий - удельный нормативный расход = 3 м3/ч на 1 м2 жилых помещений;
ρ - плотность воздуха в помещении, кг/м3
ρн=1,2 (кг/м3);
Qi=0,28 * 3 * 10,29 * 1,2 * 1 * (22-(-39)) * 0,85 = 536 (Вт).
Окончательно принимается Q, = 536 (Вт) и далее все расчеты по расходу теплоты на инфильтрацию ведутся по формуле (24).
Расчет бытовых тепловыделений Qб, Вт, определяется по формуле:
Q6=10*Aпол. (25)
где Апол - площадь пола в помещении, м2
Апол=14,24(м2);
Q6 =10 * 14,24 = 14,24 (Вт)
Определение расчетных тепловыделений Qp, Вт,
Qр = Qi+ΣQo6щ- Q6 (26)
Qp = 536,6+662,4-142,5 = 1057,1 (Вт)
5.2 Комната 102,104, Л.К.-А
Вычисления производятся аналогично пункту 5.1, на лестничной клетке Добавляются добавочные теплопотери β через наружные двери [л.З, с.54, п.2], Для двойных дверей с тамбурами между ними β = 4,32.
Все результаты вычислений тепловых потерь находятся в таблице 2 данной
КР.
6 Тепловой расчет стояков [л.1,с.144 -146]и нагревательных приборов
[л.1, с.130-144]
6.1 Расчет стояка №1
6.1.1 Расчет прибора №1
Количество секций Nсек., шт, вычисляется по следующей формуле:
Nсек.=(Aпр/ac)*β3*β4 (27)
где Апр. - расчетная поверхность нагревательных приборов, м2,
Aпр=Qnp/(70*Kн.у..*φкомпл) (28)
где Qпр.- теплоотдача прибора, ккал:
Qпр.=Qтп-Qтр*0,86 (29)
где Qтп - тепловые потери на прибор, ккал, Qтп= 545,8 (ккал);
Qтр.=qвер.*Lвcp+qгоp.*Lгоp (30)
где qвер. , qгop - вертикальная и горизонтальная расчетные теплоотдачи труб, Вт/м, qвеp = 59 (Вт/м), qгор= 77 (ккал/м);
Lвcp и Lrop - вертикальная и горизонтальная длины труб, находящихся в помещении, м, Lвер= 3,3 (м), гоp= 0,8 (м);
Qтр = 59 * 3,3 + 77 * 0,86 = 207,2 (ккал)
Qпp= 545,8-207,2* 0,86 =338,63 ккал;
Кн.у. - коэффициент теплопередачи, номинальный, условный, Вт/(м * С), Кн.у..= 10,36 (Вт/(м2 * °С));
φкомпл.- комплексный коэффициент:
φкомпл = (Atcp./70)1+4n * (Gпp./360)p * b *ψ * с (31)
где Δtср - разность средней температуры теплоносителя в нагревательном приборе и температуры окружающего воздуха, С,
Δtср=(tвх+tвых)/2-tв (32)
где tвх - входная температура теплоносителя в прибор, °С, tвх = 95 °С;
tвых - выходная температура теплоносителя из прибора, °С:
tвых=tвх-Qтп/Gпр (33)
где Qтп- тепловые потери на прибор, ккал, Qтп= 545,8 (ккал);
Gпp- расход воды через прибор, кг/ч:
Gnp=Qст1/(tвх.ст.1-tвых.ст.1) (34)
где Qст.1 - теплопотери в первом стояке, ккал, Qст.1 = 5237,6 (ккал);
tвх.ст.1 и tвых.ст.1-входная и выходная температуры теплоносителя из стояка №1, оC,tвх.ст.1= 95°C,tвых.ст1=70оC;
Gпр= 2937,9 /(95 -70) = 117,516 (кг/ч);
tвых= 95 -545,8/117,516 = 90,35 °С ;
tв-тоже что и в формуле (1), tB= 22 °С ;
Δtcp= (95 + 90,35)/2 - 22 = 70,675 °С ;
n, p - коэффициенты учитывающие направление движения теплоносителя:
n = 0,3, р = 0 (при Gnp< 500 кг/ч) - при движении сверху вниз;
n = 0,25, р = 0,04 (при Gпр.<500 кг/ч) - при движении снизу вверх;
b —коэффициент, учитывающий атмосферное давление для отопительных приборов, b = 1;
ψ - коэффициент, учитывающий схему подачи теплоносителя, если Gnp > 300 кг/ч, то ψ = 1, если Gnp < 300 кг/ч, то ψ = 0,98,
ψ = 0,98;
с - коэффициент, с = 1;
φкомпл.= (70,675/70)1+0,25 * (117,516/360)0,04 * 1 * 0,98 * 1 = 0,95
Апр= 338,63/(70 * 10,36 * 1,06) = 0,4915 (м2)
ас- поверхность одной секции, м2, ас =0,244 (м2);
βз - поправка на количество секций, до 15 секций β3 =1;
β4 - коэффициент учитывающий способ подачи воды в прибор, β4 = 1;
Nсек= (0,4915/0,244 )* 1 * 1 = 2,01 и 2 (шт).
Так как минимально допустимое число секций на приборе равно трем, то окончательно принимается Nсек= 3 (шт)
6.1.2 Расчет прибора №2 -№8
Расчет этих приборов осуществляется аналогично пункту 6.1.1. Результаты расчета даны в таблице 3 и чертеже.
6.2 Расчет стояков №11 - №Х1
Расчет этих стояков осуществляется аналогично пункту 6.1.1. Результаты Расчета даны в чертеже.
2.5. Гидравлический расчет системы отопления
Выполним гидравлический расчет основного циркуляционного кольца вертикальной однотрубной системы отопления с нижней разводкой, тупиковым движением воды в магистралях, присоединенной через водоструйный элеватор к наружным теплопроводным, при параметрах теплоносителя t1=150оC, t11=95oC, t2=70oC. Тепловые нагрузки приборов в Вт, длина участков указана на схеме..
Располагаемый перепад давления теплоносителя при Δt = 95 - 70°С
1200(кгс/м2)
Расчет давления стояка №1:
Рст1=Sст1*Gст1 (20)
где Sст1- гидравлическая характеристика стояка, (кгс/м2)/(кг/ч)2
Sст1= n * Sэт.ст.+ к * Sв.эт.ст.+ Sгор.маг. + Sобр.маг. + (λ/d * L + Σξ) * A (36)
где n - количество этажестояков со смещенным замыкающим участком, n = 6,
Sэт.ст.- гидравлическая характеристика при присоединении к подающей магистрали при нижней разводке, (кгс/м2Дкг/ч)2 [л.1, с.220, т 111/69], Sэт.ст. = 3,15* 104(кгс;м2)/(кг/ч)2;
к - количество этажестояков верхнего этажа при нижней разводке с трехходовым краном, к = 2,
Sв.эт.ст. - гидравлическая характеристика при нижней разводке с трехходовым кроном [л 1, с 220, т 111/69], Sв.эт.ст. = 1,46 * 104 (кгс/м2)/(кг/ч)2,
Sгор.маг. и Sобр.маг. - гидравлические характеристики подающей и обратной магистралей, (кгс/м2)/(кг/ч)2 [л 1, с 220, т 111/69], Sгop.маг.= 5,69 * 104 (кгс/м2)/(кг/ч)2, Sобр.маг.= 1,62 * 104 (кгс/м2)/(кг/ч)2,
λ/d - приведенный коэффициент трения на 1 м трубы данного диаметра,
L-длина тр\6ы, м,
Σξ -суммарный коэффициент местного сопротиапения расчетного участка,
А - коэффициент, зависящий от диаметра трубы,
В данном случае, для стояка, гидравлические потери (λ/d * L + Σξ )* A -равны нулю.
Sст.1=6* 3,15+2*1.46 + 5,69 + 1,62+0= 29,13* 10-4 (кгс/м2)/(кг/ч)2
Gст1. - расход воды, кг/ч
Gст.1 = 0,86*11,342/(95 - 70) = 363 (кг/ч)
Pст1.= 29,13* 10-4 * 3632= 384 (кгс/м2)
Давление на участках трубы 1 - 2 и 1l - 2l определяется по формуле
P1-2 = S1-2 *10-4*G 1-2 (37)
где S1-2 - гидравлическая характеристика трубы, (гс/м2)/(кг/ч)2
Sl-2= (λ/d*L + Σξ)*A А= 1,08(кгс/м2/кг/ч2);
S1-2= (1,8 * 4,7 +1) * 0,325 = 3,07 (кгс/м2)/(кг/ч)2
Sl-2= (λ/d*L + Σξ)*A (38)
λ/d = 2.5;
на участках 1 - 2 и 1| - 2| для тройника на проход и для отвода диаметром 15
мм ξ=1; Σξ=2-5;
А= 1,08(кгс/м2/кг/ч2);
S1-2= (2,7 * 2,3 +2,5) * 1,08 = 9,4 (кгс/м2)/(кг/ч)2
G1-2 = 117,5 (кг/ч);
р1-2 = 9,4* 117,5 = 10,14 (кгс/м2);
Р1|-2|=12,32 * 117,5 = 16,95 (кгс/м2);
Значение коэффициента местного сопротивления расчетного участка: на
участках от 2 - 3 и 2' - 3' для тройника на проход ξ=1; на участках 3 - 4 и 3 - 4 для тройника на поворот и вентилей с вертикальным шпинделем ξ=1,5; Σξ=10,5; на участках 4 - 8 и 4' - 8' для тройника на проход с поворотом ξ=1,5; на участках 8 - ГО и 8' - ОЗ для отвода диаметром 50 мм £=0,3; для задвижек диаметром 50
мм ξ=0,5; Σξ=0,8;
Далее вычисляются остальные расчетные величины (см. табл.4 КР).
Так как Рст1 + Р1-2 + Р1|-2|= 376,59 (кгс/м2) < Рст2 = 685,1 (кгс/м2), то значит
необходимо ставить шайбу диаметром D, мм:
Gст.1
Dш= (39)
ΔPневяз.
117,5
Dш= =5,2 мм
336
8 Расчет элеваторной установки [л.1, с.367]
8.1 Определение коэффициента подмешивания
u=l,15*Gп/Gт=l,15*(τ1-τсм)/(τсм-τ2о)(40)
где τсм - температура смешанной воды, поступающей в систему, τсм = 95°С;
τ2о- температура обратной воды местной системы, τ2о= 70сС;
τ1 - температура горячей сетевой воды, τ1=150°С;
u=1,15*(I50-95)/(95-70) = 2,53
8.2 Определение расхода воды, поступающего из тепловой сети
Gt=Q/(τ1-τ2o)*1000 (41)
где Q - расход тепла на отопление, Q = 38000*0,86 (ккал);
Gt= 38,000/(150-70)* 1000 =0,46 (т/ч)
8.3 Определение приведенного расхода смешанной воды
Gпр=Gсм/ h2 (42)
где Gcм - количество смешанной воды, поступающей в местную систему отопления, т/ч:
Gсм = Q/(τcм-τ2о)*1000 (43)
Gсм = 38000*0,86/(95 - 70) * 1000 = 1,35 (т/ч);
h2-гидравлическое сопротивление местной системы, h2= 1,065 (м.вод.ст.);
Gпp= 1,35/ 1065 = 1,32 (т/ч);
8.4 Расчет диаметра горловины dгоp. и диаметра сопла dc элеватора
dгоp. = 0,874* Gпp0,5 (44)
dгоp. = 0,874*1,784 =1,05 (см) принимается drop= 15 мм (элеватор №1);
dс=10* 10,5/ 0,78/Gпр2 * (1 + u)2 * dгор.4 + 0,6*(l + u)2 - 0,4* u2 (45)
dc=10* 10,5/ 0,78/1,322*(1 +2,53)2* 10,5 + 0,6*(l + 2,53)2- 0,4* 2,532 = 3,9 (mm)
8.5 Расчет требуемого напора перед элеватором, м.вод.ст.
ΔРэл=0,64 * Gt2/ dc4 (46)
ΔРэл=0,64 * 0,642/ 0,394 = 11,31 (м.вод.ст.)
II Вентиляция
Жилые здания оборудуются вытяжной, естественной канальной системой вентиляции, с устройством каналов во внутренних стенах.
Вытяжная вентиляция осуществляется из уборных, ванных комнат, объединенных санузлов и кухонь.
Радиус действия систем вентиляции работающих гравитационном режиме -до 8 м.
Вытяжные каналы кухонь должны быть рассчитаны на удаление воздуха из жилых комнат всей квартиры. В жилых домах квартирного типа допускается объединение вентиляционных каналов [л.6 с.24]:
из жилых комнат одной квартиры в один вентиляционный канал, обособленный от вентиляционных каналов из кухни и санузла той же квартиры;
из санитарного узла без унитаза, с вентиляционным каналом из кухни той же квартиры;
из уборной и ванной или душевой той же квартиры;
в одной из двух смежных комнат, при наличии между ними двери.
1 Нормы вытяжки воздуха, м3/ч [л.6 с.55]
В квартирах:
Индивидуальная ванна -25;
Индивидуальный туалет —25;
Объединенный санузел - 50;
Кухня- 75.
Определение площади квартиры для определения количества вытяжного воздуха Sобщ., м2:
Sобщ.=S101 + S118 (47)
Sобщ.=11,3+ 14,14 = 25,44 (м2)
Расход = 3 * Sобщ. = 3 * 25,44 = 76,32 (м3/ч) = 75 (м3/ч)
2 Скорости воздуха в воздуховодах в решетках, м/с [л.6 с.56, t.VII.9]
Вытяжные решетки: 0,5... 1,0;
Вертикальные каналы: 0,5... 1,0;
Горизонтальные сборные каналы: 0,5... 1,0;
Вытяжные шахты: 1,0...1,5.
3 Определение располагаемого давления для расчета вентиляции
ΔРграв.= h*(γ5-γ18) (48)
ΔРграв.4этаж = 2,6*( 1,27- 1,213) = 0,156 (мм.вод.ст.);
ΔРграв.3этаж = 5,9*(1,27- 1,213) = 0,354 (мм.вод.ст.);
ΔРграв.2этаж = 9,2*(1,27- 1,213) = 0,552 (мм.вод.ст.);
ΔРграв.1этаж = 12,5*(1,27- 1,213) = 0,75 (мм.вод.ст.);
4 Расчет коэффициентов местных сопротивлений
Участок 1:
а) Жалюзийная решетка неподвижная - ξ, = 0,5;
б) Колено а= 90° - ξ = 1,1;
в) Тройник на всасывании - ξ = - 0,5;
определение к.м.с. для тройника: Lотв./Lсмеси 75/300 = 0,25; Vc/Vc= 1,5/1,4 =1,07
Участок 2:
а) Отвод плавный а= 90° - ξ = 0,1; [л.6, t.VII.13]
ξ = a*b*c (49)
где а=0,1; b= 1,0; с =1,0; ξ = 0,1*1*1=0,1
б) Диффузор с зонтом - ξ = 0,7;
Результаты расчета см. табл. 5 КР.
Рисунок 4
III Список используемой литературы
1. Щекин Р.В. и др. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Книга 1.
Киев, 1976.
2. СНиП П-3-79**. Строительная теплотехника, 1986.
3. СНиП 02.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
4.Тихомиров КВ. Общая теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция.
М., 1986.
5. Богословский В.Н. и др. Отопление и вентиляция. М.,1980.
6. Щекин Р.В. и др. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Книга 2.
Киев, 1976.
I Отопление
1 Определение расчетных параметров наружного воздуха
2 Определение расчетных параметров внутреннего воздуха
3 Выполнение теплотехнического расчета ограждающих конструкций
3.1 Расчет стены
3.1.1 Расчет требуемого сопротивления теплопередаче исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий
3.1.2 Расчет толщины теплоизоляционного материала
3.1.3 Определение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций из условий энергосбережения
3.1.4 Окончательный расчет толщины теплоизоляционного материала
3.2 Расчет чердачного перекрытия
3.3 Расчет перекрытия над подвалом
4 Определение коэффициентов теплопередачи ограждающих конструкций
5 Определение тепловых потерь помещениями и зданием
5.1 Комната 101
5.2 Комната 102,104, Л.К.-А
6 Тепловой расчет стояков
и нагревательных приборов
6.1.2 Расчет прибора №2 -№8
6.2 Расчет стояков №11 - №Х1
7 Гидравлический расчет системы отопления (Для расчетной ветки)
8 Расчет элеваторной установки
8.1 Определение коэффициента подмешивания
8.2 Определение расхода воды, поступающего из тепловой сети
8.3 Определение приведенного расхода смешанной воды
8.4 Расчет диаметра горловины dгоp. и диаметра сопла dc элеватора
8.5 Расчет требуемого напора перед элеватором, м.вод.ст.
II Вентиляция
1 Нормы вытяжки воздуха, м3/ч
2 Скорости воздуха в воздуховодах в решетках, м/с
3 Определение располагаемого давления для расчета вентиляции
4 Расчет коэффициентов местных сопротивлений