Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
«Южно-Уральский государственный университет»
(научно-исследовательский университет)
Факультет «Энергетический»
Кафедра «Промышленная теплоэнергетика»
Проектирование производственно-отопительной котельной
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ
по дисциплине «Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий»
ЮУрГУ–14010062.2014.20 ПЗ КП
Нормоконтролер: доц. к.т.н. Руководитель: доц. к.т.н.
____________Осинцев К. В. __________Осинцев К. В. «__»______________ 2014 г. «__»_____________2014 г.
Автор проекта:
студент группы Э-429
________Киякпаева С.Т.
«__»_____________2014 г.
Проект защищена
с оценкой
_____________________
«__»_______________2014 г.
Челябинск 2014
Министерство образования и науки РФ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
Южно-Уральский государственный университет
(Научно-исследовательский институт)
Факультет «Энергетический»
Кафедра «Промышленная теплоэнергетика»
Направление 140100 «Теплоэнергетика и теплотехника»
Утверждаю:
Заведующий кафедрой
________Осинцев К. В.
_____________2014 г.
ЗАДАНИЕ
на курсовой проект студента
Киякпаева Сауле Талгатовна
Группа Э-429
1. Дисциплина «Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий»
2. Тема курсового проекта: «Проектирование производственно-отопительной котельной»
3. Срок сдачи студентом законченной работы: 25.12.2014 г.
4. Перечень вопросов, подлежащих разработке:
4.1. Расчёт тепловых нагрузок отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и построение их графиков;
4.2. Построение графика длительности тепловых нагрузок;
4.3. Расчёт годовых расходов теплоты на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение;
4.4. Расчёт температур сетевой воды в подающем и обратном трубопроводе и построение температурного графика тепловой сети;
4.5. Расчёт расходов сетевой воды на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и построение их графиков;
4.6. Гидравлический расчёт паропровода;
4.7.Тепловой расчёт паропровода, в том числе расчет толщины изоляции;
4.8.Гидравлический расчет конденсатопровода;
4.9. Разработка принципиальной тепловой схемы котельной;
4.10. Расчёт принципиальной тепловой схемы котельной для следующих температур наружного воздуха: , , , +8 оС, летний режим;
4.11. Выбор основного оборудования – котлы, деаэраторы, теплообменники;
4.12.Выбор вспомогательного оборудования – насосы, арматура и т.д.
4.13. Чертёж развёрнутой тепловой схемы котельной на листе формата А1 со спецификацией и экспликацией оборудования.
5. Исходные данные согласно таблице 1 настоящего задания и таблицам семестровых заданий 1 и 2;
Таблица 1 – Исходные данные
|
№ |
Ф.И.О. |
город |
число жителей |
система теплоснабжения |
регулирование по нагрузке |
|
15 |
Киякпаева С.Т. |
Магнитогорск |
48000 |
открытая |
совмещенная |
6. Сроки выполнения отдельных частей курсового проекта, таблица 2.
Таблица 2– Календарный план
|
№№ |
Наименование разделов курсового проекта |
Срок выполнения разделов проекта |
Отметка руководителя о выполнении |
|
1 |
Изучение теоретического материала |
01.11.2014 |
|
|
2 |
Расчетная часть |
30.11.2014 |
|
|
3 |
Графическая часть |
25.12.2014 |
Руководитель проекта / К.В. Осинцев /
Студент /С.Т. Киякпаева/
АННОТАЦИЯ
Киякпаева С.Т. Проектирование производственно-отопительной котельной. Челябинск: ЮУрГУ, Э, 2014, библ. список - 6 наим., 53 с, 8 ил..
В работе осуществлено проектирование производственно-отопительной котельной для жилого района г. Магнитогорск. При выполнении работы определены сезонные и круглогодичные тепловые нагрузки, температуры сетевой воды, расходы сетевой воды. Также выполнены гидравлический и тепловой расчет паропровода и выбрано основное оборудование для котельной.
Также показаны график тепловой нагрузки и график продолжительности тепловой нагрузки, температурный график сети, график расходов воды на отопление, вентиляцию и ГВС. Составлена схема котельной.
ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ…………………………………………………………………………6
ЗАКЛЮЧЕНИЕ…………………………………………………………………...45
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК…………………………………………...46
ВВЕДЕНИЕ
Тепловая схема производственно-отопительной котельной с открытой системой теплоснабжения должна составляться с учетом ее основной особенности, связанной с наличием водоразбора на ГВС из тепловых сетей. Это приводит к существенному увеличению потерь теплоносителя и требует повышение производительности системы водоподготовки котельной.
Расход подпиточной воды на компенсацию потерь теплоносителя в открытых системах значительно больше, чем в закрытых. Значительное увеличение расхода подпиточной воды, и следовательно, повышение производительности водоподготовки обуславливает экономическую целесообразность раздельной подготовки питательной воды для паровых котлов и подпиточной воды тепловых сетей. Кроме того показатели качества подпиточной воды ниже, чем питательной воды для паровых котлов, что позволяет использовать первую ступень умягчения и термической деаэрации воды. Но использование сетевой воды для бытовых целей ГВС предъявляет к ней повышенные санитарные требования.
При использовании сетевой воды в целях ГВС схемы тепловых пунктов у абонентов упрощается, так как отсутствуют теплообмотки ГВС.
К достоинствам открытых систем можно отнести:
К недостаткам открытых систем относят возможность ухудшения качества разбираемой на цели ГВС, и необходимость раздельной подготовки питательной и подпиточной воды.
Максимальная температура в тепловых сетях не превышает 150 0С в подающем трубопроводе и 70 0С в обратном.
Для покрытия технологической нагрузки, как правило, применяется водяной пар с давлением до 1,4 МПа.
1 РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ
Расчет проводим по площади застройки. Будем считать, что дома построены после 1980 г., поэтому площадь, приходящаяся на 1 человека, будет:
Общая площадь застройки:
где z – число жителей города.
Отпуск тепла на 1 м2 застройки qF при tно= -250С:
Расход тепла на отопление:
где k1=0,25 – коэффициент, учитывающий расход тепла на отопление общественных зданий.
Расход тепла на вентиляцию:
где k2 =0,6 – коэффициент, учитывающий расход тепла на вентиляцию общественных зданий.
Средненедельный расход тепла на ГВС:
где 1,2 –коэффициент, учитывающий остывание воды в трубах
а=100 (л/сут) – норма расхода горячей воды на одного человека в сутки.
в=25 (л/сут) - норма расхода горячей воды для общественных зданий.
z – число жителей.
ср=4190 Дж/кг – теплоемкость воды
tг =550С – температура горячей воды
Температура холодной воды:
tхзим =50С, tхлет =150С
nc=86400 с – длительность подачи воды в сутки
Расчетные значения нагрузки ГВС:
где kн=1,2 – коэффициент недельной неравномерности, kс=2,0 – коэффициент суточной неравномерности
Средний расход теплоты за отопительный период:
где tн = +80С – температура начала и конца отопительного периода, tв = +180С - температура воздуха в помещении (принимается в зависимости от tно)
При tн=tно = -250С
Средний расход теплоты на вентиляцию:
для tн= tно= -250С
для tн= +80С
Далее строим график тепловой нагрузки и график продолжительности тепловой нагрузки . Для этого по [1] определяем число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха , равной и ниже данной для г. Владивосток.
Таблица №1. – Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха
|
Температура наружного воздуха, 0С |
||||||
|
-25 |
-20 |
-15 |
-10 |
-5 |
0 |
+8 |
|
2 |
91 |
518 |
1350 |
2210 |
3320 |
4820 |
Годовой расход теплоты за отопительный период на отопление:
Годовой расход теплоты на вентиляцию:
Годовой расход теплоты на ГВС:
Суммарная годовая тепловая нагрузка:
Построим график тепловой нагрузки и график продолжительности тепловой нагрузки:
Рисунок 1. График продолжительности тепловой нагрузки
2 КАЧЕСТВЕННОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ РАЗНОРОДНОЙ НАГРУЗКИ
2.1 Качественное регулирование по отопительной нагрузке в закрытых системах теплоснабжения
Расчет будем вести по стандартным параметрам.
Температура воды в подающей линии теплосети τ01=1500С.
Температура воды в обратной линии теплосети τ02=700С.
Температура воды, поступающей в систему отопления τ03=950С.
Перепад температур в тепловой сети δτ’0=800C.
Разность температур в местной системе отопления:
Температурный напор нагревательного прибора:
Относительная величина тепловой нагрузки:
Температура воды перед отопительной установкой:
Температура воды после отопительной установки:
Результаты сведем в таблицу 2.
Таблица 2. – Результаты расчета качественного регулирования по отопительной нагрузке в закрытых системах теплоснабжения
|
-25 |
-20 |
-15 |
-10 |
-5 |
0 |
+5 |
+8 |
|
|
18,225 |
16,1 |
13,986 |
11,867 |
9,748 |
7,629 |
5,5 |
4,238 |
|
|
1 |
0,8834 |
0,7674 |
0,651 |
0,535 |
0,4186 |
0,3 |
0,2325 |
|
|
150 |
136 |
122 |
107,7 |
93,2 |
78,4 |
62,868 |
53,7 |
|
|
70 |
65,4 |
60,6 |
55,616 |
50,418 |
44,9 |
39,118 |
35,17 |
|
|
2,187 |
1,93 |
1,678 |
1,424 |
1,17 |
0,915 |
0,66 |
0,5 |
|
|
20,412 |
18,03 |
15,664 |
13,291 |
10,918 |
8,544 |
6,46 |
4,738 |
Строим температурный график. Так как система закрытая, регулирование по отопительной нагрузке, подрезка графика делается при температуре 650С.
По графику определяем:
Рисунок 2. Температурный график
3 РАСЧЕТ РАСХОДОВ СЕТЕВОЙ ВОДЫ
Расчет расходов воды на отопление, вентиляцию и ГВС
Расход воды на отопление:
при tн<tни
при tн>tни
Расход воды на вентиляцию:
при tн<tни
при tн>tни> tно
При tн>+80C :
Максимальная нагрузка на ГВС:
Расход воды на ГВС:
Расчет проводим для температурного интервала (+8; tно).
Результаты расчетов сведем в таблицу 3.
Таблица 3. – Результаты расчета расходов воды на отопление, вентиляцию и ГВС.
|
кг/с 0С |
-25 |
-20 |
-15 |
-10 |
-5 |
0 |
+5 |
+8 |
|
G0 |
54,37 |
54,37 |
54,37 |
54,37 |
54,37 |
54,37 |
54,37 |
43,98 |
|
Gв |
6,524 |
6,524 |
6,524 |
6,524 |
6,524 |
6,524 |
6,524 |
5,2 |
|
Gгвс |
26 |
29,5 |
34 |
40 |
48,7 |
62,2 |
90,57 |
90,57 |
|
G∑ |
87,1 |
90,6 |
95,1 |
101,1 |
109,8 |
123,3 |
151,464 |
139,75 |
Постоим график расходов воды на отпление, вентиляцию и ГВС:
Рисунок 3. График расходов
2.2 Качественное регулирование по совмещенной нагрузке в закрытых системах теплоснабжения
Температуры сетевой воды с учетом нагрузки отопления и ГВС:
Снижение температуры воды в подогревателях ГВС:
Примем недогрев водопроводной воды в подогревателе первой ступени П1 [9].
Нагрев воды в подогревателе:
(36)
(37)
Результаты расчетов сведем в таблицу 4.
Таблица 4. – Температуры сетевой воды с учетом нагрузки отопления и ГВС
|
0С |
τ1”, 0С |
τ2”, 0С |
δ1 |
δ2 |
|
+8 |
84,011 |
22,989 |
22,548 |
15,62 |
|
+5 |
85,5 |
24,34 |
20,5 |
17,66 |
|
0 |
95,918 |
24,25 |
17,518 |
20,65 |
|
-5 |
107,868 |
26,918 |
14,668 |
23,5 |
|
-10 |
119,668 |
29,416 |
11,968 |
26,2 |
|
-15 |
131,388 |
31,82 |
9,388 |
28,78 |
|
-20 |
142,8 |
34,13 |
6,8 |
31,27 |
|
-25 |
154,518 |
36,35 |
4,518 |
33,65 |
Построим температурный график
Рисунок 4. Температурный график
2.3 Качественное регулирование по отопительной нагрузке в открытых системах теплоснабжения
Температуры сетевой воды:
Расход воды на ГВС при tг >τ02, от +80С до tнг, кг/с [1]:
Расход воды на ГВС при tг <τ02, от tнг до tно, кг/с [1]:
tно = -25
Доля расхода воды на ГВС из подающего трубопровода:
Доля расхода воды на ГВС из обратного трубопровода:
Расходы воды из подающего и обратного трубопровода, кг\с [9]:
В диапазоне температур расход определяется [9]:
Результаты расчётов сведём в таблицу 5.
Таблица 5.
|
tн, |
-25 |
-20 |
-15 |
-10 |
-5 |
0 |
+5 |
+8 |
|
|
0,00 |
0,00 |
0,0716 |
0,18 |
0,34 |
0,6 |
1,00 |
1,00 |
|
|
1,00 |
1,00 |
0,9284 |
0,82 |
0,66 |
0,4 |
0,00 |
0,00 |
|
|
0 |
0 |
2,48 |
6,25 |
11,8 |
20,832 |
34,72 |
34,72 |
|
|
32,05 |
34,72 |
32,234 |
28,47 |
22,9 |
13,888 |
0 |
0 |
Рисунок 3 –Изменение расходов теплоносителя для открытой системы
4 Гидравлический расчёт
4.1 Гидравлический расчет паропровода
Гидравлический расчет следует проводить в направлении от потребителей к источнику, чтобы определить параметры пара, с которыми он должен быть отпущен из котельной.
По паропроводу транспортируется насыщенный водяной пар.
Рисунок 4 – Схема паропровода
Прежде чем приступить к расчётам, необходимо подобрать диаметры труб на участках. Для этого задаёмся скоростью (по таблице 9.18 [2]) и по формуле неразрывности потока считаем диаметры.
Таблица 4.1 – Гидравлический расчёт паропровода
|
Расчетная величина |
Обозна- |
Размер- |
Расчетная формула |
Номер участка |
||||||
|
П4-П5 |
П1-П4 |
П1-К |
П1-П2 |
П1-П3 |
||||||
|
Расход пара |
G |
кг/с |
По заданию |
1,76 |
3,51 |
5,27 |
1,76 |
1,87 |
||
|
Характе-ристики |
Наружный диаметр |
Dн |
мм |
По табл. 9.19 |
159 |
194 |
219 |
159 |
159 |
|
|
Толщина стенки |
s |
мм |
4,5 |
5 |
6 |
4,5 |
4,5 |
|||
|
Условный проход |
Dy |
(мм) |
ГОСТ 28338-89 |
150 |
175 |
200 |
150 |
150 |
||
|
Коэффициент |
a |
безразм. |
По табл. 9.5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
||
|
Длина участка |
По плану |
l |
м |
По заданию |
700 |
300 |
70 |
500 |
450 |
|
|
Эквивалентная |
lэ |
м |
lэ=l∙a |
350 |
150 |
35 |
250 |
225 |
||
|
Приведенная |
lпр |
м |
lпр=l+lэ |
1050 |
450 |
105 |
750 |
675 |
||
|
Начало |
Давление |
Pн |
кгс/см2 |
По заданию |
6,000 |
7,059 |
7,109 |
6,892 |
6,987 |
|
|
Удельный вес |
ϒн |
кгс/м3 |
По табл. 1.5 |
3,169 |
3,677 |
3,707 |
3,596 |
3,646 |
||
|
При |
Скорость |
υ |
м/с |
По табл. 9.19 |
67 |
67 |
70 |
67 |
67 |
|
|
Удельная потеря |
Δh |
кгс/м2∙м |
По табл. 9.19 |
34,3 |
4,08 |
8,9 |
10,4 |
6,57 |
||
|
Предполагаемый средний |
ϒср1 |
кгс/м3 |
По физико-техническим |
3,4 |
3,65 |
3,7 |
3,6 |
3,65 |
||
|
При |
Скорость |
υд |
м/с |
υд=υ/ϒср |
19,706 |
18,356 |
18,919 |
18,611 |
18,356 |
|
|
Потеря |
Удельная |
Δhд |
кгс/м2∙м |
Δhд=Δh/ϒср |
10,088 |
1,118 |
2,405 |
2,889 |
1,800 |
|
|
На |
ΔH |
кгм/см2 |
ΔH=Δhд∙lпр |
1,059 |
0,050 |
0,025 |
0,217 |
0,122 |
||
|
Конец |
Давление |
Pк |
кгс/см2 |
Pк=Pн+ΔH |
7,059 |
7,109 |
7,134 |
7,109 |
7,109 |
|
|
Удельный вес |
ϒк |
кгс/м3 |
По табл. 1.5 |
3,677 |
3,707 |
3,716 |
3,707 |
3,707 |
||
|
Средний удельный вес |
ϒср2 |
кгс/м3 |
ϒср2=(ϒн+ϒк)/2 |
3,423 |
3,692 |
3,712 |
3,652 |
3,677 |
||
|
Погрешность |
δ |
безразм. |
δ=(ϒср2-ϒср1)/ϒср2 |
0,007 |
0,011 |
0,003 |
0,014 |
0,007 |
||
|
% |
δ=(ϒср2-ϒср1)/ϒср2*100 |
0,672 |
1,138 |
0,310 |
1,410 |
0,721 |
||||
По данным, полученным из гидравлического расчёта построим пьезометрический график.
Рисунок 5 –Пьезометрический график паропровода
4.2 Гидравлический расчет водяных тепловых сетей
Рисунок 6 – Схема водяных тепловых сетей
Таблица 4.2 – Гидравлический расчёт водных тепловых сетей
|
Расчетная величина |
Обозна- |
Размер- |
Расчетная формула |
Номер участка |
|||||||||
|
К-П1 |
П1-П9 |
П1-П2 |
П2-П3 |
П2-П4 |
П4-П5 |
П4-П6 |
П6-П7 |
П6-П8 |
|||||
|
Расход воды |
G |
т/ч |
По заданию |
2327 |
905 |
1244 |
335 |
907 |
650 |
350 |
118 |
275 |
|
|
Диаметр трубопровода, |
Dнр |
мм |
d=корень из(G/pVП) |
0,403 |
0,490 |
0,575 |
0,298 |
0,491 |
0,415 |
0,305 |
0,177 |
0,270 |
|
|
Характе-ристики |
Наружный диаметр |
Dн |
мм |
По табл. 9.11 |
426 |
325 |
325 |
219 |
325 |
273 |
219 |
133 |
194 |
|
Толщина стенки |
s |
мм |
10 |
8 |
8 |
7 |
8 |
8 |
7 |
4 |
6 |
||
|
Условный проход |
Dy |
(мм) |
ГОСТ 28338-89 |
450 |
350 |
350 |
250 |
350 |
300 |
250 |
150 |
200 |
|
|
Коэффициент |
a |
безразм. |
По табл. 9.5 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
|
|
Длина участка |
По плану |
l |
м |
По заданию |
150 |
870 |
150 |
250 |
380 |
50 |
180 |
75 |
120 |
|
Эквивалентная |
lэ |
м |
lэ=l∙a |
45 |
261 |
45 |
75 |
114 |
15 |
54 |
22,5 |
36 |
|
|
Приведенная |
lпр |
м |
lпр=l+lэ |
195 |
1131 |
195 |
325 |
494 |
65 |
234 |
97,5 |
156 |
|
|
Скорость воды на участке |
υ |
м/с |
По табл. 9.11 |
4,93 |
3,4 |
5,125 |
2,9 |
3,842 |
3,69 |
2,9 |
2,6 |
2,45 |
|
|
Потеря |
Удельная на |
Δh |
кгс/м2∙м |
По табл. 9.11 |
60,3 |
40,5 |
91,85 |
49,4 |
51,57 |
60,1 |
49,4 |
74,9 |
41,1 |
|
На |
ΔH |
кгс/м2 |
ΔH=Δh∙lпр |
11759 |
45806 |
17911 |
16055 |
25476 |
3907 |
11560 |
7303 |
6412 |
|
|
Суммареая потеря |
H |
м.вод.ст. |
2ΣH∙10-4 |
29,237 |
|||||||||
По данным, полученным из гидравлического расчёта построим пьезометрический график.
Рисунок 7 –Пьезометрический график водяных тепловых сетей
4.2 Гидравлический расчет конденсатопровода
|
Расчетная величина |
Обозна- |
Размер- |
Расчетная формула |
Номер участка |
||||||
|
П5-П4 |
П4-П1 |
П1-К |
П2-П1 |
П3-П1 |
||||||
|
Доля возврата конденсата |
μ |
безразм. |
По заданию |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
||
|
Расход пара |
Gп |
кг/с |
По заданию |
1,76 |
3,51 |
5,27 |
1,76 |
1,87 |
||
|
Расход пароводяной смеси |
Gсм |
кг/с |
Gсм=Gп∙μ |
1,232 |
2,457 |
3,689 |
1,232 |
1,309 |
||
|
Характе-ристики |
Наружный диаметр |
Dн |
мм |
По табл. 9.24 |
159 |
194 |
219 |
159 |
159 |
|
|
Толщина стенки |
s |
мм |
2,5 |
2,5 |
4,5 |
2,5 |
2,5 |
|||
|
Условный проход |
Dy |
(мм) |
ГОСТ 28338-89 |
150 |
150 |
150 |
150 |
150 |
||
|
Разность геодезических |
Δhг |
м |
(hгк-hгн) |
0 |
-8 |
-20 |
-38 |
17 |
||
|
Давление перед |
P1 |
кгс/см2 |
Принимаем 0,7∙Pн |
0,782 |
0,700 |
7,109 |
0,782 |
0,782 |
||
|
Давление в начале |
P1' |
кгс/см2 |
P1'=a∙(P1-1)+1, где а=0,5-0,7 |
0,869 |
0,820 |
4,665 |
0,869 |
0,869 |
||
|
Давление в конце участка |
P2 |
кгс/см2 |
Принимаем |
2,5 |
1,69 |
4,4 |
1,78 |
1,71 |
||
|
Коэффициент |
фи |
безразм. |
По табл. 9.25 |
26,38 |
72,3 |
89,25 |
64,4 |
72,5 |
||
|
Коэффициент |
a |
безразм. |
По табл. 9.5 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
||
|
Длина участка |
По плану |
l |
м |
По заданию |
700 |
300 |
70 |
500 |
450 |
|
|
Эквивалентная |
lэ |
м |
lэ=l∙a |
210 |
90 |
21 |
150 |
135 |
||
|
Приведенная |
lпр |
м |
lпр=l+lэ |
910 |
390 |
91 |
650 |
585 |
||
|
Конд. при |
Скорость |
υ |
м/с |
По табл. 9.24 |
0,22 |
0,3 |
0,43 |
0,2 |
0,22 |
|
|
Удельная потеря |
Δh |
кгс/м2∙м |
По табл. 9.24 |
3,1 |
1,35 |
1,35 |
1,08 |
0,9 |
||
|
Удельный вес конденсата |
ϒсм |
кгс/м3 |
По табл. 9.27 |
3,1 |
1,95 |
6,41 |
6,11 |
3,84 |
||
|
Пароводяная смесь |
Скорость |
υсм |
м/с |
υсм=фи∙υ |
5,8036 |
21,69 |
38,3775 |
12,88 |
15,95 |
|
|
Потеря |
Удельная |
Δhсм |
кгс/м2∙м |
Δhсм=Δh∙фи |
81,778 |
97,605 |
120,488 |
69,552 |
65,25 |
|
|
На |
ΔHсм |
кгс/см2 |
ΔHсм=Δhсм∙lпр |
7,442 |
3,807 |
1,096 |
4,521 |
3,817 |
||
Рисунок 8 –Пьезометрический график конденсатопровода
5 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПАРОПРОВОДА
Прокладка паропровода наземная, следовательно расчетная температура окружающей среды соответствует температуре наружного воздуха при максимально зимнем режиме (tно).
Паропровод полностью изолирован, задвижки изолированы на ¾ от их площади поверхности.
Результаты теплового расчета сведены в таблицу 5.
Таблица 5.1 – Тепловой расчет паропровода
|
Расчетная величина |
Обозна- |
Размер- |
Расчетная формула |
Номер участка |
||||
|
П5-П4 |
П4-П1 |
П1-К |
П3-П1 |
П2-П1 |
||||
|
Расход пара |
D |
т/ч |
По заданию |
1,22 |
2,75 |
6,11 |
1,53 |
2,14 |
|
Длина участка |
L |
м |
По заданию |
700 |
300 |
70 |
450 |
500 |
|
Удельная потеря теплоты с 1 м изолированного паропровода |
q |
Вт/м∙К |
Приложение 3 Грибанов |
1,09 |
1,09 |
1,09 |
1,09 |
1,09 |
|
Эквивалентная длина |
LэквЗ |
м |
Принимается в пределах 4…8 |
5 |
||||
|
Количество задвижек |
nз |
безразм. |
По заданию |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
Эквивалентная длина опор |
Lоп ЭКВ |
м |
(0,1-0,15)∙L |
70 |
30 |
7 |
45 |
50 |
|
Суммарная эквивалентная |
Lэкв |
м |
LэквЗ∙nз+Lоп ЭКВ |
75 |
35 |
12 |
50 |
50 |
|
Температура пара в начале |
τ1 |
°С |
Таблица II Ривкин |
168,84 |
168,96 |
165,46 |
164,26 |
164,77 |
|
Температура пара в конце |
τ2 |
°С |
Таблица II Ривкин |
164,96 |
165,46 |
165,6 |
165,46 |
165,46 |
|
Средняя температура |
τср |
°С |
(τ1+τ2)/2 |
166,9 |
167,21 |
165,53 |
164,86 |
165,12 |
|
Средняя массовая |
ср |
кДЖ/кг∙К |
Теплофизические свойства |
3,48 |
4,03 |
3,948 |
3,658 |
3,68 |
|
Потери тепла на участке |
Q |
кВт |
q∙(L+Lэкв)∙(τср-tно) |
151,971 |
65,804 |
15,957 |
96,934 |
106,780 |
|
Температура пара в конце |
τ2' |
°С |
τ1-Q/(D∙ср) |
133,045 |
163,022 |
164,798 |
146,940 |
151,211 |
|
Погрешность |
δ |
безразм. |
δ=(τ2-τ2')/τ2 |
0,193 |
0,015 |
0,005 |
0,112 |
0,086 |
|
% |
δ=(τ2-τ2')/τ2*100 |
19,347 |
1,473 |
0,484 |
11,193 |
8,612 |
||
Рассчитаем тепловую изоляцию оборудования и трубопроводов [5]
Для цилиндрических объектов диаметром менее 2 м толщина теплоизоляционного слоя определяется по формуле:
где – отношение наружного диаметра изоляционного слоя к наружному диаметру изолируемого объекта;
сопротивление теплопередачи на 1 м длины теплоизоляционной конструкции цилиндрических объектов диаметром менее 2 м, (м·°С)/Вт;
термическое сопротивление стенки трубопровода, определяемое по формуле
коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности покровного слоя (приложение 9[5])
коэффициент теплопроводности теплоизоляционного материала.
наружный диаметр изолируемого объекта, м.
Величину определяем по нормированной линейной плотности теплового потока
где - нормированная линейная плотность теплового потока с 1 м длины цилиндрической теплоизоляционной конструкции при расположении оборудования и трубопроводов на открытом воздухе, принимаемая по обязательным приложениям 4, табл. 1 [5], Вт/м;
коэффициент, учитывающий изменение стоимости теплоты и теплоизоляционной конструкции в зависимости от места установки (приложение 10 [5]). ;
средняя температура теплоносителя, ;
средняя температура за год окружающей среды, ;
Также нужно учитывать термическое сопротивление стенки трубопровода
диаметр наружной поверхности изолирующего слоя, м;
коэффициент теплопроводности стенки ().
В качестве теплоизоляционных материалов выберем плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем, ГОСТ 9573-82, марки 125 с плотностью и теплопроводностью
Таблица 5.2 – Определение толщины изоляции
|
Расчетная величина |
Обозна- |
Размер- |
Расчетная формула |
Номер участка |
||||
|
П4-П5 |
П1-П4 |
П1-К |
П3-П1 |
П2-П1 |
||||
|
Плотность теплового |
|
|
Приложение 4; Таблица 1 |
62 |
80 |
91 |
68 |
57 |
|
Сопротивление теплопередаче |
|
|
|
2,2 |
1,976 |
1,81 |
2,18 |
2,3 |
|
Термическое сопротивление |
|
|
|
0,00016 |
0,00016 |
0,00014 |
0,00016 |
0,00016 |
|
Параметр B |
B |
безразм. |
|
1,590 |
1,91 |
1,73 |
1,91 |
1,91 |
|
Диаметр наружной поверхности |
|
м |
|
0,434 |
0,303 |
0,379 |
0,303 |
0,303 |
|
Толщина теплоизоляции |
|
м |
|
0,08 |
0,072 |
0,08 |
0,072 |
0,072 |
Расчетную толщину индустриальных теплоизоляционных конструкций из волокнистых материалов и изделий следует округлять до значений, кратных 20, и принимать согласно рекомендуемому приложению 11 [5].
Толщина изоляции на всех участках = 80 мм.
Материал для покровного слоя – сталь тонколистовая толщиной
Для предохранения покровного слоя от коррозии следует предусмотреть окраску.
6 РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ КОТЕЛЬНОЙ
Солесодержание исходной воды Sx=Sив=300 мг/л
Температура сетевой воды:
Энтальпия сетевой воды:
Энтальпия насыщенного пара:
после котла
после РОУ
из деаэратора
СНП
Энтальпия конденсата:
Конденсата
Питательной воды
Воды деаэратора
Исходной воды
Насыщенной воды
Котловой воды р=1,4 Мпа
Расчет возвращенного конденсата
Потери конденсата:
Общая нагрузка отопления, вентиляции, горячего водоснабжения:
Расход пара на сетевые подогреватели:
(6-4)
Общий расход пара на внешнее потребление:
Потери пара в тепловой схеме:
Расход пара на собственные нужды:
Расход сетевой воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение:
, (6 - 8)
, (6 - 9)
Общий расход воды:
, (6 - 10)
Расход подпитки тепловой сети:
Паропроизводительность по пару после РОУ:
Сумма потерь пара и конденсата:
Доля потерь теплоносителя:
Процент продувки:
Расход питательной воды на РОУ:
Паропроизводительность после котла:
Расход продувочной воды:
Расход пара из СНП:
Расход воды из сепаратора продувки:
Расход пара из деаэратора питательной воды:
Расход выпара из деаэратора питательной воды:
Расход воды на ГВС:
Расход выпара из деаэратора горячего водоснабжения:
Суммарные потери сетевой воды, пара и конденсата:
Расход химобработанной воды первой ступени – сумма потерь пара и конденсата:
Расход химобработаноой воды второй ступени:
Расход исходной воды:
Расход пара на подогреватель исходной воды Т№2. Принято t22=250C:
Температура исходной воды после подогревателя Т№1
Температура воды на входе в Т№4:
i41= i32= 121 кДж/кг
Расход пара на подогреватель Т№3:
h52=366 кДж/кг
Расход пара на деаэратор питательной воды:
Температура подпиточной воды на входе в теплообменник Т№9. Считаем, что Gподп≈GД2:
h91= 196,93 кДж/кг
Расход пара на подогрев подпиточной воды в Т№8. t82=t91:
Расход пара на подогреватели Т№6,7.:
Считаем что расход пара на каждый сетевой подогреватель рассчитывается как общий расход пара на сетевые подогреватели деленное пополам, для простоты регулирования нагрузки.
(6.32)
Температура сетевой воды после Т№6 равная температуре на входе в Т№7:
Температура подпиточной воды после охладителя выпара ДР2:
Расход пара на деаэратор горячего водоснабжения:
Расчетный расход пара на собственные нужды:
(6 - 34)
Расчетная паропроизводительность:
Ошибка расчета:
Проведем расчет для других температур наружного воздуха, результаты сведем в таблицу.
Таблица 6 «Расчет режимов производственно-отопительной котельной»
|
№ п/п |
Параметры |
Обозна- |
Метод определения |
Расчетные режимы |
|||||
|
1 |
Расчетная температура |
|
По заданию |
tно |
tнхм |
tни |
8 |
летний |
|
|
-30 |
-13,5 |
4,42 |
|||||||
|
2 |
Давление пара, Мпа |
pтех |
Из гидравлического расчета |
0,731 |
0,731 |
0,731 |
0,731 |
0,731 |
|
|
3 |
Технологическая нагрузка, |
Dтех |
По заданию |
5,833 |
5,833 |
5,833 |
5,833 |
5,833 |
|
|
4 |
Доля возврата конденсата |
μ |
По заданию |
0,600 |
0,600 |
0,600 |
0,600 |
0,600 |
|
|
5 |
Температура возвращаемого |
tтех |
По заданию |
65,000 |
65,000 |
65,000 |
65,000 |
65,000 |
|
|
6 |
Нагрузка на отопление, |
Q0 |
Из главы 2 |
20,575 |
13,115 |
6,100 |
4,698 |
0,000 |
|
|
7 |
Нагрузка на вентиляцию, |
Qв |
Из главы 2 |
2,349 |
2,246 |
0,732 |
0,564 |
0,000 |
|
|
8 |
Нагрузка на ГВС, |
Qгвс |
Из главы 2 |
8,729 |
8,729 |
8,729 |
8,729 |
5,587 |
|
|
9 |
Солесодержание исходной |
Sив |
Принимается |
300,000 |
300,000 |
300,000 |
300,000 |
300,000 |
|
|
10 |
Температура сетевой |
Подающий |
τ01 |
Из главы 2 |
150,000 |
110,600 |
65,000 |
65,000 |
65,000 |
|
Обратный |
τ02 |
70,000 |
57,000 |
40,070 |
40,070 |
40,070 |
|||
|
11 |
Энтальпия сетевой |
Подающий |
iсп |
По таблицам Ривкина |
632,200 |
463,858 |
272,020 |
272,020 |
272,020 |
|
Обратный |
iсоб |
292,970 |
238,540 |
170,376 |
170,376 |
170,376 |
|||
|
12 |
Энтальпия насыщен-ного пара, кДж/кг |
При p=1,4 МПа |
i''1,4 |
По таблицам Ривкина |
2788,400 |
2788,400 |
2788,400 |
2788,400 |
2788,400 |
|
При p=0,67 МПа |
i''0,67 |
2761,100 |
2761,100 |
2761,100 |
2761,100 |
2761,100 |
|||
|
При p=0,15 МПа |
i''0,15 |
2693,900 |
2693,900 |
2693,900 |
2693,900 |
2693,900 |
|||
|
При p=0,12 МПа |
i''0,12 |
2683,800 |
2683,800 |
2683,800 |
2683,800 |
2683,800 |
|||
|
13 |
Энтальпия технологических сред, |
Возвращаемого |
iтех |
При tтехв=65 °С |
272,020 |
272,020 |
272,020 |
272,020 |
272,020 |
|
Конденсата |
iк |
По таблицам Ривкина |
334,920 |
334,920 |
334,920 |
334,920 |
334,920 |
||
|
Питательной воды |
iпв |
По таблицам Ривкина |
439,390 |
439,390 |
439,390 |
439,390 |
439,390 |
||
|
Воды деаэратора |
iд |
По таблицам Ривкина |
439,360 |
439,360 |
439,360 |
439,360 |
439,360 |
||
|
Исходной воды |
iив |
По таблицам Ривкина |
21,010 |
21,010 |
21,010 |
21,010 |
21,010 |
||
|
Насыщенной воды |
i'0,15 |
По таблицам Ривкина |
467,130 |
467,130 |
467,130 |
467,130 |
467,130 |
||
|
Котловой воды |
i'1,4 |
По таблицам Ривкина |
830,100 |
830,100 |
830,100 |
830,100 |
830,100 |
||
|
14 |
Расход технологического |
Gтех |
Gтех=μ∙Dтех |
3,500 |
3,500 |
3,500 |
3,500 |
3,500 |
|
|
15 |
Потери технологического |
Gтехпот |
Gтехпот=Dтех-Gтех |
2,333 |
2,333 |
2,333 |
2,333 |
2,333 |
|
|
16 |
Общая нагрузка на отопление, |
Qс |
Qс=Q0+Qв+Qгвс |
31,653 |
24,090 |
15,561 |
13,991 |
5,587 |
|
|
17 |
Расход пара на сетевые |
Dст |
Dст=Qс/(i''0,67-iк) |
13,046 |
9,929 |
6,414 |
5,767 |
2,303 |
|
|
18 |
Общий расход пара |
Dвн |
Dвн=Dтех+Dст |
18,879 |
15,762 |
12,247 |
11,600 |
8,136 |
|
|
19 |
Потери пара в тепловой |
Dпот |
Dпот=0,03∙Dвн |
0,566 |
0,473 |
0,367 |
0,348 |
0,244 |
|
|
20 |
Расход пара на собственные |
Dсн |
Dсн=0,05∙Dвн |
3,503 |
2,961 |
2,477 |
2,303 |
1,299 |
|
|
21 |
Расход |
На отопление и вентиляцию |
Gов |
Gов=(Q0+QВ)/(iсп-iсоб) |
67,577 |
68,175 |
67,215 |
51,769 |
0,000 |
|
На ГВС |
Gгвс |
Gгвс=Qгвс/(iсп-iсоб) |
25,732 |
38,741 |
85,878 |
85,878 |
54,966 |
||
|
22 |
Общий расход сетевой воды, |
Gс |
Gс=Gов+Gгвс |
93,308 |
106,916 |
153,093 |
137,647 |
54,966 |
|
|
23 |
Расход подпитки, |
Gподп |
Gподп=0,015∙Gc |
1,400 |
1,604 |
2,296 |
2,065 |
0,824 |
|
|
24 |
Паропроизводительность при |
Dк0,67 |
Dк0,67=Dтех+Dст+Dсн+Gпод |
22,949 |
19,196 |
15,091 |
14,251 |
9,679 |
|
|
25 |
Сумма потерь воды, пара |
Gпот |
Gпот=Gтехпот+Dпот+Gпод |
4,299 |
4,410 |
4,997 |
4,746 |
3,402 |
|
|
26 |
Доля потерь теплоносителя |
Пх |
Пх=Gпот/Dк0,67 |
0,187 |
0,230 |
0,331 |
0,333 |
0,351 |
|
|
27 |
Солесодержание воды, мг/кг |
Химобработанной |
Sх |
Принято |
300,000 |
300,000 |
300,000 |
300,000 |
300,000 |
|
Котловой |
Sкв |
3000,000 |
3000,000 |
3000,000 |
3000,000 |
3000,000 |
|||
|
28 |
Доля продувки |
Рпр |
Рпр=Sх∙Пх/(Sкв-Sх∙Пх) |
0,019 |
0,024 |
0,034 |
0,034 |
0,036 |
|
|
29 |
Расход питательной воды |
Gроу |
Gроу=Dк0,67*(i''1,4-i''0,67)/ |
0,267 |
0,223 |
0,175 |
0,166 |
0,112 |
|
|
30 |
Паропроизводительность при p=1,4Мпа, кг/с |
Dк1,4 |
Dк1,4=Dк0,67-Gроу |
22,682 |
18,973 |
14,916 |
14,085 |
9,566 |
|
|
31 |
Расход продувочной воды, |
Gпр |
Gпр=Рпр∙Dк1,4 |
0,433 |
0,446 |
0,511 |
0,485 |
0,348 |
|
|
32 |
Расход пара из сепаратора, |
Dс0,15 |
Dс0,15=Gпр∙(i'1,4-i'0,15)/ |
0,071 |
0,073 |
0,083 |
0,079 |
0,057 |
|
|
33 |
Расход воды из сепаратора, |
Gснп |
Gснп=Gпр-Dс0,15 |
0,362 |
0,373 |
0,428 |
0,406 |
0,292 |
|
|
34 |
Расход воды из деаэратора, |
Gд |
Gд=Dк0,67+Gпр+Gподп |
24,781 |
21,246 |
17,898 |
16,801 |
10,852 |
|
|
35 |
Расход выпара, |
Dвып |
Dвып=0,002∙Gд |
0,050 |
0,042 |
0,036 |
0,034 |
0,022 |
|
|
36 |
Суммарные потери пара |
Gпот |
Gпот=Gтехпот+Dпот+Gснп+ |
4,711 |
4,825 |
5,460 |
5,185 |
3,715 |
|
|
37 |
Расход воды, |
Химобработанной |
Gхво |
Gхво=Gпот |
4,711 |
4,825 |
5,460 |
5,185 |
3,715 |
|
Исходной |
Gисх |
Gисх=1,15∙Gхво |
5,418 |
5,549 |
6,279 |
5,963 |
4,272 |
||
|
38 |
Расход пара на |
D2 |
Принимаем t22=25 °С |
0,187 |
0,192 |
0,217 |
0,206 |
0,147 |
|
|
39 |
Температура исходной |
t12 |
t12=(i22+(Gснп/Gисх)* |
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
40 |
Температура воды на |
t41 |
t41=(t42-(Gд/Gхво)*(iд-iпв))/ |
80,000 |
80,000 |
80,000 |
80,000 |
80,000 |
|
|
41 |
Расход пара |
D3 |
D3=Gхво∙(i32-i12)/ |
0,447 |
0,458 |
0,519 |
0,493 |
0,353 |
|
|
42 |
Температура химобработан- |
t52 |
t52=(t42+(Dвып/Gхво)* |
85,898 |
84,936 |
83,675 |
83,633 |
83,275 |
|
|
43 |
Расход пара на деаэрацию |
Dд |
Формула 4-23 |
2,944 |
2,364 |
1,741 |
1,605 |
0,863 |
|
|
44 |
Расход пара на |
Dснр |
Dснр=Dд+D2+D3 |
3,578 |
3,014 |
2,477 |
2,303 |
1,364 |
|
|
45 |
Расчетная |
Dкр0,7 |
Dкр0,7=Dтех+Dснр+Dпот+ |
23,024 |
19,249 |
15,091 |
14,251 |
9,744 |
|
|
46 |
Погрешность |
% |
∆=(Dкр0,67-Dк0,67)/Dкр0,67 |
0,327 |
0,275 |
-0,001 |
0,003 |
0,663 |
|
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой.
7 ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ КОТЕЛЬНОЙ
7.1 Выбор котельного агрегата
Паропроизводительность котельного агрегата:
Выбираем 1 паровой котел марки Е-100-1,4-250 ГМ (ГМ-100-14-250):
Таблица 7.1 – Основные технические данные парового котла Е-50-1,4-250ГМ.
|
№ п/п |
Наименование |
Значение |
|
1 |
Тип |
Однобарабанный |
|
2 |
Вид расчетного топлива |
Природный газ и мазут |
|
3 |
Паропроизводительность, т/ч |
50 |
|
4 |
Давление пара на выходе из котла, МПа |
1,4 |
|
5 |
Температура перегретого пара, °С |
250 |
|
6 |
Температура питательной воды, °С |
100 |
|
7 |
КПД расчетный (брутто), % |
93/90 |
|
8 |
Размеры, м Ширина Глубина Верхняя отметка котла |
11,2 18 14,6 |
Выбираем 2 паровых котлов E-160-1,4-250 ГМ (ТГМЕ-187)
Таблица 7.2 – Характеристики котла E-160-1,4-250ГМ
|
Топливо |
Природный газ и мазут |
|
Паропроизводительность, т/ч |
160 |
|
КПД (брутто), % |
90,9 |
|
Давление пара на выходе, МПа |
1,4 |
|
Температура пара на выходе, °С |
250 |
Суммарная производительность выбранных котлов
D=50+160+160=370 т/ч
7.2 Выбор деаэратора
Расход воды из деаэратора питательной воды . Выбираем 2 деаэратора ДА-200/50 и ДА-25/8.
Таблица 7.2 - Характеристики деаэраторов ДА-400/75 и ДА-50/15
|
Номинальная производительность, т/ч |
400 |
50 |
|
Рабочее давление, МПа |
0,02 |
0,02 |
|
Полезная емкость бака-аккумулятора, м3 |
75 |
15 |
|
Высота |
6600 |
4390 |
7.3 Подбор насосов:
2шт(1 резерв)
2. Питательный насос – ПЭ 250-45-2, 3шт(1 резерв)
3. Сетевой насос 90 м.в.ст. – СЭ 2500-100-25, 2шт(1 резерв)
4. Подпиточный насос – ЦН 50-135, 2шт(1 резерв)
Таблица 7.3 – Характеристики насосов
|
Насос |
Подача, м3/ч |
Напор, м |
Мощн. двигателя, КВт |
Частота вращения, об/мин |
|
СМ 100-65-200/2б |
80 |
32 |
18,5 |
1450 |
|
ПЭ 250-45-2 |
250 |
500 |
500 |
2970 |
|
СЭ 2500-100-25 |
2500 |
100 |
700 |
1500 |
|
ЦН 50-135 |
50 |
135 |
250 |
3000 |
7.4 Подбор теплообменников
Таблица 7.41 – Расчет теплообменников тепловой схемы котельной.
|
Расчетная величина |
Обозначение |
Размерность |
Расчетная формула или метод опред. |
Номер теплообменного аппарата |
||||||||
|
Производственная часть |
Отопительная часть |
|||||||||||
|
2 |
3 |
4 |
5 |
8 |
6 |
7 |
9 |
10 |
||||
|
Тепловая нагрузка |
Q |
кВт |
|
1360 |
189 |
3020 |
413 |
396 |
83430 |
83430 |
1348 |
45 |
|
Наиб. разность темп. т/н |
tБ |
0С |
141 |
137 |
68 |
87 |
120 |
56 |
56 |
20 |
20 |
|
|
Наим.разность темп. т/н |
tМ |
0С |
75 |
55 |
20 |
5 |
55 |
10 |
10 |
15 |
5 |
|
|
Среднелог. темп. напор |
t |
0С |
|
147,77 |
108,18 |
103,276 |
22,216 |
108,18 |
71,135 |
28,462 |
103,276 |
33,412 |
|
Коэф. теплопередачи |
k |
Рекомендации [6] |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
|
|
Площадь поверхности т/о |
F |
м2 |
2,33 |
0,12 |
2,36 |
4,27 |
0,14 |
227 |
567,3 |
0,235 |
0,29 |
Выбор теплообменных установок для котельной осуществляется по результатам теплового расчета подогревателей. Цель расчета – определить площадь теплообмена. Полученная и известные (максимальные и рабочие давления теплоносителей в трубной системе, в межтрубном пространстве, максимальные температуры теплоносителей, тепловая мощность) характеристики сравниваются с характеристиками теплообменных аппаратов, приведенные в каталогах. После технико-экономического обоснования (ТЭО) выбирается тип и марка теплообменника.
Таблица 7.42 – Характеристики теплообменников
|
Номер |
Обозначение нагревателя ПП |
Рабочее давление, пар/вода, МПа |
Диаметр корпуса, Ду, мм |
Кол-во трубок, шт |
Площадь поверхности нагрева, м2 |
Масса секции/подогревателя, кг |
|
2 |
ПП2-9-7-2 |
0,68/1,57 |
325 |
68 |
9,5 |
470 |
|
3 |
ПП2-6-2-2 |
0,68/1,57 |
325 |
68 |
6,3 |
380 |
|
4 |
ВВП-11- -219-2000 |
219 |
61 |
5,76 |
173 |
|
|
5 |
Охладитель выпара ОВА-8 |
0,12/0,5 |
426 |
48 |
8 |
355 |
|
8 |
ПП2-6-2-2 |
0,68/1,57 |
325 |
68 |
6,3 |
380 |
|
6 |
ПСВ-300-14-23 |
0,14/0,23 |
1540 |
1217 |
311 |
16007 |
|
7 |
ПСВ-650-6-25 |
0,588/2,45 |
325 |
68 |
580,8 |
26364 |
|
9 |
ВВП-01- 57-2000 |
16 |
4 |
0,38 |
24 |
|
|
10 |
Охладитель выпара ОВА-2 |
0,12/0,5 |
219 |
48 |
2,9 |
232 |
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В курсовом проекте рассчитаны:
Также провели:
Рассчитали:
Для обеспечения нагрузки теплоснабжения и нужд производственных потребителей подобраны паровые котлы, а также вспомогательное оборудование: деаэраторы, насосы и подогреватели.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Кириллов, В. В. Расчет тепловых схем источников теплоснабжения промышленных предприятий: учебное пособие/В. В. Кириллов. – Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2010. – 77 с.
2. Соколов, Е. Я. Теплофикация и тепловые сети: Учебник для вузов/Е. Я. Соколов. – М.: Издательство МЭИ, 2013. – 472 с.
3. Ривкин, С.Л., Александров, А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара: Справочник. Рек. Гос. службой стандартных справочных данных - 2-е изд., перераб. и доп. / С.Л. Ривкин, А.А. Александров – М.:Энергоатомиздат, 2012. – 80с.
4. Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей/под ред. А.А. Николаева. – Курган.: Интеграл, 2007. – 360 с.
5. Есина, И.В. Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий/ И.В. Есина, А.И Грибанов– Челябинск: ЧГТУ, 1990.
6. СНиП 2.04.14-88. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов.
