Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Содержание
1.Краткое описание печи........................................................................................................3
2.Определение теплотехнических характеристик ,тепловой массивности садки…..3
2.1.Определение теплотехнических характеристик садки.....................................3
2.2.Определение тепловой массивности...................................................................6
2.2.1. Определение характеристического размера садки..........................................................................................................................5
2.2.2. Определение коэффициента теплоотдачи...........................................5
2.2.3. Определение критерия Био........................................................................5
3.Расчет времени нагрева садки..........................................................................................5
3.1.Продолжительность начального периода нагрева τ’.........................................6
3.2.Продолжительность регулярного режима нагрева τ”........................................6
3.3.Время нагрева при постоянной температуре печи τ2........................................7
4.Определение продолжительности цикла работы печи.................................................9
5.Определение основных размеров печи...........................................................................9
6.Расчет теплового баланса.................................................................................................10
6.1. Потери тепла на нагрев металла Qпол................................................................10
6.2. Потери на нагрев тары Qвсп...................................................................................10
6.3. Расчет потерь через кладку Qкл............................................................................11
6.3.1. Расчет боковых стенок.................................................................................11
6.3.2. Расчет задней стенки...................................................................15
6.3.3. Расчет свода.....................................................................................17
6.3.4. Расчет пода..................................................................................................20
6.3.5. Расчет передней стенки............................................................................22
6.3.6. Определение Qкл........................................................................................27
6.4. Расчет тепла на нагрев теплоизоляции Qакк......................................................28
6.4.1. Расчет боковых стенок...............................................................................28
6.4.2. Расчет пода..................................................................................................29
6.4.3. Расчет задней стенки.................................................................................30
6.4.4. Расчет свода................................................................................................31
6.4.5. Расчет переднй стенки..............................................................................32
6.5. Расчет тепла, уходящего через отверстие Qпер.откр.отверстия..............................33
6.5.1. Расчет кладки дверцы................................................................................33
6.5.2. Расчет Qизл....................................................................................................35
6.5.3. Расчет Qпер.откр.отверстия..................................................................................36
6.6. Расчет неучтенных потерь......................................................................................36
6.7. Расчет Qприх..............................................................................................................36
7. Определение мощности печи..........................................................................................36
8. Расчет и размещение нагревателей..............................................................................37
9. Расчет механизма подъема дверцы..............................................................................43
10. Определение ориентировочной стоимости печи......................................................49
11. Составление таблицы ТЭП печи.....................................................................................51
Список используемой литературы......................................................................................52
Спроектированная печь служит для проведения отжига. Максимальная температура печи -1000 0С. Футеровка печи трехслойная, т.к. печь является среднетемпературной. Первый слой- огнеупор ( шамот), второй слой – огнеупор с меньшим коэффициентом теплопроводности ( шамот- легковес), третий – теплоизолятор ( минеральная вата ). Футеровка закрыта металлическим кожухом из стали Ст3. Внутренняя часть кожуха выложена асбестовым картоном для исправления размерных погрешностей, возникших при его изготовлении. Дверца печи состоит из футеровки и металлического кожуха толщиной 3 мм из стали Ст3. Основные размеры печи (размеры нагревательной камеры) 900×1500х600 мм.
В печи используются нагреватели открытого типа из материала Х20Н80, которые располагаются на четырех внутренних поверхностях печи – на двух боковых стенках, на своде и на поде. Конструкция нагревателя представляет собой проволочную спираль с диаметром проволоки d=4.6 мм и длиной l=24 м.
В качестве механизма подъема крышки применяется механизм, состоящий из электродвигателя, муфты, червячного редуктора и цепной передачи. Для облегчения работы привода использованы уравновешивающие грузы. Дверца передвигается по направляющим, изгибающимся по направлению к стенке.
2. Определение теплотехнических характеристик и тепловой массивности садки
Теплотехнические характеристики стали определяются по справочным материалам.
Все характеристики выписываем для стали 15Х1М1Ф,при средней температуре 500°С
- Коэффициент теплопроводности λме=32.7Вт/м- Коэффициент теплоёмкости
- Плотность ρме=7675 кг/
- Коэффициент температуропроводности сме=0,567 кДж/кг·°С
аме= λме /смеρме=32.7/0,567·103·7675=7.514·10-6 м2/с
Для реальной садки расчёт производится с учётом коэффициента заполнения садки К=0.8:
λс = λмеК=32.7·0,8=26.16 Вт/м·°С
ρс = ρмеК=7675·0,8=6140 кг/
сс= сме=0,567 кДж/кг·°С
ас= аме=0,578 м2/с
При определении тепловой массивности садки используем критерий Био:
Bi = αS /λс
Для этого требуется рассчитать коэффициент теплоотдачи α и уточнить величину S (наименьшее расстояние между самой горячей и самой холодной точками).
2.2.1. Определение характеристического размера садки
Из анализа габаритов садки следует, что характеристический размер S будет равен половине высоты садки: S=0,15 м.
2.2.2. Определение коэффициента теплоотдачи
Суммарный коэффициент теплоотдачи конвекцией и излучением определяем по формуле α = αизл + αк , где
αизл – коэффициент теплоотдачи излучением,
αк - коэффициент теплоотдачи конвекцией.
Спр = = ==4,39 ;
где спр -приведенный коэффициент (излучательная способность материала)
- степень черноты садки – 0,8
- степень черноты печи – 0,9
= =0.4;
=0.591- тепловоспринимающая поверхность садки;
=(0.6*0.3+0.3*1.2+0.6*1.2)=1.4775- печи;
=5,67 ; коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела (АЧТ);
; где
- суммарный коэффициент теплоотдачи;
- коэффициент отдачи излучением;
- коэффициент отдачи конвекцией;
, где
- коэффициент теплоотдачи излучением при температурах 20 и 900 ;
- температура печи;
- температура садки;
;
Таким образом, критерий Био равен
Так как Bi = 1,33 > 0,5, следовательно, садка является теплотехнически массивным телом.
Время нагрева садки: τн=τ’+τ”+τ2
Рис.1 Диаграмма нагрева ТМТ
τ ' =0,3*S2/ ас
τ ' =0,3*0,152/ 9,019*10-6= 748,4 с
По окончании начального периода внутренний температурный перепад между поверхностью и сердцевиной изделия равен:
По закону Стефана-Больцмана:
Определение теплового потока:
q= спр*
q=4,39/0.591*((0,8*(1000+273)/100)4- (0,5*(900+273)/100))4 =68457,11
Δt= q* S/2*λс
Δt= 68457.11* 0,15/2*26,16 = 196,26 °С
К началу регулярного периода нагрева τ” температуры поверхности и центра цилиндра:
t 'пов=1,27 *Δt
t 'пов=1,27 *196.26 =249.256 °С
t 'ц= 0,27 *Δt
t 'ц= 0,27 *196.26 =52,9902 °С
Длительность регулярного режима:
- скорость изменения температуры.
= (- )/θ
= 869 °С
θ = q/ сс* ρс* S
θ = 68457.11/ 567*6140 * 0,15 =0,13
= (869 – 249.256)/0,13 =4767.261 с
τ1= +
τ1= 4767.261+898.32 =5665.58 с
τ1= 1,573 ч
|
t 'пов |
|||||
|
898.32 |
4767.261 |
249.256 °С |
52.9902 °С |
869 °С |
184.43 °С |
- температура садки при загрузке,
τ2 определяем с помощью графика Будрина для нагрева и охлаждения средней плоскости пластины.
υ=
υ – относительная температура.
tпеч – температура печи при установившемся нагреве (tпеч=1100 °С)
tнач – начальная температура центра на этапе (τ2)
tп – температура процесса (в нашем случае под процессом имеется ввиду нормализация).
υ=(1000-900)/(1000-184.43) = 0,1226
Для полученного интервала температур (184.43-980°С) определяем критерий Био:
αизл ср.= (αизл 720 + αизл 880) / 2=138+353.8=492.72 Вт/м2*К
Bi = α*S /λс*к= 492.723*0,15/27.2 =2,71
Определение коэффициента температуропроводности ас
ас= λс*к /сс*ρс =27.2/567*7675=6.25*10-6 (м2/с*К)
Из графика получаем значение критерия Фурье (в нашем случае F0=0,6)
F0= ас τ2 / S2
τ2=((3.5*0,152)/ 6.25*10-6)/3600 =3.5 ч
τнагрева = τ1 + τ2
τнагрева = 1,573+ 3.5 =5.073 ч
τцикла = τнагрева + τвыдержки + τвспомогательное , где
τнагрева=5 часов,
τвыдержки =1час,
τвспомогательное - время на вспомогательные операции, определяется при рассмотрении технологического процесса. Примем время на вспомогательные операции = 2.5 мин.
τцикла = 5+1+2.5 = 8.5 ч
Размер нагревательной камеры
, где
а – размер изделий в этом направлении,
а3 – размер между изделиями,
n – количество изделий.
Ширина: 600+300=900
Длина: 1200+300=1500
Высота: 300+300=600
Т.о. размеры нагревательной камеры: 900х1500х600 мм.
Уравнение теплового баланса:
, где
Qприх - энергия, потребляемая из сети,
Qрасх –всё тепло, потребляемое печью.
Qрасх = Qпол + Qвсп + Qкл + Qакк + Qотв + Qнеуч, где
Qпол - тепло, идущее на нагрев садки,
Qвсп- потери тепла, идущие на нагрев тары и атмосферы печи,
Qкл - тепло, пропускаемое кладкой,
Qакк- тепло, аккумулируемое всеми составляющими печи,
Qотв- потери тепла через отверстия,
Qнеуч – неучтённые потери.
6.1. Потери тепла на нагрев металла Qпол
, где
g – производительность печи:
g =mc/ τцикла= ρс*Vc/ τцикла =6140*0,6*1.2*0,3/8.5=156,02 (кг/ч)=0,0433 (кг/с)
mс – масса садки,
τцикла – время, затраченное на обработку.
Qпол. = 0.043 · 567 · (900 - 20) = 21604.96 Вт
Qвсп= Qтары + Qатм, где
Qатм=0, т.к. атмосфера окислительная,
Qтары=0,13·Qпол=2808.52 Вт
Qвсп= 2808.52 Вт
Рассматривается вариант трёхслойной футеровки
|
1 вариант футеровки Назначаем толщину слоёв: 1=0,115м,2=0,180м, ,3=0,230м 1-шамотный кирпич 2-шамот - легковес 3-минеральная вата Определяем площади слоя: ; =2.09 =3.7 где Fвн – площадь внутренней поверхности футеровки, Fн – площадь наружной поверхности футеровки. Средняя площадь футеровки: Назначаем температуры слоев t1= 990 t1ср= 955 t2= 920 t2ср= 815 t3= 710 t3ср= 375 t4= 40 Определяем потери теплоты через футеровку:
где tвн- температура внутреннего пространства печи; tокр- температура окружающего пространства; коэффициенты теплоотдачи от внутренней среды печи к стенке и от стенки к окружающему воздуху соответственно; коэффициент теплопроводности футеровки. Определяем =1,34129 =0.33 =0.129 Потери тепла через кладку Qкл= 1068,323 Проверка расчета Проверка слева Проверка справа t1'= 993,9745 t1"= 993,9745 |
t2'= 915,5497 t2"= 915,5497 t3'= 701,1079 t3"= 701,1079 t4'= 44,04784 t4"= 44,04784 Выбранные температуры удовлетворяют условиям разница между температурами t1, t1', t1" не превышает 5 С разница между температурами t4, t4', t4" не превышает 5 С разница между температурами t2, t2', t2" не превышает 10 С разница между температурами t3, t3', t3" не превышает 10 С 2 вариант футеровки Назначаем толщину слоёв: 1=0,115м,2=0,115м, ,3=0,150м 1-шамотный кирпич 2-шамот - легковес 3-муллитокремнезёмная вата Определяем площади слоя: ; =2.07 =3.07 где Fвн – площадь внутренней поверхности футеровки, Fн – площадь наружной поверхности футеровки. Средняя площадь футеровки: Назначаем температуры слоев t1= 990 t1ср= 945 t2= 900 t2ср= 770 t3= 640 t3ср= 347 t4= 55 Определяем потери теплоты через футеровку:
где tвн- температура внутреннего пространства печи; tокр- температура окружающего пространства; коэффициенты теплоотдачи от внутренней среды печи к стенке и от стенки к окружающему воздуху соответственно; коэффициент теплопроводности футеровки. Определяем =1,33691 =0.31 =0.121 Потери тепла через кладку Qкл= 1241 Проверка расчета Проверка слева Проверка справа t1'= 992,9745 t1"= 992,9745 t2'= 901,5497 t2"= 901,5497 t3'= 648,1079 t3"= 648,1079 t4'= 53,04784 t4"= 53,04784 Выбранные температуры удовлетворяют условиям разница между температурами t1, t1', t1" не превышает 5 С разница между температурами t4, t4', t4" не превышает 5 С разница между температурами t2, t2', t2" не превышает 10 С разница между температурами t3, t3', t3" не превышает 10 С В итоге выбираем первый вариант футеровки ,делая вывод из таблицы № варианта Δ1 ш , δ2 ш-л Δ3 вата Qкладки 1-й вариант 0.115 0.180 0.230 1068 2-й вариант 0.115 0.115 0.150 1241
|
||||||
6.3.2. Расчет задней стенки
Назначаем толщину слоёв: 1=0,115м,2=0,180м, ,3=0,230м
1-шамотный кирпич
2-шамот - легковес
3-минеральная вата
Определяем площади слоя: ;
=2.76
=3.06
где Fвн – площадь внутренней поверхности футеровки, Fн – площадь наружной поверхности футеровки. Средняя площадь футеровки:
|
Назначаем температуры слоев |
t1= |
990 |
|||
|
t1ср= |
945 |
t2= |
900 |
||
|
t2ср= |
770 |
t3= |
640 |
||
|
t3ср= |
347 |
t4= |
55 |
||
Определяем потери теплоты через футеровку:
где tвн- температура внутреннего пространства печи; tокр- температура окружающего пространства; коэффициенты теплоотдачи от внутренней среды печи к стенке и от стенки к окружающему воздуху соответственно; коэффициент теплопроводности футеровки.
Определяем
=1,33691
=0.31
=0.121
|
Потери тепла через кладку |
||
|
Qкл= |
||
|
1216 |
Выбранные температуры удовлетворяют условиям
|
Проверка расчета |
|||||
|
Проверка слева |
|||||
|
Проверка справа |
t1'= |
||||
|
992,9745 |
t1"= |
992,9745 |
t2'= |
||
|
901,5497 |
t2"= |
901,5497 |
t3'= |
||
|
648,1079 |
t3"= |
648,1079 |
t4'= |
||
|
53,04784 |
t4"= |
53,04784 |
|||
разница между температурами t1, t1', t1" не превышает 5 С
|
разница между температурами t4, t4', t4" не превышает 5 С |
|
разница между температурами t2, t2', t2" не превышает 10 С |
разница между температурами t3, t3', t3" не превышает 10 С
6.3.3. Расчет свода
6.3.5. Расчет передней стенки
Т.к на передней стенке расположено отверстие, то площадь, занимаемая футеровкой, равна площади передней стенки за вычетом площади отверстия.
Площадь отверстия
Кладки передней стенки ниже и выше отверстия различны. В верхней части используется плита из шамота-легковеса, т. к. кладка из кирпича в данном случае не является надежной.
Нижняя часть кладки:
Верхняя часть кладки (плита шамота - ультралегковеса):
Значит, передней стенки
6.3.6. Определение Qкл
6.4.1Боковые стенки
Шамот:
Шамот-легковес:
Минеральная вата:
Значит, количество теплоты, аккумулируемое боковыми стенками равно:
6.4.2.Под
Шамот:
Шамот-легковес:
Значит, количество теплоты, аккумулируемое подом равно:
6.4.3 Задняя стенка
Шамот:
Шамот-легковес:
Минеральная вата:
Значит, количество теплоты, аккумулируемое задней стенкой равно:
6.4.4 Свод
Шамот-:
Минеральная вата:
Значит, количество теплоты, аккумулируемое сводом равно:
6.4.5 Передняя стенка
Шамот:
Шамот-легковес:
Шамот-легковес, расположенный над отверстием:
Пенодиатомит:
Значит, количество теплоты, аккумулируемое передней стенкой равно:
6.4.6 Определение Qакк
Пусть печь за рабочую неделю, т.е. за 120 часов находится в рабочем состоянии 110 часов. За это время будет произведен отжиг 5 садок:
6.5.1 Расчет кладки дверцы
, где
Размер отверстия: 900х350 мм
([3],стр.71) ,
Установленная мощность печи:
, где
k1=1,2..1,4, принимается k1=1,3;
k2=1,1..1,3, принимается k2=1,2.
КПД печи:
Удельный расход энергии:
Определим время разогрева печи до нужной температуры:
8.Расчет и размещение нагревателей
Выбираем металлический нагреватель открытого типа
Так как Руст > 25кВт, то питание трехфазное ( электропитание зоны трехфазным током без трансформатора).
Нагреватели размещаем на боковых стенках, поду и своде.
Установившаяся мощность
Температура нагрева изделия в печи
Срок службы нагревателей не менее 10000ч.
Выбираем конструкцию электронагревателей- проволочный зигзаг с относительным витковым расстоянием
Т.к. Руст>25кВт, используется трехфазное питание, и высота каждой фазы будет равняться
Поверхность стен зоны печи, занятая нагревателями:
Выбираем конструкцию электронагревателей - проволочный зигзаг с относительным витковым расстоянием .
Удельная мощность, которую надо расположить на стенки зоны печи:
По графику определяется Wид и tн, при tт п =500°С:
Рис. Значения Wид и удельных мощностей p, размещаемых на 1м2 футеровки, в зависимости от температур тепловоспринимающей поверхности t и нагревателя tн.
Wид =12 Вт/см2, tн=1100°С.
Материал нагревателя: Х20Н80 с рабочей температурой 1100°С и максимальной температурой 1200°С. Диаметр проволоки d=7 мм.
Допустимая удельная поверхностная мощность:
W=Wид·aэф·aг·aр·aс, где
aэф=0,68 ([3], стр.48),
aг=1,0 (т.к. l/d=2,75),
aр=1,1 ([3], стр.54),
aс=0,9 (т.к. спр =2,95)
Напряжение одного нагревателя:
, где
=1,161 Ом·мм2/м - удельное электросопротивление сплава Х12Н80 при tн=1100°С,
Т.к. полученное напряжение не соответствует стандартному, принимаем .
Диаметр нагревателя:
Принимаем d=4.6 мм.
Сопротивление нагревателя:
Длина одного нагревателя:
Действительная удельная поверхностная мощность:
Отсюда:
Проверка:
Проверка по длине:
Заданная длина нагревателя меньше проверочной, следовательно размещение такого нагревателя возможно.
Заданная длина нагревателя меньше проверочной, следовательно размещение такого нагревателя возможно.
Проверка по температуре:
Длина вывода нагревателя.
По правилам техники безопасности длина части нагревателя, выходящая в окружающее пространство должна быть не менее 70 мм. С учетом толщины кладки:
Lвыв= 180+180+70+70=500 мм
9.Расчет механизма подъема дверцы
Механизм с вертикальным перемещением дверцы. Для облегчения работы привода применяются противовесы, частично уравновешивающие дверцу. Для того, чтоб дверца более плотно прилегала к стенке печи в закрытом состоянии, направляющие, в которых она перемещается, изгибаются около этого положения по направлению к стенке, тем самым дверца собственным весом (той частью веса которую не уравновешиваем) прижимает себя к краям отверстия.
Привод электромеханический, состоит из электродвигателя, муфты, червячного редуктора и цепной передачи.
Скорость поднятия дверцы – 3м/мин.
9.1. Определение массы дверцы
Масса теплоизоляции :
Масса металлического кожуха ( материал Ст3):
Масса дверцы:
Частично уравновесим дверцу (на 107 кг ), оставим прижимное усилие:
Сила, которую нужно приложить, чтобы поднять дверцу:
9.2. Предварительная частота вращения приводного вала
По ГОСТ 13568 – 97 выбираем роликовую цепь:
ПР – 8 – 4,6 ГОСТ 13568 – 97
Шаг цепи 8 мм;
Делительный диаметр приводных звёздочек:
Назначаем количество зубьев звездочки:
Делительный диаметр звездочки:
Предварительная частота:
9.3. Выбор электродвигателя
Статическая мощность электродвигателя:
- КПД привода,
- КПД муфты;
- предварительный КПД червячного редуктора [7];
- КПД цепной передачи;
Выбираем электродвигатель 4А63В12Е2У1,2,
условие выполняется.
9.4. Передаточное отношение механизма
9.5. Кинематический расчёт
1) Из ряда рекомендуемых передаточных отношений для цепной передачи –
2) Передаточное отношение червячного редуктора:
Выбираем стандартный червячный редуктор Ч63 , i = 20;
3) Общее передаточное отношение
4) Фактическая частота вращения приводного вала
5) Фактическая скорость вертикального перемещения дверцы
что допустимо, погрешность с ожидаемой скоростью менее 10%.
9.6. Проверка выбранного двигателя
Должно выполняться условие:
(1)
- фактический КПД привода;
- удовлетворяет условию (1)
9.7. Проверка выбранного редуктора
Проверим выбранный редуктор по вращающему моменту
Для этого должно выполняться следующее соотношение:
- номинальный крутящий момент на тихоходном валу редуктора (выбран Ч63);
- коэффициент долговечности для червячного редуктора;
- наибольший вращающий момент на тихоходном валу редуктора,
- номинальный вращающий момент электродвигателя;
- передаточное отношение редуктора и КПД, соответственно;
Тогда эквивалентный момент:
- требование выполняется, редуктор пригоден.
9.8. Расчёт цепной передачи
Определение параметров звёздочек
Наименьшие рекомендуемые числа зубьев ÷, принимаем ;
Диаметр делительной окружности ведущей звёздочки:
Передаточное отношение:
- число зубьев ведомой звёздочки, большей;
Предварительное межцентровое расстояние:
÷÷
Расчётные зависимости для длины цепи и расстояния
Предварительное расстояние между центрами звёздочек, выраженное в шагах:
Длина замкнутой цепи в шагах (неокругленное значение):
с – вспомогательная расчётная величина, [6,табл. 56];
Окончательное расстояние между центрами звёздочек:
По округленному значению :
Стрела провисания:
9.9. Выбор муфты
Нормализованную муфту выбираем в соответствии с условиями:
1. ;
- момент на приводном валу;
2. ,
где
d- диаметр вала;
-наибольший допустимый диаметр отверстия в полумуфте или втулке;
Принимаем муфту с номинальным моментом [6]
10.Определение ориентировочной стоимости печи
Смета стоимости основных материалов, готовых узлов и деталей
|
Назначаем толщину слоёв: 1=0,115м,2=0,180м 1-шамотный кирпич 2-минеральная вата Определяем площади слоя: ; =3.11 где Fвн – площадь внутренней поверхности футеровки, Fн – площадь наружной поверхности футеровки. Средняя площадь футеровки: Назначаем температуры слоев t1= 990 t1ср= 930 t2= 870 t2ср= 465 t3= 60 Определяем потери теплоты через футеровку:
где tвн- температура внутреннего пространства печи; tокр- температура окружающего пространства; коэффициенты теплоотдачи от внутренней среды печи к стенке и от стенки к окружающему воздуху соответственно; коэффициент теплопроводности футеровки. Определяем =1,33691 =0.121 Потери тепла через кладку Qкл= 1643 Проверка расчета Проверка слева Проверка справа t1'= 993,8184 t1"= 993,8184 t2'= 872,0465 t2"= 872,0465 t3'= 63,99303 t3"= 63,99303 Выбранные температуры удовлетворяют условиям разница между температурами t1, t1', t1" не превышает 5 С разница между температурами t4, t4', t4" не превышает 5 С разница между температурами t2, t2', t2" не превышает 10 С разница между температурами t3, t3', t3" не превышает 10 С |
410274
Смета расходов на основную зарплату основным рабочим
|
№ по порядку |
||||
|
Наименование |
Количество |
цена |
Сумма, руб |
1 |
|
Шамот |
643 кг |
4950 р/т |
3182 |
2 |
|
Шамот-легковес |
937 кг |
16000 р/т |
14992 |
3 |
|
Асбестовый картон |
84 кг |
20000 р/т |
1680 |
4 |
|
Пенодиатомит |
0,203 м3 |
1900 р/м3 |
3900 |
5 |
|
Минеральная вата |
2,43 м3 |
730 р/м3 |
1700 |
6 |
|
Ст3 |
542 кг |
7100 р/кг |
3848200 |
Всего: |
25491
Смета заводской себестоимости печи
|
№ по пор |
|||||
|
Специальность рабочего |
Разряд |
Объем работы, ч |
Расценка руб/час |
Зарплата, руб |
1 |
|
Огнеупорщик |
4 |
57 |
47 |
2679 |
2 |
|
Сварщик |
4 |
120 |
47 |
5640 |
3 |
|
Слесарь |
4 |
360 |
47 |
16920 |
4 |
|
Электрик |
3 |
6 |
42 |
252 |
Всего: |
465869
Плановая себестоимость: Спл = 1,03·Сзавод = 479845 руб
Плановая цена: Цплан = 1.03·Спл = 1,03·13459 = 494240 руб
12.Составлегие таблицы ТЭП печи
|
№ по пор |
||
|
Статья расходов |
Сумма, руб |
1 |
|
Стоимость основных материалов и готовых узлов |
410274 |
2 |
|
Зарплата основных рабочих |
25491 |
3 |
|
Цеховые расходы |
18083 |
4 |
|
Заводские расходы |
12021 |
Заводская себестоимость: |
Мощность холостого хода
кВт
13
Список использованной литературы
1975
кранов. Учебное пособие. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 1994
|
№ |
|||
|
Название параметра |
Единицы |
Значение |
1 |
|
Назначение печи |
– |
отжиг |
2 |
|
Размеры рабочего пространства |
мм |
600×1200×300 |
3 |
|
Габариты печи |
мм |
1790×2882×2070 |
4 |
|
Стоимость печи |
рублей |
494240 |
5 |
|
Масса печи |
кг |
3271,2 |
6 |
|
Максимальная температура |
°С |
1200 |
7 |
|
Температура выдачи металла |
°С |
850 |
8 |
|
Время разогрева печи |
ч |
1,5 |
9 |
|
Время нагрева и выдержки металла |
ч |
8.5 |
10 |
|
Производительность печи |
кг/ч |
156.2 |
11 |
|
Установленная мощность |
кВт |
41 |
12 |
|
Число зон |
– |
1 |
13 |
|
Распределение мощности по зонам |
кВт |
41 |
14 |
|
Напряжение |
В |
220 |
15 |
|
Число фаз |
– |
3 |
16 |
|
КПД печи |
– |
0,58 |
17 |
|
Удельный расход энергии |
кВт*ч/кг |
0,42 |
18 |