Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
128
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
Белгородский государственный технологический университет
им. В. Г. Шухова
П.А. Трубаев
Б.М. Гришко
ТЕПЛОВЫЕ НАСОСЫ
Допущено УМО по образованию в области энергетики и электротехники в качестве учебного пособия для студентов высших учебных заведений, обучающихся
по специальности 140105 – «Энергетика теплотехнологий» направления подготовки 140100 – «Теплоэнергетика»
Белгород
2010
УДК 621.577
ББК 31.38
Т 77
Рецензенты
Ефимов А.Л., канд. техн. наук, проф. кафедры тепломасообменных процессов и установок Московского энергетического института (технического университета)
Степанова Т.А., канд. техн. наук, проф. кафедры энергетики высокотемпературной технологии Московского энергетического института (технического университета)
Трубаев, П.А.
|
Т77 |
Тепловые насосы: учеб. пособие / П.А. Трубаев, Б.М. Гришко. – Белгород: Изд-во БГТУ, 2010. – 143 с. |
Содержит сведения о работе тепловых насосов, сферах их применения, описание термодинамических циклов различных схем тепловых насосов, методики термодинамического расчета циклов, методики расчета теплообменников, примеры проектирования теплонасосных установок.
Издание предназначено для студентов высших учебных заведений, обучающихся в магистратуре по направлению 140105 – Теплоэнергетика и по специальности 140105 – Энергетика теплотехнологий направления подготовки дипломированных специалистов 140100 – Теплоэнергетика.
УДК 621.577
ББК 31.38
© П.А. Трубаев, Б.М. Гришко, 2010
© Белгородский государственный
технологический университет
(БГТУ) им. В.Г. Шухова, 2010
Оглавление
|
[0.0.1] Введение [1] ТЕПЛОВЫЕ НАСОСЫ И ОБЛАСТЬ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ [1.1] Применение теплонасосных установок в системах теплоснабжения [1.2] Принцип действия теплового насоса [1.3] Термодинамические основы работы парокомпрессионного теплового насоса [1.4] Показатели энергетической эффективности теплового насоса [1.5] Промышленно выпускаемые ТНУ [1.6] Хладагенты рабочих насосов [1.7] Применение тепловых насосов для индивидуального теплоснабжения [1.8] Применение тепловых насосов в системах централизованного теплоснабжения [2] МЕТОДИКА И АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ТЕПЛОВОГО НАСОСА [2.1] Общая схема расчета [2.2] Методика термодинамического расчета циклов теплового насоса [2.3] Методика проектирования теплообменников [2.4] Пример термодинамического расчета ТНУ [3] ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТНУ ДЛЯ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ [3.1] Выбор ТНУ для теплоснабжения подъезда жилого дома [3.2] Сравнение ТНУ с альтернативными системами отопления [3.3] Определение оптимального теплового режима теплообменников
[3.4] Работа теплонасосной установки [3.4.1] ПРИЛОЖЕНИЯ [3.4.2] Задание на РГЗ [3.4.3] Термодинамические свойства фреонов* [3.4.3.1] Продолжение прил. 2 [3.4.3.2] Фреон 11 [3.4.3.3] Продолжение прил. 2 [3.4.3.4] Фреон 12 [3.4.3.5] Продолжение прил. 2 [3.4.3.6] Фреон 22 [3.4.3.7] Продолжение прил. 2 [3.4.3.8] Фреон 113 [3.4.3.9] Продолжение прил. 2 [3.4.3.10] Продолжение прил. 2 [3.4.3.11] Фреон 114 [3.4.3.12] Продолжение прил. 2 [3.4.3.13] Продолжение прил. 2 [3.4.3.14] Фреон 123 [3.4.3.15] Продолжение прил. 2 [3.4.3.16] Продолжение прил. 2 [3.4.3.17] Фреон 124 [3.4.3.18] Продолжение прил. 2 [3.4.3.19] Продолжение прил. 2 [3.4.3.20] Фреон 134а [3.4.3.21] Продолжение прил. 2 [3.4.3.22] Продолжение прил. 2 [3.4.3.23] Фреон 141b [3.4.3.24] Продолжение прил. 2 [3.4.3.25] Продолжение прил. 2 [3.4.3.26] Фреон 142b [3.4.3.27] Продолжение прил. 2 [3.4.3.28] Продолжение прил. 2 [3.4.3.29] Фреон 152a [3.4.3.30] Продолжение прил. 2 [3.4.3.31] Продолжение прил. 2 [3.4.3.32] Фреон 500 [3.4.3.33] Продолжение прил. 2 [3.4.3.34] Продолжение прил. 2 [3.4.3.35] Фреон 600 [3.4.3.36] Продолжение прил. 2 [3.4.3.37] Продолжение прил. 2 [3.4.3.38] Фреон 600a [3.4.3.39] Продолжение прил. 2 [3.4.4] Библиографический список |
Тепловые насосы (теплонасосные установки) позволяют нагревать воду для отопления и горячего водоснабжения путем отбора теплоты из окружающей среды или от низкотемпературных бытовых и промышленных отходов. Они не производят тепловую энергию, а за счет использования внешней работы переносят теплоту от теплоносителя, имеющего температуру 0…40 °С (называемого низкопотенциальным) к теплоносителю, применяемому для отопления и горячего водоснабжения (называемого выскопотенциальным), нагревая его до 50…80 °С.
Преимущество применения теплонасосных установок (ТНУ) в системах теплоснабжения по сравнению с другими способами теплоснабжения состоит в значительной экономии затрат энергии. Тепловые насосы можно отнести к отдельному виду теплоэнергетического оборудования, для них нельзя использовать понятие коэффициента полезного действия, так как ТНУ позволяют вырабатывать тепловой энергии больше, чем в них затрачивается электроэнергии. Отношение выработанной теплоты к затраченной энергии на осуществление цикла теплонасосной установки называется коэффициентом преобразования теплоты m, значение которого в тепловом насосе составляет от 2,5 до 8.
В учебном пособии рассмотрены принципы работы тепловых насосов, сфера их применения, термодинамические циклы различных схем тепловых насосов, методики термодинамического расчета циклов, методики расчета теплообменников, примеры проектирования теплонасосных установок.
Первая схема теплового насоса, названная «умножителем тепла», предложена Кельвиным в 1852 г. Патент на технологию тепловых насосов выдан в 1912 г. в Швейцарии. В 20-х годах XX в. в Англии была создана первая теплонасосная установка для отопления и горячего водоснабжения, использующая теплоту окружающего воздуха. Теплонасосная установка, установленная в 30-е годы XX в. в здании энергетической компании в штате Коннектикут (США) работает до сих пор. В Европе первая крупная теплонасосная установка построена в Цюрихе в 1938 - 1939 гг, она имела мощность 175 кВт, работала на теплоте речной воды и вырабатывала горячую воду с температурой 60 °С. Для покрытия пиковой нагрузки в системе имелся электронагреватель, а в летнее время установка работала на охлаждение. Интенсивный рост производства тепловых насосов произошел во время энергетических кризисов 1973 и 1979 г. Объем использования теплонасосных установок в настоящее время представлен в табл. и .
Высокое значение коэффициента преобразования теплоты m позволяет обеспечивать теплоснабжение с минимальными затратами первичной энергии. Согласно работе [1], применение ТНУ в системах теплоснабжения более выгодно, чем использование ТЭЦ и индивидуальных котельных. Эксплутационные расходы на теплоснабжение с применением разных способов приведены в табл. .
По прогнозам Мирового энергетического комитета (МИРЭК) к 2020 г. в передовых странах доля отопления и горячего водоснабжения тепловыми насосами составит 75%.
Таблица
Количество эксплуатируемых тепловых насосов [1–3]
|
Страна |
Количество эксплуатируемых теплонасосных установок, млн |
Количество производимых теплонасосных установок, млн в год |
|
США |
25 (около 60% |
1 (в том числе 0,5 на экспорт) |
|
Япония |
5 |
0,5 |
|
Китай |
18 |
1 |
|
Европа |
4 в 1996 г. (около 70% |
Нет данных |
Таблица
Мировой уровень использования тепловых насосов [4]
|
Страна |
Установленная мощность оборудования, МВт |
Произве денная энергия, ТДж/год |
Страна |
Установленная мощность оборудования, МВт |
Произве денная энергия, ТДж/год |
|
Австралия |
24,0 |
57,6 |
Польша |
26,2 |
108,3 |
|
Австрия |
228,0 |
1094,0 |
Россия |
1,2 |
11,5 |
|
Болгария |
13,3 |
162,0 |
Сербия |
6,0 |
40,0 |
|
Великобритания |
0,6 |
2,7 |
Словакия |
1,4 |
12,1 |
|
Венгрия |
3,8 |
20,2 |
Словения |
2,6 |
46,8 |
|
Германия |
344,0 |
1149,0 |
США |
4 800,0 |
12 000,0 |
|
Греция |
0,4 |
3,1 |
Турция |
0,5 |
4,0 |
|
Дания |
3,0 |
20,8 |
Финляндия |
80,5 |
484,0 |
|
Исландия |
4,0 |
20,0 |
Франция |
48,0 |
255,0 |
|
Италия |
1,2 |
6,4 |
Чехия |
8,0 |
38,2 |
|
Канада |
360,0 |
891,0 |
Швейцария |
300,0 |
1 962,0 |
|
Литва |
21,0 |
598,8 |
Швеция |
377,0 |
4 128,0 |
|
Нидерланды |
10,8 |
57,4 |
Япония |
3,9 |
64,0 |
|
Норвегия |
6,0 |
31,9 |
Всего: |
6 675,4 |
23 268,9 |
Таблица
Эксплутационные расходы на теплоснабжение*
|
Вид отопления |
Вид и единица энергии |
Стоимость единицы энергии, руб. |
Расход единиц энер гии в час |
Годовые затраты, руб. |
Приме чание |
|
Электрическое |
Электричество, кВт |
1,5 |
15 |
38 250 |
– |
|
Индивидуальный газовый котел |
Природный газ, м3 |
2,36 (1.01.09 г.) 3,00 (1.10.09 г.) |
2,2 |
8 830 11 225 |
КПД котла 75% |
|
Централизованное теплоснабжение |
Теплота, Гкал |
853,3 |
0,0129 |
18 700 |
– |
|
Тепловой насос |
Электричество, кВт |
1,5 |
4,3 |
10 970 |
m = 3,5 |
* Отапливаемая площадь 180 м2, отопительная мощность 15 кВт, 1700 рабочих часов в год.
В настоящее время Министерством энергетики РФ принята программа развития нетрадиционной энергетики, в том числе 30 крупных проектов использования теплонасосных установок ТНУ в жилищно-коммунальном секторе.
Применение тепловых насосов для индивидуального теплоснабжения имеет следующие преимущества:
– тепловые насосы являются установками индивидуального теплоснабжения с исключением протяженных тепловых сетей;
– снижение объема природного первичного топлива, расходуемого на теплоснабжение, примерно в 1,5…2 раза;
– улучшение экологической обстановки в населенных пунктах, так как сжигание топлива в городских котельных заменяется производством электроэнергии за пределами населенных пунктов, с меньшими затратами топлива для выработки электроэнергии, чем при использовании котлов (табл. );
– безопасность по сравнению с индивидуальными котельными на газовом топливе;
– меньшие затраты на обслуживание, так как тепловые насосы малой мощности, также как холодильники и кондиционеры, не требуют периодического обслуживания, а для тепловых насосов большой мощности требуется лишь периодический контроль.
Таблица
Вредные выбросы за отопительный сезон (5448 ч)
от различных теплоисточников тепловой мощностью 1,16 МВт [1]
|
Наименование |
Угольная котельная |
Электрообогрев, |
Тепловой насос (m = 3,6) |
|
SOx |
21,77 |
38,02 |
10,56 |
|
NOx |
7,62 |
13,31 |
3,70 |
|
Твердые частицы |
5,8 |
8,89 |
2,46 |
|
Фтористые соединения |
0,182 |
0,313 |
0,087 |
|
Всего |
34,65 |
60,53 |
16,81 |
У тепловых насосов в утилизации энергии сбросной низкопотенциальной теплоты промышленных предприятий большая перспектива. Например, количество теплоты, передаваемой в окружающую среду в градирнях омских ТЭЦ, достаточно, чтобы полностью покрывать потребность в теплоснабжении города при температурах наружного воздуха до –8 °С [5].
В применении тепловых насосов есть два недостатка. Первый связан с высокой стоимость оборудования, составляющего до $200 за 1 кВт тепловой мощности [6], хотя срок их окупаемости составляет 2…3 года. Второй недостаток связан с дешевизной природного топлива в России. Соотношение цены 1 кВт·ч электроэнергии к 1 м3 природного газа в России составляет 0,7…1,2, а в Европе – 0,4…0,6 [7]. Например, в настоящее время 1 кВтч электроэнергии на отопительные нужды для населения стоит около 0,70 руб., а 1 м3 природного газа с теплотой сгорания около 32 МДж стоит около 1 руб., что в пересчете на 1 кВтч составит 0,12 руб. Такое шестикратное превышение стоимости электроэнергии перед стоимостью газа, конечно, экономически объяснено быть не может. Поэтому в существующих экономических условиях индивидуальное теплоснабжение с применением тепловых насосов по затратам значительно экономичней электрообогрева, но сопоставимо с газовым отоплением. Но при выравнивании цен на энергоносители, что произойдет через некоторое время, применение тепловых насосов станет безусловно выгодным.
Таким образом, использование теплонасосных установок в системах централизованного и индивидуального теплоснабжения является крайне актуальным.
Тепловой насос – это установка для переноса теплоты от более холодного теплоносителя к более горячему за счет подвода внешней энергии или затраты работы. Тепловые насосы используются для выработки теплоты в системах централизованного и индивидуального отопления и горячего водоснабжения. Они более экономичны и безопасны, чем котлы на газовом или твердом топливе и поэтому являются хорошей альтернативой для систем индивидуального теплоснабжения многоквартирных жилых домов и коттеджей.
Принцип действия и конструкция теплового насоса идентичны холодильной машине и установке для кондиционирования воздуха (кондиционеру), в этих устройствах различна лишь задача: холодильники и кондиционеры используются для охлаждения, а тепловые насосы – для нагрева. Из-за одинаковой конструкции бытовые кондиционеры часто могут выполнять и функции теплового насоса, в так называемом режиме обогрева.
Принцип действия теплового насоса основан на отдаче и поглощении теплоты рабочего агента «хладагента» в цикле при периодическом переходе его из одного состояния в другое.
Тепловые насосы по виду рабочего агента разделяются на три типа: парокомпрессионные, абсорбционные и термоэлектрические.
В парокомпрессионных тепловых насосах (рис. ) используется теплота испарения и конденсации хладагента, которым обычно являются фреоны.
Рис. . Цикл парокомпрессионного теплового насоса:
qи – теплота, отдаваемая низкопотенциальным теплоносителем и получаемая хладагентом при его испарении; qк – теплота, отдаваемая хладагентом при его конденсации и получаемая высокопотенциальным теплоносителем; lсж – работа, необходимая для сжатия хладагента; qтн – тепловая нагрузка теплового насоса
При более высоком давлении температура конденсации (кипения) повышается, поэтому хладагент конденсируется при более высокой температуре, чем испаряется. Поэтому тепловой насос позволяет передавать теплоту от холодного теплоносителя к горячему. При этом он потребляет энергию lсж, необходимую для сжатия хладагента, но эта энергия должна быть меньше, чем количество теплоты qи, получаемое горячим теплоносителем. Эффективность теплового насоса тем выше, чем больше величина qи превышает работу lсж.
Отношение теплоты, переданной горячему теплоносителю, к работе, затрачиваемой на сжатие, называется коэффициентом преобразования теплоты :
= .
Значение m должно быть больше 1, чем оно выше тем работа теплового насоса эффективней. При m = 1 работа теплового насоса теряет смысл, так как электроэнергию, затрачиваемую на сжатие, можно использовать для получения теплоты с помощью намного более дешевых, чем тепловые насосы, электронагревателей. При m < 1 в тепловом насосе энергии тратится больше, чем производится теплоты.
Компрессионные тепловые насосы являются самыми распространенными.
В абсорбционном тепловом насосе в качестве рабочего тела используется смесь хладоагента с его раствором в жидкости, имеющей более высокую температуру кипения. В отличие от чистых веществ растворы обладают способностью абсорбировать пар раствора одного состава жидким раствором другого состава даже в том случае, когда температура жидкости выше температуры пара. Схема абсорбционной установки аналогична схеме идеальной парокомпрессионной установке, только компрессор заменен абсорбционным узлом (рис. ).
Рис. . Абсорбционный узел холодильной установки:
1 – абсорбер: 2 – насос; 3 – генератор пара; 4 – редукционный вентиль
Абсорбционный узел (рис. ) служит для сжатия хладоагента от давления на выходе из испарителя теплонасосной установки p2 до давления на входе в конденсатор теплонасосной установки p1. В абсорбер поступает сухой насыщенный пар хладоагента, куда подается также раствор хладоагента, имеющий температуру T1. Этот раствор абсорбирует хладоагент, а выделяющаяся теплота абсорбции отводится холодным теплоносителем. Концентрация хладоагента в растворе в процессе абсорбции увеличивается, и следовательно, из абсорбера выходит обогащенный раствор. С помощью насоса, повышающего давление обогащенного раствора от p2 до p1, раствор подается в генератор аммиачного пара, где за счет теплоты, подводимой к раствору от внешнего источника, происходит испарение раствора. Выделяющийся при этом пар практически состоит из хладоагента, так как парциальное давление растворителя в газовой фазе при этих температурах ничтожно мало. Обедненный хладоагентом раствор, выходящий из генератора пара, дросселируется в редукционном вентиле от давления p1 до давления p2 и затем поступает в абсорбер, где он обогащается хладоагентом.
Преимущество этого способа сжатия хладоагента заключается в том, что для повышения давления используется насос, а не компрессор. Затрата работы на привод насоса пренебрежимо мала по сравнению с затратой работы в компрессоре. Выигрыш в работе, затрачиваемой на привод компрессора, компенсируется затратой теплоты в генераторе пара. Эта теплота отводится затем холодным теплоносителем в абсорбере.
К недостаткам абсорбционных насосов можно отнести наличие двух теплообменников (абсорбера и генератора), к которым соответственно необходимо подводить холодный и горячий теплоноситель. Абсорбционные холодильные установки целесообразно применять в том случае, когда может быть использован отработавший пар или другие теплоносители низкого температурного потенциала.
С развитием компрессоростроения абсорбционные холодильные установки были вытеснены парокомпрессионными установками.
Термоэлектрические тепловые насосы используют эффект возникновения электрического тока при нагреве спаев разнородных металлов и обратный эффект – охлаждение спаев при пропускании через них электрического тока.
Тепловые насосы могут использоваться для следующих целей.
1. Индивидуально-бытовое теплоснабжение жилых и общественных зданий. При этом холодным теплоисточником является теплота окружающей среды (в основном водных источников, земли и, очень редко, воздуха) и теплота геотермальных источников. При использовании теплового насоса экономится электроэнергия или топливо, которых потребляется меньше, чем при использовании электронагревателей или водогрейных котлов.
2. Применение в системах вентиляции для нагрева нового холодного воздуха или получения воды на отопление за счет теплоты теплого воздуха, удаляемого из помещения.
3. Получение горячей воды для технического водоснабжения промышленных предприятий за счет низкопотенциальных тепловых отходов, например, оборотной системы охлаждения компрессоров, систем кондиционирования и охлаждения оборудования, замена градирен и других охлаждающих устройств на оборотных системах водоснабжения предприятий.
4. Подогрев оборотной воды тепловых сетей.
5. Использование для выработки теплоты в системах централизованного теплоснабжения с пиковым догревом подаваемой воды в обычных котельных.
Применение тепловых насосов выгодно:
– при незначительном повышении температурного потенциала;
– при постоянной тепловой нагрузке и температурах теплоносителей;
– при низкой стоимости электроэнергии по сравнению с топливом.
Основным недостатком тепловых насосов является их высокая стоимость.
Для анализа работы теплового насоса используются T, S- и p, h-диаграммы (рис. , ).
Рис. . T, S-диаграмма
Рис. . p, h-диаграмма
Тепловой насос представляет обращенную тепловую машину. В тепловой машине за счет передачи теплоты производится работа, в тепловом насосе наоборот, работа затрачивается на передачу теплоты. Схема идеального теплонасосного цикла представлена на рис. .
Рис. . Идеальный теплонасосный цикл Карно:
qи – теплота, отдаваемая низкопотенциальным теплоносителем и получаемая хладоагентом при его испарении; qк – теплота, отдаваемая хладоагентом при его конденсации и получаемая высокопотенциальным теплоносителем; lсж – работа, необходимая для сжатия хладагента; W – энергия, подведенная к приводу;
Ти (tи) и Тк (tк) – температуры испарения и конденсации
В идеальном теплонасосном цикле Карно осуществляются следующие процессы:
Процесс 1-2 – обратимый процесс сжатия хладагента в компрессоре.
Процесс 2-3 – изотермическая конденсация хладагента в конденсаторе и отдача теплоты высокопотенциальному теплоносителю.
Процесс 3-4 – обратимый процесс расширения хладагента в детандере (устройстве для расширения, обратном компрессору).
Процесс 4-1 – изотермическое испарение хладагента в испарителе за счет теплоты, отобранной у холодного теплоносителя.
В парокомпрессионном тепловом насосе (рис. ) в отличие от теплонасоного цикла Карно следующие отличия.
1. Вместо детандера, из-за его высокой стоимости, используется дроссельный вентиль, процесс расширения в котором можно рассматривать как необратимый адиабатический. Дроссельный вентиль представляет собой клапан в виде регулируемого сопла или отверстия, либо нерегулируемую капиллярную труб ку. Использование дросселя вместо детандера увеличивает потери, так как процесс идет не по адиабате, а по линии постоянной энтальпии. Потери будут больше, чем выше разность температур испарения и конденсации.
2. Сжимать технически возможно только газ, потому в компрессор должен поступать пар без примеси жидкости. Сжатие сопровождается потерями энергии и происходит не адиабатически, а политропно.
|
Процесс 1-2 – обратимый процесс сжатия хладагента в компрессоре при постоянной энтропии. Процесс 2-3 – изотермическая конденсация хладагента в конденсаторе и отдача теплоты высокопотенциальному теплоносителю. Процесс 3-4 – обратимый процесс расширения хладагента в детандере (устройстве для расширения, обратном компрессору) при постоянной энтропии. Процесс 4-1 – изотермическое испарение хладагента в испарителе за счет теплоты, отобранной у низкопотенциального теплоносителя. |
Рис. . Схема (№ 1) и цикл парокомпрессионного теплового насоса:
tв1, tв2, tн, tн2 –температуры высокопотенциального и низкопотенциального
теплоносителя на входе и выходе
|
Потери энергии в парокомпрессионном тепловом насосе вследствие необратимости процессов представлены на рис. . В реальных циклах тепловых насосов на вход в компрессор должен подаваться пар без примеси жидкости. Поэтому пар перед компрессором должен быть несколько перегретым и точка 1 должна находиться не на линии насыщения, а правее ее (в области перегретого пара). |
Рис. . Потери в парокомпрессионном тепловом насосе вследствие необратимости процессов |
Потери давления из-за трения в соединительных трубопроводах между конденсатором и дросселем вызывают частичное испарение фреона. Если на вход дросселя поступает парожидкостная смесь, эффективность его работы снижается. Поэтому жидкость после конденсатора дополнительно переохлаждают так, чтобы точка 3 находилась не на линии насыщения, а левее ее. Это также улучшает работу теплового насоса, так как снижает долю пара, поступающего в испаритель, что приводит к меньшему расходу фреона в цикле.
Переохлаждение жидкости в конденсаторе невозможно, так как это требует более высокого температурного напора между фреоном и горячим теплоносителем а, значит, снижения температуры горячего теплоносителя (что невозможно по требованиям к получаемому теплоносителю) или повышения давления и температуры конденсации фреона (что значительно удорожит стоимость основного компонента теплового насоса – компрессора). Перегрев пара в испарителе также невозможен, так как температуру холодного теплоносителя изменить нельзя, поэтому для перегрева необходимо понижать температуру испарения, а, значит, увеличивать степень повышения давления в компрессоре.
Переохлаждение жидкости и перегрев пара совмещают в дополнительном промежуточном теплообменнике, где горячий фреон после конденсатора нагревает холодный фреон после испарителя (рис. ).
Рис. . Схема (№ 2) и цикл теплового насоса
с промежуточным теплообменником
Если горячий теплоноситель вырабатывается для водоснабжения, то есть поступает на вход намного холодней, чем выходит из теплового насоса, переохлаждение жидкости возможно в дополнительном теплообменнике – переохладителе, который устанавливается после конденсатора (см. рис. ).
Рис. . Схема (№ 3) и цикл теплового насоса
с промежуточным теплообменником и переохладителем
Тепловые насосы малой мощности, как правило, выполняются с испарителем и конденсатором, а большой мощности – с промежуточным теплообменником, и, возможно, с переохладителем.
Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн – это теплота, переданная горячему теплоносителю:
– для схем без переохладителя
qтн = qк;
– для схемы с переохладителем
qтн = qк+ qпо,
где qк, qпо – удельная тепловая нагрузка в конденсаторе и переохладителе, кДж/кг или ккал/кг фреона.
Для оценки эффективности теплового насоса используются коэффициенты преобразования теплоты m и электроэнергии э и удельные затраты электроэнергии Э и первичной энергии ПЭ на единицу полученной теплоты.
Коэффициент преобразования теплоты – это отношение теплоты, переданной горячему теплоносителю к работе, затраченной на сжатие:
= .
Коэффициент преобразования теплоты идеального парокомпресионного цикла Карно mид является величиной, обратной термическому КПД цикла Карно:
ид = = .
Значение mид при разных температурах испарения и конденсации представлено на рис. . Из рис. видно, что mид наиболее высок при минимальной разнице между температурами испарения и конденсации, то есть между температурами горячего и холодного теплоносителей. Так как парокомпресионный цикл Карно является обратимым, коэффициент mид определяет максимально возможный коэффициент преобразования теплоты при заданных температурах испарения и конденсации. Коэффициенты m реальных тепловых насосов всегда меньше значения mид.
Рис. . Коэффициент преобразования теплоты
идеального парокомпрессионного цикла Карно mид
при разной температуре испарения tи и конденсации tк
Отношение реального и идеального коэффициентов преобразования теплоты называют КПД теплового насоса hт.н:
hт.н = .
Энергетическую эффективность теплового насоса удобно оценивать с помощью p, h-диаграммы. На этой диаграмме значения qи, qк, qпо, lсж соответствуют размеру проекций соответствующих процессов на ось абсцисс (рис. ). Поэтому коэффициент преобразования теплоты будет равен отношению разностей энтальпий h2 – h3 и h2 – h1.
Рис. . Энергетические потоки в идеальном
парокомпресионном тепловом насосе
Рассмотрим два случая с одинаковой температурой испарения, но разной температурой конденсации (рис. ).
Рис. . Цикл работы теплового насоса в при одинаковой температуре испарения tи и различных температурах конденсации tк1 и tк2
Из рис. видно, что при уменьшении температуры конденсации (смещении вниз линии 2–3) величина lсж будет уменьшаться быстрее, чем величина qк. Поэтому коэффициент преобразования энергии m будет возрастать. Можно сделать вывод, что работа теплового насоса тем эффективнее, чем меньше разность температур испарения и конденсации и чем дальше цикл удаляется от критической точки.
Рассмотрим показатели эффективности тепловых насосов с учетом потерь энергии в приводах компрессоров.
В качестве привода тепловых насосов в большинстве случаев используются электродвигатели. Эффективность такого насоса оценивается по соотношению потребленной электроэнергии и полученной теплоты. Коэффициент преобразования электроэнергии э (в иностранной литературе называемый Coefficient of Performance или COP) – это отношение теплоты, переданной горячему теплоносителю к электроэнергии, подведенной к приводу-электродвигателю, по отношению к коэффициенту m он дополнительно включает механические потери энергии в компрессоре и потери энергии в электродвигателе:
э = = hэ.мhэ m,
где hэ.м – электромеханический КПД компрессора, обычно равен 0,9…0,95; hэ – КПД электродвигателя, равен 0,6…0,95.
Удельные затраты электроэнергии на единицу переданной теплоты являются величиной, обратной э:
Э = = .
Для эффективной работы насоса с электроприводом должны выполняться условия э 1 или Э 1. Если эти величины равны 1, то теплота, вырабатываемая тепловым насосом, становится равным теплоте, полученной при прямом использовании электроэнергии на обогрев, и применение теплового насоса теряет смысл.
Вместо электродвигателя в качестве привода компрессора могут использоваться паровые и газовые турбины, двигатели внутреннего сгорания и другие машины. Для оценки различных схем теплоснабжения применяется удельные затраты первичной энергии на производство теплоты ПЭ:
ПЭ = ,
где Qтопл – энергия топлива, использованного для выработки теплоты; qтеп – количество полученной теплоты, для теплового насоса эта величина равна qтн.
Чем больше величина ПЭ, тем система теплоснабжения менее эффективна. Для водогрейных котлов ПЭ равняется величине, обратной их КПД. КПД водогрейных котлов составляет не более 0,85, значит величина ПЭ – не менее 1,2.
Для тепловых насосов с приводом-электродвигателем электроэнергия вырабатывается при сжигании топлива на электростанциях, поэтому для них
ПЭ = = = ,
или
ПЭ = = ,
где hэ.с – КПД электростанции (»0,4); hпер – КПД систем энергоснабжения (»0,95).
Приняв средние значения КПД, получаем ПЭ » 2,6/э » 3/.
Поэтому тепловой насос будет экономичней самого эффективного водогрейного котла, имеющего КПД 0,85, при m > 2,5.
Если в качестве привода теплового насоса используется дизель, КПД которого hд = 0,4, то ПЭ в этом случае
ПЭ = = » ,
то есть применение дизеля выгодней, чем электродвигателя (при сбалансированных ценах на топливо и электроэнергию).
Применение тепловых насосов выгодно, если коэффициент ПЭ для них ниже, чем у альтернативных источников теплоснабжения. На рис. представлено соотношение значений m и hэ.с, при которых работа теплового насоса с тепловой точки зрения будет выгодней, чем высокоэффективной котельной с hкот = 0,85.
Рис. . Экономичность работы теплого насоса по сравнению с работой котельной установки (hпер = 0,95; hэ.м = 0,9; hэ = 0,9)
Наличие промежуточного теплообменника (см. рис. ) на показатели энергетической эффективности не влияет, так как теплота передается регенеративно внутри цикла и за пределы теплового насоса не выходит. Но в расчете необходимо учитывать, что процесс сжатия в компрессоре начинается с точки 1а, а не 1. Таким образом для схемы с промежуточным теплообменником
lсж = h2 – h1а; W = ; = = .
При наличии переохладителя (см. рис. ) фреон отдает теплоту горячему теплоносителю в конденсаторе и переохладителе, таким образом
lсж = h2 – h1а; W = ;
= = ; э = ; Э = .
Тепловой насос по конструкции и комплектующим узлам аналогичен холодильным установкам, поэтому их производство обычно организовывается на базе заводов, выпускающих холодильную технику. В России тепловые насосы выпускают ПО «Компрессор» (г. Москва), завод «Красный факел» (г. Москва), ПО «Мелитополь-холодмаш», ПО «Одесхолодмаш», НПО «Казанькомпрессормаш», ЗАО «Энергия» (г. Новосибирск). Технические характеристики некоторых промышленно изготавливаемых тепловых насосов представлены в табл. –, а сами насосы – на рис. и рис. .
Таблица
Технические характеристики тепловых насосов Carrier (Франция)
|
Наименование |
30SZ |
30RW |
30HXC |
|
Тепловая мощность, кВт |
15...125 |
25...403 |
270...1700 |
|
Хладогент |
Озонобезопасный |
Озонобезопасный |
Озонобезопасный |
|
Максимальная температура горячей воды, °С |
55 |
55 |
63 |
|
Тип теплообменников испарителя и конденсатора |
Пластинчатые |
Пластинчатые |
Кожухотрубные с оребренными медными трубами |
|
Тип компрессоров |
Спиральные полугерметичные |
Спиральные |
Винтовые |
|
Область применения |
Автономное теплоснабжение частного сектора |
Автономное теплоснабжение частного сектора и промпредприятий |
Системы централизованного теплоснабжения |
Таблица
Технические характеристики тепловых насосов ОКБ «Карат»
|
Параметры |
ТНУ- -КР-5 |
ТНУ- -КР-10 |
ТНУ- -КР-18 |
ТНУ- -КР-25 |
ТНУ- -КР-30 |
ТНУ- -КР-50 |
ТНУ- -КР-60 |
|
Теплопроизводительность, кВт |
5 |
10 |
18 |
25 |
30 |
50 |
60 |
|
Потребляемая электрическая мощность, кВт |
1,7 |
3,3 |
6 |
8,3 |
10 |
17 |
20 |
|
Коэффициент преобразования электроэнергии |
2,9 |
3,0 |
3,0 |
3,0 |
3,0 |
2,9 |
3,0 |
|
Температура горячей воды,°С |
55 |
||||||
|
Отапливаемая площадь помещения, м2 |
80...150 |
150...330 |
300...600 |
400...830 |
500...1000 |
830...1650 |
1000...2000 |
|
Длина траншей для теплоотборника, м |
100 |
200 |
360 |
500 |
600 |
1000 |
1200 |
|
Объем водного теплоотборника, м3 |
1 |
2 |
4 |
6 |
7 |
12 |
14 |
|
Масса, кг |
150 |
200 |
250 |
400 |
420 |
450 |
500 |
|
Габариты основного агрегата, мм |
500 400 1000 |
600 400 1000 |
600 450 1800 |
800 650 2000 |
800 650 2000 |
1600 650 2000 |
1600 650 2000 |
Таблица
Техническая характеристика теплового насоса
НПО «Казанькомпрессормаш»
|
Тепловая мощность при температуре конденсации фреона 70 °С и температуре кипения 4 °С |
2209 кВт |
|
Мощность привода компрессора при 4/70 °С и частоте вращения 11 000 об/мин |
860 кВт |
|
Коэффициент преобразования при этих параметрах |
2,57 |
|
Частота вращения электродвигателя |
3000 об/мин |
|
Теплоноситель |
Фреон-12 |
|
Температура конденсации фреона до |
72 °С |
|
Температура испарения фреона |
1…10 °С |
|
Температура выходящего из испарителя низкопотенциального теплоносителя (воды) |
8 °С |
|
Температура воды на выходе из конденсатора |
48 °С |
Таблица
Тепловые насосы ЗАО «Энергия»
|
Тип теплового насоса |
НТ - 80 |
НКТ - 110 |
НКТ - 300 |
НТ - 500 |
НТ - 1000 |
НТ - 3000 |
|
Теплопроизво дительность, кВт* |
105 184,5 |
155,7 233,6 |
311,4 467,2 |
455,3 685,4 |
905,2 1358 |
1810,5 2716,4 |
|
Потребляемая электрическая мощность, кВт* |
35 43,4 |
51,2 55 |
102,4 110 |
149,7 161,4 |
297,3 315 |
595,4 630 |
|
Коэффициент преобразования электроэнергии* |
3,0 4,3 |
|||||
|
Компрессор |
Поршневой |
Винтовой |
||||
|
Исполнение |
Моноблочное |
Раздельное |
||||
|
Габаритные размеры установки или компрессорного агрегата, мм |
2375 900 1155 |
3900 2100 1495 |
4500 2100 2100 |
4100 2300 2400 |
4100 1740 2290 |
5200 1900 3000 |
|
Габаритные размеры испарительно-конденса торного агрегата, мм |
– |
– |
– |
– |
3800 1500 2600 |
5550 1885 2930 |
|
Масса, кг |
1400 |
4500 |
4500 |
9700 |
13000 |
24000 |
________
*Верхнее число – вода источника 12 °С, нижнее – вода источника 25 °С.
|
|
|
|
Рис. . Тепловой насос |
Рис. . Тепловой насос НТ – 1000 |
В работе [6] отмечается, что стоимость теплонасосных установок и их монтажа составляет примерно $200 за 1 кВт тепловой мощности. Стоимость тепловых насосов ЗАО «Энергия» составляет от $100 до $150 за 1 кВт тепловой мощности в зависимости от источника низкопотенциальной теплоты. Срок службы тепловых насосов до капитального ремонта составляет 45 000–60 000 часов или 10–15 отопительных сезонов. Их срок окупаемости не превышает 2-3 года.
В тепловых насосах могут применяться холодильные компрессоры, представленные в табл. и .
Таблица
Характеристики унифицированных
поршневых холодильных компрессоров [8]
|
№ ба зы |
Тип |
Ход порш ня, мм |
Диа метр цилин дра, мм |
Число цилиндров |
Час тота, мин–1 |
Макси мальная степень повышения давления |
Холодо производи тельность (для R22), кВт |
Мощ ность, кВт |
Размеры (длина, ширина, высота), мм |
Масса, кг |
|
I |
ПГ5 |
32 |
42 |
2 |
48 |
21 |
5,8 |
2,6 |
380х365х480 |
58 |
|
ПГ7 |
3 |
8,7 |
3,9 |
460х450х480 |
69 |
|||||
|
ПГ10 |
4 |
11,6 |
5,2 |
425х420х532 |
76 |
|||||
|
II |
ПБ5 |
45 |
67,5 |
1 |
24 |
21 |
6,5 |
2,5 |
470х330х450 |
80 |
|
ПБ7 |
65 |
1 |
9,5 |
3,5 |
485х350х460 |
85 |
||||
|
ПБ10 |
45 |
2 |
13,0 |
5,0 |
630х360х470 |
130 |
||||
|
ПБ14 |
65 |
2 |
19,0 |
6,9 |
630х380х480 |
150 |
||||
|
П14 |
65 |
2 |
20,5 |
6,7 |
580х380х480 |
112 |
||||
|
ПБ20 |
45 |
4 |
26,0 |
10,0 |
680х550х485 |
223 |
||||
|
П20 |
45 |
4 |
28,4 |
9,1 |
610х550х485 |
180 |
||||
|
ПБ28 |
65 |
4 |
38,0 |
13,85 |
700х565х485 |
240 |
||||
|
П28 |
65 |
4 |
41,0 |
13,3 |
610х565х485 |
190 |
||||
|
III |
ПБ40 |
66 |
76 |
4 |
24 |
17 |
42,5 |
14,0 |
1020х620х580 |
365 |
|
П40 |
4 |
44,2 |
13,0 |
850х620х580 |
280 |
|||||
|
ПБ60 |
6 |
63,7 |
21,0 |
1090х700х685 |
420 |
|||||
|
П60 |
6 |
66,3 |
19,5 |
885х700х685 |
330 |
|||||
|
ПБ80 |
8 |
85,0 |
28,0 |
1120х755х650 |
480 |
|||||
|
П80 |
8 |
88,4 |
26,0 |
930х755х650 |
375 |
|||||
|
IV |
ПБ110 |
82 |
115 |
4 |
24 |
17 |
128 |
51,5 |
1300х900х800 |
1000 |
|
П110 |
4 |
134 |
39,0 |
950х900х800 |
770 |
|||||
|
ПБ165 |
6 |
192 |
62,5 |
1380х1035х885 |
1110 |
|||||
|
П165 |
6 |
200 |
58,5 |
1030х1035х885 |
880 |
|||||
|
ПБ220 |
8 |
256 |
83,0 |
1460х1140х890 |
1220 |
|||||
|
П220 |
8 |
268 |
78,0 |
1110х1140х890 |
1000 |
Таблица
Характеристики унифицированных
винтовых холодильных компрессоров [8]
|
База |
Тип компрессора |
Тип компрессорного агрегата |
Степень повы шения давле ния |
Холодо произво дительность (R22), кВт |
Наружный диаметр ротора, мм |
Длина ротора, мм |
Произво дительность, м3/с |
|
5 |
ВХ 350-2-1 |
А 350-2-1 |
2,6 |
710 |
200 |
270 |
0,243 |
|
ВХ 350-2-3 |
А 350-2-3 |
4,0 |
444 |
||||
|
ВХ 350-2-5 |
А 350-2-5 |
5,0 |
122 |
||||
|
ВХ 30-2-7 |
АН 30-2-7 |
2,6 |
35 |
||||
|
6а |
ВХ 470-2-1 |
А 470-2-1 |
2,6 |
950 |
250 |
225 |
0,365 |
|
ВХ 470-2-3 |
А 470-2-3 |
4,0 |
600 |
||||
|
ВХ 470-2-5 |
А 470-2-5 |
5,0 |
165 |
||||
|
ВХ 45-2-1 |
АН 45-2-1 |
2,6 |
52 |
||||
|
6 |
ВХ 700-2-1 |
А 700-2-1 |
2,6 |
1420 |
250 |
337,5 |
0,486 |
|
ВХ 700-2-3 |
А 700-2-3 |
4,0 |
890 |
||||
|
ВХ 700-2-5 |
А 700-2-5 |
5,0 |
250 |
||||
|
ВХ 60-2-7 |
АН 60-2-7 |
2,6 |
70 |
||||
|
7 |
ВХ 1400-2-1 |
А 1400-2-1 |
2,6 |
2850 |
315 |
425 |
0,972 |
|
ВХ 1400-2-3 |
А 1400-2-3 |
4,0 |
1780 |
||||
|
ВХ 1400-2-5 |
А 1400-2-5 |
5,0 |
500 |
||||
|
ВХ 120-2-7 |
АН 120-2-7 |
2,6 |
140 |
Обозначения фреонов
Хладагент (фреон, хладон) – это органическое вещество, состоящее из атомов углерода C, водорода H, фтора F и брома Br. Для хладагентов используется несколько обозначений: условное (символическое), торговое (марка), химическое (химической формулой).
Условное обозначение хладагентов является предпочтительным и состоит из буквы "R" или слова Refrigerant (хладагент) и комбинации цифр. Например, хладон-11 (CFCl3) имеет обозначение R11, хладон-12 (CF2C12) – R12. Цифры расшифровывают в зависимости от химической формулы хладагента. Первая цифра (1) указывает на метановый ряд, следующая цифра (2) соответствует числу атомов фтора в соединении. В том случае, когда в производных метана водород вытеснен не полностью, к первой цифре добавляют количество оставшихся в соединении атомов водорода, например R22 (CHF2Cl).
Для этанового ряда вначале записывают комбинацию цифр – индекс, равный 11, для пропанового – 21, для бутанового – 31. Для этих производных ко второй цифре добавляют число атомов водорода, если они есть, например трифтортрихлорэтан C2F2C13 - R113.
В случае, если в составе соединения имеется бром, в его обозначении появляется буква "В", за которой следует число атомов брома, например R13B1 – трифторбромметан, химическая формула CF3Br.
Для обозначения изомеров производных этана к цифровому индексу добавляют символы «а», «b», «с».
Способ цифрового обозначения непредельных углеводородов и их галогенопроизводных аналогичен рассмотренному выше, но к цифрам, расположенным после буквы "R", слева добавляют 1 для обозначения тысяч (например, R1150).
Для хладагентов на основе циклических углеводородов и их производных после буквы "R" перед цифровым индексом вставляют букву "С" (например, RC270).
Хладагенты неорганического происхождения имеют номера, соответствующие их относительной молекулярной массе, плюс 700. Например, аммиак, химическая формула которого NH3, обозначают как R717, воду (Н2О) – как R718.
Хладагентам органического происхождения присвоена серия 600, а номер каждого хладагента внутри этой серии назначают произвольно (например, метиламин имеет номер 30, следовательно, его обозначение запишется как R630).
Зеотропным, или неазеотропным, смесям присвоена серия 400 с произвольным номером для каждого хладагента внутри этой серии, например R401A.
Хладагенты на основе предельных углеводородов, содержащих бром, имеют двойное обозначение. Это обозначение имеет в своем составе букву "В", например R13B1, или букву "Н", за которой следуют цифры 1 и 3, но далее к ним добавляют еще две цифры, первая из которых указывает на число атомов хлора, вторая – на число атомов брома. Например, трифторбромметан (CF3Br), у которого число атомов хлора равно 0, а атомов брома – 1, может обозначаться либо R13B1, либо Н1301.
В настоящее время появилась тенденция при обозначении хладагентов предварять цифровой индекс не буквой "R" или "Н", а аббревиатурой, указывающей непосредственно на группу, к которой относят хладагент в зависимости от степени воздействия его на окружающую среду. Например, предлагаются обозначения:
– CFC12 для хладагента R12, принадлежащего к группе CFC (ХФУ), в которую входят хладагенты, вредные для окружающей среды;
– HCFC125 для хладагента R125, относящегося к группе HCFC (ГХФУ), состоящей из хладагентов, менее вредных для окружающей среды;
– HFC134a для хладагента R134a, входящего в группу HFC (ГФУ), состоящую из хладагентов, безвредных для окружающей среды.
Смеси фреонов обозначаются следующим образом: R12B1/R13B1 (10/90), где после названий феронов указывается их соотношение в массовых процентах.
Диапазон рабочих температур
При выборе хладагента важным является диапазон его рабочих температур. При температурах выше критической точки фреон использоваться не может. Коэффициент преобразования теплоты m теплового насоса определяется свойствами фреона. Чем выше требуемые температуры кипения и испарения к критической точке, тем коэффициент m ниже, но чем температура дальше от критической точки, тем больше расход хладагента.
Температура фреонов в тепловом насосе выше, чем в холодильных установках, поэтому фреон в тепловом насосе может разлагаться и вызывать коррозию оборудования. На практике существуют ограничения по рабочим температурам: R11 – 107 °C; R114 – 121 °C; R113 – 107 °C; R22, R502 – 135 °C; R12 – 121 °C; R13 – 150 °C; R500 – 121 °C.
Озоноопасность фреонов
Фреоны легче воздуха и обладают высокой устойчивостью. При утечке из холодильных агрегатов, кондиционеров и тепловых насосов они поднимаются в верхние слои атмосферы на высоту 15–50 км и там разлагаются под действием ультрафиолетового излучения. Выделяющийся атомарный хлор взаимодействует с озоном [9]. По не до конца подтвержденному мнению некоторых специалистов это приводит к разрушению озонового слоя Земли. В 1987 г. основными странами, производящими фреоны, принят Монреальский протокол, который разделил фреоны на следующие группы [9]:
I. Особо озоноопасные, производство которых намечено сокращать;
II. Озоноопасные, степень воздействия которых на окружающую среду примерно в 10 раз ниже, чем у фреонов группы I;
III. Экологически безопасные фреоны.
Россия ратифицировала Монреальский протокол и поэтому промышленность вынуждена использовать так называемые «озонобезопасные фреоны». Следует отметить, что для каждого традиционного фреона имеется озонобезопасный аналог [10].
По степени озоноразрушающей активности озонового слоя Земли галоидопроизводные углеводороды разделены на три группы (табл. ).
Таблица
Классификация фреонов по степени озоноопасности
|
№ |
Группа |
Характеристика |
Фреоны |
|
I |
Хлорфторуглероды ХФУ (CFC) |
Высокая озоноразрушающая активность |
R11, R12, R13, R113, R114, R115, R500, R502, R503, R12B1, R13B1 |
|
II |
Гидрохлорфторуг лероды ГХФУ (HCFC) |
Низкая озоноразруша ющая активность |
R21, R22, R141b, R142b, R123, R12 |
|
III |
Гидрофторуглероды ГФУ (HFC), фтор углероды ФУ (FC), |
Озоно безопасные |
R134, R134a, R152a, R143a, R125, R32, R23, R218, R116, RC318, R290, R600, R600a, R717 и др. |
Примечание. Фреоны R400…R414, R507…R509 с индексами А, В, С являются смесью из нескольких фреонов групп HCFC, HFC и FC.
Недостатком озонобезопасных фреонов является их большая стоимость (например, стоимость килограмма фреона R22 составляет $5, R410A – $33, R407С – $30), более высокие рабочие давления (соответственно 16, 26 и 18 бар), необходимость применения для смазки высокогигроскопических полиэфирных масел, а не минеральных. Большинство озонобезопасных фреонов представляют собой смесь из двух-трех компонентов. Поэтому они характеризуются неизотропностью, то есть при разгерметизации сначала испаряются более легкие компоненты и состав и свойства фреона изменяется. Поэтому даже в случае незначительной утечки, весь оставшийся хладагент необходимо полностью слить и заменить его новым.
Фреоны для тепловых насосов
Критические давления и температуры фреонов приведены на рис. .
Рис. . Область применения фреонов для тепловых насосов
( – CFC; – HCFC; о – HFC, FC)
В тепловых насосах возможно применение следующих фреонов:
– группа CFC: R11, R12, R12B1, R113, R114, R500;
– группа HCFC: R21, R22, R123, R124, R141b, R142b, R401a, R401b, R401c, R406a, R409a;
– группа HFC, FC: R134a, R152a, R290, R600, R600a, RC318.
Важным свойством фреонов является хладопроизводительность – теплота фазового перехода (табл. ). Чем выше этот показатель, тем ниже будет расход фреона, а, значит, и стоимость теплообменников и компрессора.
Таблица
Свойства фреонов, применяемых в ТНУ
|
Фреон |
0 °С |
70 °С |
||
|
Давление насыщения, кгс/см2 |
Холодо производительность, кДж/кг |
Давление насыщения, кгс/см2 |
Холодо производительность, кДж/кг |
|
|
CFC, группа I |
||||
|
R11 |
0,41 |
191 |
4,16 |
162 |
|
R12 |
3,14 |
153 |
19,17 |
106 |
|
R12B1 |
1,20 |
135 |
9,19 |
107 |
|
R113 |
0,15 |
160 |
2,06 |
139 |
|
R114 |
0,89 |
137 |
7,51 |
107 |
|
R500 |
3,70 |
183 |
22,79 |
120 |
|
HCFC, группа II |
||||
|
R21 |
0,66 |
248 |
6,80 |
202 |
|
R22 |
5,07 |
204 |
30,59 |
124 |
|
R123 |
0,32 |
179 |
3,80 |
152 |
|
R124 |
1,64 |
161 |
12,59 |
118 |
|
R141b |
0,28 |
238 |
3,24 |
205 |
|
R142b |
1,48 |
220 |
11,47 |
172 |
|
R401a |
2,97 |
214 |
21,02 |
141 |
|
R401b |
3,22 |
214 |
22,33 |
141 |
|
R401c |
2,49 |
207 |
18,09 |
146 |
|
R406a |
2,54 |
240 |
17,93 |
187 |
|
R409a |
2,97 |
206 |
21,18 |
139 |
|
HFC, FC, HC, группа III |
||||
|
R134a |
2,94 |
198 |
21,16 |
123 |
|
R152a |
2,67 |
304 |
18,94 |
214 |
|
R290 |
4,72 |
374 |
25,92 |
228 |
|
R600 |
1,05 |
383 |
7,97 |
304 |
|
R600a |
1,56 |
356 |
11,04 |
272 |
|
RC318 |
1,29 |
114 |
10,78 |
78 |
Учитывая более высокую стоимость и рабочие давления озонобезопасных фреонов, а также неизотропность многокомпонентных фреонов, можно сделать вывод, что все детали холодильного контура (компрессор, теплообменники, трубы) в ТНУ с озонобезопасными фреонами должны иметь более высокую прочность, а значит, и стоимость.
Согласно мировой практике 60…70% тепловых насосов устанавливаются для индивидуального теплоснабжения. Требования к температуре воды систем теплоснабжения приведены в табл. .
В качестве источников низкопотенциальной теплоты в тепловых насосах может быть использована теплота грунта [11], воздуха, грунтовых вод и воды в естественных водоемах (табл. ).
Таблица
Требуемая температура воды для теплоснабжения [12, 13]
|
Вид теплоснабжения |
Температура высокопотенциального теплоносителя,°С |
||
|
на входе в систему |
на выходе из системы |
||
|
Горячее водоснабжение |
Централизованные открытые системы и местное теплоснабжение |
60…75 |
– |
|
Централизованные закрытые системы |
50…75 |
– |
|
|
Отопление с нагревательными приборами – радиаторами, при разной температуре наружного воздуха tв |
tв = 10 °С tв = 0 °С tв = –10 °С tв = –20 °С tв = –30 °С |
37 54 69 82 95 |
33 44 54 62 70 |
|
Водяное отопление «теплый пол» |
до 50 |
– |
Таблица
Схемы использования низкопотенциальной теплоты
в тепловом насосе
|
Наименование |
Особенности схемы |
Тип и температура промежуточного теплоносителя |
|
Открытый цикл |
Используются грунтовые воды, теплоноситель забирается из водоносного слоя и возращается в него. Схема характеризуется простотой, так как отсутствует промежуточный контур теплоносителя, но стоимость монтажа водозабора может быть высокой |
При использовании теплоты грунтовых вод промежуточный теплоноситель – вода с температурой 8…15 °С, воды из открытых водоемов – антифриз или рассол (1…10 °С), |
Окончание табл.
|
Наименование |
Особенности схемы |
Тип и температура промежуточного теплоносителя |
|
Закрытый цикл |
Промежуточный теплоноситель прокачивается через замкнутый контур, расположенный в водоеме, водоносном слое или бытовых стоках. Высокая стоимость монтажа испарителя |
При использовании теплоты грунтовых вод промежуточный теплоноситель – вода с температурой 8…15 °С, воды из открытых водоемов – антифриз или рассол (1…10 °С), бытовых стоков – вода (10…17 °С) |
|
Грунтовый горизонтальный теплообменник |
Замкнутый контур теплообменника укладывается в горизонтальные траншеи глубиной 4…6 м и длиной до 100 м. Требуют большой площади поверхности |
Промежуточный теплоноситель – антифриз или рассол. Температура грунта на глубине свыше 4 м постоянна и соответствует среднегодовой температуре воздуха (2…10 °С). |
|
Грунтовый вертикальный теплообменник |
Замкнутый контур теплообменника устанавливается вертикально в пробуренные отверстия на глубину до 100 м. Применяется в тяжелом грунте или при ограниченной площади поверхности. |
То же |
|
Воздушный теплообменник |
Испаритель помещается в вентиляционные воздуховоды, удаляющие нагретый воздух из помещения, или в атмосферный воздух. Использование воздуха характеризуется быстрым падением мощности при снижении его температуры, образованием измороси на поверхности испарителя при температуре воздуха ниже 6°С |
Промежуточного контура нет, температура вытяжного воздуха 18…25 °С, атмосферного воздуха в отопительный период |
Эффективность работы теплового насоса зависит от температуры низкопотенциального теплоисточника, чем он выше, тем меньше в тепловом насосе затраты энергии (рис. ). В табл. приведена оценка эффективности тепловых насосов, применяемых для разных видов теплоснабжения, в зависимости от температуры низкопотенциального источника.
Рис. . Эффективность работы теплового насоса
при различной температуре низкопотенциального теплоносителя
Таблица
Оценка коэффициента преобразования теплоты
для различных способов использования теплового насоса [3]
|
Вид и температура низкопотенциального источника теплоты |
Вид теплоснабжения и температура горячего теплоносителя |
|||||
|
Отопление напольное |
Отопление нагретым воздухом |
Отопление с интенсивными теплооб мен никами |
Отопление радиаторное, вода |
Горячее водоснабжение |
||
|
25...35 °С |
25...30 °С |
40...55 °С |
70...100 °С |
50...80 °С |
40…50 °С |
|
|
Воздух, –5...15 °С |
4,0 |
3,9 |
3,15 |
– |
2,65 |
3,15 |
|
Грунт, 5...10 °С |
4,0 |
3,9 |
3,15 |
2,0 |
2,65 |
3,15 |
|
Грунтовые воды, 8...15 °С |
4,4 |
4,0 |
3,6 |
2,25 |
2,9 |
3,6 |
|
Естественные водоемы, 4...17 °С |
4,4 |
4,0 |
3,6 |
2,25 |
2,9 |
3,6 |
|
Сточные воды, 10...17 °С |
4,7 |
4,2 |
3,8 |
2,25 |
3,15 |
3,8 |
|
Оборотная вода, 25...40 °С |
– |
– |
4,5 |
3,0 |
3,35 |
4,5 |
Тепловой насос применяется в основном для индивидуального теплоснабжения зданий. В США в связи с особенностями климата уже более 40 лет применяются реверсивные тепловые насосы, выполняющие функции отопления в холодный период и кондиционирования в жаркий период, тепловыми насосами оснащаются около 30% строящихся индивидуальных коттеджей.
В Европе с менее жарким климатом в большей степени используются одноцелевые тепловые насосы.
Например, в Швеции, климатические условия в которой более суровые, чем в срдней полосе России, тепловые насосы обеспечивают 70% всего отопления. В этой стране эксплуатируются крупные теплонасосные установки мощностью 40 МВт в г. Мальмё, 39 МВт в г. Уппсала, 42 МВт в г. Эребру, 320 МВт в г. Стокгольме, использующие теплоту Балтийского моря и озер. В Финляндии за последние пять лет продажа тепловых насосов увеличилась в 2 раза, они устанавливаются в 10% новых домов.
В ряде стран использование тепловых насосов предусмотрено законодательством, например в США согласно федеральному законодательству для новых общественных зданий используются только тепловые насосы, в Германии предусмотрена дотация на установку тепловых насосов в 400 евро за каждый кВт мощности.
В 1986–1989 г. ВНИИхолодмашем разработаны тепловые насосы мощностью от 17 кВт до 11,5 МВт, и до 1992 г. их было выпущено около 3000. В настоящее время тепловые насосы выпускаются на базе заводов, производящих холодильные установки, а также рядом фирм (в г. Москве, Новосибирске, Нижнем Новгороде), специализирующихся только на тепловых насосах. Примеры использования тепловых насосов представлены в табл. .
Таблица
Использование тепловых насосов в системах теплоснабжения
|
Наименование объекта |
Источник низкопотенциальной теплоты |
Мощность, кВт |
Тип и производитель тепловых насосов |
|
с. Большие Орлы Нижегородской области, отопление жилого дома площадью 200 м2 |
Грунтовая вода, 5…10 °С |
24 |
ТН-24, ЗАО «НПФ Тритон» |
|
г. Нижний Новгород, отопление комплекса административных зданий, складов и гаража площадью 1200 м2 |
Грунтовая вода, 5…10 °С |
45 |
ТН-45, ЗАО «НПФ Тритон» |
|
г. Нижний Новгород, горячее водоснабжение гостиничного комплекса площадью 7000 м2 |
Грунтовая вода, 5…10 °С |
600 |
ТН-600, ЗАО «НПФ Тритон» |
|
г. Москва, здание пожарной части |
Речная вода, 5…20 °С |
16 (m=3,4) |
фирма «Экип», г. Москва |
Окончание табл.
|
Наименование объекта |
Источник низкопотенциальной теплоты |
Мощность, кВт |
Тип и производитель тепловых насосов |
|
г. Москва, плавательный бассейн |
Сбросная вода душевых, 30…40 °С |
Нет данных (m=6,1) |
фирма «Экип», г. Москва |
|
г. Москва, аквапарк |
Сбросная вода, 20…30 °С |
1500 |
ЗАО «Энергия» |
|
Тюмень, отопление поселка |
Питьевая вода из водозабора, 7…9 °С |
3700 |
2 насоса НТ–3000, ЗАО «Энергия» |
|
г. Карасук Новосибирской обл., отопление школы |
Грунтовая вода, 24 °С |
700 |
2 насоса НКТ-300, ЗАО «Энергия» |
|
г. Горноалтайск, Отопление здания ЦСУ |
Грунтовая вода, 7…9 °С |
270 |
Насос НКТ-300, ЗАО «Энергия» |
|
г. Елизово Камчатской обл., отопление здания |
Питьевая вода из водозабора, 2…9 °С |
270 |
Насос НКТ-300, ЗАО «Энергия» |
|
п. «Мирный» Алтайского край, отопление поселка |
Грунтовая вода, 23 °С |
1000 |
3 насоса НКТ-300, ЗАО «Энергия» |
|
Литва, г. Каунас, завод искусственного волокна, отопление цехов завода |
Сбросная технологическая вода, 20 °С |
3300 |
2 насоса НТ-3000, ЗАО «Энергия» |
|
Курорт «Горячинск», Бурятия. Отопление курорта |
Термальная вода, 51 °С |
1000 |
2 насоса НКТ-300, ЗАО «Энергия» |
|
п. Щербаки Новосибирской обл., отопление поселка |
Грунтовая вода, 35 °С |
1200 |
Насос НТ-1000, ЗАО «Энергия» |
|
Новосибирск, горячее водоснабжение Академгородка |
Вода Обского моря, 5…22 °С |
1000 |
Насос НТ-1000, ЗАО «Энергия» |
Высокая эффективность тепловых насосов имеет место при утилизации теплоты различных бытовых стоков [14].
В последнее время в нашей стране много внимания уделяется применению ТНУ в системах централизованного теплоснабжения [15–18]. Это обусловлено имеющимися на ТЭЦ источниками низкопотенциальной теплоты, которые в настоящее время теряются в системах охлаждения технической воды и составляют 20…25% от отпускаемой теплоты. Эти потери возрастают при снижении тепловой нагрузки в более теплые периоды года [5].
Использование тепловых насосов на ТЭЦ возможно двумя способами:
– замена градирен с утилизацией теряемой в них теплоты технической воды;
– догрев у потребителей горячей воды с использованием в качестве низкопотенциального источника обратной сетевой воды со снижением ее температуры до 20…25 °С. Это позволяет снижать потери в тепловых сетях, доставляющих теплоноситель до потребителя и уменьшать расход теплоносителя.
Другим способом использования тепловых насосов является замена водогрейных котлов. Но в системах отопления требуется варьирование тепловой нагрузки в зависимости от температуры наружного воздуха. Поэтому в наиболее холодные периоды тепловые насосы должны вырабатывать максимальную температуру горячего теплоносителя. Увеличивающийся температурный перепад между холодным и горячим теплоносителем значительно повышает затраты энергии в теплонасосной установке. Поэтому в системах теплоснабжения тепловые насосы обычно сочетают с пиковыми котельными [12]. Базовая часть тепловой нагрузки обеспечивается тепловым насосом, при повышении тепловой нагрузки вода догревается в котельной, установленной после теплового насоса (рис. ).
Рис. . Температура сетевой воды
при работе теплового насоса с пиковой котельной [12]:
1 – обратная линия; 2 – после теплового насоса; 3 – после пиковой котельной
Также использование ТНУ с электроприводом и аккумуляторами теплоты, работающими только в ночное время, позволяет оптимизировать структуру электропотребления [19].
Экономически эффективней использовать для ТНУ большой мощности не электропривод, а газовые турбины или двигатели внутреннего сгорания, при этом себестоимость получаемой теплоты в несколько раз ниже, чем для ТЭЦ и котельных [20] и ТНУ может полностью заменить котельную.
Контрольные вопросы
1. Какие преимущества и недостатки имеет применение тепловых насосных установок для индивидуального теплоснабжения зданий и сооружений по сравнению с котельными установками и электроотоплением?
2. На чем основан принцип действия теплового насоса? Какие типы тепловых насосов существуют?
3. Принцип действия и схемы адсорбционного и идеального парокомпрессионного и тепловых насосов?
4. Какие процессы происходят в парокомпрессионном тепловом насосе? Как они изображаются в T, S- и p, h- диаграммах?
5. В чем отличие схем теплонасосных установок, применяемых для теплоснабжения? Как эти отличия отражаются на циклах в T, S- и p, h- диаграммах?
6. Назовите показатели энергетической эффективности работы теплового насоса
7. Как температуры испарения и конденсации хладагента влияют на эффективность работы теплового насоса?
8. В каком случае применение теплового насоса для теплоснабжения выгоднее с тепловой точки зрения, чем применение котельной установки?
9. Как производится подбор хладагента для теплового насоса?
10. Как фреоны разделяются по степени озонобезопасности?
11. Какие источники низкопотенциальной теплоты применяются в теплонасосных установках систем теплоснабжения?
12. От чего зависит эффективность работы теплового насоса, используемого для индивидуального теплоснабжения зданий?
13. Чем обосновано применение тепловых насосов в системах централизованного теплоснабжения?
Выбор наиболее оптимальной конструкции теплового насоса требует сравнения множества вариантов по схемам насосов, фреонам, задаваемым температурным перепадам в теплообменниках. Расчет тепловых насосов традиционно проводится с помощью T, S или p, h – диаграмм рабочих тел (фреонов).
Целью термодинамического расчета является определение показателей эффективности цикла теплового насоса. В разделе предлагается методика расчета теплонасосных циклов. Исходными данными для расчета являются:
– тепловая нагрузка Qтн, кВт, или расход низкопотенциального теплоносителя Gн, кг/с;
– температура низкопотенциального теплоносителя (холодной воды, антифриза или рассола) на входе в тепловой насос tн1, °С;
– температура низкопотенциального теплоносителя (холодной воды, антифриза или рассола) после теплового насоса tн2, °С;
– температура высокопотенциального теплоносителя (горячей воды) на входе в тепловой насос tв1, °С;
– температура горячей воды после теплового насоса tв2, °С;
– температура окружающей среды t0, °С;
– перепады температуры на выходе из теплообменников (обычно 3…5 °С) в испарителе tисп, конденсаторе tк, переохладителе tпо (рис. );
– температура перегрева пара в промежуточном теплообменнике tп, °С.
Рис. . Температурные схемы теплообменников
Расчет парокомпрессионного теплового насоса (схема № 1)
Схема и расчетный цикл в p, h-диаграмме парокомпрессионного теплового насоса представлены на рис. .
Порядок термодинамического расчета схемы следующий.
1. В испарителе теплота от низкопотенциального теплоносителя передается фреону, температура которого должна быть ниже. По температуре tн2 и температурному перепаду tи определяется температура испарения фреона:
tи = tн2 – tи.
2. По температуре испарения tи на правой пограничной кривой p, h-диаграммы фреона (или по таблицам термодинамических свойств хладагента в состоянии насыщения) находится точка 1, для которой определяется энтальпия h1 и давление испарения pи.
3. В конденсаторе теплота передается от более горячего фреона к воде. По температуре воды на выходе tв2 и температурном перепаде tк определяется температура конденсации фреона:
tк = tв2 +tк.
4. По температуре конденсации tк на правой пограничной кривой (или по таблицам термодинамических свойств хладагента в состоянии насыщения) находится точка 3, для которой определяется энтальпия h3 и давление конденсации pк.
5. На пересечении линии постоянной энтропии S1, проходящей через точку 1, и линии изобары pк, проходящей через точку 3, определятся точка 2а, которая соответствует концу адиабатного сжатия. По диаграмме определяется энтальпия h2а в точке 2а.
6. Адиабатный КПД компрессора а равен
а = ; отсюда h2 = h1 + .
Адиабатный КПД компрессора может быть рассчитан по выражению
а = 0,98 .
По значению энтальпии h2 и давлению pк определяется точка 2.
7. По значению энтальпии h3 = h4 и давлению pи определяется точка 4.
8. Рассчитываются удельные тепловые нагрузки в узлах теплового насоса:
qи = h1 – h4; qк = h2 – h3; lсж = h2 – h1.
Правильность расчета определяется проверкой теплового баланса
qи + lсж = qк.
Дополнительно определяется тепловая нагрузка теплового насоса (теплота, передаваемая на отопление):
qтн = qк,
и удельная энергия, потребляемая электродвигателем W:
W = .
10. Определяются показатели энергетической эффективности теплового насоса:
– коэффициент преобразования теплоты
= ;
– коэффициент преобразования электроэнергии:
э= э.м э ;
– удельный расход первичной энергии
ПЭ = .
11. Степень повышения давления в компрессоре
e = .
12. Производится эксергетический расчет схемы:
– эксергия ен, отданная низкопотенциальным теплоносителем в испарителе:
ен = н qи,
где н – эксергетическая температура низкопотенциального теплоносителя (значение эксергетической температуры должно быть от 0 до 1):
н = ;
средняя логарифмическая температура холодного теплоносителя
Тср. н= .
– эксергия ев, полученная высокопотенциальным теплоносителем в конденсаторе:
ев = в qк,
где в – эксергетическая температура высокопотенциального теплоносителя:
в = ;
средняя логарифмическая температура горячего теплоносителя
Тср. в = .
– эксергия электроэнергии, потребляемой электродвигателем:
еэ = W = ;
– эксергетический КПД э теплового насоса определяется по суммарной эксергии входных eвх и выходных eвых потоков:
э = = .
Расчет парокомпрессионного теплового насоса
с регенерацией теплоты (схема № 2)
Схема и расчетный цикл в p, h-диаграмме теплового насоса представлены на рис. . Отличия расчета этой схемы от идеальной – в дополнительном определении точек 1а и 3б. По заданной температуре перегрева Dtп и температуре испарения tи рассчитывается температура фреона на входе в компрессор
t1a = tи + Dtп,
Точка 1а определяется по температуре t1a и давлению pи. Для этой точки находится значение энтальпии h1a.
Уравнение теплового баланса промежуточного теплообменника имеет вид
h3 – h3б = h1a – h1, отсюда h3б = h3 – (h1a – h1).
По значению энтальпии h3б и давлению pк определяется точка 4.
Также необходимо не забывать, что точка 2а находится на линии постоянной энтропии, проходящей через точку 1а, а не 1.
Расчет парокомпрессионного теплового насоса
с регенерацией теплоты и переохладителем (схема № 3)
Схема и расчетный цикл в p, h-диаграмме теплового насоса представлены на рис. . В этой схеме дополнительно к рассмотренным выше расчетам необходимо найти точку 3а и определить температуру нагреваемой воды tвп между переохладителем и конденсатором. Согласно заданному температурному перепаду в переохладителе Dtпо на выходе из него должно выполняться условие
Dtпо = t3a – tвп,
где tвп – температура нагреваемой воды между переохладителем и конденсатором.
Тепловой баланс переохладителя имеет следующий вид:
св(tвп – tв1) = c (tк – t3а),
где св – теплоемкость воды; c – теплоемкость фреона.
Таким образом температура фреона после конденсатора
t3а = ,
по которой затем определяется температура tвп.
Порядок расчета ТНУ с учетом вышеизложенной методики для трех схем представлена в табл. .
Таблица
Термодинамический расчет схем
парокомпрессионного теплового насоса
|
Параметр |
Размер ность |
Номер схемы |
||
|
1 |
2 |
3 |
||
|
Температура испарения фреона tи |
°С |
tи = tн2 – tи |
||
|
Энтальпия фреона после испарителя h1 |
кДж/кг |
Определяется по температуре tи и свойствам насыщенного пара фреона |
||
|
Давление фреона в испарителе pи |
Па |
То же |
||
|
Температура конденсации фреона tк |
°С |
tк = tв2 +tк |
||
|
Энтальпия фреона после конденсатора h3 |
кДж/кг |
Определяется по свойствам насыщенной жидкости при температуре tк |
||
|
Давление конденсации фреона pк |
Па |
То же |
||
|
Температура фреона на входе в компрессор t1a |
°С |
– |
t1a = tи + Dtп |
|
|
Энтальпия фреона на входе в компрессор h1a |
кДж/кг |
– |
Определяется по свойствам перегретого пара фреона по температуре t1а и давлению pи |
|
|
Энтальпия фреона после адиабатного сжатия h2a |
кДж/кг |
Определяется по свойствам перегретого пара фреона по энтропии S1 и давлению pк |
Определяется по свойствам перегретого пара фреона по энтропии S1а и давлению pк |
|
|
Адиабатный КПД компрессора а |
– |
а = 0,98 |
||
|
Энтальпия фреона после компрессора h2 |
кДж/кг |
h2 = h1 + |
h2 = h1а + |
|
|
Теплоемкость фреона после конденсатора c |
– |
– |
Определяется по свойствам насыщенной жидкости и давлению pк |
|
|
Температура фреона после конденсатора t3а |
°С |
– |
– |
t3а = |
Продолжение табл.
|
Параметр |
Размер ность |
Номер схемы |
||
|
1 |
2 |
3 |
||
|
Энтальпия фреона на входе в переохладитель h3a |
кДж/кг |
– |
– |
Определяется по свойствам жидкого фреона по температуре t3а и давлению pк |
|
Температура воды после переохладителя tвп |
°С |
– |
– |
tвп = t3a – Dtпо |
|
Энтальпия горячего фреона на входе в промежуточный теплообменник h3б |
кДж/кг |
– |
h3б = h3 – |
h3б = h3а – (h1a – h1) |
|
Температура горячего фреона после промежуточного теплообменника t3б |
°С |
– |
Определяется по свойствам жидкого фреона по энтальпии h3б и давлению pк |
|
|
Энтальпия фреона перед испарителем h4 |
кДж/кг |
h4 = h3 |
h4 = h3б |
|
|
Удельная тепловая нагрузка испарителя qи |
кДж/кг |
qи = h1 – h4 |
||
|
Удельная тепловая нагрузка кондесатора qк |
кДж/кг |
qк = h2 – h3 |
||
|
Удельная тепловая нагрузка переохладителя qпо |
кДж/кг |
– |
– |
qпо = h3 – h3а |
|
Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн |
кДж/кг |
qтн = qк |
qтн = qк + qпо |
|
|
Удельная тепловая нагрузка промежуточного теплообменника qпто |
кДж/кг |
– |
qпто = h1а – h1 |
|
|
Работа сжатия в компрессоре lсж |
кДж/кг |
lсж = h2 – h1 |
lсж = h2 – h1а |
Продолжение табл.
|
Параметр |
Размер ность |
Номер схемы |
||
|
1 |
2 |
3 |
||
|
Удельная энергия, потребляемая электродвигателем W |
кДж/кг |
W = |
||
|
Проверка теплового баланса |
– |
qи + lсж = qк |
qи + lсж = qк + qпо |
|
|
Коэффициент сжатия e |
– |
e = pк/ pи |
||
|
Коэффициент преобразования теплоты |
– |
= |
||
|
Коэффициент преобразования электроэнергии э |
– |
э= э.м э |
||
|
Удельный расход первичной энергии ПЭ |
– |
ПЭ = |
||
|
Средняя температура низкопотенциального теплоносителя Тср. н |
К |
Тср. н= |
||
|
Термодинамическая температура низкопотенциального теплоносителя н |
– |
н = 1 – |
||
|
Эксергия, отданная низкопотенциальным теплоносителем ен |
кДж/кг |
ен = н qи |
||
|
Средняя температура высокопотенциального теплоносителя в кондесаторе Тср. н |
К |
Тср. н= |
Тср. н= |
|
|
Термодинамическая температура высокопотенциального теплоносителя в конденсаторе в |
– |
в = 1 – |
Окончание табл.
|
Параметр |
Размер ность |
Номер схемы |
||
|
1 |
2 |
3 |
||
|
Эксергия, полученная высокопотенцильным теплоносителем в конденсаторе ев |
кДж/кг |
ев = в qк |
||
|
Средняя температура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе Тср. нп |
К |
– |
– |
Тср. нп = |
|
Термодинамическая темпе ратура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе вп |
– |
– |
– |
вп = 1 – |
|
Эксергия, полученная высокопотенциальным теплоносителем в переохладителе евп |
кДж/кг |
– |
– |
евп = вп qпо |
|
Эксергия потребляемой электроэнергии, еэ |
кДж/кг |
еэ = W |
||
|
Эксергетический КПД э |
– |
Расчет работы теплового насоса проводят по трем схемам с использованием различных фреонов. После расчета всех вариантов показатели энергетической эффективности сводятся в табл. и выбирается лучший вариант. Выбор производится по термодинамическим показателям циклов или экономическим показателям ТНУ. Из расчета исключаются варианты, степень сжатия фреона в которых более 17 и не может обеспечиваться имеющимися компрессорами.
Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн характеризует расход фреона, а значит, влияет на стоимость компрессора и теплообменников. Степень сжатия в компрессоре определяет его стоимость. Коэффициент преобразования энергии и удельный расход первичной энергии характеризуют экономичность работы теплового насоса. Эксергетический КПД показывает термодинамическое совершенство процессов в тепловом насосе.
Таблица
Показатели энергетической эффективности
рассчитанных вариантов
|
Схема |
Парокомпрес сионная ТНУ (схема № 1) |
Парокомпрес сионная ТНУ с регенерацией теплоты (схема № 2) |
Парокомпрес сионная ТНУ с регенерацией теплоты и переохладителем (схема № 3) |
||||||
|
Наименование фреонов |
|||||||||
|
Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн |
|||||||||
|
Удельная энергия, потребляемая электродвигателем W |
|||||||||
|
Степень сжатия в компрессоре e |
|||||||||
|
Коэффициент преобразования теплоты m |
|||||||||
|
Коэффициент преобразования электроэнергии mэ |
|||||||||
|
Удельный расход первичной энергии ПЭ |
|||||||||
|
Эксергетический КПД hэ |
Таким образом наилучший вариант будет с наибольшим . Для вариантов с близким наилучшим будет тот, который обеспечивает наименьшую степень сжатия e и наибольшие эксергетический КПД hэ и удельную тепловую нагрузку qтн. Весь комплекс этих параметров учитывается в экономическом показателе ТНУ – его сроке окупаемости
= (СТ – ТЗ)/КЗ,
где CТ – стоимость теплоты, получаемой из системы теплоснабжения при отсутствии теплового насоса, руб./год; ТЗ – затраты на эксплуатацию теплового насоса, руб./год; КЗ – стоимость теплового насоса и затраты на его монтаж, руб.
Для выбранной схемы рассчитываются тепловая нагрузка в узлах установки и эксергетический баланс теплонасосной установки.
Тепловая нагрузка теплонасосной установки Qтн, Вт или кВт, – это количество теплоты, получаемой в установке горячим теплоносителем. Для установок теплоснабжения за счет использования теплоты окружающей среды тепловая нагрузка задается. Если тепловой насос используется для утилизации сбросной теплоты, то тепловая нагрузка определяется по заданному расходу теплоносителя и его температуре:
Qтн = сн(tн1 – tн2)Gн , Вт,
где сн – теплоемкость низкопотенциального теплоносителя.
Массовый расход хладагента Gха, кг/с, определяется по тепловой нагрузке установки (количестве теплоты, получаемой горячим теплоносителем), и удельной тепловой нагрузке:
Gха = .
Полная нагрузка узлов теплового насоса составит:
– в компрессоре:
N = WGха;
– в испарителе:
Qи = qи Gха;
– в конденсаторе:
Qк = qк Gха;
– в переохладителе:
Qпо = qпо Gха;
– в промежуточном теплообменнике:
Qпто = qпто Gх.а.
Оценка эффективности работы узлов теплового насоса производится на основании эксергетического расчета. Удельные эксергетические потери в компрессоре:
– внешние эксергетические потери в компрессоре и электродвигателе, вызванные механическим трением:
Dе = (W – lсж);
– внутренние эксергетические потери в компрессоре, вызванные необратимостью процесса сжатия хладоагента:
Dе= T0(S2 – S1а) ;
Эксергетические потери в теплообменниках определяются по разности эксергии хладоагента, определяемой по формуле Dh – T0DS, и эксергии, подведенной или отобранной у теплоносителя, равной tq. Таким образом
– экергетические потери в испарителе:
Dеи = tн qи – [(h1 – h4) – T0(S1 – S4)] = ен – [qи – T0(S1 – S4)];
– эксергетические потери в конденсаторе:
Dек = [(h2 – h3) – T0(S2 – S3)] – tн qи = [qк – T0(S2 – S3)] – ев;
– эксергетические потери в переохладителе:
Dепо = [(h3 – h3а) – T0(S3 – S3а)] – tвп qпо = [qпо – T0(S3 – S3а)] – евп.
Эксергетические потери в промежуточном теплообменнике определяются по разности отданной эксергии горячим фреоном и полученной эксергии холодным френом. Для схемы без переохладителя они имеют вид:
Dепто = [(h3 – h3б) – T0(S3 – S3б)] – [(h1а – h1) – T0(S1а – S1)],
или, так как h3 – h3б = h1а – h1,
Dепто = T0(S1а – S1 – S3 + S3б ).
Для схемы с переохладителем
Dепто = T0(S1а – S1 – S3а + S3б ).
Энтальпия фреона при дросселировании не изменяется, и эксергетические потери в дросселе:
Dед = T0(S4 – S3б).
Сумма эксергетических потерь в тепловом насосе:
Dе = Dе + Dе + Dеи + Dек + Dепо + Dепто + Dед.
Проверка расчета производится по равенству полученных эксергетических потерь и разности эксергии на входе и выходе теплового насоса:
Dе = (ен + еэ) – (eв + eвп).
Для оценки эксергетических потерь в узлах теплового насоса строится диаграмма, на которой в масштабе изображаются потоки эксергии (рис. ).
Рис. . Эксергетический баланс теплового насоса
Узлы, в которых эксергетические потери наибольшие, требуют совершенствования и повышения эффективности работы.
Проектирование теплообменников необходимо для крупных ТНУ мощностью свыше 15…20 кВт. Для маломощных ТНУ систем индивидуального отопления могут быть использованы пластинчатые теплообменники, выбираемые по каталогам согласно рассчитанной полной нагрузке.
Испаритель, конденсатор, переохладитель и промежуточный теплообменник мощных ТНУ обычно представляют собой кожухотрубчатые теплообменники с шахматными пучками медных труб, на которые накатаны ребра. В испарителе, конденсаторе и переохладителе вода (рассол) движется по трубам, а фреон – в межтрубном пространстве. В промежуточном теплообменнике по трубам движется горячий жидкий фреон, в межтрубном пространстве – холодный пар. Оптимальная скорость низкопотенциального теплоносителя и фреона в трубах – 1…2,5 м/с. В межтрубном пространстве жидкий фреон движется со скоростью 2,5 м/с, парообразный – 5…10 м/с. Конструкция испарителя и конденсатора представлена на рис. , , а характеристики оребренных труб – в табл. и на рис. .
Рис. . Испаритель:
1 – коллектор жидкостный; 2 – кожух; 3 – перегородки; 4 – патрубок для входа теплоносителя; 5 – патрубок для выхода теплоносителя; 6 – крыша; 7 – клапан предохранительный; 8 – вход фреона; 9 – манометр; 10 – спуск воздуха; 11 – спуск теплоносителя;
12 – спуск масла; 13 – выход фреона
Рис. . Конденсатор:
1 – боковой патрубок; 2 – перегородка с отверстиями; 3 – перегородка;
4 – камера с патрубками
Таблица
Характеристики труб теплообменников
|
Наружный диаметр d1, мм |
16 |
17,7 |
23 |
|
Внутренний диаметр d2, мм |
13 |
14,7 |
20 |
|
Высота ребра hp, мм |
2,2 |
1,9 |
1,5 |
|
Наружный диаметр ребра dp, мм |
20,4 |
21,5 |
26 |
|
Толщина ребра p, мм |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
|
Шаг между ребрами Sp, мм |
2,04 |
2,03 |
2 |
|
Коэффициент eр |
2,67 |
2,12 |
1,93 |
|
Площадь наружной оребренной поверхности трубы |
0,1769 |
0,1737 |
0,190 |
|
Площадь внутренней поверхности трубы длиной 1 м F2, м2 |
0,0408 |
0,0462 |
0,068 |
Рис. . Конструктивные размеры оребренных труб
В табл. площадь внутренней поверхности трубы длиной 1 м:
F2= d2,
общая наружная площадь оребренной трубы:
F1 = F1c + F1p,
где площадь теплопередающей поверхности наружных труб, свободных от ребер:
F1c = d11 – ,
и площадь ребер:
F1p = + .
Расчет теплообменников производится согласно методикам и уравнениям, приведенных в работах [21–23].
Расчет испарителя
Схема теплообмена в испарителе представлена на рис. .
Рис. . Схема теплообмена в испарителе
Удельный тепловой поток q2 от низкопотенциального теплоносителя к внутренним стенкам труб имеет вид
q2 = 2 (tв.ср – tcт), ()
а удельный тепловой поток от наружных стенок к фреону, отнесенный к 1 м2 внутренней поверхности трубы
q1 = 1 (tст – tи) , ()
где tв.ср – средняя температура низкопотенциального теплоносителя; tcт – температура стенки; tи – температура испарения фреона; 2 и 1 – коэффициенты теплоотдачи соответственно от низкопотенциального теплоносителя к стенке и от стенки к фреону; F1 и F2 – площадь поверхности соответственно наружной оребренной и внутренней стенки.
В связи с законом сохранения энергии тепловые потоки должны быть равны друг другу. Расчет теплообменников заключается в решении уравнения q1 = q2 и нахождении неизвестной температуры стенки tcт, и определении удельного теплового потока в испарителе qи = q1 = q2. В расчетах термическим сопротивлением медной стенки можно пренебречь, так как оно составляет менее 1% от термического сопротивления теплообменников. Порядок расчета испарителя следующий.
Определяется среднелогарифмический температурный напор:
Dtср=
и средняя температура низкопотенциального теплоносителя
tв.ср = tи +tср.
Из табл. выбираются теплофизические свойства воды при температуре tв.ср или свойства антифриза.
Таблица
Теплофизические свойства воды и антифриза
|
Температура, °С |
Кинематическая вязкость в·106, м2/с |
Коэффициент теплопроводности lв·102, Вт/м·К |
Критерий Прандтля, Prв |
Плотность rв, кг/м3 |
|
Вода |
||||
|
0 |
1,79 |
55,1 |
13,67 |
999,9 |
|
10 |
1,31 |
57,4 |
9,52 |
999,7 |
|
20 |
1,01 |
59,9 |
7,02 |
998,2 |
|
30 |
0,805 |
61,8 |
5,42 |
995,7 |
|
40 |
0,658 |
63,5 |
4,31 |
992,2 |
|
50 |
0,556 |
64,8 |
3,54 |
988,1 |
|
60 |
0,478 |
65,9 |
2,98 |
983,1 |
|
70 |
0,415 |
66,8 |
2,55 |
977,8 |
|
80 |
0,365 |
67,4 |
2,21 |
971,8 |
|
90 |
0,326 |
68,0 |
1,95 |
965,3 |
|
Антифриз марки 40 |
||||
|
20 |
4,4 |
41,9 |
8,48 |
1072 |
________
Примечание. Свойства воды могут быть рассчитаны по регрессионным уравнениям:
nв = (1,717 – 0,03377t + 0,000200938t 2 + 0,00018055/(t +273))·10–6;
lв = (55,179 + 0,2541t – 0,001237 t 2 + 0,000265/(t + 273))·10–2;
Prв = 13,0104 – 0,28047t + 0,001728t 2 + 0,00018056/(t + 273);
rв = 1000,302 – 0,06479t – 0,003576t 2 + 0,00018059/(t + 273),
где t – температура воды, °С.
Принимается скорость теплоносителя в трубах в (от 1 до 2,5 м/с). Коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к внутренним стенкам труб определяется по критериальному уравнению:
2 = Nu , Вт/м2 ·К, ()
где критерий Нуссельта
Nu = 0,021 Pr0,43.
Коэффициент теплоотдачи от наружных стенок к фреону для вертикальных фреоновых испарителей описывается критериальным уравнением:
1 = 2,53q 0,14 +2,2 n, Вт/м2 ·К, ()
где nтр.в – число вертикальных труб в испарителе, от 5 до 15; ри – давление фреона в испарителе; ркр – давление фреона в критической точке (прил. 2).
Подставляя выражение в выражение и выражая q1, получаем
q1 = k(tст – tи)4, ()
где коэффициент
k = 2,53 0,14 +2,2n 4.
Для горизонтальных испарителей критериальные уравнения теплообмена со стороны испаряющегося фреона приведены в работах [22, 24].
Температура стенки находится решением уравнения q1 = q2. Для этого при разных температурах стенки от tи до tв.ср рассчитываются несколько значений q1 и q2 по уравнениям и , строятся зависимости q1(tст) и q2(tст), пересечение которых соответствует равенству тепловых потоков, а, значит, и искомой температуре стенки (рис. ).
|
Температура стенки |
tи |
… |
… |
… |
… |
tв.ср |
||
|
q1 |
0 |
… |
… |
… |
… |
… |
||
|
q2 |
… |
… |
… |
… |
… |
0 |
Рис. . Графическое определение температуры стенки
По найденной температуре стенки рассчитывается удельный тепловой поток в испарителе:
qи = 2 (tв.ср – tст), Вт/м2.
Теплоотдающая поверхность
F = , м2,
где Qи – тепловая нагрузка испарителя, Вт.
Число труб в теплообменнике должно обеспечивать принятую ранее скорость низкопотенциального теплоносителя (воды). Если его расход не задан, он рассчитывается по выражению
Gн = , ,
где сн – теплоемкость.
Число труб в одном ходе, округленное до целого числа:
n = .
Длина труб в одном ходе Lx
Lx = ,
где m – число ходов, для упрощения конструкции теплообменника должно быть минимальным. Получаемая длина труб в одном ходе Lx должно быть от 2 до 6 м. Если изменением числа ходов m этого добиться невозможно, то задают другую скорость в и повторяют расчет теплообмена и конструктивных параметров.
После определения числа труб согласно методике, изложенной в работе [23], производят компоновку трубок в сечении теплообмен ника и определяют размеры трубной решетки и диаметр теплообменника.
Размещение труб может быть ромбическое, по вер шинам равносторонних треуголь ников, или по концентрическим окружностям (рис. ). Шаг трубок S принимается равным (1,3¸1,5)d1, но не менее
d1 + 6 мм.
Рис. . Компоновка труб в теплообменнике
Для теплообменников с одним ходом расстояние D' между крайними трубами определяется по рис. . Размещение труб в многоходовом тепло обменнике должно учитывать установку перегородок, поэтому компоновка и определение расстояния D' между крайними трубами для многоходовых теплообменников производится графическим путем.
Рис. . Число труб при различном относительном диаметре трубной решетки для одноходовых теплообменников
Внутренний диаметр теплообменника D определяется по выражению
D = D'+ d1 + 2hз,
где hз – зазор между трубами и корпусом, 6 мм и более.
Также для теплообменника рассчитываются диаметры входных и выходных патрубков для фреона и теплоносителя (по скорости теплоносителя в них).
Расчет конденсатора
В конденсаторе теплота передается от конденсирующейся на наружной стороне труб пленки фреона к воде, идущей в трубах. Схема теплообмена в конденсаторе представлена на рис. .
Рис. . Схема теплообмена в конденсаторе
Удельный тепловой поток q2 от внутренних стенок труб к воде
q2 = 2 (tcт – tв.ср), ()
где 2 – коэффициент теплоотдачи от стенки к воде.
Среднелогарифмический температурный напор для конденсатора имеет вид:
Dtср= , (для схемы без переохладителя);
Dtср= , (для схемы с переохладителем);
а средняя температура воды
tв.ср = tк – tср.
Коэффициент теплоотдачи от стенок к воде 2 рассчитывается по выражению аналогично испарителю.
Температура пленки конденсата фреона на наружной поверхности труб определяется по выражению
tпл = tв.ср + tк.
По температуре tпл определяется теплота парообразования фреона r и рассчитывается параметр В:
В = 0,25.
Тепловой поток от фреона к наружным стенкам труб имеет вид:
q1 = 0,728 В р e (tк – tст)0,75, ()
где коэффициент р определяется по табл. ; коэффициент e – по рис. или выражению
= (0,868 +0,11677n)–1,
где n – число рядов труб по высоте.
Рис. . Коэффициент e
Температура стенки tст определяется по уравнению q1 = q2. Для этого по выражениям и на интервале температур от tв.ср до tк строятся графики тепловых потоков q1 и q2 и по точке их пересечения определяется температура стенки tст.
Далее аналогично испарителю производится расчет поверхности теплообмена и конструктивных параметров теплообменника.
Расчет переохладителя и промежуточного теплообменника
В переохладителе и промежуточном теплообменнике процессов испарения и конднесации пара нет. В переохладителе теплота передается от фреона, находящегося в жидком состоянии, к воде, идущей в трубах. В промежуточном теплообменнике теплота от более горячего жидкого фреона передается более холодному перегретому пару фреона. Схема теплообмена в переохладителе представлена на рис. , а в промежуточном теплообменнике – на рис. . Расчет теплообменников представлен в табл. .
|
Рис. . Схема теплообмена |
Рис. . Схема теплообмена |
Таблица
Расчет переохладителя и промежуточного теплообменника
|
Наименование |
Расчет переохладителя |
Расчет промежуточного теплообменника |
|
Средняя температура теплоносителей |
tср1 = 0,5(tк + t3а) tср2 = 0,5(tв1 + tвп) |
tср1 = 0,5(t1 + t1а) tср2 = 0,5(t3а + t3б) |
|
Число ходов m |
Принимается |
|
|
Вспомогательные параметры |
P = (tвп – tв1)/(tк – tв1) R = (tк – t3а)/(tвп – tв1) |
P = (t3б – t3а)/(t1 – t3а) R = (t1 – t1а)/(t3б – t3а) |
|
Поправочный коэффициент для перекрестного хода |
j = |
|
|
Температурный напор для перекрестного тока |
Dtср = j |
Dtср = = j |
|
Скорость теплоносителя в трубах 2, м/с |
2 = 1…2,5 м/с |
2 = 1…2,5 м/с |
|
Критерий Нуссельта для внутренних стенок труб Nu и коэффициент теплоотдачи для внутренних стенок труб a2, |
Nu = 0,021 Pr0,43, 2 = Nu , (используются свойства теплоносителя при tср2) |
Nu = 0,021 Pr0,43, 2 = Nu , (используются свойства фреона при tср2 и давлении pк) |
Окончание табл.
|
Наименование |
Расчет переохладителя |
Расчет промежуточного теплообменника |
|
Скорость теплоносителя в межтрубном пространстве 1, м/с |
1 = 2,5 м/с |
1 = 5…10 м/с |
|
Коэффициент теплоотдачи для внешней поверхности оребренных труб a1, Вт/м2·К |
a1 = 0,136 Pr0,35 0,54 0,14 0,65 |
|
|
(используются свойства фреона при tср1 и давлении pк) |
(используются свойства перегретого пара фреона при tср1 и давлении pи) |
|
|
Коэффициент теплопередачи через цилиндрическую стенку k, Вт/м2К |
k = , где l = 384 Вт/м2К – теплопроводность меди |
|
|
Поверхность теплообмена F, м2 (Qпо и Qпто – тепловая нагрузка узлов, Вт) |
F = |
F = |
|
Число труб в одном ходе n (округляется до целого числа) |
n = , где rв – плотность теплоносителя |
n = , где rф – плотность фреона |
|
Длина труб одного хода Lx, м |
Lx = |
Получаемая длина труб в одном ходе Lx должна быть от 2 до 6, в противном случае изменяют число ходов m или скорость 2 и повторяют расчет теплообмена и конструктивных параметров.
После определения числа труб согласно методике, изложенной для испарителя, производят компоновку трубок в сечении теплообмен ника, определяют размеры трубной решетки, диаметр теплообменника, диаметры штуцеров. На рис. приведена компоновка ТНУ.
|
Рис. . Компоновка ТНУ |
Согласно методике, приведенной в подразделах – рассмотрим пример проектирования теплонасосной установки для отопления индивидуального жилого дома. В качестве источника низкопотенциальной теплоты используем грунт. Система отопления – водяной «теплый пол».
Исходные данные для расчета:
– тепловая нагрузка Qтн 3 кВт
– температура низкопотенциального теплоносителя (рассола) на входе в тепловой насос tн1 5 °С;
– температура низкопотенциального теплоносителя (рассола) после теплового насоса tн2 –5 °С;
– температура высокопотенциального теплоносителя (горячей воды) на входе в тепловой насос tв1 35 °С;
– температура горячей воды после теплового насоса tв2 45 °С;
– температура окружающей среды t0 –10 °С;
– перепады температуры на выходе из теплообменников: испарителя tисп, конденсатора tк, переохладителя tпо 5°С
– температура перегрева пара в промежуточном теплообменнике tп 20 °С.
В качестве хладагента используется фреон R152a, относящийся к озонобезопасным.
Расчет парокомпрессионного теплового насоса (схема № 1)
1. Температура испарения фреона:
tи = tн2 – tи = –5 – 5 = –10°С.
2. По температуре испарения tи = –10°С по таблицам термодинамических свойств хладагента R152a в состоянии насыщения (прил. 2) или по p, h-диаграмме (рис. ) определяются параметры в точке 1 – энтальпия на правой пограничной кривой h'' и давление р:
h1 = 500,15 кДж/кг;
pи = 0,18152 МПа,
точка 1 отмечается на p, h-диаграмме.
|
Рис. . Циклы ТНУ: |
3. Температура конденсации фреона:
tк = tв2 +tк = 45 + 5 = 50°С.
4. По температуре конденсации tк по таблицам термодинамических свойств или по p, h-диаграмме определяются параметры в точке 3 – энтальпия на левой пограничной кривой h' и давление р:
h3 = 290,5 кДж/кг;
pк = 1,1774 МПа,
точка 3 отмечается на p, h-диаграмме.
5. На p, h-диаграмме на пересечении линии постоянной энтропии S1, проходящей через точку 1, и линии изобары pк, проходящей через точку 3, определятся точка 2а, затем по диаграмме определяется энтальпия в этой точке:
h2а = 564 кДж/кг.
6. Адиабатный КПД компрессора а:
а = 0,98 = 0,98 = 0,80.
Энтальпия фреона после сжатия с учетом потерь:
h2 = h1 + = 500,15 + = 580,0 кДж/кг.
По значению энтальпии h2 = 598,7 кДж/кг и давлению pк = 1,1774 МПа на диаграмме отмечается точка 2. Температура в этой точке
t2 = 81°C.
7. По значению энтальпии h3 = h4 = 290,5 кДж/кг и давлению pи = 0,18152 МПа на диаграмме отмечается точка 4.
8. Удельные тепловые нагрузки в узлах теплового насоса:
qи = h1 – h4 = 500,15 – 290,5 = 209,65 кДж/кг;
qк = h2 – h3 = 580,0 – 290,5 = 289,50 кДж/кг;
lсж = h2 – h1 = 580,0 – 500,15 = 79,85 кДж/кг.
Правильность расчета определяется проверкой теплового баланса
209,65 + 79,85 = 289,50 кДж/кг.
Тепловая нагрузка теплового насоса:
qтн = qк = 289,50 кДж/кг.
Энергия, потребляемая электродвигателем W:
W = = 79,85 /(0,95·0,8) = 105,07 кДж/кг.
10. Показатели энергетической эффективности теплового насоса:
– коэффициент преобразования теплоты
= = 289,5/ 79,85 = 3,63;
– коэффициент преобразования электроэнергии:
э= э.м э = 0,95·0,8·3,63 = 2,76;
– удельный расход первичной энергии·
ПЭ = · = · = 0,95.
Так как ПЭ < 1, то с энергетической точки зрения отопление с использованием теплового насоса выгоднее, чем при сжигании природного топлива, применяемого для производства электроэнергии.
11. Степень повышения давления в компрессоре
e = = 1,1774 / 0,18152 = 6,49 .
12. Производится эксергетический расчет схемы:
– средняя логарифмическая температура холодного теплоносителя
Тср. н= = = 273 К;
– эксергетическая температура низкопотенциального теплоносителя:
н = = = 0,0366;
– эксергия ен, отданная низкопотенциальным теплоносителем в испарителе:
ен = н qи = 0,0366·209,65 = 7,67 кДж/кг.
– средняя логарифмическая температура горячего теплоносителя
Тср. в = = = 313 К.
– эксергетическая температура высокопотенциального теплоносителя:
в = = = 0,160;
– эксергия ев, полученная высокопотенциальным теплоносителем в конденсаторе:
ев = 0,160·289,50 = 46,32 кДж/кг,
– эксергия электроэнергии, потребляемой электродвигателем:
еэ = W = = = 105,07 кДж/кг;
– эксергетический КПД э теплового насоса:
э = = = = 0,411.
Расчет парокомпрессионного теплового насоса
с регенерацией теплоты (схема № 2) и с регенерацией теплоты и переохладителем (схема № 3)
Результаты проведенного выше расчета, а также расчет ТНУ для второй и третей схемы схем представлены в табл. .
Таблица
Термодинамический расчет схем
парокомпрессионного теплового насоса
|
Параметр |
Размер ность |
Номер схемы |
||
|
1 |
2 |
3 |
||
|
Температура испарения фреона tи |
°С |
–10 |
||
|
Энтальпия фреона после испарителя h1 |
кДж/кг |
500,15 |
||
|
Давление фреона в испарителе pи |
МПа |
0,18152 |
||
|
Температура конденсации фреона tк |
°С |
45 + 5 = 50 |
||
|
Энтальпия фреона после конденсатора h3 |
кДж/кг |
290,5 |
||
|
Давление конденсации фреона pк |
МПа |
1,1774 |
||
|
Температура фреона на входе в компрессор t1a |
°С |
– |
–10 + 20 = 10 |
|
|
Энтальпия фреона на входе в компрессор h1a |
кДж/кг |
– |
521 |
|
|
Энтальпия фреона после адиабатного сжатия h2a |
кДж/кг |
564 |
589 |
|
|
Адиабатный КПД компрессора а |
– |
0,80 |
||
|
Энтальпия фреона после компрессора h2 |
кДж/кг |
580,0 |
606 |
|
|
Теплоемкость фреона после конденсатора c |
– |
– |
1,957 |
|
|
Температура холодного фреона после переохладителя t3а |
°С |
– |
– |
[1,957·50 + + 4,19(5 + 35)] / / (1.957 + 4.19) = =43,2 |
|
Энтальпия холодного фреона после переохладителя h3а |
кДж/кг |
– |
– |
278 |
Продолжение табл.
|
Параметр |
Размер ность |
Номер схемы |
||
|
1 |
2 |
3 |
||
|
Температура воды после переохладителя tвп |
°С |
– |
– |
43,2 – 5 = = 38,2 |
|
Энтальпия горячего фреона на входе в промежуточный теплообменник h3б |
кДж/кг |
– |
290,5 – – (521–500,15) = = 269,7 |
278 – (521 – – 500,15) = = 257,2 |
|
Температура горячего фреона после промежуточного теплообменника t3б (по p, h-диаграмме) |
°С |
– |
40 |
|
|
Энтальпия фреона перед испарителем h4 |
кДж/кг |
290,5 |
269,7 |
257 |
|
Удельная тепловая нагрузка испарителя qи |
кДж/кг |
209,65 |
500,15 – 269,7 = = 230,5 |
500,15 – 257,2 = = 243 |
|
Удельная тепловая нагрузка кондесатора qк |
кДж/кг |
289,50 |
606 – 290,5 = 315,5 |
|
|
Удельная тепловая нагрузка переохладителя qпо |
кДж/кг |
– |
– |
290,5 – 278 = = 12,5 |
|
Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн |
кДж/кг |
289,50 |
315,5 |
315,5 + 12,5 = = 328,0 |
|
Удельная тепловая нагрузка промежуточного теплообменника qпто |
кДж/кг |
– |
521 – 500,15 = 20,9 |
|
|
Работа сжатия в компрессоре lсж |
кДж/кг |
79,85 |
606 – 521 = 85,0 |
|
|
Удельная энергия, потребляемая электродвигателем W |
кДж/кг |
105,07 |
85/(0,95·0,8) = 125,0 |
|
|
Проверка теплового баланса |
– |
209,65 + 79,85 = 289,50 |
230,5 +85,0 = = 315,5 |
243 + 85,0 = 315,5 + 12,5 |
Продолжение табл.
|
Параметр |
Размер ность |
Номер схемы |
||
|
1 |
2 |
3 |
||
|
Коэффициент сжатия e |
– |
6,49 |
||
|
Коэффициент преобразования теплоты |
– |
3,63 |
315,5 / 85,0 = = 3,71 |
(315,5 + 12,5) / / 85,0 = 3,86 |
|
Коэффициент преобразования электроэнергии э |
– |
2,76 |
0,95·0,8·3,71 = = 2,82 |
0,95·0,8·3,86 = = 2,93 |
|
Удельный расход первичной энергии ПЭ |
– |
0,95 |
1/(0,95·0,8·0,4 0,95·3,71) = = 0,93 |
1/(0,95·0,8·0,4 0,95·3,86) = = 0,90 |
|
Средняя температура низкопотенциального теплоносителя Тср. н |
К |
273 |
||
|
Термодинамическая температура низкопотенциального теплоносителя н |
– |
0,0366 |
||
|
Эксергия, отданная низкопотенциальным теплоносителем ен |
кДж/кг |
7,67 |
0,0366·230,5 = = 8,44 |
0,0366·243 = = 8,89 |
|
Средняя температура высокопотенциального теплоносителя в конденсаторе Тср. н |
К |
313 |
= = 314,6 |
|
|
Термодинамическая температура высокопотенциального теплоносителя в кондесаторе в |
– |
0,160 |
1 – = = 0,164 |
|
|
Эксергия, полученная высокопотенцильным теплоносителем в конденсаторе ев |
кДж/кг |
46,32 |
= 0,160·315,5 = 50,48 |
0,164·315,5 = = 51,74 |
Окончание табл.
|
Параметр |
Размер ность |
Номер схемы |
||
|
1 |
2 |
3 |
||
|
Средняя температура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе Тср. нп |
К |
– |
– |
= = 309,6 |
|
Термодинамическая темпе ратура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе вп |
– |
– |
– |
1 – = = 0,151 |
|
Эксергия, полученная высокопотенциальным теплоносителем в переохладителе евп |
кДж/кг |
– |
– |
0,151·12,5 = 1,89 |
|
Эксергия потребляемой электроэнергии, еэ |
кДж/кг |
105,07 |
125,0 |
|
|
Эксергетический КПД э |
– |
0,411 |
= = 0,378 |
= = 0,401 |
Показатели энергетической эффективности сводятся в табл. . Как видно из таблицы, наивысший коэффициент преобразования теплоты и электроэнергии, а также наименьший расход первичного топлива – в схеме № 3. Но в схемах № 2 и 3 эксергетический КПД меньше, чем в схеме № 1. Это связано с тем, что удельная тепловая нагрузка теплового насоса в схемах № 2 и 3 повышается за счет подвода дополнительной энергии в процессе сжатия. Так, за счет увеличения потребляемой электроэнергии на 19,3 кДж/кг тепловая нагрузка в схемах № 2 и 3 увеличивается соответственно на 26 и 38,5 кДж/кг, что приводит к увеличению коэффициента преобразования теплоты . Так как эксергия электроэнергии равна величине электроэнергии, а эксергия теплоносителя составляет только часть его теплоты, то это приводит к потерям эксергии и снижению эксергетического КПД.
Таблица
Показатели энергетической эффективности рассчитанных вариантов
|
№ схемы |
1 |
2 |
3 |
|
Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн, кДж/кг |
289,50 |
315,5 |
328,0 |
|
Удельная энергия, потребляемая электродвигателем W, кДж/кг |
105,7 |
125,0 |
|
|
Степень сжатия в компрессоре e |
6,49 |
||
|
Коэффициент преобразования теплоты m |
3,63 |
3,71 |
3,86 |
|
Коэффициент преобразования электроэнергии mэ |
2,76 |
2,82 |
2,93 |
|
Удельный расхол первичной энергии ПЭ |
0,95 |
0,93 |
0,90 |
|
Эксергетический КПД hэ |
0,411 |
0,378 |
0,401 |
Для дальнейших расчетов выбираем схему № 3.
Массовый расход хладагента Gха:
Gха = = 3/328 = 0,00915 кг/с.
Полная нагрузка узлов теплового насоса:
– в компрессоре:
N = WGха = 125·0,00915 = 1,144 кВт;
– в испарителе:
Qи = qи Gха = 243·0,00915 = 2,223 кВт;
– в конденсаторе:
Qк = qк Gха = 315,5·0,00915 = 2,886 кВт;
– в переохладителе:
Qпо = qпо Gха = 12,5·0,00915 = 0,114 кВт;
– в промежуточном теплообменнике:
Qпто = qпто Gх.а = 20,9·0,00915 = 0,191 кВт.
Удельные эксергетические потери в компрессоре:
– внешние эксергетические потери в компрессоре и электродвигателе, вызванные механическим трением:
Dе = (W – lсж) = 125,0 – 85,0 = 40,0 кДж/кг;
– внутренние эксергетические потери в компрессоре, вызванные необратимостью процесса сжатия хладоагента (энтропия определяется по p, h-диаграмме):
Dе= T0(S2 – S1а) = 263·(2,26 – 2,21) = 13,15 кДж/кг;
Эксергетические потери в теплообменниках определяются по разности эксергии хладоагента, определяемой по формуле Dh – T0DS, и эксергии, подведенной или отобранной у теплоносителя, равной tq. Таким образом, определив энтропии по таблицам свойств фреона в состоянии насыщения или по p, h-диаграмме, получаем:
– эксергетические потери в испарителе:
Dеи = ен – [qи – T0(S1 – S4)] = 8,89 – [243 – 263(2,1421 – 1,22)] =
= 8,40 кДж/кг;
– эксергетические потери в конденсаторе:
Dек = [qк – T0(S2 – S3)] – ев = [315,15 – 263(2,26 – 1,3003)] – 51,74 =
= 11,01 кДж/кг;
– эксергетические потери в переохладителе:
Dепо = [qпо – T0(S3 – S3а)] – евп = [12,5 – 263(1,3003 – 1,26)] – 1,89 =
= 0,01 кДж/кг;
Эксергетические потери в промежуточном теплообменнике
Dепто = T0(S1а – S1 – S3а + S3б ) = 263(2,22 – 2,1421 – 1,26 + 1,20) =
= 2,08 кДж/кг.
Энтальпия фреона при дросселировании не изменяется, и эксергетические потери в дросселе:
Dед = T0(S4 – S3б) = 263(1,22 – 1,20) = 5,26 кДж/кг.
Сумма эксергетических потери в тепловом насосе:
Dе = Dе + Dе + Dеи + Dек + Dепо + Dепто + Dед =
= 40,0 + 13,15 + 8,40 + 11,01 + 0,01 + 2,08 + 5,26 = 79,91 кДж/кг.
Проверка расчета производится по равенству полученных эксергетических потерь и разности эксергии на входе и выходе теплового насоса:
Dе = (ен + еэ) – (eв + eвп) = (8,89 + 125,0) – (51,74 + 1,89) =
= 80,26 кДж/кг.
Отличие эксергетических потерь (79,91 и 80,26 кДж/кг или 0,4%) обусловлено неточностью определения энтропии по p, h-диаграмме.
Наибольшие эксергетические потери происходят в компрессоре из-за необратимости процесса сжатия и в конденсаторе из-за необратимости процесса теплообмена. Поэтому для повышения эксергетического КПД необходимо приближаться к изотермическим условиям сжатия (то есть интенсивно охлаждать фреон в компрессоре) и снижать разность температур в конденсаторе (увеличивать его поверхность теплообмена).
Контрольные вопросы
1. Какие данные являются исходными для расчета циклов теплонасосных установок?
2. Какой показатель показывает термодинамическое совершенство работы теплового насоса?
3. Что является экономическим показателем работы теплонасосной установки?
4. Как производится оценка эффективности работы узлов теплового насоса?
5. Какие составные части входят в сумму эксергетических потерь в тепловом насосе?
6. Как определяется параметры фреона после сжатия
7. Опишите схемы теплообмена в испарителе, конденсаторе, переохладителе и регенеративном теплообменнике.
Для проектирования выбрана система отопления одного подъезда 9-этажного панельного жилого дома. Поквартирное отопление не рассматривалось по следующим причинам:
– расположенный в квартире тепловой насос создает шум и вибрацию, а разделение его на две части наподобие «сплит»-систем кондиционирования приводит к ухудшению внешнего вида здания;
– в отдельной квартире реконструируемых или ремонтируемых старых домов нельзя отказаться от централизованного отопления, но перевод всего подъезда на поквартирное отопление вполне возможен;
– в условиях г. Белгорода значительная часть новых квартир покупается иногородними жителями, например работающими на севере, и от момента сдачи дома до заселения квартиры может пройти несколько лет. При этом зимой незаселенные квартиры не отапливаются, что вынуждает соседей нести повышенные расходы на отопление своих квартир;
– при расчете теплоты утилизации сточных вод и вытяжной вентиляции увеличение количества источников (квартир) приводит к более стабильному сбросу теплоты.
ТНУ для отопления всего дома также не рассматривалось из-за большой массы и габаритов такой установки (см. табл. ), что вызывает трудности ее размещения без дополнения конструкции здания. По-подъездное отопление также удобно для резервирования оборудования, в этом случае одна резервная ТНУ будет устанавливаться для нескольких подъездов дома, или при ремонте ТНУ одного подъезда отопление будет производиться частью мощности ТНУ других подъездов.
Три схемы теплового насоса рассматривались со следующим источником низкопотенциальной теплоты:
а) грунтовый теплообменник (температура грунта 5 °С);
б) подземные грунтовые воды (5 °С);
в) бытовые стоки (30 °С);
г) воздух в вытяжной вентиляции (25 °С).
В качестве нагревательных приборов выбрана система «теплый пол», в соответствии с табл. температура воды на выходе из теплового насоса задавалась 60 °С, температура возвратной воды – 50 °С.
Для выбора варианта производился термодинамический расчет цикла теплового насоса, определялся коэффициент преобразования энергии в нем (отношение теплоты, полученной горячим теплоносителем к энергии, затраченной приводом компрессора), производился конструктивный расчет теплообменников и компрессора, определялась стоимость теплонасоной установки и срок ее окупаемости (при этом стоимость 1 Гкал теплоты принималась в размере 390 руб. согласно действующим летом 2005 г. тарифам в г. Белгороде).
Полученные результаты представлены на рис. . Из рис. видно, что выбор схемы и типа фреона оказывает значительное влияние на конечную эффективность варианта. Из рассмотренных схем наилучшей оказалась схема № 3 в связи с более высоким значением коэффициента в ней с фреоном R-22 (озонобезопасные аналоги R410А, R407C).
Рис . Сравнение эффективности вариантов
при отопительной мощности 180 кВт
(номер после фреона соответствует номеру схемы)
Утилизация теплоты сточных вод, как и ожидалось, обеспечило самую эффективную систему теплоснабжения, значительно превосходящую остальные варианты. Утилизация теплоты вытяжного воздуха оказалась малоэффективной из-за высокой стоимости низкой эффективности и высокой стоимости теплообменника, устанавливаемого в вытяжной вентиляции. Из приведенных результатов видна возможность комплексной утилизации теплоты, когда промежуточный теплоноситель поочередно отбирает теплоту у сточных вод, вытяжной вентиляции и грунта.
Можно сделать вывод, что эффективность теплового насоса во многом зависит от условий его использования, что обязательно необходимо учитывать при проектировании теплонасосных установок или выборе готового оборудования.
При строительстве домов можно снизить стоимость дома, но потом из-за низкого термического сопротивления стен производить большие затраты на отопление. С другой стороны, увеличение толщины стен приводит к удорожанию дома. Предлагается снижать суммарные затраты на сооружение дома и отопление.
Для отопления рассмотрены четыре системы: 1) газовое с газовым котлом и конвективными радиаторами; 2) централизованное конвективными радиаторами; 3) электрическое – система теплый пол; 4) отопление с помощью теплового насоса и водяного теплого пола. В табл. 23 приведены затраты на монтаж этих систем и их эксплуатацию.
Таблица
Характеристики систем отопления
|
Тип |
Затраты |
|
|
Капитальные |
Текущие |
|
|
Централизованное
|
Водяная система отопления с конвективными радиаторами ICот = 1,2(A/2· Срад) |
Стоимость теплоты Pгод. от = СГкал |
Окончание табл.
|
Тип |
Затраты |
||
|
Капитальные |
Текущие |
||
|
Газовое
|
Газовый отопительный котел и водяная система отопления с конвективными радиаторами ICот = Скот + 1,2(A/2· Срад) |
Pгод. от = h Спр. г |
|
|
Электрическое
|
Система электрический теплый пол ICот = СЭТП A |
Pгод. от = Сэ.э |
|
|
Тепловой
|
Теплонасосная установка и система «водяной теплый пол» ICот = = СТН + СВТП A |
Pгод. от = m Сэ.э |
Обозначения: А – площадь дома, м2; Срад – стоимость конвективного радиатора, руб.; Скот – стоимость котла, руб.; Q – годовые затраты теплоты на отопление, кДж; СГкал – стоимость Гкал, руб; Q – теплота сгорания природного газа, кДж/м3; Спр. г – стоимость природного газа, руб/м3; hкот – КПД котла; СЭТП – стоимость системы электрический теплый пол с монтажом, руб/м2; Сэ.э – стоимость электроэнергии, руб/Квт·ч; СТН – стоимость теплонасосной установки, руб; СВТП – стоимость системы водяной теплый пол с монтажом, руб/м2; m – коэффициент преобразования энергии теплового насоса
Суммарные затраты на возведение жилого дома и его отопление (рис. ) определялись с учетом инфляции и роста цен на энергоносители. Стоимость энергоносителей в t-м году Ct
Ct = C0 (1 + k/100)t
учитывала коэффициент увеличения стоимости k, %, принятый для природного газа 17, электроэнергии 12, централизованного теплоснабжения 15% в год.
Годовые дисконтированные затраты на отопление в t-м году
Pt = Ct Qгод / (1 + 0,01r)t,
где r – ставка дисконтирования (индекс инфляции), 12%.
Суммарные затраты на строительство и отопление через N лет:
S = IC + Pt.
|
Суммарные затраты |
|
Капитальные затраты IC |
|
Стоимость материалов и работ на сооружение дома без отделки |
|
|
Стоимость системы отопления |
|||
|
|
Текущие затраты |
|
Стоимость энергоносителей |
Рис. . Расчет суммарных затрат
Выбор оптимального варианта заключался в подборе материалов и толщины изоляции для обеспечения минимальных суммарных затрат через заданное количество лет.
В качестве энергосберегающего дома рассматривался такой, который обеспечивает минимальные суммарные затраты на сооружение и отопление. При выборе срока были сравнены суммарные затраты через 10, 20, 30, 40, 50 лет. Во всех случаях были получены близкие результаты. При увеличении срока немного увеличивалась стоимость дома и снижались затраты на отопление. Для дальнейших расчетов был выбран срок 30 лет. На рис. 36 приведены суммарные затраты на сооружение дома и отопления для четырех отопительных систем. Как видно из рис., электроотопление является самым затратным, а газовое – самым экономичным. Централизованное отопление по затратам находится между ними.
Рис. 36. Сравнение отопительных систем
Можно сделать вывод, что затраты на установку теплового насоса – самые большие. Но при этом он обеспечивает наименьшие затраты на отопление, а через 45 лет – самое экономичное отопление.
Одним из недостатков ТНУ является их высокая стоимость. Поэтому оптимизация узлов и, в частности, теплообменников, является актуальной задачей.
Тепловой режим работы теплообменников задается перепадом температур между теплоносителями на выходе из него. Снижение температурного перепада приводит к повышению площади поврехности теплообмена и увеличению стоимости теплообменника. Но при этом повышается коэффициент преобразования теплоты в тепловом насосе, так как снижается разница между температурами испарения и конденсации фреона. В программе при проектировании ТНУ определялся оптимальный температурный перепад для испарителя tи, конденсатора tк и переохладителя tпо. При этом для комплексной оценки работы теплового насоса использовался интегральный экономический показатель – срок окупаемости.
Зависимость эффективности ТНУ от перепада температур в теплообменниках для одного из вариантов представлена на рис. 37.
Рис. 37. Показатели эффективности ТНУ отопительной мощности 180 кВт
с грунтовым теплообменником при изменении температурного напора
в теплообменниках
В результате расчетов для рассматриваемых условий можно рекомендовать следующие температурные перепады:
а) для ТНУ, использующего теплоту окружающей среды:
– в испарителе 5 °С;
– в конденсаторе 4°С;
– в переохладителе 1°С;
б) для ТНУ, утилизирующего сбросную теплоту:
– в испарителе 7 °С;
– в конденсаторе 6°С;
– в переохладителе 2°С.
Можно сделать вывод, что оптимальное проектирование теплообменников ТНУ позволяет заметно снизить срок их окупаемости.
Тепловые насосы предназначены для работы только в одном режиме. При отклонении параметров цикла теплового насоса от расчетных эффективность установки заметно снижается. Поэтому при проектировании теплонасосных установок обязательно должна оцениваться их работа при возможных отклонениях режимов, которые могут быть вызваны изменением: 1) тепловой мощности, отдаваемой потребителям; 2) требуемой температуры горячего теплоносителя; 3) температуры получаемого холодного теплоносителя.
Для расчета режимов работы ТНУ, отличающихся от номинальных, предлагается следующая методика. При проектировании теплового насоса по заданным температурам теплоносителей определяется площадь поверхности и конструктивные характеристики теплообменников. Расчет работы теплового насоса в других условиях заключается в определении неизвестных температур теплоносителей в теплообменниках при их известных характеристиках и производится в следующем порядке:
1) по верочный расчет теплообменников и определение температур конденсации и испарения рабочего агента;
2) расчет цикла рабочего агента;
3) определение коэффициентов m и k.
В этом случае оптимизация режима работы теплового насоса (изменение скорости движения хладагента и теплоносителей) позволяет улучшить эффективность ТНУ при снижении нагрузки (табл. ).
Таблица
Режимы работы теплового насоса при снижении нагрузки
|
Тепловая |
Коэффи циент преобра зования теплоты |
Эксергети ческий КПД э |
Коэффи циент сжатия |
Мощность, потреб ляемая электрод вигателем Nэдв |
Перепад температур, °C |
||
|
% от номинальной |
удельная q, кДж/кг |
в конденсаторе tк |
в испари теле tи |
||||
|
100 |
3613 |
4,00 |
0,57 |
6,55 |
1130 |
4 |
8 |
|
80 |
2890 |
4,19 |
0,60 |
6,07 |
861 |
2 |
5,5 |
|
60 |
2170 |
4,36 |
0,61 |
5,73 |
622 |
0,7 |
3,5 |
|
40 |
1450 |
4,49 |
0,63 |
5,51 |
404 |
0,1 |
1,7 |
Эти результаты не противоречат практике, так как ТНУ, рассчитанный на меньшую номинальную нагрузку имел бы лучшие показатели, чем более мощный ТНУ, работающий с меньшей нагрузкой.
Контрольные вопросы
1. Сравните существующие способы отопления по капитальным и текущим затратам.
2. Как перепад температур в теплообменнике влияет на эффективность и стоимость теплового насоса?
3. Чем могут быть вызваны отклонения параметров цикла работы теплонасосной установки от расчетных?
Заключение
В России, в отличие от ряда промышленно-развитых стран, применение тепловых насосов до настоящего времени не находит широкого применения. Основной причиной этого является существующая в России тарифная политика на энергоносители. Теплонасосные системы теплоснабжения уже сегодня успешно конкурируют с системами на электрических и жидкотопливных котлах. Экономическая эффективность энергосберегающих и экологически чистых теплонасосных систем будет возрастать по мере увеличения степени сбалансированности тарифов на энергоносители и ужесточения экологических требований.
Приложение 1
По исходных данным, приведенных в таблице, необходимо:
1. Рассчитать цикл идеального парокомпрессионного теплового насоса для четырех фреонов.
2. Рассчитать цикл парокомпрессионного теплового насоса с регенерацией теплоты для четырех фреонов.
3. Рассчитать цикл идеального парокомпрессионного теплового насоса с регенерацией теплоты им переохладителем для четырех фреонов.
4. Сравнить результаты расчета и выбрать наиболее эффективный вариант ТНУ.
5. Произвести расчет теплообменников для выбранного варианта.
Варианты исходных данных
|
№ п/п |
Расход |
Температура |
Температура |
Температура окружающей среды |
Перегрев в промежуточном |
||
|
До |
После |
До |
После |
||||
|
Gн, кг/с |
tн1, °С |
tн2, °С |
tв1, °С |
tв2, °С |
t0, °С |
Dtп, °С |
|
|
1 |
10 |
25 |
10 |
46 |
61 |
5 |
3 |
|
2 |
15 |
26 |
11 |
47 |
62 |
6 |
4 |
|
3 |
20 |
26 |
11 |
48 |
63 |
6 |
5 |
|
4 |
25 |
26 |
11 |
49 |
64 |
6 |
2 |
|
5 |
30 |
27 |
12 |
50 |
65 |
7 |
3 |
|
6 |
35 |
27 |
12 |
51 |
66 |
7 |
4 |
|
7 |
40 |
27 |
12 |
52 |
67 |
7 |
5 |
|
8 |
45 |
28 |
13 |
53 |
68 |
8 |
2 |
|
9 |
50 |
28 |
13 |
54 |
69 |
8 |
3 |
|
10 |
5 |
28 |
13 |
45 |
60 |
8 |
4 |
|
11 |
10 |
29 |
14 |
46 |
61 |
9 |
5 |
|
12 |
15 |
29 |
14 |
47 |
62 |
9 |
2 |
|
13 |
20 |
29 |
14 |
48 |
63 |
9 |
3 |
|
14 |
25 |
30 |
15 |
49 |
64 |
10 |
4 |
|
15 |
30 |
30 |
15 |
50 |
65 |
10 |
5 |
|
16 |
35 |
30 |
15 |
51 |
66 |
10 |
2 |
|
17 |
40 |
31 |
16 |
52 |
67 |
11 |
3 |
Окончание прил. 1
|
№ |
Расход |
Температура |
Температура |
Температура окружающей среды |
Перегрев в промежуточном |
||
|
До |
После |
До |
После |
||||
|
Gн, кг/с |
tн1, °С |
tн2, °С |
tв1, °С |
tв2, °С |
t0, °С |
Dtп, °С |
|
|
18 |
45 |
31 |
16 |
53 |
68 |
11 |
4 |
|
19 |
50 |
31 |
16 |
54 |
69 |
11 |
5 |
|
20 |
5 |
32 |
17 |
45 |
60 |
12 |
2 |
|
21 |
10 |
32 |
17 |
46 |
61 |
12 |
3 |
|
22 |
15 |
32 |
17 |
47 |
62 |
12 |
4 |
|
23 |
20 |
33 |
18 |
48 |
63 |
13 |
5 |
|
24 |
25 |
33 |
18 |
49 |
64 |
13 |
2 |
|
25 |
30 |
33 |
18 |
50 |
65 |
13 |
3 |
|
26 |
35 |
34 |
19 |
51 |
66 |
14 |
4 |
|
27 |
40 |
34 |
19 |
52 |
67 |
14 |
5 |
|
28 |
45 |
34 |
19 |
53 |
68 |
14 |
2 |
|
29 |
50 |
35 |
20 |
54 |
69 |
15 |
3 |
|
30 |
5 |
35 |
20 |
45 |
60 |
15 |
4 |
Перепады температур в испарителе tисп, конденсаторе tк, переохладителе tпо:
группа №1 – tисп = tк = tпо = 3 °С;
группа № 2 – tисп = tк = tпо = 5 °С.
Приложение 2
Условные обозначения:
t – температура, °С;
р – давление, МПа;
' – плотность жидкого фреона, кг/м3;
v'' – удельный объем парообразного фреона, м3/кг;
i' – энтальпия жидкого фреона, кДж/кг;
i'' - энтальпия парообразного, кДж/кг;
s' – энтропия жидкого фреона, кДж/(кг·К);
s'' - энтропия парообразного фреона, кДж/(кг·К);
cp' - теплоемкость жидкого фреона, кДж/(кг·К);
cp'' - теплоемкость парообразного фреона, кДж/(кг·К);
cp/cv – показатель адиабаты;
' – динамический коэффициент вязкости жидкого фреона, мкПа·с;
'' - динамический коэффициент вязкости пара, мкПа·с;
' – коэффициент теплопроводности жидкого фреона, мВт/(м·К);
'' - коэффициент теплопроводности пара, мВт/(м·К);
Верхние индексы:
a –свойства в тройной точке;
b –свойства при нормальном атмосферном давлении;
c –свойства в критической точке.
Продолжение прил. 2
Фреон 11
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
-110,47a |
0,00001 |
1768,5 |
1512,65 |
108,17 |
336,88 |
0,5694 |
1,9753 |
– |
0,421 |
1,168 |
– |
– |
– |
– |
|
-110,00 |
0,00001 |
1767,6 |
1419,37 |
109,81 |
337,07 |
0,5795 |
1,9725 |
0,766 |
0,422 |
1,168 |
– |
– |
– |
– |
|
-100,00 |
0,00003 |
1747,4 |
402,55 |
117,55 |
341,36 |
0,6255 |
1,9181 |
0,781 |
0,437 |
1,161 |
– |
– |
– |
– |
|
-90,00 |
0,00008 |
1726,9 |
133,79 |
125,42 |
345,77 |
0,6697 |
1,8728 |
0,794 |
0,451 |
1,156 |
– |
– |
– |
– |
|
-80,00 |
0,00023 |
1706,2 |
50,774 |
133,41 |
350,31 |
0,7122 |
1,8351 |
0,804 |
0,465 |
1,151 |
– |
– |
– |
– |
|
-70,00 |
0,00057 |
1685,3 |
21,548 |
141,50 |
354,96 |
0,7530 |
1,8037 |
0,813 |
0,479 |
1,147 |
– |
– |
– |
– |
|
-60,00 |
0,00128 |
1664,3 |
10,055 |
149,66 |
359,71 |
0,7922 |
1,7777 |
0,820 |
0,493 |
1,144 |
– |
– |
– |
– |
|
-50,00 |
0,00265 |
1643,2 |
5,0875 |
157,89 |
364,56 |
0,8299 |
1,7561 |
0,826 |
0,507 |
1,141 |
– |
– |
– |
– |
|
-40,00 |
0,00509 |
1621,8 |
2,7595 |
166,19 |
369,48 |
0,8663 |
1,7382 |
0,832 |
0,521 |
1,138 |
– |
– |
– |
– |
|
-30,00 |
0,00919 |
1600,3 |
1,5892 |
174,54 |
374,48 |
0,9014 |
1,7236 |
0,838 |
0,535 |
1,137 |
789,6 |
– |
– |
– |
|
-20,00 |
0,01573 |
1578,5 |
0,96383 |
182,96 |
379,53 |
0,9353 |
1,7118 |
0,845 |
0,548 |
1,136 |
710,7 |
9,48 |
100,7 |
– |
|
-10,00 |
0,02567 |
1556,5 |
0,61141 |
191,44 |
384,64 |
0,9681 |
1,7023 |
0,852 |
0,562 |
1,135 |
636,1 |
9,82 |
98,2 |
– |
|
0,00 |
0,04020 |
1534,1 |
0,40328 |
200,00 |
389,77 |
1,0000 |
1,6947 |
0,859 |
0,576 |
1,136 |
567,5 |
10,16 |
95,8 |
8,07 |
|
2,00 |
0,04377 |
1529,6 |
0,37264 |
201,72 |
390,80 |
1,0063 |
1,6935 |
0,861 |
0,578 |
1,136 |
554,5 |
10,23 |
95,3 |
8,13 |
|
4,00 |
0,04759 |
1525,0 |
0,34479 |
203,44 |
391,83 |
1,0125 |
1,6922 |
0,862 |
0,581 |
1,136 |
541,8 |
10,30 |
94,8 |
8,20 |
|
6,00 |
0,05167 |
1520,5 |
0,31943 |
205,17 |
392,86 |
1,0187 |
1,6911 |
0,864 |
0,584 |
1,136 |
529,3 |
10,37 |
94,3 |
8,26 |
|
8,00 |
0,05603 |
1515,9 |
0,29630 |
206,90 |
393,89 |
1,0249 |
1,6900 |
0,865 |
0,586 |
1,137 |
517,2 |
10,44 |
93,8 |
8,32 |
|
10,00 |
0,06068 |
1511,3 |
0,27518 |
208,64 |
394,92 |
1,0310 |
1,6889 |
0,867 |
0,589 |
1,137 |
505,2 |
10,51 |
93,4 |
8,39 |
|
12,00 |
0,06562 |
1506,7 |
0,25587 |
210,38 |
395,95 |
1,0371 |
1,6879 |
0,869 |
0,592 |
1,137 |
493,6 |
10,58 |
92,9 |
8,45 |
|
14,00 |
0,07088 |
1502,1 |
0,23819 |
212,12 |
396,99 |
1,0432 |
1,6870 |
0,871 |
0,595 |
1,138 |
482,2 |
10,65 |
92,4 |
8,52 |
|
16,00 |
0,07647 |
1497,4 |
0,22198 |
213,86 |
398,02 |
1,0492 |
1,6861 |
0,872 |
0,597 |
1,138 |
471,0 |
10,71 |
91,9 |
8,58 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
18,00 |
0,08240 |
1492,8 |
0,20710 |
215,61 |
399,05 |
1,0552 |
1,6853 |
0,874 |
0,600 |
1,138 |
460,2 |
10,78 |
91,4 |
8,65 |
|
20,00 |
0,08868 |
1488,1 |
0,19342 |
217,36 |
400,08 |
1,0612 |
1,6845 |
0,876 |
0,603 |
1,139 |
449,5 |
10,85 |
91,0 |
8,72 |
|
22,00 |
0,09534 |
1483,4 |
0,18083 |
219,12 |
401,10 |
1,0672 |
1,6838 |
0,878 |
0,606 |
1,139 |
439,1 |
10,93 |
90,5 |
8,78 |
|
23,71b |
0,10132 |
1479,3 |
0,17086 |
220,62 |
401,98 |
1,0722 |
1,6832 |
0,880 |
0,608 |
1,140 |
430,5 |
10,99 |
90,1 |
8,84 |
|
24,00 |
0,10238 |
1478,6 |
0,16922 |
220,88 |
402,13 |
1,0731 |
1,6831 |
0,880 |
0,608 |
1,140 |
429,0 |
11,00 |
90,0 |
8,85 |
|
26,00 |
0,10982 |
1473,9 |
0,15852 |
222,64 |
403,16 |
1,0790 |
1,6824 |
0,882 |
0,611 |
1,141 |
419,1 |
11,07 |
89,5 |
8,92 |
|
28,00 |
0,11767 |
1469,1 |
0,14864 |
224,41 |
404,18 |
1,0849 |
1,6818 |
0,884 |
0,614 |
1,141 |
409,4 |
11,14 |
89,1 |
8,99 |
|
30,00 |
0,12596 |
1464,3 |
0,13950 |
226,19 |
405,21 |
1,0907 |
1,6813 |
0,886 |
0,617 |
1,142 |
400,0 |
11,21 |
88,6 |
9,06 |
|
32,00 |
0,13470 |
1459,5 |
0,13104 |
227,96 |
406,23 |
1,0965 |
1,6807 |
0,888 |
0,620 |
1,143 |
390,8 |
11,28 |
88,1 |
9,13 |
|
34,00 |
0,14389 |
1454,7 |
0,12320 |
229,74 |
407,25 |
1,1023 |
1,6803 |
0,890 |
0,622 |
1,144 |
381,9 |
11,36 |
87,6 |
9,20 |
|
36,00 |
0,15357 |
1449,8 |
0,11593 |
231,53 |
408,27 |
1,1081 |
1,6798 |
0,892 |
0,625 |
1,145 |
373,1 |
11,43 |
87,2 |
9,28 |
|
38,00 |
0,16374 |
1444,9 |
0,10918 |
233,32 |
409,28 |
1,1139 |
1,6794 |
0,894 |
0,628 |
1,146 |
364,6 |
11,50 |
86,7 |
9,35 |
|
40,00 |
0,17443 |
1440,0 |
0,10290 |
235,11 |
410,30 |
1,1196 |
1,6790 |
0,896 |
0,631 |
1,147 |
356,3 |
11,58 |
86,2 |
9,43 |
|
42,00 |
0,18564 |
1435,0 |
0,09706 |
236,91 |
411,31 |
1,1253 |
1,6787 |
0,899 |
0,634 |
1,148 |
348,2 |
11,65 |
85,8 |
9,50 |
|
44,00 |
0,19740 |
1430,0 |
0,09162 |
238,71 |
412,31 |
1,1310 |
1,6784 |
0,901 |
0,637 |
1,149 |
340,3 |
11,73 |
85,3 |
9,58 |
|
46,00 |
0,20973 |
1425,0 |
0,08656 |
240,52 |
413,32 |
1,1366 |
1,6781 |
0,903 |
0,640 |
1,150 |
332,6 |
11,80 |
84,8 |
9,66 |
|
48,00 |
0,22263 |
1420,0 |
0,08183 |
242,33 |
414,32 |
1,1423 |
1,6778 |
0,906 |
0,643 |
1,151 |
325,1 |
11,88 |
84,3 |
9,74 |
|
50,00 |
0,23614 |
1414,9 |
0,07741 |
244,15 |
415,32 |
1,1479 |
1,6776 |
0,908 |
0,646 |
1,152 |
317,8 |
11,96 |
83,9 |
9,82 |
|
55,00 |
0,27264 |
1402,1 |
0,06758 |
248,72 |
417,80 |
1,1618 |
1,6771 |
0,914 |
0,654 |
1,156 |
300,3 |
12,15 |
82,7 |
10,03 |
|
60,00 |
0,31329 |
1389,1 |
0,05924 |
253,32 |
420,25 |
1,1756 |
1,6767 |
0,921 |
0,662 |
1,160 |
283,9 |
12,35 |
81,5 |
10,24 |
|
65,00 |
0,35837 |
1375,9 |
0,05212 |
257,95 |
422,68 |
1,1893 |
1,6765 |
0,928 |
0,670 |
1,165 |
268,6 |
12,56 |
80,4 |
10,46 |
|
70,00 |
0,40818 |
1362,4 |
0,04601 |
262,62 |
425,08 |
1,2030 |
1,6764 |
0,935 |
0,679 |
1,170 |
254,2 |
12,76 |
79,2 |
10,70 |
|
75,00 |
0,46303 |
1348,7 |
0,04075 |
267,33 |
427,44 |
1,2165 |
1,6763 |
0,943 |
0,688 |
1,176 |
240,7 |
12,98 |
78,0 |
10,94 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
80,00 |
0,52323 |
1334,7 |
0,03620 |
272,08 |
429,76 |
1,2299 |
1,6764 |
0,951 |
0,698 |
1,183 |
228,1 |
13,20 |
76,9 |
11,19 |
|
85,00 |
0,58909 |
1320,4 |
0,03224 |
276,87 |
432,04 |
1,2432 |
1,6764 |
0,960 |
0,708 |
1,190 |
216,2 |
13,42 |
75,7 |
11,45 |
|
90,00 |
0,66094 |
1305,8 |
0,02879 |
281,70 |
434,27 |
1,2564 |
1,6766 |
0,969 |
0,719 |
1,199 |
205,1 |
13,65 |
74,6 |
11,72 |
|
95,00 |
0,73910 |
1290,9 |
0,02577 |
286,58 |
436,45 |
1,2696 |
1,6767 |
0,979 |
0,731 |
1,209 |
194,7 |
13,89 |
73,4 |
12,01 |
|
100,00 |
0,82390 |
1275,6 |
0,02312 |
291,50 |
438,57 |
1,2827 |
1,6769 |
0,989 |
0,744 |
1,219 |
185,0 |
14,14 |
72,3 |
12,30 |
|
105,00 |
0,91568 |
1259,9 |
0,02078 |
296,48 |
440,63 |
1,2958 |
1,6770 |
1,001 |
0,758 |
1,232 |
175,8 |
14,39 |
71,1 |
12,61 |
|
110,00 |
1,0148 |
1243,8 |
0,01870 |
301,51 |
442,63 |
1,3088 |
1,6771 |
1,013 |
0,773 |
1,246 |
167,2 |
14,65 |
70,0 |
12,93 |
|
115,00 |
1,1216 |
1227,2 |
0,01686 |
306,60 |
444,56 |
1,3218 |
1,6772 |
1,026 |
0,789 |
1,262 |
159,1 |
14,91 |
68,8 |
13,27 |
|
120,00 |
1,2364 |
1210,1 |
0,01522 |
311,75 |
446,40 |
1,3347 |
1,6772 |
1,041 |
0,807 |
1,280 |
151,5 |
15,19 |
67,6 |
13,61 |
|
125,00 |
1,3596 |
1192,4 |
0,01376 |
316,98 |
448,16 |
1,3477 |
1,6771 |
1,057 |
0,828 |
1,301 |
144,4 |
15,47 |
66,5 |
13,98 |
|
130,00 |
1,4916 |
1174,1 |
0,01244 |
322,27 |
449,82 |
1,3606 |
1,6770 |
1,075 |
0,851 |
1,325 |
137,7 |
15,77 |
65,3 |
14,36 |
|
135,00 |
1,6327 |
1155,1 |
0,01126 |
327,64 |
451,38 |
1,3735 |
1,6767 |
1,096 |
0,877 |
1,354 |
131,3 |
16,07 |
64,2 |
14,75 |
|
140,00 |
1,7834 |
1135,2 |
0,01019 |
333,10 |
452,81 |
1,3865 |
1,6763 |
1,119 |
0,907 |
1,388 |
125,4 |
16,38 |
63,0 |
15,16 |
|
145,00 |
1,9440 |
1114,4 |
0,00923 |
338,66 |
454,12 |
1,3995 |
1,6757 |
1,146 |
0,942 |
1,429 |
119,8 |
16,70 |
61,9 |
15,58 |
|
150,00 |
2,1151 |
1092,5 |
0,00835 |
344,33 |
455,26 |
1,4127 |
1,6748 |
1,178 |
0,985 |
1,478 |
– |
– |
– |
– |
|
155,00 |
2,2970 |
1069,3 |
0,00754 |
350,13 |
456,23 |
1,4259 |
1,6737 |
1,217 |
1,036 |
1,540 |
– |
– |
– |
– |
|
160,00 |
2,4903 |
1044,5 |
0,00681 |
356,08 |
456,99 |
1,4393 |
1,6722 |
1,266 |
1,100 |
1,618 |
– |
– |
– |
– |
|
165,00 |
2,6955 |
1017,9 |
0,00613 |
362,21 |
457,49 |
1,4529 |
1,6704 |
1,328 |
1,183 |
1,720 |
– |
– |
– |
– |
|
170,00 |
2,9131 |
988,7 |
0,00550 |
368,57 |
457,68 |
1,4668 |
1,6679 |
1,412 |
1,294 |
1,860 |
– |
– |
– |
– |
|
175,00 |
3,1440 |
956,3 |
0,00491 |
375,22 |
457,47 |
1,4812 |
1,6647 |
1,531 |
1,451 |
2,060 |
– |
– |
– |
– |
|
180,00 |
3,3888 |
919,3 |
0,00435 |
382,27 |
456,71 |
1,4963 |
1,6605 |
1,715 |
1,695 |
2,372 |
– |
– |
– |
– |
|
190,00 |
3,9250 |
820,6 |
0,00325 |
398,49 |
452,24 |
1,5303 |
1,6464 |
2,705 |
3,060 |
4,137 |
– |
– |
– |
– |
|
197,96c |
4,4076 |
554,0 |
0,00181 |
428,64 |
428,64 |
1,5933 |
1,5933 |
¥ |
¥ |
¥ |
– |
– |
¥ |
¥ |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 12
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–100 |
0,00119 |
1679,1 |
10,0040 |
113,32 |
306,09 |
0,6077 |
1,7210 |
0,819 |
0,449 |
1,182 |
1005,0 |
6,78 |
116,7 |
4,27 |
|
–90 |
0,00286 |
1652,8 |
4,3948 |
121,53 |
310,59 |
0,6538 |
1,6861 |
0,824 |
0,465 |
1,176 |
819,0 |
7,18 |
112,0 |
4,67 |
|
–80 |
0,00619 |
1626,3 |
2,1355 |
129,81 |
315,19 |
0,6978 |
1,6576 |
0,831 |
0,481 |
1,172 |
684,9 |
7,58 |
107,4 |
5,08 |
|
–70 |
0,01228 |
1599,5 |
1,1286 |
138,17 |
319,87 |
0,7400 |
1,6344 |
0,840 |
0,497 |
1,168 |
584,0 |
7,97 |
103,0 |
5,50 |
|
–60 |
0,02261 |
1572,3 |
0,63992 |
146,62 |
324,61 |
0,7806 |
1,6156 |
0,850 |
0,513 |
1,166 |
505,1 |
8,37 |
98,8 |
5,93 |
|
–50 |
0,03911 |
1544,7 |
0,38494 |
155,18 |
329,39 |
0,8197 |
1,6004 |
0,861 |
0,530 |
1,165 |
441,8 |
8,76 |
94,7 |
6,38 |
|
–40 |
0,06409 |
1516,5 |
0,24342 |
163,86 |
334,18 |
0,8577 |
1,5882 |
0,873 |
0,548 |
1,166 |
389,8 |
9,16 |
90,7 |
6,84 |
|
–30 |
0,10026 |
1487,7 |
0,16057 |
172,67 |
338,94 |
0,8946 |
1,5784 |
0,886 |
0,566 |
1,169 |
346,2 |
9,55 |
86,9 |
7,32 |
|
–29,75b |
0,10133 |
1487,0 |
0,15900 |
172,89 |
339,06 |
0,8955 |
1,5782 |
0,887 |
0,567 |
1,169 |
345,2 |
9,56 |
86,8 |
7,33 |
|
–28 |
0,10910 |
1481,9 |
0,14841 |
174,44 |
339,89 |
0,9019 |
1,5767 |
0,889 |
0,570 |
1,170 |
338,3 |
9,63 |
86,1 |
7,41 |
|
–26 |
0,11854 |
1476,0 |
0,13736 |
176,23 |
340,83 |
0,9091 |
1,5751 |
0,892 |
0,574 |
1,171 |
330,6 |
9,71 |
85,3 |
7,51 |
|
–24 |
0,12860 |
1470,1 |
0,12731 |
178,02 |
341,78 |
0,9163 |
1,5735 |
0,895 |
0,578 |
1,171 |
323,2 |
9,79 |
84,6 |
7,61 |
|
–22 |
0,13931 |
1464,1 |
0,11815 |
179,81 |
342,72 |
0,9234 |
1,5720 |
0,898 |
0,582 |
1,172 |
316,0 |
9,87 |
83,8 |
7,71 |
|
–20 |
0,15070 |
1458,1 |
0,10978 |
181,62 |
343,65 |
0,9305 |
1,5706 |
0,901 |
0,586 |
1,174 |
309,0 |
9,95 |
83,1 |
7,80 |
|
–18 |
0,16279 |
1452,1 |
0,10213 |
183,42 |
344,59 |
0,9376 |
1,5693 |
0,904 |
0,590 |
1,175 |
302,2 |
10,03 |
82,4 |
7,90 |
|
–16 |
0,17562 |
1446,1 |
0,09512 |
185,24 |
345,52 |
0,9447 |
1,5680 |
0,907 |
0,594 |
1,176 |
295,6 |
10,10 |
81,6 |
8,01 |
|
–14 |
0,18920 |
1440,0 |
0,08870 |
187,06 |
346,44 |
0,9517 |
1,5667 |
0,910 |
0,598 |
1,178 |
289,2 |
10,18 |
80,9 |
8,11 |
|
–12 |
0,20358 |
1433,8 |
0,08280 |
188,89 |
347,37 |
0,9587 |
1,5655 |
0,913 |
0,602 |
1,179 |
283,0 |
10,26 |
80,2 |
8,21 |
|
–10 |
0,21878 |
1427,6 |
0,07737 |
190,72 |
348,29 |
0,9656 |
1,5644 |
0,917 |
0,607 |
1,181 |
276,9 |
10,34 |
79,4 |
8,31 |
|
–8 |
0,23483 |
1421,4 |
0,07237 |
192,56 |
349,20 |
0,9726 |
1,5633 |
0,920 |
0,611 |
1,183 |
271,0 |
10,42 |
78,7 |
8,41 |
|
–6 |
0,25176 |
1415,1 |
0,06777 |
194,41 |
350,11 |
0,9795 |
1,5623 |
0,923 |
0,616 |
1,184 |
265,2 |
10,50 |
78,0 |
8,52 |
|
–4 |
0,26960 |
1408,8 |
0,06352 |
196,27 |
351,01 |
0,9863 |
1,5613 |
0,927 |
0,620 |
1,186 |
259,6 |
10,58 |
77,3 |
8,62 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–2 |
0,28839 |
1402,5 |
0,05959 |
198,13 |
351,91 |
0,9932 |
1,5603 |
0,930 |
0,625 |
1,189 |
254,1 |
10,66 |
76,6 |
8,73 |
|
0 |
0,30815 |
1396,1 |
0,05595 |
200,00 |
352,81 |
1,0000 |
1,5594 |
0,934 |
0,630 |
1,191 |
248,7 |
10,74 |
75,9 |
8,84 |
|
2 |
0,32891 |
1389,6 |
0,05258 |
201,88 |
353,69 |
1,0068 |
1,5586 |
0,938 |
0,635 |
1,193 |
243,5 |
10,82 |
75,1 |
8,95 |
|
4 |
0,35071 |
1383,1 |
0,04946 |
203,76 |
354,57 |
1,0136 |
1,5577 |
0,942 |
0,640 |
1,196 |
238,4 |
10,90 |
74,4 |
9,06 |
|
6 |
0,37358 |
1376,5 |
0,04656 |
205,65 |
355,45 |
1,0203 |
1,5569 |
0,946 |
0,645 |
1,199 |
233,4 |
10,98 |
73,7 |
9,17 |
|
8 |
0,39756 |
1369,9 |
0,04386 |
207,56 |
356,32 |
1,0270 |
1,5561 |
0,950 |
0,650 |
1,202 |
228,6 |
11,07 |
73,0 |
9,28 |
|
10 |
0,42267 |
1363,2 |
0,04135 |
209,46 |
357,18 |
1,0337 |
1,5554 |
0,954 |
0,656 |
1,205 |
223,8 |
11,15 |
72,3 |
9,39 |
|
12 |
0,44895 |
1356,5 |
0,03901 |
211,38 |
358,03 |
1,0404 |
1,5547 |
0,958 |
0,661 |
1,208 |
219,1 |
11,23 |
71,6 |
9,51 |
|
14 |
0,47643 |
1349,7 |
0,03683 |
213,31 |
358,88 |
1,0471 |
1,5540 |
0,962 |
0,667 |
1,211 |
214,6 |
11,31 |
70,9 |
9,62 |
|
16 |
0,50514 |
1342,8 |
0,03480 |
215,24 |
359,71 |
1,0537 |
1,5533 |
0,967 |
0,672 |
1,215 |
210,1 |
11,40 |
70,2 |
9,74 |
|
18 |
0,53513 |
1335,9 |
0,03290 |
217,18 |
360,54 |
1,0603 |
1,5527 |
0,971 |
0,678 |
1,219 |
205,7 |
11,48 |
69,6 |
9,86 |
|
20 |
0,56642 |
1328,9 |
0,03112 |
219,14 |
361,36 |
1,0669 |
1,5521 |
0,976 |
0,685 |
1,223 |
201,4 |
11,57 |
68,9 |
9,98 |
|
22 |
0,59905 |
1321,8 |
0,02946 |
221,10 |
362,17 |
1,0735 |
1,5515 |
0,981 |
0,691 |
1,228 |
197,2 |
11,65 |
68,2 |
10,10 |
|
24 |
0,63305 |
1314,6 |
0,02790 |
223,07 |
362,97 |
1,0801 |
1,5509 |
0,986 |
0,697 |
1,232 |
193,1 |
11,74 |
67,5 |
10,23 |
|
26 |
0,66846 |
1307,4 |
0,02643 |
225,05 |
363,76 |
1,0866 |
1,5503 |
0,991 |
0,704 |
1,237 |
189,0 |
11,83 |
66,8 |
10,36 |
|
28 |
0,70531 |
1300,1 |
0,02506 |
227,04 |
364,54 |
1,0932 |
1,5498 |
0,997 |
0,711 |
1,242 |
185,0 |
11,92 |
66,1 |
10,49 |
|
30 |
0,74365 |
1292,7 |
0,02377 |
229,04 |
365,31 |
1,0997 |
1,5492 |
1,002 |
0,718 |
1,248 |
181,1 |
12,01 |
65,4 |
10,62 |
|
32 |
0,78350 |
1285,2 |
0,02256 |
231,06 |
366,07 |
1,1062 |
1,5487 |
1,008 |
0,726 |
1,254 |
177,3 |
12,10 |
64,8 |
10,75 |
|
34 |
0,82491 |
1277,6 |
0,02142 |
233,08 |
366,81 |
1,1127 |
1,5481 |
1,014 |
0,734 |
1,260 |
173,5 |
12,19 |
64,1 |
10,89 |
|
36 |
0,86791 |
1269,9 |
0,02034 |
235,12 |
367,54 |
1,1192 |
1,5476 |
1,020 |
0,742 |
1,267 |
169,8 |
12,28 |
63,4 |
11,03 |
|
38 |
0,91253 |
1262,2 |
0,01933 |
237,16 |
368,26 |
1,1257 |
1,5470 |
1,026 |
0,750 |
1,274 |
166,1 |
12,38 |
62,7 |
11,18 |
|
40 |
0,95882 |
1254,3 |
0,01838 |
239,22 |
368,96 |
1,1322 |
1,5465 |
1,033 |
0,759 |
1,282 |
162,5 |
12,48 |
62,1 |
11,33 |
|
42 |
1,00680 |
1246,3 |
0,01748 |
241,29 |
369,65 |
1,1387 |
1,5459 |
1,040 |
0,768 |
1,290 |
159,0 |
12,57 |
61,4 |
11,48 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
44 |
1,05660 |
1238,1 |
0,01662 |
243,38 |
370,33 |
1,1451 |
1,5454 |
1,048 |
0,778 |
1,299 |
155,5 |
12,67 |
60,7 |
11,63 |
|
46 |
1,10810 |
1229,9 |
0,01582 |
245,47 |
370,98 |
1,1516 |
1,5448 |
1,055 |
0,788 |
1,308 |
152,0 |
12,78 |
60,0 |
11,79 |
|
48 |
1,16140 |
1221,5 |
0,01505 |
247,59 |
371,62 |
1,1580 |
1,5443 |
1,063 |
0,798 |
1,318 |
148,6 |
12,88 |
59,4 |
11,96 |
|
50 |
1,21660 |
1213,0 |
0,01433 |
249,71 |
372,24 |
1,1645 |
1,5437 |
1,072 |
0,810 |
1,329 |
145,3 |
12,99 |
58,7 |
12,13 |
|
52 |
1,27370 |
1204,4 |
0,01365 |
251,85 |
372,85 |
1,1710 |
1,5431 |
1,081 |
0,821 |
1,340 |
141,9 |
13,10 |
58,0 |
12,31 |
|
54 |
1,33270 |
1195,6 |
0,01300 |
254,01 |
373,43 |
1,1774 |
1,5425 |
1,090 |
0,834 |
1,353 |
138,7 |
13,21 |
57,3 |
12,49 |
|
56 |
1,39380 |
1186,6 |
0,01238 |
256,18 |
373,99 |
1,1839 |
1,5418 |
1,100 |
0,847 |
1,366 |
135,4 |
13,33 |
56,7 |
12,68 |
|
58 |
1,45680 |
1177,5 |
0,01180 |
258,38 |
374,53 |
1,1904 |
1,5411 |
1,111 |
0,861 |
1,381 |
132,2 |
13,45 |
56,0 |
12,87 |
|
60 |
1,52190 |
1168,1 |
0,01124 |
260,58 |
375,05 |
1,1969 |
1,5404 |
1,122 |
0,876 |
1,397 |
129,1 |
13,57 |
55,3 |
13,08 |
|
62 |
1,58920 |
1158,6 |
0,01071 |
262,81 |
375,54 |
1,2033 |
1,5397 |
1,135 |
0,892 |
1,414 |
125,9 |
13,70 |
54,7 |
13,29 |
|
64 |
1,65860 |
1148,9 |
0,01021 |
265,06 |
376,00 |
1,2099 |
1,5389 |
1,148 |
0,910 |
1,433 |
122,8 |
13,83 |
54,0 |
13,51 |
|
66 |
1,73020 |
1139,0 |
0,00973 |
267,33 |
376,44 |
1,2164 |
1,5381 |
1,162 |
0,929 |
1,453 |
119,7 |
13,96 |
53,3 |
13,75 |
|
68 |
1,80410 |
1128,8 |
0,00927 |
269,62 |
376,84 |
1,2229 |
1,5372 |
1,177 |
0,949 |
1,476 |
116,7 |
14,11 |
52,6 |
13,99 |
|
70 |
1,88020 |
1118,3 |
0,00883 |
271,94 |
377,22 |
1,2295 |
1,5363 |
1,193 |
0,971 |
1,501 |
113,6 |
14,26 |
52,0 |
14,25 |
|
75 |
2,08110 |
1090,9 |
0,00782 |
277,84 |
377,99 |
1,2461 |
1,5337 |
1,241 |
1,037 |
1,576 |
106,1 |
14,66 |
50,3 |
14,96 |
|
80 |
2,29750 |
1061,4 |
0,00691 |
283,94 |
378,48 |
1,2629 |
1,5306 |
1,302 |
1,122 |
1,677 |
98,6 |
15,11 |
48,7 |
15,80 |
|
85 |
2,53040 |
1029,1 |
0,00608 |
290,27 |
378,64 |
1,2801 |
1,5268 |
1,384 |
1,239 |
1,817 |
91,1 |
15,65 |
47,2 |
16,82 |
|
90 |
2,78080 |
993,2 |
0,00533 |
296,91 |
378,35 |
1,2978 |
1,5220 |
1,501 |
1,410 |
2,026 |
83,4 |
16,29 |
45,9 |
18,11 |
|
95 |
3,05010 |
952,2 |
0,00463 |
303,95 |
377,45 |
1,3163 |
1,5159 |
1,679 |
1,683 |
2,362 |
75,6 |
17,11 |
45,1 |
19,81 |
|
100 |
3,33990 |
903,8 |
0,00396 |
311,58 |
375,60 |
1,3360 |
1,5076 |
1,996 |
2,192 |
2,990 |
67,3 |
18,20 |
45,7 |
22,27 |
|
105 |
3,65250 |
842,2 |
0,00330 |
320,24 |
372,08 |
1,3581 |
1,4952 |
2,754 |
3,458 |
4,544 |
58,1 |
19,87 |
51,7 |
26,34 |
|
110 |
3,99240 |
742,7 |
0,00252 |
331,82 |
363,95 |
1,3874 |
1,4712 |
7,81 |
11,440 |
14,140 |
46,3 |
23,46 |
113,7 |
39,46 |
|
111,97c |
4,13610 |
565,0 |
0,00177 |
347,76 |
347,76 |
1,4283 |
1,4283 |
∞ |
∞ |
∞ |
- |
- |
∞ |
∞ |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 22
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–100 |
0,00201 |
1571,3 |
8,26600 |
90,71 |
358,97 |
0,5050 |
2,0543 |
1,061 |
0,497 |
1,243 |
845,8 |
7,25 |
143,1 |
4,46 |
|
–90 |
0,00481 |
1544,9 |
3,64480 |
101,32 |
363,85 |
0,5646 |
1,9980 |
1,061 |
0,512 |
1,237 |
699,4 |
7,67 |
137,8 |
4,84 |
|
–80 |
0,01037 |
1518,2 |
1,77820 |
111,94 |
368,77 |
0,6210 |
1,9508 |
1,062 |
0,528 |
1,233 |
591,0 |
8,09 |
132,6 |
5,25 |
|
–70 |
0,02047 |
1491,2 |
0,94342 |
122,58 |
373,70 |
0,6747 |
1,9108 |
1,065 |
0,545 |
1,231 |
507,6 |
8,52 |
127,6 |
5,68 |
|
–60 |
0,03750 |
1463,7 |
0,53680 |
133,27 |
378,59 |
0,7260 |
1,8770 |
1,071 |
0,564 |
1,230 |
441,4 |
8,94 |
122,6 |
6,12 |
|
–50 |
0,06453 |
1435,6 |
0,32385 |
144,03 |
383,42 |
0,7752 |
1,8480 |
1,079 |
0,585 |
1,232 |
387,5 |
9,36 |
117,8 |
6,59 |
|
–48 |
0,07145 |
1429,9 |
0,29453 |
146,19 |
384,37 |
0,7849 |
1,8428 |
1,081 |
0,589 |
1,233 |
377,8 |
9,45 |
116,9 |
6,69 |
|
–46 |
0,07894 |
1424,2 |
0,26837 |
148,36 |
385,32 |
0,7944 |
1,8376 |
1,083 |
0,594 |
1,234 |
368,6 |
9,53 |
115,9 |
6,79 |
|
–44 |
0,08705 |
1418,4 |
0,24498 |
150,53 |
386,26 |
0,8039 |
1,8327 |
1,086 |
0,599 |
1,235 |
359,6 |
9,62 |
115,0 |
6,89 |
|
–42 |
0,09580 |
1412,6 |
0,22402 |
152,70 |
387,20 |
0,8134 |
1,8278 |
1,088 |
0,603 |
1,236 |
351,0 |
9,70 |
114,0 |
6,99 |
|
-40,81b |
0,10132 |
1409,2 |
0,21260 |
154,00 |
387,75 |
0,8189 |
1,8250 |
1,090 |
0,606 |
1,236 |
346,0 |
9,75 |
113,5 |
7,05 |
|
–40 |
0,10523 |
1406,8 |
0,20521 |
154,89 |
388,13 |
0,8227 |
1,8231 |
1,091 |
0,608 |
1,237 |
342,6 |
9,79 |
113,1 |
7,09 |
|
–38 |
0,11538 |
1401,0 |
0,18829 |
157,07 |
389,06 |
0,8320 |
1,8186 |
1,093 |
0,613 |
1,238 |
334,5 |
9,87 |
112,2 |
7,19 |
|
–36 |
0,12628 |
1395,1 |
0,17304 |
159,27 |
389,97 |
0,8413 |
1,8141 |
1,096 |
0,619 |
1,239 |
326,7 |
9,96 |
111,2 |
7,29 |
|
–34 |
0,13797 |
1389,1 |
0,15927 |
161,47 |
390,89 |
0,8505 |
1,8098 |
1,099 |
0,624 |
1,241 |
319,1 |
10,04 |
110,3 |
7,40 |
|
–32 |
0,15050 |
1383,2 |
0,14682 |
163,67 |
391,79 |
0,8596 |
1,8056 |
1,102 |
0,629 |
1,242 |
311,7 |
10,12 |
109,4 |
7,51 |
|
–30 |
0,16389 |
1377,2 |
0,13553 |
165,88 |
392,69 |
0,8687 |
1,8015 |
1,105 |
0,635 |
1,244 |
304,6 |
10,21 |
108,5 |
7,61 |
|
–28 |
0,17819 |
1371,1 |
0,12528 |
168,10 |
393,58 |
0,8778 |
1,7975 |
1,108 |
0,641 |
1,246 |
297,7 |
10,29 |
107,5 |
7,72 |
|
–26 |
0,19344 |
1365,0 |
0,11597 |
170,33 |
394,47 |
0,8868 |
1,7937 |
1,112 |
0,646 |
1,248 |
291,0 |
10,38 |
106,6 |
7,83 |
|
–24 |
0,20968 |
1358,9 |
0,10749 |
172,56 |
395,34 |
0,8957 |
1,7899 |
1,115 |
0,653 |
1,250 |
284,4 |
10,46 |
105,7 |
7,94 |
|
–22 |
0,22696 |
1352,7 |
0,09975 |
174,80 |
396,21 |
0,9046 |
1,7862 |
1,119 |
0,659 |
1,253 |
278,1 |
10,55 |
104,8 |
8,06 |
|
–20 |
0,24531 |
1346,5 |
0,09268 |
177,04 |
397,06 |
0,9135 |
1,7826 |
1,123 |
0,665 |
1,255 |
271,9 |
10,63 |
103,9 |
8,17 |
|
–18 |
0,26479 |
1340,3 |
0,08621 |
179,30 |
397,91 |
0,9223 |
1,7791 |
1,127 |
0,672 |
1,258 |
265,9 |
10,72 |
103,0 |
8,29 |
|
–16 |
0,28543 |
1334,0 |
0,08029 |
181,56 |
398,75 |
0,9311 |
1,7757 |
1,131 |
0,678 |
1,261 |
260,1 |
10,80 |
102,1 |
8,40 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–14 |
0,30728 |
1327,6 |
0,07485 |
183,83 |
399,57 |
0,9398 |
1,7723 |
1,135 |
0,685 |
1,264 |
254,4 |
10,89 |
101,1 |
8,52 |
|
–12 |
0,33038 |
1321,2 |
0,06986 |
186,11 |
400,39 |
0,9485 |
1,7690 |
1,139 |
0,692 |
1,267 |
248,8 |
10,98 |
100,2 |
8,65 |
|
–10 |
0,35479 |
1314,7 |
0,06527 |
188,40 |
401,20 |
0,9572 |
1,7658 |
1,144 |
0,699 |
1,270 |
243,4 |
11,06 |
99,3 |
8,77 |
|
–8 |
0,38054 |
1308,2 |
0,06103 |
190,70 |
401,99 |
0,9658 |
1,7627 |
1,149 |
0,707 |
1,274 |
238,1 |
11,15 |
98,4 |
8,89 |
|
–6 |
0,40769 |
1301,6 |
0,05713 |
193,01 |
402,77 |
0,9744 |
1,7596 |
1,154 |
0,715 |
1,278 |
233,0 |
11,24 |
97,5 |
9,02 |
|
–4 |
0,43628 |
1295,0 |
0,05352 |
195,33 |
403,55 |
0,9830 |
1,7566 |
1,159 |
0,722 |
1,282 |
227,9 |
11,32 |
96,6 |
9,15 |
|
–2 |
0,46636 |
1288,3 |
0,05019 |
197,66 |
404,30 |
0,9915 |
1,7536 |
1,164 |
0,731 |
1,287 |
223,0 |
11,41 |
95,7 |
9,28 |
|
0 |
0,49799 |
1281,5 |
0,04710 |
200,00 |
405,05 |
1,0000 |
1,7507 |
1,169 |
0,739 |
1,291 |
218,2 |
11,50 |
94,8 |
9,42 |
|
2 |
0,53120 |
1274,7 |
0,04424 |
202,35 |
405,78 |
1,0085 |
1,7478 |
1,175 |
0,748 |
1,296 |
213,5 |
11,59 |
93,9 |
9,56 |
|
4 |
0,56605 |
1267,8 |
0,04159 |
204,71 |
406,50 |
1,0169 |
1,7450 |
1,181 |
0,757 |
1,301 |
208,9 |
11,68 |
93,1 |
9,70 |
|
6 |
0,60259 |
1260,8 |
0,03913 |
207,09 |
407,20 |
1,0254 |
1,7422 |
1,187 |
0,766 |
1,307 |
204,4 |
11,77 |
92,2 |
9,84 |
|
8 |
0,64088 |
1253,8 |
0,03683 |
209,47 |
407,89 |
1,0338 |
1,7395 |
1,193 |
0,775 |
1,313 |
200,0 |
11,86 |
91,3 |
9,99 |
|
10 |
0,68095 |
1246,7 |
0,03470 |
211,87 |
408,56 |
1,0422 |
1,7368 |
1,199 |
0,785 |
1,319 |
195,7 |
11,96 |
90,4 |
10,14 |
|
12 |
0,72286 |
1239,5 |
0,03271 |
214,28 |
409,21 |
1,0505 |
1,7341 |
1,206 |
0,795 |
1,326 |
191,5 |
12,05 |
89,5 |
10,29 |
|
14 |
0,76668 |
1232,2 |
0,03086 |
216,70 |
409,85 |
1,0589 |
1,7315 |
1,213 |
0,806 |
1,333 |
187,3 |
12,14 |
88,6 |
10,45 |
|
16 |
0,81244 |
1224,9 |
0,02912 |
219,14 |
410,47 |
1,0672 |
1,7289 |
1,220 |
0,817 |
1,340 |
183,2 |
12,24 |
87,7 |
10,61 |
|
18 |
0,86020 |
1217,4 |
0,02750 |
221,59 |
411,07 |
1,0755 |
1,7263 |
1,228 |
0,828 |
1,348 |
179,2 |
12,33 |
86,8 |
10,77 |
|
20 |
0,91002 |
1209,9 |
0,02599 |
224,06 |
411,66 |
1,0838 |
1,7238 |
1,236 |
0,840 |
1,357 |
175,3 |
12,43 |
85,9 |
10,95 |
|
22 |
0,96195 |
1202,3 |
0,02457 |
226,54 |
412,22 |
1,0921 |
1,7212 |
1,244 |
0,853 |
1,366 |
171,5 |
12,53 |
85,0 |
11,12 |
|
24 |
1,01600 |
1194,6 |
0,02324 |
229,04 |
412,77 |
1,1004 |
1,7187 |
1,252 |
0,866 |
1,375 |
167,7 |
12,63 |
84,1 |
11,30 |
|
26 |
1,07240 |
1186,7 |
0,02199 |
231,55 |
413,29 |
1,1086 |
1,7162 |
1,261 |
0,879 |
1,385 |
163,9 |
12,74 |
83,2 |
11,49 |
|
28 |
1,13090 |
1178,8 |
0,02082 |
234,08 |
413,79 |
1,1169 |
1,7136 |
1,271 |
0,893 |
1,396 |
160,3 |
12,84 |
82,3 |
11,69 |
|
30 |
1,19190 |
1170,7 |
0,01972 |
236,62 |
414,26 |
1,1252 |
1,7111 |
1,281 |
0,908 |
1,408 |
156,7 |
12,95 |
81,4 |
11,89 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
32 |
1,25520 |
1162,6 |
0,01869 |
239,19 |
414,71 |
1,1334 |
1,7086 |
1,291 |
0,924 |
1,420 |
153,1 |
13,06 |
80,5 |
12,10 |
|
34 |
1,32100 |
1154,3 |
0,01771 |
241,77 |
415,14 |
1,1417 |
1,7061 |
1,302 |
0,940 |
1,434 |
149,6 |
13,17 |
79,6 |
12,31 |
|
36 |
1,38920 |
1145,8 |
0,01679 |
244,38 |
415,54 |
1,1499 |
1,7036 |
1,314 |
0,957 |
1,448 |
146,1 |
13,28 |
78,7 |
12,54 |
|
38 |
1,46010 |
1137,3 |
0,01593 |
247,00 |
415,91 |
1,1582 |
1,7010 |
1,326 |
0,976 |
1,463 |
142,7 |
13,40 |
77,8 |
12,77 |
|
40 |
1,53360 |
1128,5 |
0,01511 |
249,65 |
416,25 |
1,1665 |
1,6985 |
1,339 |
0,995 |
1,480 |
139,4 |
13,52 |
76,9 |
13,02 |
|
42 |
1,60980 |
1119,6 |
0,01433 |
252,32 |
416,55 |
1,1747 |
1,6959 |
1,353 |
1,015 |
1,498 |
136,1 |
13,64 |
76,0 |
13,28 |
|
44 |
1,68870 |
1110,6 |
0,01360 |
255,01 |
416,83 |
1,1830 |
1,6933 |
1,368 |
1,037 |
1,517 |
132,8 |
13,77 |
75,1 |
13,55 |
|
46 |
1,77040 |
1101,4 |
0,01291 |
257,73 |
417,07 |
1,1913 |
1,6906 |
1,384 |
1,061 |
1,538 |
129,5 |
13,90 |
74,1 |
13,83 |
|
48 |
1,85510 |
1091,9 |
0,01226 |
260,47 |
417,27 |
1,1997 |
1,6879 |
1,401 |
1,086 |
1,561 |
126,3 |
14,04 |
73,2 |
14,13 |
|
50 |
1,94270 |
1082,3 |
0,01163 |
263,25 |
417,44 |
1,2080 |
1,6852 |
1,419 |
1,113 |
1,586 |
123,1 |
14,18 |
72,3 |
14,45 |
|
52 |
2,03330 |
1072,4 |
0,01104 |
266,05 |
417,56 |
1,2164 |
1,6824 |
1,439 |
1,142 |
1,614 |
120,0 |
14,32 |
71,4 |
14,78 |
|
54 |
2,12700 |
1062,3 |
0,01048 |
268,89 |
417,63 |
1,2248 |
1,6795 |
1,461 |
1,173 |
1,644 |
116,9 |
14,47 |
70,4 |
15,14 |
|
56 |
2,22390 |
1052,0 |
0,00995 |
271,76 |
417,66 |
1,2333 |
1,6766 |
1,485 |
1,208 |
1,677 |
113,8 |
14,63 |
69,5 |
15,52 |
|
58 |
2,32400 |
1041,3 |
0,00944 |
274,66 |
417,63 |
1,2418 |
1,6736 |
1,511 |
1,246 |
1,714 |
110,7 |
14,80 |
68,6 |
15,92 |
|
60 |
2,42750 |
1030,4 |
0,00896 |
277,61 |
417,55 |
1,2504 |
1,6705 |
1,539 |
1,287 |
1,755 |
107,6 |
14,98 |
67,6 |
16,36 |
|
65 |
2,70120 |
1001,4 |
0,00785 |
285,18 |
417,06 |
1,2722 |
1,6622 |
1,626 |
1,413 |
1,881 |
100,0 |
15,46 |
65,3 |
17,61 |
|
70 |
2,99740 |
969,7 |
0,00685 |
293,10 |
416,09 |
1,2945 |
1,6529 |
1,743 |
1,584 |
2,056 |
92,4 |
16,02 |
62,9 |
19,16 |
|
75 |
3,31770 |
934,4 |
0,00595 |
301,46 |
414,49 |
1,3177 |
1,6424 |
1,913 |
1,832 |
2,315 |
84,6 |
16,70 |
60,6 |
21,16 |
|
80 |
3,66380 |
893,7 |
0,00512 |
310,44 |
412,01 |
1,3423 |
1,6299 |
2,181 |
2,231 |
2,735 |
76,6 |
17,55 |
58,6 |
23,87 |
|
85 |
4,03780 |
844,8 |
0,00434 |
320,38 |
408,19 |
1,3690 |
1,6142 |
2,682 |
2,984 |
3,532 |
68,1 |
18,71 |
57,4 |
27,82 |
|
90 |
4,44230 |
780,1 |
0,00356 |
332,09 |
401,87 |
1,4001 |
1,5922 |
3,981 |
4,975 |
5,626 |
58,3 |
20,48 |
59,3 |
34,55 |
|
95 |
4,88240 |
662,9 |
0,00262 |
349,56 |
387,28 |
1,4462 |
1,5486 |
17,31 |
25,29 |
26,43 |
44,4 |
24,76 |
83,5 |
59,15 |
|
96,15c |
4,99000 |
523,8 |
0,00191 |
366,90 |
366,90 |
1,4927 |
1,4927 |
∞ |
∞ |
∞ |
– |
– |
∞ |
∞ |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 113
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
-30,00 |
0,00286 |
1685,7 |
3,7614 |
173,90 |
339,42 |
0,8989 |
1,5796 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-25,00 |
0,00389 |
1674,7 |
2,8148 |
178,14 |
342,46 |
0,9161 |
1,5783 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-20,00 |
0,00523 |
1663,7 |
2,1351 |
182,43 |
345,53 |
0,9332 |
1,5775 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-15,00 |
0,00694 |
1652,6 |
1,6401 |
186,76 |
348,62 |
0,9502 |
1,5772 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-10,00 |
0,00908 |
1641,5 |
1,2748 |
191,13 |
351,72 |
0,9669 |
1,5772 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-8,00 |
0,01008 |
1637,0 |
1,1562 |
192,89 |
352,97 |
0,9736 |
1,5773 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-6,00 |
0,01117 |
1632,5 |
1,0505 |
194,66 |
354,22 |
0,9802 |
1,5775 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-4,00 |
0,01236 |
1628,0 |
0,95598 |
196,43 |
355,47 |
0,9869 |
1,5777 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-2,00 |
0,01365 |
1623,5 |
0,87144 |
198,21 |
356,72 |
0,9934 |
1,5780 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
0,00 |
0,01505 |
1619,0 |
0,79563 |
200,00 |
357,97 |
1,0000 |
1,5783 |
0,921 |
– |
– |
954,8 |
8,16 |
81,9 |
7,69 |
|
2,00 |
0,01656 |
1614,5 |
0,72756 |
201,79 |
359,23 |
1,0065 |
1,5787 |
0,925 |
– |
– |
928,8 |
8,32 |
81,6 |
7,78 |
|
4,00 |
0,01820 |
1609,9 |
0,66631 |
203,59 |
360,49 |
1,0131 |
1,5792 |
0,928 |
– |
– |
903,6 |
8,47 |
81,2 |
7,88 |
|
6,00 |
0,01997 |
1605,4 |
0,61113 |
205,40 |
361,75 |
1,0195 |
1,5796 |
0,931 |
– |
– |
879,4 |
8,62 |
80,9 |
7,98 |
|
8,00 |
0,02187 |
1600,8 |
0,56132 |
207,21 |
363,01 |
1,0260 |
1,5802 |
0,934 |
– |
– |
855,9 |
8,76 |
80,5 |
8,07 |
|
10,00 |
0,02392 |
1596,2 |
0,51630 |
209,03 |
364,28 |
1,0325 |
1,5807 |
0,937 |
– |
– |
833,3 |
8,90 |
80,2 |
8,17 |
|
12,00 |
0,02613 |
1591,6 |
0,47554 |
210,86 |
365,54 |
1,0389 |
1,5813 |
0,940 |
– |
– |
811,4 |
9,04 |
79,8 |
8,26 |
|
14,00 |
0,02849 |
1587,0 |
0,43859 |
212,69 |
366,81 |
1,0453 |
1,5820 |
0,943 |
– |
– |
790,3 |
9,17 |
79,5 |
8,36 |
|
16,00 |
0,03103 |
1582,4 |
0,40503 |
214,53 |
368,08 |
1,0516 |
1,5827 |
0,945 |
– |
– |
769,9 |
9,29 |
79,1 |
8,45 |
|
18,00 |
0,03375 |
1577,8 |
0,37452 |
216,37 |
369,35 |
1,0580 |
1,5834 |
0,948 |
– |
– |
750,2 |
9,42 |
78,8 |
8,55 |
|
20,00 |
0,03666 |
1573,1 |
0,34673 |
218,22 |
370,62 |
1,0643 |
1,5842 |
0,950 |
– |
– |
731,1 |
9,53 |
78,4 |
8,64 |
|
22,00 |
0,03976 |
1568,5 |
0,32140 |
220,08 |
371,89 |
1,0706 |
1,5850 |
0,953 |
– |
– |
712,7 |
9,65 |
78,1 |
8,74 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
24,00 |
0,04307 |
1563,8 |
0,29827 |
221,94 |
373,16 |
1,0769 |
1,5858 |
0,955 |
– |
– |
694,8 |
9,76 |
77,7 |
8,83 |
|
26,00 |
0,04660 |
1559,1 |
0,27712 |
223,81 |
374,43 |
1,0832 |
1,5867 |
0,958 |
– |
– |
677,6 |
9,86 |
77,4 |
8,93 |
|
28,00 |
0,05036 |
1554,4 |
0,25776 |
225,69 |
375,71 |
1,0894 |
1,5876 |
0,960 |
– |
– |
660,9 |
9,97 |
77,0 |
9,03 |
|
30,00 |
0,05436 |
1549,6 |
0,24001 |
227,57 |
376,98 |
1,0956 |
1,5885 |
0,962 |
– |
– |
644,7 |
10,07 |
76,7 |
9,12 |
|
32,00 |
0,05860 |
1544,9 |
0,22373 |
229,45 |
378,25 |
1,1018 |
1,5894 |
0,964 |
– |
– |
629,1 |
10,16 |
76,3 |
9,22 |
|
34,00 |
0,06310 |
1540,1 |
0,20877 |
231,34 |
379,53 |
1,1080 |
1,5904 |
0,966 |
– |
– |
613,9 |
10,26 |
75,9 |
9,32 |
|
36,00 |
0,06788 |
1535,3 |
0,19501 |
233,24 |
380,80 |
1,1141 |
1,5914 |
0,969 |
– |
– |
599,3 |
10,35 |
75,6 |
9,41 |
|
38,00 |
0,07293 |
1530,5 |
0,18233 |
235,14 |
382,08 |
1,1203 |
1,5925 |
0,971 |
– |
– |
585,1 |
10,43 |
75,2 |
9,51 |
|
40,00 |
0,07828 |
1525,7 |
0,17064 |
237,05 |
383,35 |
1,1264 |
1,5935 |
0,973 |
0,707 |
– |
571,3 |
10,52 |
74,9 |
9,61 |
|
42,00 |
0,08393 |
1520,9 |
0,15986 |
238,97 |
384,62 |
1,1324 |
1,5946 |
0,975 |
0,712 |
– |
558,0 |
10,60 |
74,5 |
9,70 |
|
44,00 |
0,08990 |
1516,0 |
0,14989 |
240,89 |
385,90 |
1,1385 |
1,5957 |
0,977 |
0,717 |
– |
545,1 |
10,68 |
74,2 |
9,80 |
|
46,00 |
0,09619 |
1511,2 |
0,14067 |
242,81 |
387,17 |
1,1445 |
1,5969 |
0,979 |
0,721 |
– |
532,6 |
10,76 |
73,8 |
9,90 |
|
47,56b |
0,10132 |
1507,3 |
0,13397 |
244,31 |
388,16 |
1,1492 |
1,5978 |
0,980 |
0,724 |
– |
523,1 |
10,81 |
73,6 |
9,98 |
|
48,00 |
0,10282 |
1506,3 |
0,13214 |
244,74 |
388,44 |
1,1505 |
1,5980 |
0,981 |
0,725 |
– |
520,5 |
10,83 |
73,5 |
10,00 |
|
50,00 |
0,10981 |
1501,3 |
0,12423 |
246,68 |
389,72 |
1,1565 |
1,5992 |
0,983 |
0,729 |
– |
508,8 |
10,90 |
73,1 |
10,10 |
|
55,00 |
0,12889 |
1489,0 |
0,10684 |
251,53 |
392,89 |
1,1714 |
1,6022 |
0,988 |
0,738 |
– |
480,9 |
11,07 |
72,3 |
10,34 |
|
60,00 |
0,15045 |
1476,4 |
0,09235 |
256,43 |
396,07 |
1,1862 |
1,6053 |
0,993 |
0,745 |
– |
455,1 |
11,23 |
71,4 |
10,59 |
|
65,00 |
0,17468 |
1463,7 |
0,08018 |
261,35 |
399,23 |
1,2008 |
1,6086 |
0,999 |
0,751 |
– |
431,1 |
11,38 |
70,5 |
10,84 |
|
70,00 |
0,20181 |
1450,8 |
0,06992 |
266,30 |
402,39 |
1,2153 |
1,6119 |
1,004 |
0,757 |
– |
408,9 |
11,52 |
69,6 |
11,10 |
|
75,00 |
0,23204 |
1437,8 |
0,06123 |
271,27 |
405,54 |
1,2296 |
1,6152 |
1,010 |
0,762 |
– |
388,2 |
11,65 |
68,8 |
11,35 |
|
80,00 |
0,26559 |
1424,6 |
0,05381 |
276,28 |
408,67 |
1,2438 |
1,6187 |
1,016 |
0,768 |
– |
368,9 |
11,78 |
67,9 |
11,61 |
|
85,00 |
0,30270 |
1411,1 |
0,04747 |
281,32 |
411,80 |
1,2579 |
1,6222 |
1,023 |
0,773 |
– |
350,9 |
11,91 |
67,0 |
11,88 |
|
90,00 |
0,34358 |
1397,4 |
0,04201 |
286,38 |
414,90 |
1,2719 |
1,6258 |
1,030 |
0,780 |
– |
334,2 |
12,03 |
66,1 |
12,14 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
95,00 |
0,38848 |
1383,5 |
0,03730 |
291,47 |
417,99 |
1,2857 |
1,6294 |
1,038 |
0,787 |
– |
318,5 |
12,16 |
65,3 |
12,41 |
|
100,00 |
0,43764 |
1369,3 |
0,03321 |
296,59 |
421,07 |
1,2994 |
1,6330 |
1,047 |
0,795 |
– |
303,8 |
12,29 |
64,4 |
12,68 |
|
105,00 |
0,49129 |
1354,9 |
0,02964 |
301,73 |
424,12 |
1,3130 |
1,6366 |
1,056 |
0,805 |
– |
290,1 |
12,42 |
63,5 |
12,95 |
|
110,00 |
0,54969 |
1340,1 |
0,02653 |
306,91 |
427,14 |
1,3265 |
1,6403 |
1,067 |
0,817 |
– |
277,3 |
12,56 |
62,6 |
13,23 |
|
115,00 |
0,61310 |
1325,0 |
0,02379 |
312,12 |
430,14 |
1,3399 |
1,6439 |
1,078 |
0,830 |
– |
265,2 |
12,70 |
61,8 |
13,52 |
|
120,00 |
0,68177 |
1309,5 |
0,02138 |
317,36 |
433,11 |
1,3532 |
1,6476 |
1,090 |
0,847 |
– |
253,9 |
12,86 |
60,9 |
13,80 |
|
125,00 |
0,75598 |
1293,5 |
0,01925 |
322,64 |
436,05 |
1,3664 |
1,6512 |
1,103 |
0,866 |
– |
243,3 |
13,03 |
60,0 |
14,09 |
|
130,00 |
0,83600 |
1277,2 |
0,01736 |
327,96 |
438,95 |
1,3795 |
1,6548 |
1,118 |
0,888 |
– |
233,3 |
13,21 |
59,2 |
14,39 |
|
135,00 |
0,92212 |
1260,3 |
0,01568 |
333,32 |
441,81 |
1,3925 |
1,6583 |
1,133 |
0,913 |
– |
223,8 |
13,40 |
58,3 |
14,69 |
|
140,00 |
1,0146 |
1242,8 |
0,01418 |
338,73 |
444,61 |
1,4055 |
1,6618 |
1,150 |
0,942 |
– |
215,0 |
13,62 |
57,4 |
15,00 |
|
145,00 |
1,1139 |
1224,7 |
0,01283 |
344,19 |
447,37 |
1,4184 |
1,6652 |
1,168 |
0,975 |
– |
206,6 |
13,85 |
56,6 |
15,31 |
|
150,00 |
1,2201 |
1205,9 |
0,01162 |
349,71 |
450,06 |
1,4314 |
1,6685 |
1,188 |
1,012 |
– |
198,7 |
14,10 |
55,7 |
15,62 |
|
155,00 |
1,3337 |
1186,3 |
0,01053 |
355,30 |
452,68 |
1,4443 |
1,6717 |
1,209 |
– |
– |
191,2 |
14,37 |
54,9 |
15,94 |
|
160,00 |
1,4550 |
1165,7 |
0,00954 |
360,97 |
455,21 |
1,4572 |
1,6748 |
1,231 |
– |
– |
184,2 |
14,67 |
54,0 |
16,27 |
|
165,00 |
1,5845 |
1144,0 |
0,00864 |
366,73 |
457,65 |
1,4701 |
1,6776 |
1,256 |
– |
– |
177,5 |
14,99 |
53,1 |
16,60 |
|
170,00 |
1,7224 |
1121,0 |
0,00782 |
372,60 |
459,97 |
1,4832 |
1,6803 |
1,282 |
– |
– |
171,2 |
15,34 |
52,3 |
16,94 |
|
175,00 |
1,8693 |
1096,4 |
0,00707 |
378,59 |
462,15 |
1,4963 |
1,6828 |
1,310 |
– |
– |
165,2 |
15,72 |
– |
– |
|
180,00 |
2,0256 |
1069,9 |
0,00637 |
384,75 |
464,17 |
1,5096 |
1,6849 |
1,339 |
– |
– |
– |
16,13 |
– |
– |
|
185,00 |
2,1918 |
1040,9 |
0,00573 |
391,10 |
465,97 |
1,5232 |
1,6866 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
190,00 |
2,3685 |
1008,8 |
0,00513 |
397,71 |
467,49 |
1,5371 |
1,6878 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
200,00 |
2,7562 |
929,6 |
0,00401 |
412,08 |
469,26 |
1,5668 |
1,6876 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
210,00 |
3,1968 |
800,3 |
0,00286 |
430,26 |
466,91 |
1,6031 |
1,6789 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
214,40c |
3,411 |
570, |
0,00175 |
453,6 |
453,6 |
1,647 |
1,647 |
¥ |
¥ |
¥ |
– |
– |
¥ |
¥ |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 114
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
-80,00 |
0,00077 |
1579,4 |
12,166 |
121,12 |
287,70 |
0,6572 |
1,5229 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-75,00 |
0,00118 |
1577,1 |
8,1724 |
126,47 |
290,32 |
0,6845 |
1,5157 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-70,00 |
0,00176 |
1574,6 |
5,6120 |
131,73 |
292,99 |
0,7108 |
1,5096 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-65,00 |
0,00257 |
1572,0 |
3,9331 |
136,91 |
295,69 |
0,7360 |
1,5044 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-60,00 |
0,00367 |
1569,1 |
2,8091 |
142,02 |
298,43 |
0,7602 |
1,5000 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-55,00 |
0,00517 |
1566,0 |
2,0418 |
147,07 |
301,21 |
0,7836 |
1,4963 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-50,00 |
0,00714 |
1562,6 |
1,5084 |
152,05 |
304,01 |
0,8062 |
1,4934 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-45,00 |
0,00972 |
1558,9 |
1,1314 |
156,98 |
306,84 |
0,8280 |
1,4911 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
-40,00 |
0,01303 |
1554,9 |
0,86072 |
161,86 |
309,70 |
0,8492 |
1,4894 |
0,867 |
0,581 |
– |
831,5 |
– |
80,5 |
– |
|
-35,00 |
0,01723 |
1550,5 |
0,66345 |
166,69 |
312,58 |
0,8697 |
1,4882 |
0,878 |
0,601 |
– |
780,5 |
– |
79,2 |
– |
|
-30,00 |
0,02247 |
1545,7 |
0,51771 |
171,49 |
315,48 |
0,8896 |
1,4875 |
0,888 |
0,618 |
– |
731,6 |
– |
77,9 |
– |
|
-28,00 |
0,02491 |
1543,7 |
0,47034 |
173,41 |
316,64 |
0,8974 |
1,4873 |
0,892 |
0,624 |
– |
712,8 |
– |
77,4 |
– |
|
-26,00 |
0,02756 |
1541,5 |
0,42806 |
175,31 |
317,81 |
0,9052 |
1,4872 |
0,895 |
0,630 |
– |
694,3 |
– |
76,9 |
– |
|
-24,00 |
0,03043 |
1539,4 |
0,39027 |
177,22 |
318,97 |
0,9129 |
1,4872 |
0,899 |
0,635 |
– |
676,2 |
– |
76,4 |
– |
|
-22,00 |
0,03354 |
1537,1 |
0,35641 |
179,12 |
320,14 |
0,9204 |
1,4872 |
0,902 |
0,640 |
– |
658,6 |
– |
75,9 |
– |
|
-20,00 |
0,03690 |
1534,7 |
0,32602 |
181,02 |
321,31 |
0,9280 |
1,4873 |
0,905 |
0,645 |
– |
641,3 |
– |
75,4 |
– |
|
-18,00 |
0,04053 |
1532,2 |
0,29870 |
182,92 |
322,49 |
0,9354 |
1,4875 |
0,908 |
0,650 |
– |
624,5 |
– |
74,9 |
– |
|
-16,00 |
0,04444 |
1529,7 |
0,27410 |
184,81 |
323,66 |
0,9428 |
1,4877 |
0,911 |
0,654 |
– |
608,1 |
– |
74,4 |
– |
|
-14,00 |
0,04865 |
1527,1 |
0,25190 |
186,71 |
324,84 |
0,9501 |
1,4880 |
0,914 |
0,658 |
– |
592,1 |
– |
73,9 |
– |
|
-12,00 |
0,05317 |
1524,3 |
0,23184 |
188,60 |
326,02 |
0,9574 |
1,4883 |
0,916 |
0,662 |
– |
576,5 |
– |
73,4 |
– |
|
-10,00 |
0,05802 |
1521,4 |
0,21369 |
190,50 |
327,19 |
0,9646 |
1,4887 |
0,919 |
0,665 |
– |
561,2 |
– |
72,9 |
– |
|
-8,00 |
0,06321 |
1518,5 |
0,19723 |
192,39 |
328,37 |
0,9718 |
1,4891 |
0,921 |
0,669 |
– |
546,4 |
– |
72,4 |
– |
|
-6,00 |
0,06877 |
1515,4 |
0,18229 |
194,29 |
329,55 |
0,9789 |
1,4896 |
0,924 |
0,672 |
– |
532,0 |
– |
71,9 |
– |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
-4,00 |
0,07470 |
1512,2 |
0,16871 |
196,19 |
330,73 |
0,9860 |
1,4901 |
0,926 |
0,675 |
– |
518,0 |
– |
71,4 |
– |
|
-2,00 |
0,08103 |
1508,9 |
0,15633 |
198,09 |
331,91 |
0,9930 |
1,4907 |
0,929 |
0,677 |
– |
504,3 |
– |
70,9 |
– |
|
0,00 |
0,08778 |
1505,4 |
0,14505 |
200,00 |
333,10 |
1,0000 |
1,4913 |
0,931 |
0,680 |
– |
491,0 |
10,48 |
70,4 |
– |
|
2,00 |
0,09496 |
1501,9 |
0,13474 |
201,91 |
334,28 |
1,0069 |
1,4919 |
0,933 |
0,683 |
– |
478,1 |
10,57 |
70,0 |
– |
|
3,68b |
0,10132 |
1498,8 |
0,12679 |
203,51 |
335,27 |
1,0127 |
1,4925 |
0,935 |
0,685 |
– |
467,5 |
10,65 |
69,6 |
– |
|
4,00 |
0,10259 |
1498,1 |
0,12532 |
203,82 |
335,46 |
1,0139 |
1,4926 |
0,935 |
0,685 |
– |
465,5 |
10,66 |
69,5 |
– |
|
6,00 |
0,11069 |
1494,3 |
0,11669 |
205,74 |
336,64 |
1,0207 |
1,4934 |
0,938 |
0,688 |
– |
453,3 |
10,75 |
69,0 |
– |
|
8,00 |
0,11928 |
1490,3 |
0,10877 |
207,66 |
337,82 |
1,0276 |
1,4941 |
0,940 |
0,690 |
– |
441,4 |
10,84 |
68,5 |
– |
|
10,00 |
0,12837 |
1486,2 |
0,10151 |
209,59 |
339,00 |
1,0344 |
1,4949 |
0,942 |
0,692 |
– |
429,9 |
10,92 |
68,1 |
– |
|
12,00 |
0,13799 |
1481,9 |
0,09483 |
211,52 |
340,18 |
1,0412 |
1,4957 |
0,944 |
0,695 |
– |
418,7 |
11,00 |
67,6 |
– |
|
14,00 |
0,14816 |
1477,5 |
0,08868 |
213,46 |
341,36 |
1,0479 |
1,4966 |
0,946 |
0,697 |
– |
407,8 |
11,08 |
67,1 |
– |
|
16,00 |
0,15890 |
1472,9 |
0,08301 |
215,41 |
342,54 |
1,0547 |
1,4975 |
0,949 |
0,699 |
– |
397,2 |
11,16 |
66,7 |
– |
|
18,00 |
0,17022 |
1468,2 |
0,07778 |
217,36 |
343,71 |
1,0614 |
1,4984 |
0,951 |
0,702 |
– |
386,9 |
11,24 |
66,2 |
– |
|
20,00 |
0,18215 |
1463,3 |
0,07295 |
219,32 |
344,89 |
1,0680 |
1,4994 |
0,954 |
0,704 |
– |
376,9 |
11,32 |
65,7 |
– |
|
22,00 |
0,19470 |
1458,3 |
0,06848 |
221,29 |
346,06 |
1,0747 |
1,5003 |
0,956 |
0,706 |
– |
367,3 |
11,40 |
65,3 |
– |
|
24,00 |
0,20791 |
1453,1 |
0,06435 |
223,26 |
347,24 |
1,0813 |
1,5014 |
0,959 |
0,709 |
– |
357,8 |
11,47 |
64,8 |
– |
|
26,00 |
0,22178 |
1447,8 |
0,06051 |
225,24 |
348,41 |
1,0879 |
1,5024 |
0,961 |
0,712 |
– |
348,7 |
11,55 |
64,3 |
– |
|
28,00 |
0,23634 |
1442,4 |
0,05695 |
227,22 |
349,58 |
1,0945 |
1,5034 |
0,964 |
0,714 |
– |
339,8 |
11,63 |
63,9 |
– |
|
30,00 |
0,25161 |
1436,7 |
0,05365 |
229,22 |
350,74 |
1,1011 |
1,5045 |
0,967 |
0,717 |
– |
331,2 |
11,70 |
63,4 |
– |
|
32,00 |
0,26762 |
1431,0 |
0,05057 |
231,21 |
351,91 |
1,1076 |
1,5056 |
0,970 |
0,720 |
– |
322,9 |
11,78 |
63,0 |
– |
|
34,00 |
0,28438 |
1425,1 |
0,04771 |
233,22 |
353,07 |
1,1141 |
1,5067 |
0,973 |
0,724 |
– |
314,7 |
11,85 |
62,5 |
– |
|
36,00 |
0,30192 |
1419,1 |
0,04505 |
235,23 |
354,23 |
1,1206 |
1,5078 |
0,976 |
0,727 |
– |
306,9 |
11,93 |
62,0 |
– |
|
38,00 |
0,32026 |
1412,9 |
0,04256 |
237,24 |
355,39 |
1,1270 |
1,5090 |
0,979 |
0,731 |
– |
299,2 |
12,00 |
61,6 |
– |
|
40,00 |
0,33941 |
1406,6 |
0,04024 |
239,26 |
356,55 |
1,1335 |
1,5101 |
0,983 |
0,735 |
– |
291,8 |
12,08 |
61,1 |
– |
|
42,00 |
0,35941 |
1400,2 |
0,03807 |
241,28 |
357,70 |
1,1399 |
1,5113 |
0,987 |
0,739 |
– |
284,6 |
12,16 |
60,6 |
– |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
44,00 |
0,38028 |
1393,7 |
0,03604 |
243,31 |
358,85 |
1,1462 |
1,5125 |
0,990 |
0,744 |
– |
277,6 |
12,23 |
60,2 |
– |
|
46,00 |
0,40204 |
1387,0 |
0,03414 |
245,35 |
359,99 |
1,1526 |
1,5137 |
0,994 |
0,748 |
– |
270,8 |
12,31 |
59,7 |
– |
|
48,00 |
0,42471 |
1380,3 |
0,03237 |
247,38 |
361,13 |
1,1589 |
1,5149 |
0,999 |
0,753 |
– |
264,2 |
12,39 |
59,3 |
– |
|
50,00 |
0,44831 |
1373,4 |
0,03070 |
249,42 |
362,27 |
1,1652 |
1,5161 |
1,003 |
0,759 |
– |
257,8 |
12,47 |
58,8 |
– |
|
55,00 |
0,51158 |
1355,8 |
0,02695 |
254,54 |
365,10 |
1,1807 |
1,5192 |
1,015 |
0,774 |
– |
242,5 |
12,68 |
57,6 |
– |
|
60,00 |
0,58122 |
1337,6 |
0,02374 |
259,69 |
367,89 |
1,1961 |
1,5223 |
1,028 |
0,791 |
– |
228,4 |
12,89 |
56,5 |
– |
|
65,00 |
0,65765 |
1318,8 |
0,02097 |
264,86 |
370,65 |
1,2114 |
1,5255 |
1,043 |
0,812 |
– |
215,2 |
13,12 |
55,3 |
– |
|
70,00 |
0,74126 |
1299,4 |
0,01857 |
270,06 |
373,36 |
1,2265 |
1,5286 |
1,060 |
0,835 |
– |
203,0 |
13,36 |
54,1 |
– |
|
75,00 |
0,83248 |
1279,3 |
0,01648 |
275,30 |
376,03 |
1,2414 |
1,5317 |
1,079 |
0,862 |
– |
191,6 |
13,61 |
52,9 |
– |
|
80,00 |
0,93176 |
1258,7 |
0,01465 |
280,59 |
378,64 |
1,2563 |
1,5348 |
1,100 |
0,892 |
– |
181,0 |
13,89 |
51,7 |
– |
|
85,00 |
1,0396 |
1237,3 |
0,01304 |
285,93 |
381,18 |
1,2710 |
1,5377 |
1,122 |
0,926 |
– |
171,1 |
14,18 |
50,5 |
– |
|
90,00 |
1,1564 |
1215,1 |
0,01161 |
291,34 |
383,65 |
1,2858 |
1,5406 |
1,148 |
0,964 |
– |
161,9 |
14,49 |
49,2 |
– |
|
95,00 |
1,2828 |
1191,9 |
0,01035 |
296,83 |
386,02 |
1,3005 |
1,5433 |
1,175 |
1,007 |
– |
153,3 |
14,83 |
48,0 |
– |
|
100,00 |
1,4193 |
1167,5 |
0,00922 |
302,42 |
388,27 |
1,3153 |
1,5457 |
1,206 |
1,055 |
– |
145,3 |
15,20 |
46,7 |
– |
|
105,00 |
1,5665 |
1141,7 |
0,00821 |
308,14 |
390,39 |
1,3302 |
1,5480 |
1,239 |
1,107 |
– |
137,8 |
– |
45,4 |
– |
|
110,00 |
1,7250 |
1114,1 |
0,00729 |
313,99 |
392,34 |
1,3452 |
1,5499 |
1,275 |
1,165 |
– |
130,8 |
– |
44,1 |
– |
|
115,00 |
1,8955 |
1084,2 |
0,00646 |
320,02 |
394,07 |
1,3604 |
1,5513 |
1,314 |
1,229 |
– |
124,2 |
– |
42,8 |
– |
|
120,00 |
2,0787 |
1051,4 |
0,00571 |
326,27 |
395,53 |
1,3760 |
1,5522 |
1,357 |
1,298 |
– |
– |
– |
41,4 |
– |
|
125,00 |
2,2753 |
1014,5 |
0,00500 |
332,81 |
396,62 |
1,3920 |
1,5523 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
130,00 |
2,4863 |
971,5 |
0,00434 |
339,76 |
397,18 |
1,4088 |
1,5513 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
135,00 |
2,7124 |
918,5 |
0,00371 |
347,35 |
396,92 |
1,4269 |
1,5484 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
140,00 |
2,9546 |
844,6 |
0,00305 |
356,24 |
395,08 |
1,4479 |
1,5419 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
145,88c |
3,261 |
557, |
0,00180 |
380,2 |
380,2 |
1,504 |
1,504 |
¥ |
¥ |
¥ |
– |
– |
¥ |
¥ |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 123
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–80,00 |
0,00013 |
1709,6 |
83,6670 |
123,92 |
335,98 |
0,6712 |
1,7691 |
0,924 |
0,520 |
1,117 |
2093,0 |
6,68 |
107,4 |
3,22 |
|
–70,00 |
0,00034 |
1687,4 |
32,8420 |
133,17 |
341,25 |
0,7179 |
1,7422 |
0,927 |
0,537 |
1,113 |
1680,0 |
7,09 |
104,8 |
3,79 |
|
–60,00 |
0,00081 |
1665,1 |
14,3330 |
142,46 |
346,66 |
0,7625 |
1,7206 |
0,932 |
0,553 |
1,110 |
1383,0 |
7,50 |
102,0 |
4,35 |
|
–50,00 |
0,00177 |
1642,6 |
6,84600 |
151,81 |
352,21 |
0,8054 |
1,7034 |
0,939 |
0,569 |
1,107 |
1160,0 |
7,91 |
99,1 |
4,92 |
|
–40,00 |
0,00358 |
1620,0 |
3,53190 |
161,25 |
357,88 |
0,8468 |
1,6901 |
0,948 |
0,585 |
1,105 |
986,4 |
8,31 |
96,1 |
5,49 |
|
–30,00 |
0,00675 |
1597,0 |
1,94700 |
170,78 |
363,65 |
0,8868 |
1,6800 |
0,958 |
0,601 |
1,103 |
848,0 |
8,70 |
93,0 |
6,05 |
|
–20,00 |
0,01200 |
1573,8 |
1,13640 |
180,41 |
369,52 |
0,9256 |
1,6726 |
0,968 |
0,617 |
1,102 |
735,4 |
9,09 |
89,8 |
6,61 |
|
–10,00 |
0,02025 |
1550,1 |
0,69690 |
190,15 |
375,45 |
0,9633 |
1,6675 |
0,979 |
0,634 |
1,102 |
642,4 |
9,47 |
86,7 |
7,18 |
|
0,00 |
0,03265 |
1526,1 |
0,44609 |
200,00 |
381,44 |
1,0000 |
1,6642 |
0,990 |
0,651 |
1,102 |
564,6 |
9,84 |
83,7 |
7,74 |
|
2,00 |
0,03574 |
1521,3 |
0,40991 |
201,98 |
382,64 |
1,0072 |
1,6638 |
0,993 |
0,654 |
1,103 |
550,6 |
9,91 |
83,1 |
7,86 |
|
4,00 |
0,03907 |
1516,4 |
0,37720 |
203,97 |
383,84 |
1,0144 |
1,6634 |
0,995 |
0,658 |
1,103 |
537,0 |
9,99 |
82,5 |
7,97 |
|
6,00 |
0,04264 |
1511,5 |
0,34759 |
205,97 |
385,05 |
1,0216 |
1,6631 |
0,997 |
0,661 |
1,103 |
523,8 |
10,06 |
81,9 |
8,08 |
|
8,00 |
0,04647 |
1506,6 |
0,32075 |
207,96 |
386,25 |
1,0287 |
1,6628 |
0,999 |
0,665 |
1,103 |
511,1 |
10,13 |
81,3 |
8,20 |
|
10,00 |
0,05057 |
1501,6 |
0,29637 |
209,97 |
387,46 |
1,0358 |
1,6626 |
1,002 |
0,668 |
1,104 |
498,8 |
10,20 |
80,7 |
8,31 |
|
12,00 |
0,05495 |
1496,7 |
0,27420 |
211,97 |
388,66 |
1,0428 |
1,6625 |
1,004 |
0,672 |
1,104 |
486,8 |
10,28 |
80,1 |
8,43 |
|
14,00 |
0,05963 |
1491,7 |
0,25401 |
213,99 |
389,87 |
1,0499 |
1,6624 |
1,006 |
0,675 |
1,104 |
475,3 |
10,35 |
79,5 |
8,54 |
|
16,00 |
0,06463 |
1486,7 |
0,23559 |
216,00 |
391,08 |
1,0569 |
1,6623 |
1,009 |
0,679 |
1,105 |
464,0 |
10,42 |
79,0 |
8,66 |
|
18,00 |
0,06995 |
1481,7 |
0,21877 |
218,02 |
392,29 |
1,0638 |
1,6623 |
1,011 |
0,682 |
1,105 |
453,2 |
10,49 |
78,4 |
8,77 |
|
20,00 |
0,07561 |
1476,6 |
0,20338 |
220,05 |
393,49 |
1,0707 |
1,6624 |
1,014 |
0,686 |
1,106 |
442,6 |
10,56 |
77,8 |
8,89 |
|
22,00 |
0,08163 |
1471,5 |
0,18929 |
222,08 |
394,70 |
1,0776 |
1,6625 |
1,016 |
0,690 |
1,106 |
432,4 |
10,63 |
77,3 |
9,01 |
|
24,00 |
0,08802 |
1466,4 |
0,17637 |
224,12 |
395,91 |
1,0845 |
1,6626 |
1,018 |
0,693 |
1,107 |
422,4 |
10,70 |
76,7 |
9,12 |
|
26,00 |
0,09480 |
1461,3 |
0,16451 |
226,16 |
397,12 |
1,0913 |
1,6628 |
1,021 |
0,697 |
1,107 |
412,8 |
10,77 |
76,1 |
9,24 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
27,82b |
0,10133 |
1456,6 |
0,15453 |
228,03 |
398,22 |
1,0975 |
1,6630 |
1,023 |
0,701 |
1,108 |
404,2 |
10,84 |
75,6 |
9,35 |
|
28,00 |
0,10198 |
1456,2 |
0,15360 |
228,21 |
398,32 |
1,0981 |
1,6630 |
1,023 |
0,701 |
1,108 |
403,4 |
10,84 |
75,6 |
9,36 |
|
30,00 |
0,10958 |
1451,0 |
0,14356 |
230,26 |
399,53 |
1,1049 |
1,6633 |
1,026 |
0,705 |
1,109 |
394,3 |
10,91 |
75,0 |
9,48 |
|
32,00 |
0,11762 |
1445,8 |
0,13431 |
232,31 |
400,73 |
1,1116 |
1,6635 |
1,028 |
0,709 |
1,109 |
385,4 |
10,98 |
74,5 |
9,60 |
|
34,00 |
0,12611 |
1440,6 |
0,12577 |
234,38 |
401,93 |
1,1183 |
1,6639 |
1,031 |
0,712 |
1,110 |
376,8 |
11,05 |
74,0 |
9,72 |
|
36,00 |
0,13507 |
1435,4 |
0,11789 |
236,44 |
403,14 |
1,1250 |
1,6642 |
1,033 |
0,716 |
1,111 |
368,4 |
11,12 |
73,4 |
9,84 |
|
38,00 |
0,14452 |
1430,1 |
0,11060 |
238,51 |
404,34 |
1,1317 |
1,6646 |
1,036 |
0,720 |
1,112 |
360,3 |
11,19 |
72,9 |
9,96 |
|
40,00 |
0,15447 |
1424,8 |
0,10385 |
240,59 |
405,54 |
1,1383 |
1,6651 |
1,038 |
0,724 |
1,113 |
352,4 |
11,26 |
72,4 |
10,08 |
|
42,00 |
0,16495 |
1419,4 |
0,09759 |
242,67 |
406,73 |
1,1449 |
1,6655 |
1,041 |
0,728 |
1,114 |
344,7 |
11,33 |
71,8 |
10,20 |
|
44,00 |
0,17597 |
1414,1 |
0,09179 |
244,76 |
407,93 |
1,1515 |
1,6660 |
1,044 |
0,732 |
1,115 |
337,2 |
11,40 |
71,3 |
10,32 |
|
46,00 |
0,18755 |
1408,7 |
0,08641 |
246,86 |
409,12 |
1,1581 |
1,6665 |
1,046 |
0,736 |
1,116 |
329,9 |
11,46 |
70,8 |
10,45 |
|
48,00 |
0,19971 |
1403,3 |
0,08140 |
248,95 |
410,31 |
1,1646 |
1,6670 |
1,049 |
0,741 |
1,117 |
322,8 |
11,53 |
70,3 |
10,57 |
|
50,00 |
0,21246 |
1397,8 |
0,07674 |
251,06 |
411,50 |
1,1711 |
1,6676 |
1,052 |
0,745 |
1,119 |
315,9 |
11,60 |
69,8 |
10,70 |
|
52,00 |
0,22584 |
1392,3 |
0,07240 |
253,17 |
412,69 |
1,1776 |
1,6682 |
1,055 |
0,749 |
1,120 |
309,1 |
11,67 |
69,3 |
10,82 |
|
54,00 |
0,23985 |
1386,8 |
0,06836 |
255,28 |
413,87 |
1,1840 |
1,6688 |
1,058 |
0,753 |
1,121 |
302,6 |
11,74 |
68,8 |
10,95 |
|
56,00 |
0,25451 |
1381,2 |
0,06458 |
257,41 |
415,05 |
1,1905 |
1,6694 |
1,060 |
0,758 |
1,123 |
296,2 |
11,80 |
68,3 |
11,08 |
|
58,00 |
0,26985 |
1375,6 |
0,06106 |
259,53 |
416,23 |
1,1969 |
1,6701 |
1,063 |
0,762 |
1,124 |
289,9 |
11,87 |
67,8 |
11,21 |
|
60,00 |
0,28589 |
1370,0 |
0,05777 |
261,67 |
417,40 |
1,2033 |
1,6707 |
1,066 |
0,767 |
1,126 |
283,9 |
11,94 |
67,3 |
11,34 |
|
62,00 |
0,30264 |
1364,3 |
0,05469 |
263,81 |
418,57 |
1,2096 |
1,6714 |
1,069 |
0,771 |
1,127 |
277,9 |
12,01 |
66,8 |
11,47 |
|
64,00 |
0,32013 |
1358,6 |
0,05180 |
265,95 |
419,73 |
1,2160 |
1,6721 |
1,072 |
0,776 |
1,129 |
272,1 |
12,07 |
66,3 |
11,61 |
|
66,00 |
0,33838 |
1352,8 |
0,04910 |
268,10 |
420,89 |
1,2223 |
1,6728 |
1,076 |
0,781 |
1,131 |
266,5 |
12,14 |
65,9 |
11,74 |
|
68,00 |
0,35740 |
1347,0 |
0,04656 |
270,26 |
422,05 |
1,2286 |
1,6735 |
1,079 |
0,785 |
1,133 |
261,0 |
12,21 |
65,4 |
11,88 |
|
70,00 |
0,37722 |
1341,2 |
0,04418 |
272,42 |
423,20 |
1,2349 |
1,6743 |
1,082 |
0,790 |
1,135 |
255,6 |
12,28 |
64,9 |
12,01 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
72,00 |
0,39787 |
1335,3 |
0,04195 |
274,60 |
424,35 |
1,2411 |
1,6750 |
1,085 |
0,795 |
1,137 |
250,4 |
12,35 |
64,5 |
12,15 |
|
74,00 |
0,41936 |
1329,3 |
0,03985 |
276,77 |
425,50 |
1,2474 |
1,6758 |
1,089 |
0,800 |
1,139 |
245,2 |
12,42 |
64,0 |
12,29 |
|
76,00 |
0,44171 |
1323,4 |
0,03787 |
278,96 |
426,63 |
1,2536 |
1,6766 |
1,092 |
0,806 |
1,142 |
240,2 |
12,49 |
63,5 |
12,44 |
|
78,00 |
0,46494 |
1317,3 |
0,03601 |
281,15 |
427,77 |
1,2598 |
1,6774 |
1,096 |
0,811 |
1,144 |
235,3 |
12,55 |
63,1 |
12,58 |
|
80,00 |
0,48909 |
1311,2 |
0,03426 |
283,35 |
428,89 |
1,2660 |
1,6781 |
1,100 |
0,816 |
1,147 |
230,5 |
12,63 |
62,6 |
12,73 |
|
82,00 |
0,51416 |
1305,1 |
0,03261 |
285,55 |
430,01 |
1,2722 |
1,6789 |
1,103 |
0,822 |
1,150 |
225,9 |
12,70 |
62,2 |
12,87 |
|
84,00 |
0,54019 |
1298,9 |
0,03105 |
287,77 |
431,13 |
1,2783 |
1,6797 |
1,107 |
0,827 |
1,152 |
221,3 |
12,77 |
61,7 |
13,02 |
|
86,00 |
0,56720 |
1292,6 |
0,02958 |
289,99 |
432,23 |
1,2845 |
1,6806 |
1,111 |
0,833 |
1,156 |
216,8 |
12,84 |
61,3 |
13,17 |
|
88,00 |
0,59520 |
1286,3 |
0,02819 |
292,22 |
433,33 |
1,2906 |
1,6814 |
1,115 |
0,839 |
1,159 |
212,5 |
12,91 |
60,8 |
13,33 |
|
90,00 |
0,62423 |
1279,9 |
0,02687 |
294,45 |
434,43 |
1,2967 |
1,6822 |
1,120 |
0,845 |
1,162 |
208,2 |
12,98 |
60,4 |
13,48 |
|
92,00 |
0,65430 |
1273,5 |
0,02563 |
296,70 |
435,51 |
1,3028 |
1,6830 |
1,124 |
0,851 |
1,166 |
204,0 |
13,06 |
59,9 |
13,64 |
|
94,00 |
0,68544 |
1266,9 |
0,02445 |
298,95 |
436,59 |
1,3089 |
1,6838 |
1,129 |
0,858 |
1,169 |
199,9 |
13,14 |
59,5 |
13,80 |
|
96,00 |
0,71768 |
1260,3 |
0,02334 |
301,21 |
437,66 |
1,3150 |
1,6846 |
1,133 |
0,864 |
1,173 |
195,9 |
13,21 |
59,1 |
13,96 |
|
98,00 |
0,75103 |
1253,7 |
0,02228 |
303,49 |
438,72 |
1,3211 |
1,6854 |
1,138 |
0,871 |
1,177 |
191,9 |
13,29 |
58,6 |
14,13 |
|
100,00 |
0,78553 |
1246,9 |
0,02128 |
305,77 |
439,77 |
1,3271 |
1,6862 |
1,143 |
0,878 |
1,182 |
188,1 |
13,37 |
58,2 |
14,29 |
|
110,00 |
0,97603 |
1211,9 |
0,01697 |
317,32 |
444,88 |
1,3572 |
1,6902 |
1,172 |
0,917 |
1,208 |
169,9 |
13,80 |
56,0 |
15,17 |
|
120,00 |
1,19900 |
1174,4 |
0,01361 |
329,15 |
449,67 |
1,3872 |
1,6938 |
1,207 |
0,964 |
1,243 |
153,4 |
14,29 |
53,9 |
16,14 |
|
130,00 |
1,45780 |
1133,6 |
0,01094 |
341,32 |
454,07 |
1,4173 |
1,6969 |
1,254 |
1,026 |
1,294 |
138,1 |
14,89 |
51,7 |
17,22 |
|
140,00 |
1,75630 |
1088,3 |
0,00879 |
353,92 |
457,94 |
1,4475 |
1,6992 |
1,318 |
1,111 |
1,369 |
123,8 |
15,65 |
49,5 |
18,44 |
|
150,00 |
2,09870 |
1036,8 |
0,00703 |
367,10 |
461,05 |
1,4782 |
1,7003 |
1,415 |
1,240 |
1,493 |
110,2 |
16,68 |
47,2 |
19,87 |
|
160,00 |
2,49010 |
975,7 |
0,00555 |
381,13 |
463,01 |
1,5101 |
1,6991 |
1,584 |
1,473 |
1,726 |
96,8 |
18,19 |
44,8 |
21,63 |
|
170,00 |
2,93720 |
896,9 |
0,00425 |
396,61 |
462,89 |
1,5443 |
1,6939 |
1,979 |
2,033 |
2,309 |
82,7 |
20,71 |
42,3 |
24,05 |
|
183,68c |
3,66180 |
550,0 |
0,00182 |
437,39 |
437,39 |
1,6325 |
1,6325 |
∞ |
∞ |
∞ |
– |
– |
∞ |
∞ |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 124
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–100 |
0,00024 |
1714,6 |
44,37500 |
98,87 |
302,29 |
0,5417 |
1,7165 |
0,953 |
0,534 |
1,129 |
1964,0 |
6,66 |
111,8 |
4,81 |
|
–90 |
0,00067 |
1688,6 |
16,53100 |
108,45 |
307,68 |
0,5954 |
1,6832 |
0,962 |
0,551 |
1,125 |
1521,0 |
7,05 |
108,7 |
5,26 |
|
–80 |
0,00169 |
1662,3 |
6,96450 |
118,13 |
313,21 |
0,6469 |
1,6569 |
0,972 |
0,569 |
1,122 |
1215,0 |
7,45 |
105,4 |
5,74 |
|
–70 |
0,00379 |
1635,9 |
3,25230 |
127,91 |
318,86 |
0,6962 |
1,6362 |
0,983 |
0,586 |
1,119 |
994,1 |
7,84 |
101,9 |
6,23 |
|
–60 |
0,00779 |
1609,1 |
1,65600 |
137,80 |
324,62 |
0,7437 |
1,6202 |
0,995 |
0,605 |
1,117 |
829,0 |
8,23 |
98,5 |
6,74 |
|
–50 |
0,01482 |
1582,0 |
0,90713 |
147,81 |
330,46 |
0,7896 |
1,6081 |
1,007 |
0,624 |
1,116 |
701,6 |
8,62 |
94,9 |
7,27 |
|
–40 |
0,02642 |
1554,3 |
0,52863 |
157,95 |
336,36 |
0,8340 |
1,5993 |
1,020 |
0,644 |
1,116 |
600,9 |
9,01 |
91,3 |
7,82 |
|
–30 |
0,04452 |
1526,1 |
0,32470 |
168,23 |
342,29 |
0,8772 |
1,5930 |
1,034 |
0,665 |
1,118 |
519,4 |
9,39 |
87,7 |
8,39 |
|
–20 |
0,07145 |
1497,3 |
0,20856 |
178,66 |
348,23 |
0,9191 |
1,5890 |
1,049 |
0,688 |
1,120 |
452,4 |
9,78 |
84,1 |
8,98 |
|
–218 |
0,07813 |
1491,4 |
0,19180 |
180,76 |
349,42 |
0,9274 |
1,5884 |
1,052 |
0,693 |
1,121 |
440,4 |
9,86 |
83,4 |
9,10 |
|
–16 |
0,08529 |
1485,5 |
0,17665 |
182,87 |
350,61 |
0,9356 |
1,5879 |
1,056 |
0,698 |
1,122 |
428,8 |
9,93 |
82,7 |
9,22 |
|
–14 |
0,09296 |
1479,6 |
0,16293 |
184,99 |
351,79 |
0,9438 |
1,5874 |
1,059 |
0,703 |
1,123 |
417,6 |
10,01 |
82,0 |
9,34 |
|
–12 |
0,10117 |
1473,6 |
0,15048 |
187,11 |
352,97 |
0,9519 |
1,5870 |
1,062 |
0,708 |
1,124 |
406,8 |
10,09 |
81,2 |
9,46 |
|
–11,96b |
0,10133 |
1473,5 |
0,15026 |
187,15 |
352,99 |
0,9521 |
1,5870 |
1,062 |
0,708 |
1,124 |
406,6 |
10,09 |
81,2 |
9,46 |
|
–10 |
0,10993 |
1467,6 |
0,13917 |
189,24 |
354,15 |
0,9600 |
1,5867 |
1,065 |
0,713 |
1,125 |
396,3 |
10,16 |
80,5 |
9,59 |
|
–8 |
0,11928 |
1461,6 |
0,12888 |
191,38 |
355,33 |
0,9681 |
1,5864 |
1,069 |
0,718 |
1,126 |
386,2 |
10,24 |
79,8 |
9,71 |
|
–6 |
0,12923 |
1455,5 |
0,11950 |
193,52 |
356,51 |
0,9761 |
1,5862 |
1,072 |
0,723 |
1,127 |
376,4 |
10,32 |
79,1 |
9,84 |
|
–4 |
0,13983 |
1449,4 |
0,11093 |
195,68 |
357,68 |
0,9841 |
1,5860 |
1,076 |
0,729 |
1,128 |
366,9 |
10,40 |
78,4 |
9,96 |
|
–2 |
0,15108 |
1443,2 |
0,10310 |
197,83 |
358,86 |
0,9921 |
1,5859 |
1,079 |
0,734 |
1,129 |
357,7 |
10,47 |
77,7 |
10,09 |
|
0 |
0,16303 |
1437,0 |
0,09593 |
200,00 |
360,02 |
1,0000 |
1,5858 |
1,083 |
0,740 |
1,131 |
348,8 |
10,55 |
77,0 |
10,22 |
|
2 |
0,17570 |
1430,8 |
0,08936 |
202,17 |
361,19 |
1,0079 |
1,5858 |
1,087 |
0,746 |
1,132 |
340,2 |
10,63 |
76,3 |
10,35 |
|
4 |
0,18911 |
1424,5 |
0,08333 |
204,35 |
362,35 |
1,0158 |
1,5858 |
1,090 |
0,751 |
1,134 |
331,8 |
10,71 |
75,6 |
10,49 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
6 |
0,20331 |
1418,1 |
0,07779 |
206,54 |
363,51 |
1,0236 |
1,5859 |
1,094 |
0,757 |
1,135 |
323,7 |
10,79 |
74,9 |
10,62 |
|
8 |
0,21830 |
1411,8 |
0,07268 |
208,74 |
364,67 |
1,0314 |
1,5860 |
1,098 |
0,763 |
1,137 |
315,8 |
10,87 |
74,2 |
10,75 |
|
10 |
0,23414 |
1405,3 |
0,06798 |
210,94 |
365,82 |
1,0392 |
1,5861 |
1,102 |
0,769 |
1,139 |
308,2 |
10,95 |
73,5 |
10,89 |
|
12 |
0,25084 |
1398,9 |
0,06364 |
213,15 |
366,97 |
1,0469 |
1,5863 |
1,106 |
0,776 |
1,141 |
300,8 |
11,03 |
72,8 |
11,03 |
|
14 |
0,26844 |
1392,3 |
0,05964 |
215,37 |
368,11 |
1,0546 |
1,5865 |
1,110 |
0,782 |
1,143 |
293,5 |
11,11 |
72,1 |
11,17 |
|
16 |
0,28696 |
1385,7 |
0,05593 |
217,60 |
369,25 |
1,0623 |
1,5868 |
1,114 |
0,788 |
1,145 |
286,5 |
11,19 |
71,4 |
11,31 |
|
18 |
0,30644 |
1379,1 |
0,05250 |
219,84 |
370,38 |
1,0700 |
1,5870 |
1,119 |
0,795 |
1,148 |
279,7 |
11,28 |
70,8 |
11,46 |
|
20 |
0,32692 |
1372,4 |
0,04932 |
222,09 |
371,51 |
1,0776 |
1,5873 |
1,123 |
0,802 |
1,150 |
273,1 |
11,36 |
70,1 |
11,61 |
|
22 |
0,34842 |
1365,6 |
0,04636 |
224,34 |
372,63 |
1,0852 |
1,5876 |
1,128 |
0,809 |
1,153 |
266,6 |
11,44 |
69,4 |
11,75 |
|
24 |
0,37097 |
1358,8 |
0,04362 |
226,60 |
373,75 |
1,0928 |
1,5880 |
1,132 |
0,816 |
1,156 |
260,3 |
11,53 |
68,7 |
11,91 |
|
26 |
0,39462 |
1351,9 |
0,04107 |
228,88 |
374,85 |
1,1004 |
1,5883 |
1,137 |
0,823 |
1,159 |
254,2 |
11,61 |
68,1 |
12,06 |
|
28 |
0,41938 |
1345,0 |
0,03870 |
231,16 |
375,96 |
1,1079 |
1,5887 |
1,142 |
0,830 |
1,162 |
248,2 |
11,70 |
67,4 |
12,22 |
|
30 |
0,44530 |
1337,9 |
0,03648 |
233,45 |
377,05 |
1,1154 |
1,5891 |
1,147 |
0,838 |
1,165 |
242,4 |
11,79 |
66,8 |
12,38 |
|
32 |
0,47241 |
1330,8 |
0,03442 |
235,75 |
378,14 |
1,1229 |
1,5895 |
1,152 |
0,845 |
1,169 |
236,7 |
11,88 |
66,1 |
12,54 |
|
34 |
0,50075 |
1323,7 |
0,03249 |
238,07 |
379,22 |
1,1304 |
1,5900 |
1,157 |
0,853 |
1,172 |
231,2 |
11,97 |
65,5 |
12,71 |
|
36 |
0,53034 |
1316,4 |
0,03069 |
240,39 |
380,29 |
1,1379 |
1,5904 |
1,163 |
0,861 |
1,176 |
225,8 |
12,06 |
64,8 |
12,88 |
|
38 |
0,56123 |
1309,1 |
0,02901 |
242,72 |
381,36 |
1,1453 |
1,5909 |
1,168 |
0,870 |
1,180 |
220,5 |
12,16 |
64,2 |
13,05 |
|
40 |
0,59345 |
1301,6 |
0,02743 |
245,07 |
382,41 |
1,1528 |
1,5913 |
1,174 |
0,878 |
1,185 |
215,4 |
12,25 |
63,5 |
13,23 |
|
42 |
0,62704 |
1294,1 |
0,02596 |
247,43 |
383,45 |
1,1602 |
1,5918 |
1,180 |
0,887 |
1,189 |
210,4 |
12,35 |
62,9 |
13,41 |
|
44 |
0,66202 |
1286,5 |
0,02457 |
249,79 |
384,49 |
1,1676 |
1,5923 |
1,187 |
0,897 |
1,194 |
205,5 |
12,45 |
62,3 |
13,59 |
|
46 |
0,69845 |
1278,8 |
0,02327 |
252,17 |
385,51 |
1,1750 |
1,5928 |
1,193 |
0,906 |
1,199 |
200,7 |
12,55 |
61,7 |
13,79 |
|
48 |
0,73635 |
1271,0 |
0,02205 |
254,56 |
386,52 |
1,1824 |
1,5933 |
1,200 |
0,916 |
1,205 |
196,0 |
12,66 |
61,0 |
13,98 |
|
50 |
0,77577 |
1263,1 |
0,02090 |
256,97 |
387,53 |
1,1897 |
1,5937 |
1,207 |
0,926 |
1,211 |
191,4 |
12,77 |
60,4 |
14,18 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
52 |
0,81675 |
1255,1 |
0,01982 |
259,39 |
388,51 |
1,1971 |
1,5942 |
1,214 |
0,937 |
1,217 |
187,0 |
12,88 |
59,8 |
14,39 |
|
54 |
0,85931 |
1247,0 |
0,01880 |
261,82 |
389,49 |
1,2044 |
1,5947 |
1,221 |
0,948 |
1,224 |
182,6 |
12,99 |
59,2 |
14,61 |
|
56 |
0,90350 |
1238,7 |
0,01784 |
264,26 |
390,45 |
1,2118 |
1,5951 |
1,229 |
0,959 |
1,231 |
178,3 |
13,11 |
58,6 |
14,83 |
|
58 |
0,94937 |
1230,3 |
0,01693 |
266,73 |
391,39 |
1,2191 |
1,5956 |
1,238 |
0,971 |
1,239 |
174,1 |
13,27 |
58,0 |
15,08 |
|
60 |
0,99695 |
1221,8 |
0,01607 |
269,20 |
392,33 |
1,2265 |
1,5960 |
1,246 |
0,984 |
1,247 |
169,9 |
13,40 |
57,5 |
15,32 |
|
62 |
1,04630 |
1213,2 |
0,01527 |
271,69 |
393,24 |
1,2338 |
1,5965 |
1,255 |
0,997 |
1,256 |
165,9 |
13,53 |
56,9 |
15,57 |
|
64 |
1,09740 |
1204,3 |
0,01450 |
274,20 |
394,14 |
1,2411 |
1,5969 |
1,265 |
1,011 |
1,266 |
161,9 |
13,67 |
56,3 |
15,83 |
|
66 |
1,15040 |
1195,4 |
0,01378 |
276,72 |
395,01 |
1,2485 |
1,5972 |
1,275 |
1,026 |
1,276 |
158,0 |
13,82 |
55,7 |
16,10 |
|
68 |
1,20520 |
1186,2 |
0,01309 |
279,27 |
395,87 |
1,2558 |
1,5976 |
1,286 |
1,042 |
1,287 |
154,2 |
13,97 |
55,2 |
16,38 |
|
70 |
1,26200 |
1176,9 |
0,01244 |
281,83 |
396,71 |
1,2631 |
1,5979 |
1,297 |
1,058 |
1,299 |
150,4 |
14,12 |
54,6 |
16,68 |
|
72 |
1,32070 |
1167,4 |
0,01183 |
284,41 |
397,52 |
1,2705 |
1,5982 |
1,310 |
1,076 |
1,313 |
146,7 |
14,28 |
54,1 |
16,98 |
|
74 |
1,38150 |
1157,6 |
0,01124 |
287,01 |
398,31 |
1,2779 |
1,5985 |
1,323 |
1,095 |
1,327 |
143,0 |
14,45 |
53,5 |
17,30 |
|
76 |
1,44430 |
1147,7 |
0,01069 |
289,63 |
399,08 |
1,2852 |
1,5987 |
1,337 |
1,115 |
1,343 |
139,4 |
14,63 |
53,0 |
17,64 |
|
78 |
1,50930 |
1137,5 |
0,01016 |
292,28 |
399,81 |
1,2926 |
1,5989 |
1,352 |
1,137 |
1,360 |
135,8 |
14,82 |
52,5 |
17,99 |
|
80 |
1,57640 |
1127,0 |
0,00965 |
294,95 |
400,52 |
1,3001 |
1,5990 |
1,368 |
1,160 |
1,379 |
132,3 |
15,01 |
51,9 |
18,36 |
|
85 |
1,75400 |
1099,6 |
0,00849 |
301,75 |
402,14 |
1,3187 |
1,5990 |
1,415 |
1,229 |
1,436 |
123,7 |
15,54 |
50,6 |
19,39 |
|
90 |
1,94620 |
1070,1 |
0,00746 |
308,74 |
403,51 |
1,3376 |
1,5986 |
1,475 |
1,318 |
1,513 |
115,2 |
16,16 |
49,4 |
20,58 |
|
95 |
2,15420 |
1037,8 |
0,00653 |
315,97 |
404,56 |
1,3568 |
1,5975 |
1,554 |
1,437 |
1,618 |
106,9 |
16,88 |
48,2 |
22,00 |
|
100 |
2,37870 |
1001,8 |
0,00569 |
323,50 |
405,20 |
1,3766 |
1,5955 |
1,665 |
1,607 |
1,773 |
98,4 |
17,75 |
47,0 |
23,73 |
|
105 |
2,62120 |
960,8 |
0,00492 |
331,44 |
405,26 |
1,3971 |
1,5923 |
1,835 |
1,873 |
2,022 |
89,8 |
18,85 |
46,0 |
25,94 |
|
110 |
2,88310 |
912,1 |
0,00419 |
339,99 |
404,46 |
1,4188 |
1,5870 |
2,135 |
2,357 |
2,478 |
80,8 |
20,30 |
45,1 |
28,94 |
|
115 |
3,16620 |
849,5 |
0,00347 |
349,58 |
402,13 |
1,4428 |
1,5782 |
2,837 |
3,513 |
3,576 |
70,7 |
22,45 |
45,0 |
33,62 |
|
122,28c |
3,62430 |
560,0 |
0,00179 |
378,79 |
378,79 |
1,5156 |
1,5156 |
∞ |
∞ |
∞ |
– |
– |
∞ |
∞ |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 134а
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–103,3a |
0,00039 |
1591,1 |
35,4960 |
71,46 |
334,94 |
0,4126 |
1,9639 |
1,184 |
0,585 |
1,164 |
2175,0 |
6,46 |
145,2 |
3,08 |
|
–100,00 |
0,00056 |
1582,4 |
25,1930 |
75,36 |
336,85 |
0,4354 |
1,9456 |
1,184 |
0,593 |
1,162 |
1893,0 |
6,60 |
143,2 |
3,34 |
|
–90,00 |
0,00152 |
1555,8 |
9,7698 |
87,23 |
342,76 |
0,5020 |
1,8972 |
1,189 |
0,617 |
1,156 |
1339,0 |
7,03 |
137,3 |
4,15 |
|
–80,00 |
0,00367 |
1529,0 |
4,2682 |
99,16 |
348,83 |
0,5654 |
1,8580 |
1,198 |
0,642 |
1,151 |
1018,0 |
7,46 |
131,5 |
4,95 |
|
–70,00 |
0,00798 |
1501,9 |
2,0590 |
111,20 |
355,02 |
0,6262 |
1,8264 |
1,210 |
0,667 |
1,148 |
809,2 |
7,89 |
126,0 |
5,75 |
|
–60,00 |
0,01591 |
1474,3 |
1,0790 |
123,36 |
361,31 |
0,6846 |
1,8010 |
1,223 |
0,692 |
1,146 |
663,1 |
8,30 |
120,7 |
6,56 |
|
–50,00 |
0,02945 |
1446,3 |
0,60620 |
135,67 |
367,65 |
0,7410 |
1,7806 |
1,238 |
0,720 |
1,146 |
555,1 |
8,72 |
115,6 |
7,36 |
|
–40,00 |
0,05121 |
1417,7 |
0,36108 |
148,14 |
374,00 |
0,7956 |
1,7643 |
1,255 |
0,749 |
1,148 |
472,2 |
9,12 |
110,6 |
8,17 |
|
–30,00 |
0,08438 |
1388,4 |
0,22594 |
160,79 |
380,32 |
0,8486 |
1,7515 |
1,273 |
0,781 |
1,152 |
406,4 |
9,52 |
105,8 |
8,99 |
|
–28,00 |
0,09270 |
1382,4 |
0,20680 |
163,34 |
381,57 |
0,8591 |
1,7492 |
1,277 |
0,788 |
1,153 |
394,9 |
9,60 |
104,8 |
9,15 |
|
–26,07b |
0,10133 |
1376,7 |
0,19018 |
165,81 |
382,78 |
0,8690 |
1,7472 |
1,281 |
0,794 |
1,154 |
384,2 |
9,68 |
103,9 |
9,31 |
|
–26,00 |
0,10167 |
1376,5 |
0,18958 |
165,90 |
382,82 |
0,8694 |
1,7471 |
1,281 |
0,794 |
1,154 |
383,8 |
9,68 |
103,9 |
9,32 |
|
–24,00 |
0,11130 |
1370,4 |
0,17407 |
168,47 |
384,07 |
0,8798 |
1,7451 |
1,285 |
0,801 |
1,155 |
373,1 |
9,77 |
102,9 |
9,48 |
|
–22,00 |
0,12165 |
1364,4 |
0,16006 |
171,05 |
385,32 |
0,8900 |
1,7432 |
1,289 |
0,809 |
1,156 |
362,9 |
9,85 |
102,0 |
9,65 |
|
–20,00 |
0,13273 |
1358,3 |
0,14739 |
173,64 |
386,55 |
0,9002 |
1,7413 |
1,293 |
0,816 |
1,158 |
353,0 |
9,92 |
101,1 |
9,82 |
|
–18,00 |
0,14460 |
1352,1 |
0,13592 |
176,23 |
387,79 |
0,9104 |
1,7396 |
1,297 |
0,823 |
1,159 |
343,5 |
10,01 |
100,1 |
9,98 |
|
–16,00 |
0,15728 |
1345,9 |
0,12551 |
178,83 |
389,02 |
0,9205 |
1,7379 |
1,302 |
0,831 |
1,161 |
334,3 |
10,09 |
99,2 |
10,15 |
|
–14,00 |
0,17082 |
1339,7 |
0,11605 |
181,44 |
390,24 |
0,9306 |
1,7363 |
1,306 |
0,838 |
1,163 |
325,4 |
10,17 |
98,3 |
10,32 |
|
–12,00 |
0,18524 |
1333,4 |
0,10744 |
184,07 |
391,46 |
0,9407 |
1,7348 |
1,311 |
0,846 |
1,165 |
316,9 |
10,25 |
97,4 |
10,49 |
|
–10,00 |
0,20060 |
1327,1 |
0,09959 |
186,70 |
392,66 |
0,9506 |
1,7334 |
1,316 |
0,854 |
1,167 |
308,6 |
10,33 |
96,5 |
10,66 |
|
–8,00 |
0,21693 |
1320,8 |
0,09242 |
189,34 |
393,87 |
0,9606 |
1,7320 |
1,320 |
0,863 |
1,169 |
300,6 |
10,41 |
95,6 |
10,83 |
|
–6,00 |
0,23428 |
1314,3 |
0,08587 |
191,99 |
395,06 |
0,9705 |
1,7307 |
1,325 |
0,871 |
1,171 |
292,9 |
10,49 |
94,7 |
11,00 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–4,00 |
0,25268 |
1307,9 |
0,07987 |
194,65 |
396,25 |
0,9804 |
1,7294 |
1,330 |
0,880 |
1,174 |
285,4 |
10,57 |
93,8 |
11,17 |
|
–2,00 |
0,27217 |
1301,4 |
0,07436 |
197,32 |
397,43 |
0,9902 |
1,7282 |
1,336 |
0,888 |
1,176 |
278,1 |
10,65 |
92,9 |
11,34 |
|
0,00 |
0,29280 |
1294,8 |
0,06931 |
200,00 |
398,60 |
1,0000 |
1,7271 |
1,341 |
0,897 |
1,179 |
271,1 |
10,73 |
92,0 |
11,51 |
|
2,00 |
0,31462 |
1288,1 |
0,06466 |
202,69 |
399,77 |
1,0098 |
1,7260 |
1,347 |
0,906 |
1,182 |
264,3 |
10,81 |
91,1 |
11,69 |
|
4,00 |
0,33766 |
1281,4 |
0,06039 |
205,40 |
400,92 |
1,0195 |
1,7250 |
1,352 |
0,916 |
1,185 |
257,6 |
10,90 |
90,2 |
11,86 |
|
6,00 |
0,36198 |
1274,7 |
0,05644 |
208,11 |
402,06 |
1,0292 |
1,7240 |
1,358 |
0,925 |
1,189 |
251,2 |
10,98 |
89,4 |
12,04 |
|
8,00 |
0,38761 |
1267,9 |
0,05280 |
210,84 |
403,20 |
1,0388 |
1,7230 |
1,364 |
0,935 |
1,192 |
244,9 |
11,06 |
88,5 |
12,22 |
|
10,00 |
0,41461 |
1261,0 |
0,04944 |
213,58 |
404,32 |
1,0485 |
1,7221 |
1,370 |
0,945 |
1,196 |
238,8 |
11,15 |
87,6 |
12,40 |
|
12,00 |
0,44301 |
1254,0 |
0,04633 |
216,33 |
405,43 |
1,0581 |
1,7212 |
1,377 |
0,956 |
1,200 |
232,9 |
11,23 |
86,7 |
12,58 |
|
14,00 |
0,47288 |
1246,9 |
0,04345 |
219,09 |
406,53 |
1,0677 |
1,7204 |
1,383 |
0,967 |
1,204 |
227,1 |
11,32 |
85,9 |
12,77 |
|
16,00 |
0,50425 |
1239,8 |
0,04078 |
221,87 |
407,61 |
1,0772 |
1,7196 |
1,390 |
0,978 |
1,209 |
221,5 |
11,40 |
85,0 |
12,95 |
|
18,00 |
0,53718 |
1232,6 |
0,03830 |
224,66 |
408,69 |
1,0867 |
1,7188 |
1,397 |
0,989 |
1,214 |
216,0 |
11,49 |
84,1 |
13,14 |
|
20,00 |
0,57171 |
1225,3 |
0,03600 |
227,47 |
409,75 |
1,0962 |
1,7180 |
1,405 |
1,001 |
1,219 |
210,7 |
11,58 |
83,3 |
13,33 |
|
22,00 |
0,60789 |
1218,0 |
0,03385 |
230,29 |
410,79 |
1,1057 |
1,7173 |
1,413 |
1,013 |
1,224 |
205,5 |
11,67 |
82,4 |
13,53 |
|
24,00 |
0,64578 |
1210,5 |
0,03186 |
233,12 |
411,82 |
1,1152 |
1,7166 |
1,421 |
1,025 |
1,230 |
200,4 |
11,76 |
81,6 |
13,72 |
|
26,00 |
0,68543 |
1202,9 |
0,03000 |
235,97 |
412,84 |
1,1246 |
1,7159 |
1,429 |
1,038 |
1,236 |
195,4 |
11,85 |
80,7 |
13,92 |
|
28,00 |
0,72688 |
1195,2 |
0,02826 |
238,84 |
413,84 |
1,1341 |
1,7152 |
1,437 |
1,052 |
1,243 |
190,5 |
11,95 |
79,8 |
14,13 |
|
30,00 |
0,77020 |
1187,5 |
0,02664 |
241,72 |
414,82 |
1,1435 |
1,7145 |
1,446 |
1,065 |
1,249 |
185,8 |
12,04 |
79,0 |
14,33 |
|
32,00 |
0,81543 |
1179,6 |
0,02513 |
244,62 |
415,78 |
1,1529 |
1,7138 |
1,456 |
1,080 |
1,257 |
181,1 |
12,14 |
78,1 |
14,54 |
|
34,00 |
0,86263 |
1171,6 |
0,02371 |
247,54 |
416,72 |
1,1623 |
1,7131 |
1,466 |
1,095 |
1,265 |
176,6 |
12,24 |
77,3 |
14,76 |
|
36,00 |
0,91185 |
1163,4 |
0,02238 |
250,48 |
417,65 |
1,1717 |
1,7124 |
1,476 |
1,111 |
1,273 |
172,1 |
12,34 |
76,4 |
14,98 |
|
38,00 |
0,96315 |
1155,1 |
0,02113 |
253,43 |
418,55 |
1,1811 |
1,7118 |
1,487 |
1,127 |
1,282 |
167,7 |
12,44 |
75,6 |
15,21 |
|
40,00 |
1,0166 |
1146,7 |
0,01997 |
256,41 |
419,43 |
1,1905 |
1,7111 |
1,498 |
1,145 |
1,292 |
163,4 |
12,55 |
74,7 |
15,44 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
42,00 |
1,0722 |
1138,2 |
0,01887 |
259,41 |
420,28 |
1,1999 |
1,7103 |
1,510 |
1,163 |
1,303 |
159,2 |
12,65 |
73,9 |
15,68 |
|
44,00 |
1,1301 |
1129,5 |
0,01784 |
262,43 |
421,11 |
1,2092 |
1,7096 |
1,523 |
1,182 |
1,314 |
155,1 |
12,76 |
73,0 |
15,93 |
|
46,00 |
1,1903 |
1120,6 |
0,01687 |
265,47 |
421,92 |
1,2186 |
1,7089 |
1,537 |
1,202 |
1,326 |
151,0 |
12,88 |
72,1 |
16,18 |
|
48,00 |
1,2529 |
1111,5 |
0,01595 |
268,53 |
422,69 |
1,2280 |
1,7081 |
1,551 |
1,223 |
1,339 |
147,0 |
13,00 |
71,3 |
16,45 |
|
50,00 |
1,3179 |
1102,3 |
0,01509 |
271,62 |
423,44 |
1,2375 |
1,7072 |
1,566 |
1,246 |
1,354 |
143,1 |
13,12 |
70,4 |
16,72 |
|
52,00 |
1,3854 |
1092,9 |
0,01428 |
274,74 |
424,15 |
1,2469 |
1,7064 |
1,582 |
1,270 |
1,369 |
139,2 |
13,24 |
69,6 |
17,01 |
|
54,00 |
1,4555 |
1083,2 |
0,01351 |
277,89 |
424,83 |
1,2563 |
1,7055 |
1,600 |
1,296 |
1,386 |
135,4 |
13,37 |
68,7 |
17,31 |
|
56,00 |
1,5282 |
1073,4 |
0,01278 |
281,06 |
425,47 |
1,2658 |
1,7045 |
1,618 |
1,324 |
1,405 |
131,6 |
13,51 |
67,8 |
17,63 |
|
58,00 |
1,6036 |
1063,2 |
0,01209 |
284,27 |
426,07 |
1,2753 |
1,7035 |
1,638 |
1,354 |
1,425 |
127,9 |
13,65 |
67,0 |
17,96 |
|
60,00 |
1,6818 |
1052,9 |
0,01144 |
287,50 |
426,63 |
1,2848 |
1,7024 |
1,660 |
1,387 |
1,448 |
124,2 |
13,79 |
66,1 |
18,31 |
|
62,00 |
1,7628 |
1042,2 |
0,01083 |
290,78 |
427,14 |
1,2944 |
1,7013 |
1,684 |
1,422 |
1,473 |
120,6 |
13,95 |
65,2 |
18,68 |
|
64,00 |
1,8467 |
1031,2 |
0,01024 |
294,09 |
427,61 |
1,3040 |
1,7000 |
1,710 |
1,461 |
1,501 |
117,0 |
14,11 |
64,3 |
19,07 |
|
66,00 |
1,9337 |
1020,0 |
0,00969 |
297,44 |
428,02 |
1,3137 |
1,6987 |
1,738 |
1,504 |
1,532 |
113,5 |
14,28 |
63,4 |
19,50 |
|
68,00 |
2,0237 |
1008,3 |
0,00916 |
300,84 |
428,36 |
1,3234 |
1,6972 |
1,769 |
1,552 |
1,567 |
109,9 |
14,46 |
62,6 |
19,95 |
|
70,00 |
2,1168 |
996,2 |
0,00865 |
304,28 |
428,65 |
1,3332 |
1,6956 |
1,804 |
1,605 |
1,607 |
106,4 |
14,65 |
61,7 |
20,45 |
|
72,00 |
2,2132 |
983,8 |
0,00817 |
307,78 |
428,86 |
1,3430 |
1,6939 |
1,843 |
1,665 |
1,653 |
102,9 |
14,85 |
60,8 |
20,98 |
|
74,00 |
2,3130 |
970,8 |
0,00771 |
311,33 |
429,00 |
1,3530 |
1,6920 |
1,887 |
1,734 |
1,705 |
99,5 |
15,07 |
59,9 |
21,56 |
|
76,00 |
2,4161 |
957,3 |
0,00727 |
314,94 |
429,04 |
1,3631 |
1,6899 |
1,938 |
1,812 |
1,766 |
96,0 |
15,30 |
59,0 |
22,21 |
|
78,00 |
2,5228 |
943,1 |
0,00685 |
318,63 |
428,98 |
1,3733 |
1,6876 |
1,996 |
1,904 |
1,838 |
92,5 |
15,56 |
58,1 |
22,92 |
|
80,00 |
2,6332 |
928,2 |
0,00645 |
322,39 |
428,81 |
1,3836 |
1,6850 |
2,065 |
2,012 |
1,924 |
89,0 |
15,84 |
57,2 |
23,72 |
|
85,00 |
2,9258 |
887,2 |
0,00550 |
332,22 |
427,76 |
1,4104 |
1,6771 |
2,306 |
2,397 |
2,232 |
80,2 |
16,67 |
54,9 |
26,22 |
|
90,00 |
3,2442 |
837,8 |
0,00461 |
342,93 |
425,42 |
1,4390 |
1,6662 |
2,756 |
3,121 |
2,820 |
70,9 |
17,81 |
52,8 |
29,91 |
|
101,06c |
4,0593 |
511,9 |
0,00195 |
389,64 |
389,64 |
1,5621 |
1,5621 |
∞ |
∞ |
∞ |
– |
– |
∞ |
∞ |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 141b
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
-20,00 |
0,01036 |
1312,4 |
1,7237 |
178,25 |
424,39 |
0,9174 |
1,8898 |
– |
0,689 |
1,120 |
731,0 |
– |
108,7 |
– |
|
-18,00 |
0,01155 |
1308,8 |
1,5586 |
180,22 |
425,72 |
0,9252 |
1,8874 |
– |
0,692 |
1,120 |
709,8 |
– |
107,9 |
– |
|
-16,00 |
0,01284 |
1305,1 |
1,4118 |
182,26 |
427,05 |
0,9331 |
1,8851 |
– |
0,696 |
1,119 |
689,6 |
– |
107,1 |
– |
|
-14,00 |
0,01425 |
1301,5 |
1,2811 |
184,36 |
428,38 |
0,9413 |
1,8829 |
– |
0,700 |
1,119 |
670,4 |
– |
106,3 |
– |
|
-12,00 |
0,01578 |
1297,8 |
1,1646 |
186,51 |
429,72 |
0,9495 |
1,8808 |
– |
0,703 |
1,119 |
652,1 |
– |
105,5 |
– |
|
-10,00 |
0,01745 |
1294,2 |
1,0604 |
188,70 |
431,06 |
0,9579 |
1,8789 |
– |
0,707 |
1,119 |
634,6 |
– |
104,7 |
– |
|
-8,00 |
0,01926 |
1290,5 |
0,96724 |
190,92 |
432,40 |
0,9663 |
1,8770 |
– |
0,711 |
1,119 |
617,9 |
– |
103,9 |
– |
|
-6,00 |
0,02122 |
1286,9 |
0,88369 |
193,16 |
433,75 |
0,9747 |
1,8753 |
– |
0,714 |
1,119 |
602,0 |
– |
103,1 |
– |
|
-4,00 |
0,02334 |
1283,2 |
0,80866 |
195,43 |
435,10 |
0,9832 |
1,8736 |
– |
0,718 |
1,119 |
586,7 |
– |
102,3 |
– |
|
-2,00 |
0,02564 |
1279,5 |
0,74116 |
197,71 |
436,45 |
0,9916 |
1,8720 |
– |
0,722 |
1,119 |
572,1 |
– |
101,5 |
– |
|
0,00 |
0,02811 |
1275,8 |
0,68033 |
200,00 |
437,80 |
1,0000 |
1,8706 |
– |
0,726 |
1,119 |
558,2 |
– |
100,7 |
– |
|
2,00 |
0,03076 |
1272,1 |
0,62543 |
202,30 |
439,15 |
1,0084 |
1,8692 |
– |
0,729 |
1,119 |
544,8 |
– |
100,0 |
– |
|
4,00 |
0,03362 |
1268,4 |
0,57579 |
204,60 |
440,51 |
1,0167 |
1,8679 |
– |
0,733 |
1,119 |
531,9 |
– |
99,2 |
– |
|
6,00 |
0,03669 |
1264,7 |
0,53085 |
206,90 |
441,87 |
1,0250 |
1,8667 |
– |
0,737 |
1,119 |
519,5 |
– |
98,4 |
– |
|
8,00 |
0,03998 |
1261,0 |
0,49008 |
209,21 |
443,22 |
1,0332 |
1,8655 |
– |
0,741 |
1,119 |
507,6 |
– |
97,6 |
– |
|
10,00 |
0,04350 |
1257,3 |
0,45305 |
211,51 |
444,58 |
1,0414 |
1,8645 |
– |
0,745 |
1,119 |
496,2 |
– |
96,9 |
– |
|
12,00 |
0,04726 |
1253,5 |
0,41936 |
213,82 |
445,94 |
1,0494 |
1,8635 |
– |
0,749 |
1,119 |
485,1 |
– |
96,1 |
– |
|
14,00 |
0,05128 |
1249,8 |
0,38867 |
216,12 |
447,31 |
1,0575 |
1,8626 |
– |
0,753 |
1,119 |
474,5 |
– |
95,4 |
– |
|
16,00 |
0,05557 |
1246,0 |
0,36067 |
218,42 |
448,67 |
1,0655 |
1,8618 |
– |
0,757 |
1,120 |
464,2 |
– |
94,6 |
– |
|
18,00 |
0,06014 |
1242,2 |
0,33508 |
220,72 |
450,03 |
1,0734 |
1,8610 |
– |
0,761 |
1,120 |
454,3 |
– |
93,8 |
– |
|
20,00 |
0,06500 |
1238,4 |
0,31167 |
223,02 |
451,40 |
1,0812 |
1,8603 |
– |
0,765 |
1,120 |
444,7 |
– |
93,1 |
– |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
22,00 |
0,07016 |
1234,6 |
0,29022 |
225,32 |
452,76 |
1,0890 |
1,8596 |
– |
0,769 |
1,121 |
435,4 |
– |
92,3 |
– |
|
24,00 |
0,07565 |
1230,8 |
0,27055 |
227,61 |
454,12 |
1,0968 |
1,8590 |
– |
0,773 |
1,121 |
426,3 |
– |
91,6 |
– |
|
26,00 |
0,08147 |
1226,9 |
0,25248 |
229,91 |
455,49 |
1,1045 |
1,8585 |
– |
0,777 |
1,121 |
417,6 |
– |
90,9 |
– |
|
28,00 |
0,08764 |
1223,1 |
0,23586 |
232,21 |
456,85 |
1,1121 |
1,8580 |
– |
0,782 |
1,122 |
409,1 |
– |
90,1 |
– |
|
30,00 |
0,09417 |
1219,2 |
0,22055 |
234,51 |
458,22 |
1,1197 |
1,8576 |
– |
0,786 |
1,122 |
400,8 |
– |
89,4 |
– |
|
32,00 |
0,10108 |
1215,3 |
0,20644 |
236,82 |
459,58 |
1,1273 |
1,8573 |
– |
0,790 |
1,123 |
392,7 |
– |
88,7 |
– |
|
32,07b |
0,10132 |
1215,2 |
0,20598 |
236,90 |
459,63 |
1,1275 |
1,8573 |
– |
0,790 |
1,123 |
392,5 |
– |
88,6 |
– |
|
34,00 |
0,10838 |
1211,5 |
0,19342 |
239,13 |
460,94 |
1,1348 |
1,8570 |
– |
0,795 |
1,124 |
384,9 |
– |
87,9 |
– |
|
36,00 |
0,11608 |
1207,5 |
0,18139 |
241,44 |
462,31 |
1,1423 |
1,8567 |
– |
0,799 |
1,124 |
377,2 |
– |
87,2 |
– |
|
38,00 |
0,12421 |
1203,6 |
0,17026 |
243,76 |
463,67 |
1,1497 |
1,8565 |
– |
0,803 |
1,125 |
369,7 |
– |
86,5 |
– |
|
40,00 |
0,13277 |
1199,7 |
0,15996 |
246,09 |
465,03 |
1,1572 |
1,8563 |
– |
0,808 |
1,126 |
362,4 |
– |
85,8 |
– |
|
42,00 |
0,14179 |
1195,7 |
0,15041 |
248,42 |
466,39 |
1,1646 |
1,8562 |
– |
0,812 |
1,126 |
355,3 |
– |
85,0 |
– |
|
44,00 |
0,15127 |
1191,7 |
0,14155 |
250,76 |
467,75 |
1,1719 |
1,8561 |
– |
0,817 |
1,127 |
348,2 |
– |
84,3 |
– |
|
46,00 |
0,16124 |
1187,7 |
0,13332 |
253,11 |
469,10 |
1,1793 |
1,8561 |
– |
0,822 |
1,128 |
341,4 |
– |
83,6 |
– |
|
48,00 |
0,17171 |
1183,7 |
0,12567 |
255,47 |
470,46 |
1,1866 |
1,8561 |
– |
0,826 |
1,129 |
334,6 |
– |
82,9 |
– |
|
50,00 |
0,18270 |
1179,6 |
0,11855 |
257,83 |
471,81 |
1,1940 |
1,8561 |
– |
0,831 |
1,130 |
328,0 |
– |
82,2 |
– |
|
52,00 |
0,19422 |
1175,6 |
0,11192 |
260,21 |
473,17 |
1,2012 |
1,8562 |
– |
0,836 |
1,131 |
321,4 |
– |
81,5 |
– |
|
54,00 |
0,20630 |
1171,5 |
0,10573 |
262,59 |
474,52 |
1,2085 |
1,8563 |
– |
0,841 |
1,132 |
315,0 |
– |
80,8 |
– |
|
56,00 |
0,21893 |
1167,4 |
0,09996 |
264,99 |
475,87 |
1,2158 |
1,8565 |
– |
0,846 |
1,133 |
308,7 |
– |
80,1 |
– |
|
58,00 |
0,23216 |
1163,2 |
0,09458 |
267,39 |
477,21 |
1,2230 |
1,8566 |
– |
0,851 |
1,134 |
302,4 |
– |
79,4 |
– |
|
60,00 |
0,24598 |
1159,1 |
0,08954 |
269,80 |
478,56 |
1,2303 |
1,8569 |
– |
0,856 |
1,135 |
296,3 |
– |
78,7 |
– |
|
62,00 |
0,26043 |
1154,9 |
0,08483 |
272,23 |
479,90 |
1,2375 |
1,8571 |
– |
0,861 |
1,136 |
290,2 |
– |
78,0 |
– |
|
64,00 |
0,27551 |
1150,7 |
0,08042 |
274,66 |
481,24 |
1,2447 |
1,8574 |
– |
0,866 |
1,138 |
284,2 |
– |
77,3 |
– |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
66,00 |
0,29124 |
1146,5 |
0,07629 |
277,10 |
482,58 |
1,2518 |
1,8577 |
– |
0,872 |
1,139 |
278,2 |
– |
76,6 |
– |
|
68,00 |
0,30765 |
1142,2 |
0,07241 |
279,55 |
483,91 |
1,2590 |
1,8580 |
– |
0,877 |
1,140 |
272,3 |
– |
76,0 |
– |
|
70,00 |
0,32475 |
1137,9 |
0,06877 |
282,01 |
485,24 |
1,2662 |
1,8584 |
– |
0,883 |
1,142 |
266,5 |
– |
75,3 |
– |
|
72,00 |
0,34255 |
1133,6 |
0,06536 |
284,48 |
486,57 |
1,2733 |
1,8588 |
– |
0,888 |
1,143 |
260,7 |
– |
74,6 |
– |
|
74,00 |
0,36108 |
1129,2 |
0,06215 |
286,95 |
487,90 |
1,2804 |
1,8592 |
– |
0,894 |
1,145 |
255,0 |
– |
74,0 |
– |
|
76,00 |
0,38035 |
1124,8 |
0,05912 |
289,44 |
489,22 |
1,2875 |
1,8597 |
– |
0,900 |
1,147 |
249,3 |
– |
73,3 |
– |
|
78,00 |
0,40038 |
1120,4 |
0,05628 |
291,93 |
490,54 |
1,2946 |
1,8601 |
– |
0,906 |
1,148 |
243,7 |
– |
72,6 |
– |
|
80,00 |
0,42120 |
1116,0 |
0,05360 |
294,43 |
491,86 |
1,3016 |
1,8606 |
– |
0,911 |
1,150 |
238,1 |
– |
72,0 |
– |
|
82,00 |
0,44282 |
1111,5 |
0,05108 |
296,94 |
493,17 |
1,3086 |
1,8611 |
– |
0,918 |
1,152 |
– |
– |
71,3 |
– |
|
84,00 |
0,46525 |
1107,0 |
0,04869 |
299,46 |
494,48 |
1,3156 |
1,8617 |
– |
0,924 |
1,154 |
– |
– |
70,6 |
– |
|
86,00 |
0,48853 |
1102,5 |
0,04644 |
301,98 |
495,78 |
1,3226 |
1,8622 |
– |
0,930 |
1,156 |
– |
– |
70,0 |
– |
|
88,00 |
0,51266 |
1097,9 |
0,04432 |
304,51 |
497,08 |
1,3296 |
1,8628 |
– |
0,936 |
1,158 |
– |
– |
69,3 |
– |
|
90,00 |
0,53767 |
1093,2 |
0,04231 |
307,05 |
498,38 |
1,3365 |
1,8634 |
– |
0,943 |
1,160 |
– |
– |
68,7 |
– |
|
92,00 |
0,56358 |
1088,6 |
0,04041 |
309,60 |
499,67 |
1,3435 |
1,8640 |
– |
0,950 |
1,162 |
– |
– |
68,1 |
– |
|
94,00 |
0,59041 |
1083,9 |
0,03861 |
312,15 |
500,95 |
1,3504 |
1,8646 |
– |
0,956 |
1,165 |
– |
– |
67,4 |
– |
|
96,00 |
0,61818 |
1079,1 |
0,03690 |
314,71 |
502,24 |
1,3573 |
1,8653 |
– |
0,963 |
1,167 |
– |
– |
66,8 |
– |
|
98,00 |
0,64690 |
1074,3 |
0,03528 |
317,28 |
503,51 |
1,3641 |
1,8659 |
– |
0,970 |
1,170 |
– |
– |
66,1 |
– |
|
100,00 |
0,67661 |
1069,5 |
0,03375 |
319,86 |
504,78 |
1,3710 |
1,8666 |
– |
0,978 |
1,172 |
– |
– |
65,5 |
– |
|
105,00 |
0,75532 |
1057,2 |
0,03024 |
326,35 |
507,94 |
1,3881 |
1,8682 |
– |
0,997 |
1,180 |
– |
– |
63,9 |
– |
|
110,00 |
0,84065 |
1044,5 |
0,02715 |
332,91 |
511,04 |
1,4051 |
1,8700 |
– |
1,017 |
1,188 |
– |
– |
62,4 |
– |
|
115,00 |
0,93295 |
1031,5 |
0,02441 |
339,56 |
514,10 |
1,4221 |
1,8718 |
– |
1,038 |
1,197 |
– |
– |
60,9 |
– |
|
120,00 |
1,0326 |
1018,2 |
0,02198 |
346,31 |
517,10 |
1,4391 |
1,8736 |
– |
1,062 |
1,208 |
– |
– |
59,4 |
– |
|
130,00 |
1,2556 |
990,1 |
0,01785 |
360,28 |
522,88 |
1,4736 |
1,8770 |
– |
1,117 |
1,235 |
– |
– |
– |
– |
|
140,00 |
1,5129 |
959,9 |
0,01449 |
375,13 |
528,24 |
1,5094 |
1,8800 |
– |
1,188 |
1,275 |
– |
– |
– |
– |
|
150,00 |
1,8080 |
926,9 |
0,01168 |
391,45 |
532,88 |
1,5477 |
1,8819 |
– |
1,294 |
1,344 |
– |
– |
– |
– |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 142b
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
-50,00 |
0,01565 |
1283,3 |
1,16772 |
155,64 |
378,81 |
0,8220 |
1,8220 |
– |
0,682 |
1,144 |
– |
– |
– |
– |
|
-45,00 |
0,02045 |
1272,6 |
0,91112 |
159,50 |
382,08 |
0,8391 |
1,8147 |
– |
0,692 |
1,143 |
– |
– |
– |
– |
|
-40,00 |
0,02643 |
1261,8 |
0,71849 |
163,48 |
385,38 |
0,8563 |
1,8080 |
– |
0,702 |
1,142 |
– |
– |
– |
– |
|
-35,00 |
0,03379 |
1251,0 |
0,57219 |
167,58 |
388,68 |
0,8736 |
1,8021 |
– |
0,712 |
1,142 |
– |
– |
– |
– |
|
-30,00 |
0,04276 |
1240,0 |
0,45988 |
171,80 |
391,99 |
0,8912 |
1,7968 |
– |
0,723 |
1,142 |
– |
– |
– |
– |
|
-25,00 |
0,05360 |
1229,0 |
0,37278 |
176,16 |
395,31 |
0,9089 |
1,7920 |
– |
0,733 |
1,142 |
– |
– |
– |
– |
|
-20,00 |
0,06660 |
1217,9 |
0,30460 |
180,65 |
398,62 |
0,9267 |
1,7878 |
– |
0,744 |
1,143 |
– |
– |
96,7 |
– |
|
-18,00 |
0,07247 |
1213,4 |
0,28154 |
182,48 |
399,94 |
0,9339 |
1,7862 |
– |
0,749 |
1,144 |
– |
– |
96,0 |
– |
|
-16,00 |
0,07875 |
1208,9 |
0,26053 |
184,34 |
401,26 |
0,9412 |
1,7847 |
– |
0,753 |
1,144 |
– |
– |
95,2 |
– |
|
-14,00 |
0,08547 |
1204,3 |
0,24136 |
186,22 |
402,58 |
0,9484 |
1,7833 |
– |
0,758 |
1,145 |
– |
– |
94,5 |
– |
|
-12,00 |
0,09264 |
1199,8 |
0,22384 |
188,12 |
403,89 |
0,9557 |
1,7819 |
– |
0,762 |
1,145 |
– |
– |
93,7 |
– |
|
-10,00 |
0,10030 |
1195,2 |
0,20782 |
190,04 |
405,20 |
0,9630 |
1,7806 |
– |
0,767 |
1,146 |
– |
– |
93,0 |
– |
|
-9,74b |
0,10132 |
1194,6 |
0,20584 |
190,29 |
405,37 |
0,9640 |
1,7805 |
– |
0,767 |
1,146 |
– |
– |
92,9 |
– |
|
-8,00 |
0,10845 |
1190,6 |
0,19314 |
191,99 |
406,51 |
0,9704 |
1,7794 |
– |
0,771 |
1,147 |
– |
– |
92,2 |
– |
|
-6,00 |
0,11713 |
1186,0 |
0,17968 |
193,96 |
407,81 |
0,9777 |
1,7782 |
– |
0,776 |
1,148 |
– |
– |
91,5 |
– |
|
-4,00 |
0,12637 |
1181,3 |
0,16731 |
195,95 |
409,11 |
0,9851 |
1,7771 |
– |
0,781 |
1,149 |
– |
– |
90,7 |
– |
|
-2,00 |
0,13617 |
1176,6 |
0,15595 |
197,96 |
410,40 |
0,9925 |
1,7760 |
– |
0,786 |
1,150 |
– |
– |
90,0 |
– |
|
0,00 |
0,14658 |
1171,9 |
0,14549 |
200,00 |
411,69 |
1,0000 |
1,7750 |
1,248 |
0,791 |
1,152 |
– |
9,70 |
89,3 |
– |
|
2,00 |
0,15761 |
1167,2 |
0,13585 |
202,06 |
412,97 |
1,0075 |
1,7740 |
1,253 |
0,796 |
1,153 |
– |
9,77 |
88,5 |
– |
|
4,00 |
0,16930 |
1162,4 |
0,12697 |
204,14 |
414,25 |
1,0150 |
1,7731 |
1,258 |
0,801 |
1,155 |
– |
9,84 |
87,8 |
– |
|
6,00 |
0,18167 |
1157,6 |
0,11876 |
206,25 |
415,51 |
1,0225 |
1,772 |
1,263 |
0,806 |
1,156 |
– |
9,91 |
87,1 |
– |
|
8,00 |
0,19474 |
1152,8 |
0,11117 |
208,38 |
416,77 |
1,0301 |
1,7713 |
1,268 |
0,811 |
1,158 |
– |
9,98 |
86,3 |
– |
|
10,00 |
0,20856 |
1147,9 |
0,10416 |
210,53 |
418,03 |
1,0377 |
1,7705 |
1,273 |
0,816 |
1,160 |
– |
10,05 |
85,6 |
– |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
12,00 |
0,22313 |
1143,0 |
0,09766 |
212,71 |
419,27 |
1,0453 |
1,7697 |
1,278 |
0,822 |
1,162 |
– |
10,11 |
84,9 |
– |
|
14,00 |
0,23850 |
1138,1 |
0,09163 |
214,91 |
420,50 |
1,0529 |
1,7689 |
1,283 |
0,827 |
1,164 |
– |
10,18 |
84,2 |
– |
|
16,00 |
0,25470 |
1133,1 |
0,08604 |
217,13 |
421,73 |
1,0606 |
1,7682 |
1,288 |
0,833 |
1,167 |
– |
10,24 |
83,4 |
– |
|
18,00 |
0,27175 |
1128,0 |
0,08085 |
219,37 |
422,94 |
1,0682 |
1,7674 |
1,293 |
0,839 |
1,169 |
– |
10,31 |
82,7 |
– |
|
20,00 |
0,28968 |
1123,0 |
0,07603 |
221,63 |
424,14 |
1,0759 |
1,7668 |
1,299 |
0,845 |
1,172 |
– |
10,37 |
82,0 |
– |
|
22,00 |
0,30854 |
1117,9 |
0,07154 |
223,92 |
425,33 |
1,0837 |
1,7661 |
1,304 |
0,851 |
1,175 |
– |
10,43 |
81,3 |
– |
|
24,00 |
0,32833 |
1112,7 |
0,06736 |
226,23 |
426,51 |
1,0914 |
1,7654 |
1,309 |
0,857 |
1,178 |
– |
10,50 |
80,6 |
– |
|
26,00 |
0,34911 |
1107,5 |
0,06346 |
228,56 |
427,68 |
1,0992 |
1,7648 |
1,314 |
0,863 |
1,181 |
– |
10,56 |
79,9 |
– |
|
28,00 |
0,37090 |
1102,3 |
0,05983 |
230,91 |
428,83 |
1,1069 |
1,7641 |
1,320 |
0,870 |
1,185 |
– |
10,62 |
79,1 |
– |
|
30,00 |
0,39374 |
1097,0 |
0,05643 |
233,28 |
429,96 |
1,1147 |
1,7635 |
1,325 |
0,876 |
1,189 |
– |
10,69 |
78,4 |
– |
|
32,00 |
0,41766 |
1091,6 |
0,05326 |
235,67 |
431,09 |
1,1225 |
1,7629 |
1,331 |
0,883 |
1,193 |
– |
10,75 |
77,7 |
– |
|
34,00 |
0,44269 |
1086,2 |
0,05030 |
238,08 |
432,19 |
1,1303 |
1,7623 |
1,337 |
0,890 |
1,197 |
– |
10,81 |
77,0 |
– |
|
36,00 |
0,46886 |
1080,7 |
0,04753 |
240,51 |
433,28 |
1,1381 |
1,7616 |
1,343 |
0,898 |
1,202 |
– |
10,88 |
76,3 |
– |
|
38,00 |
0,49622 |
1075,2 |
0,04493 |
242,96 |
434,36 |
1,1459 |
1,7610 |
1,349 |
0,905 |
1,207 |
– |
10,94 |
75,6 |
– |
|
40,00 |
0,52479 |
1069,6 |
0,04250 |
245,43 |
435,41 |
1,1537 |
1,7604 |
1,355 |
0,913 |
1,212 |
– |
11,01 |
74,9 |
– |
|
42,00 |
0,55461 |
1063,9 |
0,04022 |
247,92 |
436,45 |
1,1616 |
1,7598 |
1,361 |
0,921 |
1,218 |
– |
11,07 |
74,2 |
– |
|
44,00 |
0,58572 |
1058,2 |
0,03808 |
250,43 |
437,46 |
1,1694 |
1,7591 |
1,367 |
0,930 |
1,224 |
– |
11,14 |
73,5 |
– |
|
46,00 |
0,61815 |
1052,4 |
0,03607 |
252,95 |
438,46 |
1,1772 |
1,7585 |
1,374 |
0,939 |
1,230 |
– |
11,21 |
72,8 |
– |
|
48,00 |
0,65194 |
1046,5 |
0,03418 |
255,49 |
439,44 |
1,1851 |
1,7578 |
1,381 |
0,948 |
1,237 |
– |
11,28 |
72,2 |
– |
|
50,00 |
0,68713 |
1040,5 |
0,03240 |
258,05 |
440,39 |
1,1929 |
1,7572 |
1,387 |
0,957 |
1,244 |
– |
11,35 |
71,5 |
– |
|
52,00 |
0,72374 |
1034,5 |
0,03073 |
260,62 |
441,33 |
1,2007 |
1,7565 |
1,394 |
0,967 |
1,252 |
– |
11,43 |
70,8 |
– |
|
54,00 |
0,76182 |
1028,3 |
0,02916 |
263,21 |
442,24 |
1,2086 |
1,7558 |
1,402 |
0,977 |
1,260 |
– |
11,50 |
70,1 |
– |
|
56,00 |
0,80141 |
1022,1 |
0,02768 |
265,82 |
443,12 |
1,2164 |
1,7551 |
1,409 |
0,988 |
1,269 |
– |
11,58 |
69,4 |
– |
|
58,00 |
0,84254 |
1015,8 |
0,02628 |
268,44 |
443,98 |
1,2242 |
1,7543 |
1,416 |
0,999 |
1,278 |
– |
11,66 |
68,7 |
– |
|
60,00 |
0,88524 |
1009,4 |
0,02497 |
271,07 |
444,82 |
1,2320 |
1,7535 |
1,424 |
1,011 |
1,288 |
– |
11,74 |
68,1 |
– |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
62,00 |
0,92956 |
1002,8 |
0,02372 |
273,72 |
445,62 |
1,2398 |
1,7527 |
1,432 |
1,024 |
1,299 |
– |
11,82 |
67,4 |
– |
|
64,00 |
0,97554 |
996,2 |
0,02255 |
276,38 |
446,40 |
1,2476 |
1,7519 |
1,440 |
1,037 |
1,310 |
– |
11,91 |
66,7 |
– |
|
66,00 |
1,0232 |
989,4 |
0,02144 |
279,05 |
447,16 |
1,2553 |
1,7510 |
1,449 |
1,050 |
1,323 |
– |
11,99 |
66,0 |
– |
|
68,00 |
1,0726 |
982,5 |
0,02039 |
281,74 |
447,88 |
1,2631 |
1,7501 |
1,458 |
1,065 |
1,336 |
– |
12,09 |
65,4 |
– |
|
70,00 |
1,1238 |
975,5 |
0,01940 |
284,44 |
448,57 |
1,2708 |
1,7491 |
1,466 |
1,080 |
1,350 |
– |
12,18 |
64,7 |
– |
|
72,00 |
1,1767 |
968,4 |
0,01846 |
287,15 |
449,24 |
1,2786 |
1,7482 |
1,476 |
1,096 |
1,364 |
– |
12,28 |
64,0 |
– |
|
74,00 |
1,2315 |
961,1 |
0,01758 |
289,87 |
449,87 |
1,2862 |
1,7471 |
1,485 |
1,113 |
1,380 |
– |
12,38 |
63,4 |
– |
|
76,00 |
1,2882 |
953,6 |
0,01673 |
292,61 |
450,46 |
1,2939 |
1,7461 |
1,495 |
1,130 |
1,397 |
– |
12,48 |
62,7 |
– |
|
78,00 |
1,3468 |
946,0 |
0,01594 |
295,36 |
451,03 |
1,3016 |
1,7449 |
– |
1,149 |
1,415 |
– |
12,59 |
– |
– |
|
80,00 |
1,4074 |
938,2 |
0,01518 |
298,11 |
451,56 |
1,3093 |
1,7437 |
– |
1,169 |
1,435 |
– |
12,71 |
– |
– |
|
82,00 |
1,4700 |
930,2 |
0,01447 |
300,88 |
452,05 |
1,3169 |
1,7425 |
– |
1,190 |
1,456 |
– |
12,83 |
– |
– |
|
84,00 |
1,5346 |
922,1 |
0,01379 |
303,67 |
452,51 |
1,3245 |
1,7412 |
– |
1,213 |
1,478 |
– |
12,95 |
– |
– |
|
86,00 |
1,6012 |
913,7 |
0,01314 |
306,46 |
452,93 |
1,3321 |
1,7399 |
– |
1,237 |
1,502 |
– |
13,08 |
– |
– |
|
88,00 |
1,6700 |
905,1 |
0,01252 |
309,28 |
453,31 |
1,3397 |
1,7385 |
– |
1,263 |
1,528 |
– |
13,21 |
– |
– |
|
90,00 |
1,7409 |
896,3 |
0,01194 |
312,10 |
453,64 |
1,3473 |
1,7371 |
– |
1,290 |
1,556 |
– |
13,35 |
– |
– |
|
92,00 |
1,8140 |
887,2 |
0,01138 |
314,95 |
453,94 |
1,3549 |
1,7355 |
– |
1,319 |
1,586 |
– |
13,49 |
– |
– |
|
94,00 |
1,8894 |
877,8 |
0,01086 |
317,81 |
454,20 |
1,3625 |
1,7340 |
– |
1,350 |
1,618 |
– |
13,64 |
– |
– |
|
96,00 |
1,9670 |
868,2 |
0,01035 |
320,70 |
454,41 |
1,3701 |
1,7323 |
– |
1,384 |
1,652 |
– |
13,80 |
– |
– |
|
98,00 |
2,0469 |
858,2 |
0,00987 |
323,61 |
454,58 |
1,3777 |
1,7306 |
– |
1,420 |
1,690 |
– |
13,96 |
– |
– |
|
100,00 |
2,1291 |
847,9 |
0,00941 |
326,55 |
454,69 |
1,3853 |
1,7287 |
– |
1,459 |
1,731 |
– |
14,13 |
– |
– |
|
105,00 |
2,3451 |
820,4 |
0,00835 |
334,07 |
454,76 |
1,4047 |
1,7238 |
– |
1,572 |
1,849 |
– |
14,59 |
– |
– |
|
110,00 |
2,5766 |
789,9 |
0,00740 |
341,92 |
454,46 |
1,4245 |
1,7183 |
– |
1,714 |
2,001 |
– |
15,10 |
– |
– |
|
120,00 |
3,0880 |
716,2 |
0,00572 |
359,66 |
452,22 |
1,4685 |
1,7039 |
– |
2,195 |
2,524 |
– |
– |
– |
– |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 152a
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–118,59a |
0,00006 |
1192,9 |
303,290 |
13,79 |
419,32 |
0,1119 |
2,7357 |
1,477 |
0,699 |
1,220 |
2025,0 |
5,20 |
176,3 |
0,10 |
|
–110 |
0,00019 |
1177,1 |
107,740 |
26,62 |
425,38 |
0,1927 |
2,6368 |
1,505 |
0,717 |
1,214 |
1528,0 |
5,48 |
170,2 |
0,94 |
|
–100 |
0,00058 |
1158,7 |
37,6170 |
41,75 |
432,59 |
0,2827 |
2,5399 |
1,518 |
0,740 |
1,207 |
1153,0 |
5,81 |
163,4 |
1,91 |
|
–90 |
0,00153 |
1140,1 |
15,0520 |
56,96 |
439,97 |
0,3681 |
2,4593 |
1,524 |
0,763 |
1,201 |
904,0 |
6,14 |
156,9 |
2,89 |
|
–80 |
0,00359 |
1121,3 |
6,74380 |
72,23 |
447,48 |
0,4492 |
2,3920 |
1,530 |
0,789 |
1,196 |
730,2 |
6,47 |
150,7 |
3,86 |
|
–70 |
0,00765 |
1102,4 |
3,31970 |
87,57 |
455,08 |
0,5266 |
2,3357 |
1,539 |
0,816 |
1,192 |
603,5 |
6,80 |
144,7 |
4,84 |
|
–60 |
0,01500 |
1083,2 |
1,76820 |
103,02 |
462,74 |
0,6009 |
2,2885 |
1,551 |
0,845 |
1,190 |
507,4 |
7,14 |
139,0 |
5,82 |
|
–50 |
0,02742 |
1063,7 |
1,00640 |
118,62 |
470,40 |
0,6723 |
2,2487 |
1,567 |
0,877 |
1,189 |
432,5 |
7,47 |
133,5 |
6,81 |
|
–40 |
0,04721 |
1043,8 |
0,60583 |
134,40 |
478,02 |
0,7414 |
2,2152 |
1,587 |
0,913 |
1,190 |
372,5 |
7,80 |
128,2 |
7,80 |
|
–30 |
0,07718 |
1023,5 |
0,38242 |
150,39 |
485,55 |
0,8085 |
2,1868 |
1,610 |
0,952 |
1,193 |
323,6 |
8,14 |
123,1 |
8,80 |
|
–28 |
0,08469 |
1019,4 |
0,35056 |
153,62 |
487,04 |
0,8216 |
2,1817 |
1,615 |
0,960 |
1,194 |
314,8 |
8,21 |
122,1 |
9,01 |
|
–26 |
0,09276 |
1015,3 |
0,32186 |
156,86 |
488,52 |
0,8348 |
2,1767 |
1,620 |
0,968 |
1,195 |
306,4 |
8,27 |
121,2 |
9,21 |
|
–24,02b |
0,10133 |
1011,2 |
0,29622 |
160,07 |
489,98 |
0,8477 |
2,1719 |
1,625 |
0,977 |
1,196 |
298,4 |
8,34 |
120,2 |
9,41 |
|
–24 |
0,10142 |
1011,1 |
0,29595 |
160,11 |
490,00 |
0,8478 |
2,1719 |
1,625 |
0,977 |
1,196 |
298,3 |
8,34 |
120,2 |
9,41 |
|
–22 |
0,11072 |
1006,9 |
0,27253 |
163,37 |
491,47 |
0,8608 |
2,1672 |
1,630 |
0,985 |
1,197 |
290,5 |
8,41 |
119,2 |
9,62 |
|
–20 |
0,12068 |
1002,7 |
0,25131 |
166,64 |
492,94 |
0,8737 |
2,1627 |
1,635 |
0,994 |
1,199 |
282,9 |
8,48 |
118,2 |
9,82 |
|
–18 |
0,13133 |
998,5 |
0,23206 |
169,92 |
494,40 |
0,8866 |
2,1583 |
1,641 |
1,003 |
1,200 |
275,6 |
8,54 |
117,3 |
10,03 |
|
–16 |
0,14271 |
994,2 |
0,21457 |
173,21 |
495,85 |
0,8994 |
2,1541 |
1,647 |
1,013 |
1,202 |
268,6 |
8,61 |
116,3 |
10,23 |
|
–14 |
0,15484 |
989,9 |
0,19865 |
176,52 |
497,29 |
0,9122 |
2,1500 |
1,653 |
1,022 |
1,203 |
261,7 |
8,68 |
115,4 |
10,44 |
|
–12 |
0,16777 |
985,6 |
0,18414 |
179,83 |
498,72 |
0,9249 |
2,1460 |
1,658 |
1,032 |
1,205 |
255,1 |
8,75 |
114,5 |
10,65 |
|
–10 |
0,18152 |
981,3 |
0,17090 |
183,16 |
500,15 |
0,9375 |
2,1421 |
1,665 |
1,041 |
1,207 |
248,7 |
8,82 |
113,5 |
10,86 |
|
–8 |
0,19614 |
976,9 |
0,15879 |
186,50 |
501,56 |
0,9501 |
2,1383 |
1,671 |
1,051 |
1,209 |
242,6 |
8,88 |
112,6 |
11,07 |
|
–6 |
0,21166 |
972,5 |
0,14770 |
189,86 |
502,96 |
0,9627 |
2,1347 |
1,677 |
1,062 |
1,211 |
236,6 |
8,95 |
111,7 |
11,28 |
|
–4 |
0,22812 |
968,1 |
0,13754 |
193,22 |
504,36 |
0,9752 |
2,1311 |
1,684 |
1,072 |
1,213 |
230,8 |
9,02 |
110,8 |
11,50 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–2 |
0,24555 |
963,6 |
0,12821 |
196,61 |
505,74 |
0,9876 |
2,1277 |
1,690 |
1,083 |
1,215 |
225,1 |
9,09 |
109,8 |
11,71 |
|
0 |
0,26399 |
959,1 |
0,11963 |
200,00 |
507,11 |
1,0000 |
2,1243 |
1,697 |
1,094 |
1,218 |
219,7 |
9,16 |
108,9 |
11,93 |
|
2 |
0,28349 |
954,6 |
0,11174 |
203,41 |
508,47 |
1,0124 |
2,1211 |
1,704 |
1,105 |
1,221 |
214,4 |
9,23 |
108,0 |
12,14 |
|
4 |
0,30407 |
950,0 |
0,10447 |
206,83 |
509,82 |
1,0247 |
2,1179 |
1,711 |
1,116 |
1,224 |
209,2 |
9,30 |
107,1 |
12,36 |
|
6 |
0,32578 |
945,4 |
0,09776 |
210,27 |
511,16 |
1,0370 |
2,1148 |
1,719 |
1,128 |
1,227 |
204,2 |
9,37 |
106,2 |
12,58 |
|
8 |
0,34867 |
940,8 |
0,09156 |
213,72 |
512,48 |
1,0492 |
2,1118 |
1,726 |
1,139 |
1,230 |
199,4 |
9,44 |
105,4 |
12,80 |
|
10 |
0,37277 |
936,1 |
0,08583 |
217,19 |
513,78 |
1,0614 |
2,1089 |
1,734 |
1,152 |
1,233 |
194,7 |
9,51 |
104,5 |
13,03 |
|
12 |
0,39812 |
931,3 |
0,08052 |
220,67 |
515,08 |
1,0736 |
2,1060 |
1,742 |
1,164 |
1,237 |
190,1 |
9,58 |
103,6 |
13,25 |
|
14 |
0,42476 |
926,6 |
0,07560 |
224,17 |
516,36 |
1,0857 |
2,1032 |
1,750 |
1,177 |
1,240 |
185,6 |
9,65 |
102,7 |
13,48 |
|
16 |
0,45275 |
921,8 |
0,07104 |
227,69 |
517,62 |
1,0978 |
2,1005 |
1,759 |
1,190 |
1,244 |
181,3 |
9,73 |
101,8 |
13,71 |
|
18 |
0,48211 |
916,9 |
0,06680 |
231,22 |
518,86 |
1,1098 |
2,0978 |
1,768 |
1,203 |
1,249 |
177,1 |
9,80 |
101,0 |
13,95 |
|
20 |
0,51291 |
912,0 |
0,06286 |
234,77 |
520,09 |
1,1219 |
2,0952 |
1,776 |
1,217 |
1,253 |
173,0 |
9,87 |
100,1 |
14,18 |
|
22 |
0,54517 |
907,0 |
0,05919 |
238,34 |
521,30 |
1,1339 |
2,0926 |
1,786 |
1,231 |
1,258 |
169,0 |
9,95 |
99,3 |
14,42 |
|
24 |
0,57894 |
902,0 |
0,05577 |
241,93 |
522,50 |
1,1459 |
2,0901 |
1,795 |
1,246 |
1,263 |
165,1 |
10,02 |
98,4 |
14,66 |
|
26 |
0,61428 |
896,9 |
0,05258 |
245,53 |
523,67 |
1,1578 |
2,0876 |
1,805 |
1,261 |
1,268 |
161,3 |
10,10 |
97,5 |
14,91 |
|
28 |
0,65122 |
891,8 |
0,04960 |
249,16 |
524,83 |
1,1698 |
2,0852 |
1,815 |
1,277 |
1,274 |
157,6 |
10,18 |
96,7 |
15,16 |
|
30 |
0,68982 |
886,6 |
0,04682 |
252,80 |
525,96 |
1,1817 |
2,0828 |
1,826 |
1,293 |
1,280 |
154,0 |
10,26 |
95,9 |
15,41 |
|
32 |
0,73012 |
881,4 |
0,04422 |
256,47 |
527,07 |
1,1936 |
2,0804 |
1,837 |
1,309 |
1,286 |
150,4 |
10,34 |
95,0 |
15,67 |
|
34 |
0,77216 |
876,0 |
0,04179 |
260,16 |
528,16 |
1,2055 |
2,0780 |
1,848 |
1,326 |
1,293 |
147,0 |
10,42 |
94,2 |
15,93 |
|
36 |
0,81600 |
870,7 |
0,03951 |
263,86 |
529,23 |
1,2174 |
2,0757 |
1,860 |
1,344 |
1,300 |
143,6 |
10,50 |
93,3 |
16,20 |
|
38 |
0,86169 |
865,2 |
0,03737 |
267,60 |
530,27 |
1,2292 |
2,0734 |
1,872 |
1,362 |
1,307 |
140,3 |
10,58 |
92,5 |
16,47 |
|
40 |
0,90927 |
859,7 |
0,03536 |
271,35 |
531,28 |
1,2411 |
2,0711 |
1,885 |
1,381 |
1,315 |
137,1 |
10,66 |
91,7 |
16,74 |
|
42 |
0,95879 |
854,1 |
0,03348 |
275,13 |
532,27 |
1,2529 |
2,0689 |
1,898 |
1,401 |
1,324 |
134,0 |
10,75 |
90,8 |
17,03 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
44 |
1,01030 |
848,4 |
0,03170 |
278,93 |
533,23 |
1,2648 |
2,0666 |
1,912 |
1,421 |
1,333 |
130,9 |
10,84 |
90,0 |
17,32 |
|
46 |
1,06390 |
842,6 |
0,03004 |
282,76 |
534,16 |
1,2766 |
2,0643 |
1,926 |
1,443 |
1,342 |
127,9 |
11,21 |
89,2 |
17,60 |
|
48 |
1,11960 |
836,7 |
0,02846 |
286,62 |
535,06 |
1,2884 |
2,0620 |
1,941 |
1,465 |
1,353 |
125,0 |
11,32 |
88,4 |
17,90 |
|
50 |
1,17740 |
830,8 |
0,02699 |
290,50 |
535,93 |
1,3003 |
2,0598 |
1,957 |
1,489 |
1,364 |
122,1 |
11,42 |
87,5 |
18,22 |
|
52 |
1,23740 |
824,7 |
0,02559 |
294,41 |
536,77 |
1,3121 |
2,0575 |
1,974 |
1,513 |
1,375 |
119,2 |
11,53 |
86,7 |
18,54 |
|
54 |
1,29970 |
818,6 |
0,02427 |
298,35 |
537,56 |
1,3240 |
2,0552 |
1,992 |
1,539 |
1,388 |
116,5 |
11,64 |
85,9 |
18,87 |
|
56 |
1,36430 |
812,3 |
0,02303 |
302,33 |
538,32 |
1,3358 |
2,0528 |
2,010 |
1,566 |
1,402 |
113,7 |
11,76 |
85,1 |
19,21 |
|
58 |
1,43130 |
805,9 |
0,02185 |
306,34 |
539,04 |
1,3477 |
2,0504 |
2,030 |
1,595 |
1,416 |
111,1 |
11,88 |
84,2 |
19,56 |
|
60 |
1,50070 |
799,4 |
0,02074 |
310,38 |
539,72 |
1,3596 |
2,0480 |
2,051 |
1,626 |
1,432 |
108,4 |
12,00 |
83,4 |
19,92 |
|
62 |
1,57260 |
792,7 |
0,01968 |
314,45 |
540,35 |
1,3716 |
2,0456 |
2,073 |
1,658 |
1,450 |
105,8 |
12,12 |
82,6 |
20,30 |
|
64 |
1,64710 |
785,9 |
0,01868 |
318,57 |
540,94 |
1,3835 |
2,0431 |
2,097 |
1,693 |
1,468 |
103,3 |
12,26 |
81,8 |
20,70 |
|
66 |
1,72420 |
779,0 |
0,01774 |
322,72 |
541,47 |
1,3955 |
2,0405 |
2,122 |
1,730 |
1,488 |
100,8 |
12,39 |
80,9 |
21,11 |
|
68 |
1,80390 |
771,9 |
0,01684 |
326,92 |
541,95 |
1,4076 |
2,0379 |
2,150 |
1,769 |
1,511 |
98,3 |
12,53 |
80,1 |
21,54 |
|
70 |
1,88640 |
764,6 |
0,01598 |
331,16 |
542,37 |
1,4196 |
2,0351 |
2,179 |
1,812 |
1,535 |
95,9 |
12,68 |
79,3 |
22,00 |
|
72 |
1,97170 |
757,2 |
0,01517 |
335,45 |
542,73 |
1,4318 |
2,0323 |
2,211 |
1,859 |
1,562 |
93,5 |
12,83 |
78,5 |
22,48 |
|
74 |
2,05990 |
749,5 |
0,01440 |
339,79 |
543,02 |
1,4440 |
2,0294 |
2,245 |
1,909 |
1,591 |
91,1 |
12,99 |
77,6 |
22,98 |
|
76 |
2,15100 |
741,6 |
0,01366 |
344,18 |
543,24 |
1,4562 |
2,0264 |
2,283 |
1,964 |
1,624 |
88,7 |
13,16 |
76,8 |
23,51 |
|
78 |
2,24520 |
733,5 |
0,01296 |
348,63 |
543,38 |
1,4686 |
2,0232 |
2,324 |
2,025 |
1,661 |
86,4 |
13,34 |
76,0 |
24,08 |
|
80 |
2,34240 |
725,2 |
0,01228 |
353,15 |
543,43 |
1,4810 |
2,0198 |
2,370 |
2,092 |
1,702 |
84,1 |
13,52 |
75,2 |
24,69 |
|
90 |
2,87800 |
678,5 |
0,00933 |
376,87 |
542,06 |
1,5451 |
2,0000 |
2,703 |
2,586 |
2,016 |
72,6 |
14,64 |
71,0 |
28,54 |
|
100 |
3,50500 |
618,5 |
0,00686 |
403,59 |
536,28 |
1,6151 |
1,9707 |
3,495 |
3,776 |
2,805 |
60,7 |
16,35 |
67,0 |
35,03 |
|
110 |
4,24320 |
517,4 |
0,00446 |
439,22 |
517,31 |
1,7058 |
1,9096 |
9,260 |
12,220 |
8,530 |
45,6 |
20,19 |
67,5 |
53,48 |
|
113,26c |
4,51680 |
368,0 |
0,00272 |
477,55 |
477,55 |
1,8037 |
1,8037 |
∞ |
∞ |
∞ |
– |
– |
∞ |
∞ |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 500
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
-70,00 |
0,01490 |
1427,7 |
1,1277 |
132,22 |
346,69 |
0,7162 |
1,7719 |
1,031 |
0,591 |
– |
571,3 |
– |
112,1 |
– |
|
-68,00 |
0,01688 |
1422,6 |
1,0045 |
133,92 |
347,77 |
0,7245 |
1,7669 |
1,026 |
0,596 |
– |
554,3 |
– |
111,3 |
– |
|
-66,00 |
0,01906 |
1417,6 |
0,89695 |
135,63 |
348,85 |
0,7328 |
1,7621 |
1,021 |
0,600 |
– |
537,9 |
– |
110,5 |
– |
|
-64,00 |
0,02148 |
1412,5 |
0,80283 |
137,36 |
349,92 |
0,7411 |
1,7574 |
1,017 |
0,605 |
– |
522,3 |
– |
109,7 |
– |
|
-62,00 |
0,02414 |
1407,5 |
0,72024 |
139,10 |
351,00 |
0,7494 |
1,7529 |
1,013 |
0,610 |
– |
507,2 |
– |
108,9 |
– |
|
-60,00 |
0,02706 |
1402,4 |
0,64758 |
140,85 |
352,07 |
0,7576 |
1,7486 |
1,009 |
0,614 |
– |
492,8 |
– |
108,1 |
– |
|
-58,00 |
0,03027 |
1397,2 |
0,58351 |
142,62 |
353,15 |
0,7659 |
1,7444 |
1,006 |
0,619 |
– |
479,0 |
– |
107,3 |
– |
|
-56,00 |
0,03379 |
1392,1 |
0,52687 |
144,40 |
354,22 |
0,7741 |
1,7404 |
1,002 |
0,623 |
– |
465,7 |
– |
106,5 |
– |
|
-54,00 |
0,03762 |
1386,9 |
0,47669 |
146,19 |
355,30 |
0,7823 |
1,7365 |
1,000 |
0,628 |
– |
453,0 |
– |
105,7 |
– |
|
-52,00 |
0,04181 |
1381,7 |
0,43213 |
148,00 |
356,37 |
0,7905 |
1,7327 |
0,997 |
0,633 |
– |
440,7 |
– |
104,9 |
– |
|
-50,00 |
0,04637 |
1376,5 |
0,39248 |
149,82 |
357,44 |
0,7987 |
1,7291 |
0,995 |
0,638 |
– |
429,0 |
– |
104,1 |
– |
|
-48,00 |
0,05132 |
1371,3 |
0,35712 |
151,65 |
358,51 |
0,8068 |
1,7256 |
0,994 |
0,642 |
– |
417,7 |
– |
103,3 |
– |
|
-46,00 |
0,05669 |
1366,1 |
0,32553 |
153,50 |
359,58 |
0,8150 |
1,7222 |
0,992 |
0,647 |
– |
406,8 |
– |
102,6 |
– |
|
-44,00 |
0,06250 |
1360,8 |
0,29724 |
155,36 |
360,64 |
0,8231 |
1,7190 |
0,991 |
0,652 |
– |
396,3 |
– |
101,8 |
– |
|
-42,00 |
0,06878 |
1355,5 |
0,27186 |
157,24 |
361,70 |
0,8313 |
1,7158 |
0,990 |
0,657 |
– |
386,3 |
– |
101,0 |
– |
|
-40,00 |
0,07556 |
1350,1 |
0,24905 |
159,13 |
362,76 |
0,8394 |
1,7128 |
0,990 |
0,662 |
– |
376,6 |
– |
100,2 |
– |
|
-38,00 |
0,08286 |
1344,8 |
0,22852 |
161,03 |
363,82 |
0,8475 |
1,7099 |
0,990 |
0,667 |
– |
367,2 |
– |
99,4 |
– |
|
-36,00 |
0,09071 |
1339,4 |
0,21000 |
162,95 |
364,87 |
0,8556 |
1,7070 |
0,990 |
0,672 |
– |
358,2 |
– |
98,7 |
– |
|
-34,00 |
0,09915 |
1334,0 |
0,19326 |
164,89 |
365,92 |
0,8637 |
1,7043 |
0,991 |
0,677 |
– |
349,6 |
– |
97,9 |
– |
|
-33,51b |
0,10132 |
1332,7 |
0,18937 |
165,37 |
366,17 |
0,8657 |
1,7036 |
0,991 |
0,679 |
– |
347,5 |
– |
97,7 |
– |
|
-32,00 |
0,10819 |
1328,6 |
0,17811 |
166,83 |
366,96 |
0,8718 |
1,7017 |
0,992 |
0,683 |
– |
341,2 |
– |
97,1 |
– |
|
-30,00 |
0,11787 |
1323,1 |
0,16438 |
168,80 |
368,00 |
0,8799 |
1,6991 |
0,994 |
0,688 |
– |
333,1 |
– |
96,3 |
– |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
-28,00 |
0,12823 |
1317,6 |
0,15191 |
170,77 |
369,04 |
0,8879 |
1,6967 |
0,996 |
0,694 |
– |
325,4 |
– |
95,6 |
– |
|
-26,00 |
0,13929 |
1312,1 |
0,14057 |
172,76 |
370,07 |
0,8960 |
1,6943 |
0,998 |
0,699 |
– |
317,9 |
– |
94,8 |
– |
|
-24,00 |
0,15108 |
1306,5 |
0,13024 |
174,77 |
371,10 |
0,9040 |
1,6920 |
1,000 |
0,705 |
– |
310,6 |
– |
94,0 |
– |
|
-22,00 |
0,16364 |
1300,9 |
0,12082 |
176,79 |
372,12 |
0,9121 |
1,6898 |
1,003 |
0,711 |
– |
303,6 |
– |
93,2 |
– |
|
-20,00 |
0,17700 |
1295,3 |
0,11222 |
178,83 |
373,14 |
0,9201 |
1,6877 |
1,007 |
0,717 |
– |
296,9 |
– |
92,5 |
– |
|
-18,00 |
0,19120 |
1289,6 |
0,10434 |
180,88 |
374,15 |
0,9281 |
1,6856 |
1,010 |
0,723 |
– |
290,3 |
– |
91,7 |
– |
|
-16,00 |
0,20627 |
1283,9 |
0,09713 |
182,94 |
375,16 |
0,9361 |
1,6836 |
1,015 |
0,729 |
– |
284,0 |
– |
90,9 |
– |
|
-14,00 |
0,22225 |
1278,1 |
0,09052 |
185,02 |
376,16 |
0,9441 |
1,6817 |
1,019 |
0,736 |
– |
277,9 |
– |
90,2 |
– |
|
-12,00 |
0,23916 |
1272,3 |
0,08444 |
187,11 |
377,15 |
0,9521 |
1,6798 |
1,024 |
0,742 |
– |
272,0 |
– |
89,4 |
– |
|
-10,00 |
0,25705 |
1266,5 |
0,07886 |
189,22 |
378,14 |
0,9601 |
1,6780 |
1,029 |
0,749 |
– |
266,3 |
– |
88,6 |
– |
|
-8,00 |
0,27596 |
1260,6 |
0,07371 |
191,35 |
379,12 |
0,9681 |
1,6763 |
1,035 |
0,756 |
– |
260,8 |
– |
87,9 |
– |
|
-6,00 |
0,29591 |
1254,7 |
0,06897 |
193,49 |
380,10 |
0,9761 |
1,6746 |
1,041 |
0,763 |
– |
255,4 |
– |
87,1 |
– |
|
-4,00 |
0,31695 |
1248,8 |
0,06459 |
195,64 |
381,07 |
0,9841 |
1,6730 |
1,047 |
0,771 |
– |
250,2 |
– |
86,3 |
– |
|
-2,00 |
0,33912 |
1242,8 |
0,06055 |
197,81 |
382,03 |
0,9920 |
1,6714 |
1,054 |
0,778 |
– |
245,2 |
– |
85,5 |
– |
|
0,00 |
0,36246 |
1236,7 |
0,05680 |
200,00 |
382,98 |
1,0000 |
1,6699 |
1,062 |
0,786 |
– |
240,4 |
– |
84,8 |
– |
|
2,00 |
0,38699 |
1230,6 |
0,05334 |
202,20 |
383,93 |
1,0080 |
1,6684 |
1,069 |
0,794 |
– |
235,6 |
– |
84,0 |
– |
|
4,00 |
0,41277 |
1224,4 |
0,05012 |
204,42 |
384,87 |
1,0159 |
1,6670 |
1,077 |
0,802 |
– |
231,1 |
– |
83,2 |
– |
|
6,00 |
0,43982 |
1218,2 |
0,04714 |
206,65 |
385,80 |
1,0239 |
1,6656 |
1,086 |
0,810 |
– |
226,6 |
– |
82,5 |
– |
|
8,00 |
0,46820 |
1212,0 |
0,04437 |
208,90 |
386,72 |
1,0318 |
1,6643 |
1,095 |
0,819 |
– |
222,3 |
– |
81,7 |
– |
|
10,00 |
0,49793 |
1205,6 |
0,04179 |
211,16 |
387,63 |
1,0397 |
1,6630 |
1,104 |
0,828 |
– |
218,2 |
– |
80,9 |
– |
|
12,00 |
0,52907 |
1199,2 |
0,03939 |
213,44 |
388,53 |
1,0477 |
1,6617 |
1,114 |
0,837 |
– |
214,1 |
– |
80,1 |
– |
|
14,00 |
0,56165 |
1192,8 |
0,03716 |
215,74 |
389,43 |
1,0556 |
1,6605 |
1,124 |
0,846 |
– |
210,2 |
– |
79,3 |
– |
|
16,00 |
0,59571 |
1186,3 |
0,03507 |
218,05 |
390,31 |
1,0635 |
1,6593 |
1,135 |
0,856 |
– |
206,4 |
– |
78,6 |
– |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
18,00 |
0,63129 |
1179,7 |
0,03312 |
220,38 |
391,19 |
1,0714 |
1,6581 |
1,146 |
0,866 |
– |
202,7 |
– |
77,8 |
– |
|
20,00 |
0,66844 |
1173,0 |
0,03130 |
222,73 |
392,05 |
1,0794 |
1,6570 |
1,157 |
0,876 |
– |
199,1 |
– |
77,0 |
– |
|
22,00 |
0,70719 |
1166,3 |
0,02959 |
225,09 |
392,90 |
1,0873 |
1,6558 |
1,169 |
0,887 |
– |
195,6 |
– |
76,2 |
– |
|
24,00 |
0,74759 |
1159,4 |
0,02800 |
227,47 |
393,74 |
1,0952 |
1,6548 |
1,181 |
0,897 |
– |
192,2 |
– |
75,4 |
– |
|
26,00 |
0,78968 |
1152,5 |
0,02650 |
229,87 |
394,57 |
1,1031 |
1,6537 |
1,194 |
0,908 |
– |
188,9 |
– |
74,6 |
– |
|
28,00 |
0,83350 |
1145,6 |
0,02510 |
232,28 |
395,38 |
1,1110 |
1,6526 |
1,207 |
0,920 |
– |
185,7 |
– |
73,9 |
– |
|
30,00 |
0,87911 |
1138,5 |
0,02379 |
234,71 |
396,18 |
1,1189 |
1,6516 |
1,221 |
0,931 |
– |
182,6 |
– |
73,1 |
– |
|
32,00 |
0,92653 |
1131,3 |
0,02255 |
237,16 |
396,97 |
1,1269 |
1,6506 |
1,235 |
0,943 |
– |
179,5 |
– |
72,3 |
– |
|
34,00 |
0,97581 |
1124,0 |
0,02139 |
239,63 |
397,75 |
1,1348 |
1,6496 |
1,250 |
0,955 |
– |
176,6 |
– |
71,5 |
– |
|
36,00 |
1,0270 |
1116,7 |
0,02029 |
242,12 |
398,50 |
1,1427 |
1,6486 |
1,265 |
0,968 |
– |
173,7 |
– |
70,7 |
– |
|
38,00 |
1,0802 |
1109,2 |
0,01926 |
244,62 |
399,25 |
1,1506 |
1,6476 |
1,280 |
0,981 |
– |
170,9 |
– |
69,9 |
– |
|
40,00 |
1,1353 |
1101,6 |
0,01829 |
247,15 |
399,97 |
1,1586 |
1,6466 |
1,296 |
0,994 |
– |
168,2 |
– |
69,1 |
– |
|
45,00 |
1,2822 |
1082,0 |
0,01609 |
253,56 |
401,71 |
1,1784 |
1,6441 |
1,338 |
1,029 |
– |
161,6 |
– |
67,0 |
– |
|
50,00 |
1,4426 |
1061,6 |
0,01418 |
260,10 |
403,31 |
1,1984 |
1,6415 |
1,383 |
1,066 |
– |
155,5 |
– |
65,0 |
– |
|
55,00 |
1,6173 |
1040,2 |
0,01251 |
266,79 |
404,77 |
1,2184 |
1,6389 |
1,430 |
1,105 |
– |
149,8 |
– |
62,9 |
– |
|
60,00 |
1,8071 |
1017,6 |
0,01104 |
273,64 |
406,06 |
1,2385 |
1,6360 |
1,481 |
1,147 |
– |
– |
– |
60,8 |
– |
|
65,00 |
2,0129 |
993,6 |
0,00974 |
280,68 |
407,15 |
1,2589 |
1,6329 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
70,00 |
2,2355 |
967,8 |
0,00859 |
287,93 |
407,98 |
1,2795 |
1,6293 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
75,00 |
2,4760 |
939,9 |
0,00756 |
295,44 |
408,50 |
1,3004 |
1,6252 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
80,00 |
2,7357 |
909,2 |
0,00663 |
303,29 |
408,63 |
1,3220 |
1,6202 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
90,00 |
3,3180 |
835,0 |
0,00499 |
320,50 |
407,07 |
1,3679 |
1,6063 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
100,00 |
3,9986 |
721,7 |
0,00347 |
342,64 |
400,12 |
1,4248 |
1,5788 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
|
105,60c |
4,426 |
498, |
0,00201 |
378,6 |
378,6 |
1,512 |
1,512 |
¥ |
¥ |
¥ |
– |
– |
¥ |
¥ |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 600
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–100 |
0,00017 |
699,1 |
147,50000 |
–12,63 |
450,30 |
0,0363 |
2,7099 |
2,010 |
1,232 |
1,132 |
789,6 |
4,30 |
161,5 |
6,83 |
|
–95 |
0,00028 |
694,4 |
89,97600 |
–2,56 |
456,48 |
0,0936 |
2,6703 |
2,016 |
1,247 |
1,130 |
716,5 |
4,43 |
159,2 |
7,12 |
|
–90 |
0,00046 |
689,7 |
56,65400 |
7,54 |
462,72 |
0,1495 |
2,6348 |
2,024 |
1,263 |
1,128 |
653,6 |
4,55 |
157,0 |
7,43 |
|
–85 |
0,00073 |
684,9 |
36,72100 |
17,68 |
469,03 |
0,2042 |
2,6031 |
2,032 |
1,280 |
1,127 |
599,0 |
4,68 |
154,7 |
7,73 |
|
–80 |
0,00113 |
680,2 |
24,44000 |
27,86 |
475,41 |
0,2576 |
2,5747 |
2,040 |
1,296 |
1,125 |
551,3 |
4,81 |
152,4 |
8,05 |
|
–75 |
0,00170 |
675,5 |
16,66700 |
38,09 |
481,86 |
0,3098 |
2,5494 |
2,050 |
1,313 |
1,124 |
509,2 |
4,93 |
150,1 |
8,38 |
|
–70 |
0,00249 |
670,7 |
11,62200 |
48,36 |
488,36 |
0,3610 |
2,5269 |
2,060 |
1,331 |
1,123 |
471,9 |
5,06 |
147,7 |
8,71 |
|
–65 |
0,00359 |
666,0 |
8,27260 |
58,69 |
494,93 |
0,4113 |
2,5070 |
2,071 |
1,349 |
1,121 |
438,7 |
5,18 |
145,4 |
9,05 |
|
–60 |
0,00506 |
661,2 |
6,00060 |
69,08 |
501,55 |
0,4606 |
2,4895 |
2,083 |
1,368 |
1,120 |
408,8 |
5,31 |
143,0 |
9,40 |
|
–55 |
0,00700 |
656,4 |
4,42890 |
79,53 |
508,23 |
0,5090 |
2,4742 |
2,096 |
1,387 |
1,119 |
382,0 |
5,43 |
140,7 |
9,75 |
|
–50 |
0,00954 |
651,5 |
3,32190 |
90,05 |
514,96 |
0,5567 |
2,4608 |
2,110 |
1,407 |
1,119 |
357,7 |
5,55 |
138,3 |
10,11 |
|
–45 |
0,01278 |
646,7 |
2,52880 |
100,64 |
521,74 |
0,6036 |
2,4493 |
2,125 |
1,428 |
1,118 |
335,6 |
5,68 |
135,9 |
10,48 |
|
–40 |
0,01689 |
641,8 |
1,95160 |
111,31 |
528,57 |
0,6498 |
2,4395 |
2,141 |
1,449 |
1,117 |
315,5 |
5,80 |
133,6 |
10,86 |
|
–35 |
0,02202 |
636,8 |
1,52540 |
122,06 |
535,44 |
0,6954 |
2,4312 |
2,157 |
1,472 |
1,117 |
297,1 |
5,92 |
131,3 |
11,25 |
|
–30 |
0,02834 |
631,8 |
1,20640 |
132,89 |
542,36 |
0,7404 |
2,4244 |
2,175 |
1,495 |
1,117 |
280,2 |
6,04 |
128,9 |
11,64 |
|
–25 |
0,03606 |
626,8 |
0,96449 |
143,82 |
549,31 |
0,7848 |
2,4188 |
2,193 |
1,519 |
1,117 |
264,6 |
6,16 |
126,6 |
12,05 |
|
–20 |
0,04539 |
621,7 |
0,77895 |
154,84 |
556,29 |
0,8287 |
2,4145 |
2,213 |
1,544 |
1,117 |
250,3 |
6,28 |
124,3 |
12,46 |
|
–15 |
0,05654 |
616,6 |
0,63502 |
165,97 |
563,31 |
0,8722 |
2,4114 |
2,233 |
1,570 |
1,118 |
237,0 |
6,41 |
122,0 |
12,88 |
|
–10 |
0,06977 |
611,4 |
0,52220 |
177,20 |
570,36 |
0,9152 |
2,4092 |
2,255 |
1,597 |
1,118 |
224,7 |
6,53 |
119,8 |
13,30 |
|
–5 |
0,08533 |
606,1 |
0,43291 |
188,54 |
577,43 |
0,9578 |
2,4080 |
2,277 |
1,625 |
1,119 |
213,2 |
6,65 |
117,6 |
13,74 |
|
0 |
0,10349 |
600,8 |
0,36159 |
200,00 |
584,52 |
1,0000 |
2,4077 |
2,300 |
1,653 |
1,120 |
202,6 |
6,77 |
115,3 |
14,19 |
|
–0,56b |
0,10132 |
601,4 |
0,36880 |
198,71 |
583,73 |
0,9953 |
2,4077 |
2,298 |
1,650 |
1,120 |
203,7 |
6,75 |
115,6 |
14,14 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
2 |
0,11155 |
598,6 |
0,33714 |
204,62 |
587,36 |
1,0168 |
2,4078 |
2,310 |
1,665 |
1,121 |
198,5 |
6,82 |
114,5 |
14,37 |
|
4 |
0,12008 |
596,4 |
0,31467 |
209,25 |
590,20 |
1,0335 |
2,4081 |
2,320 |
1,677 |
1,122 |
194,5 |
6,87 |
113,6 |
14,55 |
|
6 |
0,12912 |
594,3 |
0,29402 |
213,91 |
593,05 |
1,0502 |
2,4084 |
2,330 |
1,689 |
1,122 |
190,7 |
6,91 |
112,7 |
14,74 |
|
8 |
0,13867 |
592,1 |
0,27500 |
218,59 |
595,90 |
1,0669 |
2,4089 |
2,340 |
1,702 |
1,123 |
186,9 |
6,96 |
111,9 |
14,93 |
|
10 |
0,14877 |
589,9 |
0,25746 |
223,29 |
598,75 |
1,0834 |
2,4095 |
2,350 |
1,714 |
1,124 |
183,2 |
7,01 |
111,0 |
15,11 |
|
12 |
0,15942 |
587,6 |
0,24128 |
228,00 |
601,60 |
1,1000 |
2,4102 |
2,360 |
1,727 |
1,124 |
179,6 |
7,06 |
110,1 |
15,31 |
|
14 |
0,17065 |
585,4 |
0,22632 |
232,74 |
604,45 |
1,1165 |
2,4110 |
2,371 |
1,740 |
1,125 |
176,2 |
7,11 |
109,3 |
15,50 |
|
16 |
0,18248 |
583,2 |
0,21249 |
237,51 |
607,30 |
1,1329 |
2,4118 |
2,382 |
1,753 |
1,126 |
172,7 |
7,16 |
108,4 |
15,69 |
|
18 |
0,19493 |
580,9 |
0,19967 |
242,29 |
610,15 |
1,1494 |
2,4128 |
2,393 |
1,766 |
1,127 |
169,4 |
7,21 |
107,6 |
15,89 |
|
20 |
0,20802 |
578,6 |
0,18779 |
247,10 |
613,01 |
1,1657 |
2,4139 |
2,404 |
1,779 |
1,128 |
166,2 |
7,26 |
106,8 |
16,09 |
|
22 |
0,22177 |
576,3 |
0,17676 |
251,93 |
615,86 |
1,1821 |
2,4151 |
2,415 |
1,793 |
1,129 |
163,0 |
7,31 |
105,9 |
16,29 |
|
24 |
0,23620 |
574,0 |
0,16652 |
256,78 |
618,71 |
1,1984 |
2,4164 |
2,427 |
1,807 |
1,130 |
159,9 |
7,36 |
105,1 |
16,49 |
|
26 |
0,25134 |
571,7 |
0,15698 |
261,65 |
621,56 |
1,2146 |
2,4177 |
2,438 |
1,821 |
1,132 |
156,9 |
7,41 |
104,3 |
16,70 |
|
28 |
0,26721 |
569,3 |
0,14811 |
266,55 |
624,41 |
1,2309 |
2,4192 |
2,450 |
1,835 |
1,133 |
153,9 |
7,47 |
103,5 |
16,90 |
|
30 |
0,28383 |
567,0 |
0,13984 |
271,47 |
627,26 |
1,2471 |
2,4207 |
2,462 |
1,849 |
1,134 |
151,0 |
7,52 |
102,7 |
17,11 |
|
32 |
0,30122 |
564,6 |
0,13213 |
276,42 |
630,11 |
1,2632 |
2,4223 |
2,475 |
1,864 |
1,136 |
148,2 |
7,57 |
101,9 |
17,33 |
|
34 |
0,31940 |
562,2 |
0,12493 |
281,39 |
632,95 |
1,2794 |
2,4239 |
2,487 |
1,879 |
1,137 |
145,4 |
7,62 |
101,1 |
17,54 |
|
36 |
0,33840 |
559,7 |
0,11820 |
286,39 |
635,79 |
1,2955 |
2,4256 |
2,500 |
1,894 |
1,139 |
142,7 |
7,68 |
100,3 |
17,76 |
|
38 |
0,35824 |
557,3 |
0,11190 |
291,42 |
638,63 |
1,3115 |
2,4274 |
2,513 |
1,909 |
1,141 |
140,1 |
7,73 |
99,5 |
17,98 |
|
40 |
0,37895 |
554,8 |
0,10601 |
296,47 |
641,46 |
1,3276 |
2,4293 |
2,526 |
1,925 |
1,142 |
137,5 |
7,79 |
98,7 |
18,21 |
|
42 |
0,40054 |
552,3 |
0,10048 |
301,54 |
644,29 |
1,3436 |
2,4312 |
2,539 |
1,940 |
1,144 |
134,9 |
7,84 |
97,9 |
18,43 |
|
44 |
0,42304 |
549,8 |
0,09530 |
306,64 |
647,11 |
1,3596 |
2,4332 |
2,553 |
1,957 |
1,146 |
132,4 |
7,90 |
97,1 |
18,67 |
|
46 |
0,44648 |
547,3 |
0,09044 |
311,77 |
649,93 |
1,3756 |
2,4352 |
2,566 |
1,973 |
1,148 |
130,0 |
7,95 |
96,4 |
18,90 |
|
48 |
0,47088 |
544,7 |
0,08588 |
316,93 |
652,74 |
1,3916 |
2,4373 |
2,580 |
1,990 |
1,151 |
127,6 |
8,01 |
95,6 |
19,14 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
50 |
0,49626 |
542,2 |
0,08158 |
322,12 |
655,55 |
1,4076 |
2,4394 |
2,595 |
2,007 |
1,153 |
125,2 |
8,07 |
94,9 |
19,38 |
|
55 |
0,56417 |
535,6 |
0,07192 |
335,20 |
662,53 |
1,4474 |
2,4448 |
2,632 |
2,051 |
1,159 |
119,5 |
8,22 |
93,0 |
20,00 |
|
60 |
0,63877 |
528,9 |
0,06359 |
348,48 |
669,45 |
1,4871 |
2,4505 |
2,671 |
2,097 |
1,167 |
114,1 |
8,38 |
91,2 |
20,64 |
|
65 |
0,72046 |
522,0 |
0,05637 |
361,95 |
676,31 |
1,5267 |
2,4564 |
2,712 |
2,146 |
1,175 |
108,9 |
8,54 |
89,4 |
21,32 |
|
70 |
0,80963 |
514,9 |
0,05008 |
375,62 |
683,08 |
1,5664 |
2,4624 |
2,755 |
2,198 |
1,185 |
103,9 |
8,71 |
87,7 |
22,03 |
|
75 |
0,90672 |
507,5 |
0,04459 |
389,50 |
689,76 |
1,6060 |
2,4684 |
2,801 |
2,254 |
1,196 |
99,0 |
8,89 |
86,0 |
22,77 |
|
80 |
1,01210 |
500,0 |
0,03976 |
403,61 |
696,32 |
1,6456 |
2,4745 |
2,851 |
2,315 |
1,209 |
94,4 |
9,08 |
84,3 |
23,56 |
|
85 |
1,12640 |
492,1 |
0,03551 |
417,95 |
702,74 |
1,6853 |
2,4805 |
2,905 |
2,381 |
1,225 |
89,9 |
9,29 |
82,7 |
24,40 |
|
90 |
1,24980 |
484,0 |
0,03175 |
432,55 |
709,00 |
1,7251 |
2,4863 |
2,965 |
2,455 |
1,243 |
85,6 |
9,51 |
81,2 |
25,29 |
|
95 |
1,38300 |
475,5 |
0,02841 |
447,42 |
715,06 |
1,7650 |
2,4920 |
3,030 |
2,537 |
1,265 |
81,3 |
9,75 |
79,6 |
26,24 |
|
100 |
1,52630 |
466,7 |
0,02542 |
462,59 |
720,89 |
1,8051 |
2,4973 |
3,105 |
2,630 |
1,291 |
77,2 |
10,01 |
78,1 |
27,26 |
|
105 |
1,68050 |
457,3 |
0,02275 |
478,10 |
726,44 |
1,8455 |
2,5022 |
3,191 |
2,739 |
1,324 |
73,2 |
10,29 |
76,7 |
28,38 |
|
110 |
1,84590 |
447,5 |
0,02034 |
493,97 |
731,65 |
1,8862 |
2,5066 |
3,292 |
2,868 |
1,365 |
69,2 |
10,61 |
75,2 |
29,60 |
|
115 |
2,02320 |
436,9 |
0,01817 |
510,28 |
736,44 |
1,9275 |
2,5101 |
3,414 |
3,025 |
1,417 |
65,2 |
10,96 |
73,8 |
30,95 |
|
120 |
2,21310 |
425,5 |
0,01618 |
527,08 |
740,70 |
1,9693 |
2,5127 |
3,567 |
3,225 |
1,487 |
61,3 |
11,36 |
72,4 |
32,49 |
|
125 |
2,41630 |
413,1 |
0,01437 |
544,48 |
744,29 |
2,0121 |
2,5139 |
3,768 |
3,489 |
1,583 |
57,3 |
11,82 |
71,0 |
34,26 |
|
130 |
2,63350 |
399,2 |
0,01268 |
562,64 |
746,98 |
2,0561 |
2,5133 |
4,046 |
3,863 |
1,723 |
53,3 |
12,37 |
69,7 |
36,38 |
|
135 |
2,86590 |
383,4 |
0,01110 |
581,81 |
748,41 |
2,1019 |
2,5101 |
4,468 |
4,441 |
1,947 |
49,1 |
13,05 |
68,3 |
39,04 |
|
140 |
3,11450 |
364,5 |
0,00959 |
602,44 |
747,92 |
2,1505 |
2,5026 |
5,211 |
5,476 |
2,356 |
44,7 |
13,93 |
67,1 |
42,71 |
|
145 |
3,38120 |
340,1 |
0,00806 |
625,60 |
743,96 |
2,2044 |
2,4875 |
6,969 |
7,942 |
3,344 |
39,7 |
15,22 |
66,5 |
48,69 |
|
150 |
3,66920 |
299,8 |
0,00625 |
655,98 |
730,18 |
2,2745 |
2,4498 |
18,030 |
22,690 |
9,290 |
32,8 |
17,80 |
72,0 |
65,22 |
|
151,98c |
3,79600 |
227,8 |
0,00439 |
694,91 |
694,91 |
2,3651 |
2,3651 |
∞ |
∞ |
∞ |
– |
– |
∞ |
∞ |
Продолжение прил. 2
Продолжение прил. 2
Фреон 600a
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–100 |
0,00037 |
684,2 |
66,74200 |
–6,95 |
429,13 |
0,0648 |
2,5834 |
1,879 |
1,131 |
1,145 |
941,8 |
4,40 |
140,2 |
6,03 |
|
–95 |
0,00061 |
679,5 |
41,95500 |
2,49 |
434,80 |
0,1186 |
2,5452 |
1,895 |
1,151 |
1,143 |
842,4 |
4,53 |
138,3 |
6,39 |
|
–90 |
0,00096 |
674,7 |
27,17300 |
12,00 |
440,56 |
0,1712 |
2,5111 |
1,911 |
1,171 |
1,140 |
758,1 |
4,65 |
136,3 |
6,76 |
|
–85 |
0,00149 |
669,8 |
18,08600 |
21,60 |
446,40 |
0,2229 |
2,4807 |
1,927 |
1,192 |
1,138 |
686,0 |
4,78 |
134,3 |
7,13 |
|
–80 |
0,00223 |
665,0 |
12,34100 |
31,28 |
452,32 |
0,2737 |
2,4535 |
1,944 |
1,213 |
1,136 |
623,7 |
4,91 |
132,2 |
7,50 |
|
–75 |
0,00328 |
660,1 |
8,61640 |
41,04 |
458,32 |
0,3236 |
2,4294 |
1,962 |
1,234 |
1,134 |
569,4 |
5,03 |
130,1 |
7,88 |
|
–70 |
0,00471 |
655,1 |
6,14310 |
50,90 |
464,39 |
0,3727 |
2,4081 |
1,980 |
1,256 |
1,132 |
521,9 |
5,16 |
128,0 |
8,27 |
|
–65 |
0,00663 |
650,2 |
4,46500 |
60,85 |
470,54 |
0,4211 |
2,3893 |
1,998 |
1,278 |
1,130 |
480,0 |
5,28 |
125,9 |
8,67 |
|
–60 |
0,00916 |
645,2 |
3,30330 |
70,89 |
476,75 |
0,4687 |
2,3728 |
2,017 |
1,300 |
1,129 |
442,9 |
5,41 |
123,8 |
9,06 |
|
–55 |
0,01245 |
640,1 |
2,48400 |
81,03 |
483,02 |
0,5157 |
2,3585 |
2,037 |
1,324 |
1,128 |
409,8 |
5,53 |
121,7 |
9,47 |
|
–50 |
0,01664 |
635,0 |
1,89630 |
91,27 |
489,36 |
0,5621 |
2,3460 |
2,057 |
1,347 |
1,127 |
380,1 |
5,65 |
119,5 |
9,88 |
|
–45 |
0,02193 |
629,8 |
1,46780 |
101,61 |
495,75 |
0,6079 |
2,3354 |
2,078 |
1,372 |
1,126 |
353,4 |
5,78 |
117,4 |
10,29 |
|
–40 |
0,02849 |
624,6 |
1,15080 |
112,06 |
502,19 |
0,6532 |
2,3264 |
2,100 |
1,397 |
1,126 |
329,2 |
5,90 |
115,3 |
10,72 |
|
–35 |
0,03656 |
619,4 |
0,91298 |
122,63 |
508,68 |
0,6979 |
2,3190 |
2,122 |
1,424 |
1,125 |
307,3 |
6,02 |
113,1 |
11,14 |
|
–30 |
0,04636 |
614,0 |
0,73228 |
133,31 |
515,21 |
0,7422 |
2,3129 |
2,145 |
1,451 |
1,125 |
287,4 |
6,14 |
111,0 |
11,57 |
|
–25 |
0,05814 |
608,6 |
0,59331 |
144,10 |
521,78 |
0,7861 |
2,3081 |
2,169 |
1,479 |
1,126 |
269,2 |
6,26 |
108,9 |
12,01 |
|
–20 |
0,07217 |
603,2 |
0,48524 |
155,02 |
528,38 |
0,8296 |
2,3044 |
2,194 |
1,508 |
1,126 |
252,6 |
6,38 |
106,8 |
12,45 |
|
–15 |
0,08874 |
597,6 |
0,40031 |
166,07 |
535,01 |
0,8727 |
2,3019 |
2,219 |
1,538 |
1,127 |
237,3 |
6,50 |
104,7 |
12,90 |
|
–11,67b |
0,10133 |
593,9 |
0,35372 |
173,50 |
539,44 |
0,9012 |
2,3007 |
2,236 |
1,558 |
1,128 |
227,8 |
6,58 |
103,3 |
13,21 |
|
–10 |
0,10813 |
592,0 |
0,33290 |
177,24 |
541,67 |
0,9154 |
2,3003 |
2,245 |
1,569 |
1,128 |
223,3 |
6,62 |
102,7 |
13,36 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
–5 |
0,13065 |
586,3 |
0,27891 |
188,55 |
548,34 |
0,9579 |
2,2996 |
2,272 |
1,601 |
1,130 |
210,3 |
6,74 |
100,6 |
13,83 |
|
0 |
0,15664 |
580,5 |
0,23529 |
200,00 |
555,03 |
1,0000 |
2,2998 |
2,299 |
1,634 |
1,132 |
198,4 |
6,86 |
98,6 |
14,30 |
|
2 |
0,16808 |
578,1 |
0,22021 |
204,62 |
557,71 |
1,0168 |
2,3001 |
2,310 |
1,648 |
1,132 |
193,8 |
6,91 |
97,8 |
14,49 |
|
4 |
0,18014 |
575,7 |
0,20631 |
209,26 |
560,40 |
1,0335 |
2,3005 |
2,322 |
1,661 |
1,133 |
189,4 |
6,96 |
97,0 |
14,68 |
|
6 |
0,19286 |
573,4 |
0,19346 |
213,92 |
563,08 |
1,0502 |
2,3010 |
2,333 |
1,675 |
1,134 |
185,1 |
7,01 |
96,2 |
14,88 |
|
8 |
0,20624 |
571,0 |
0,18159 |
218,61 |
565,76 |
1,0668 |
2,3016 |
2,345 |
1,690 |
1,135 |
181,0 |
7,06 |
95,4 |
15,08 |
|
10 |
0,22033 |
568,6 |
0,17059 |
223,32 |
568,44 |
1,0835 |
2,3023 |
2,357 |
1,704 |
1,137 |
177,0 |
7,11 |
94,7 |
15,27 |
|
12 |
0,23513 |
566,1 |
0,16041 |
228,06 |
571,13 |
1,1000 |
2,3031 |
2,369 |
1,719 |
1,138 |
173,1 |
7,16 |
93,9 |
15,47 |
|
14 |
0,25067 |
563,7 |
0,15095 |
232,82 |
573,81 |
1,1166 |
2,3041 |
2,381 |
1,733 |
1,139 |
169,3 |
7,21 |
93,1 |
15,68 |
|
16 |
0,26698 |
561,2 |
0,14218 |
237,60 |
576,49 |
1,1331 |
2,3051 |
2,393 |
1,748 |
1,141 |
165,6 |
7,26 |
92,4 |
15,88 |
|
18 |
0,28407 |
558,7 |
0,13401 |
242,41 |
579,17 |
1,1495 |
2,3062 |
2,405 |
1,764 |
1,142 |
162,0 |
7,31 |
91,6 |
16,09 |
|
20 |
0,30198 |
556,2 |
0,12642 |
247,25 |
581,85 |
1,1660 |
2,3074 |
2,418 |
1,779 |
1,144 |
158,5 |
7,37 |
90,8 |
16,29 |
|
22 |
0,32072 |
553,7 |
0,11934 |
252,10 |
584,53 |
1,1824 |
2,3087 |
2,431 |
1,795 |
1,145 |
155,1 |
7,42 |
90,1 |
16,50 |
|
24 |
0,34032 |
551,1 |
0,11274 |
256,99 |
587,20 |
1,1988 |
2,3100 |
2,444 |
1,811 |
1,147 |
151,8 |
7,47 |
89,4 |
16,72 |
|
26 |
0,36080 |
548,6 |
0,10657 |
261,90 |
589,87 |
1,2151 |
2,3114 |
2,457 |
1,827 |
1,149 |
148,6 |
7,52 |
88,6 |
16,93 |
|
28 |
0,38219 |
546,0 |
0,10082 |
266,84 |
592,54 |
1,2314 |
2,3129 |
2,470 |
1,844 |
1,151 |
145,4 |
7,58 |
87,9 |
17,15 |
|
30 |
0,40451 |
543,4 |
0,09543 |
271,80 |
595,20 |
1,2477 |
2,3145 |
2,483 |
1,860 |
1,153 |
142,4 |
7,63 |
87,2 |
17,37 |
|
32 |
0,42779 |
540,8 |
0,09039 |
276,79 |
597,86 |
1,2640 |
2,3161 |
2,497 |
1,877 |
1,155 |
139,4 |
7,69 |
86,5 |
17,60 |
|
34 |
0,45205 |
538,1 |
0,08567 |
281,81 |
600,51 |
1,2802 |
2,3178 |
2,511 |
1,895 |
1,157 |
136,5 |
7,74 |
85,8 |
17,82 |
|
36 |
0,47732 |
535,4 |
0,08124 |
286,86 |
603,15 |
1,2964 |
2,3196 |
2,525 |
1,913 |
1,160 |
133,7 |
7,80 |
85,1 |
18,06 |
|
38 |
0,50362 |
532,7 |
0,07708 |
291,93 |
605,79 |
1,3126 |
2,3214 |
2,539 |
1,931 |
1,162 |
130,9 |
7,85 |
84,4 |
18,29 |
Продолжение прил. 2
|
t |
p |
' |
v'' |
i' |
i'' |
s' |
s'' |
cp' |
cp'' |
cp/cv |
' |
'' |
' |
'' |
|
40 |
0,53099 |
530,0 |
0,07317 |
297,03 |
608,43 |
1,3288 |
2,3232 |
2,553 |
1,949 |
1,165 |
128,2 |
7,91 |
83,7 |
18,53 |
|
42 |
0,55943 |
527,2 |
0,06950 |
302,16 |
611,05 |
1,3450 |
2,3251 |
2,568 |
1,968 |
1,168 |
125,6 |
7,97 |
83,0 |
18,77 |
|
44 |
0,58899 |
524,5 |
0,06604 |
307,32 |
613,66 |
1,3611 |
2,3270 |
2,583 |
1,987 |
1,171 |
123,0 |
8,03 |
82,3 |
19,02 |
|
46 |
0,61968 |
521,7 |
0,06279 |
312,51 |
616,27 |
1,3773 |
2,3290 |
2,598 |
2,007 |
1,174 |
120,5 |
8,09 |
81,7 |
19,27 |
|
48 |
0,65154 |
518,8 |
0,05972 |
317,73 |
618,86 |
1,3934 |
2,3310 |
2,614 |
2,027 |
1,178 |
118,1 |
8,15 |
81,0 |
19,52 |
|
50 |
0,68459 |
516,0 |
0,05683 |
322,98 |
621,45 |
1,4095 |
2,3331 |
2,630 |
2,048 |
1,182 |
115,7 |
8,22 |
80,4 |
19,78 |
|
55 |
0,77260 |
508,7 |
0,05028 |
336,23 |
627,85 |
1,4496 |
2,3383 |
2,671 |
2,102 |
1,192 |
109,9 |
8,38 |
78,8 |
20,46 |
|
60 |
0,86866 |
501,2 |
0,04459 |
349,69 |
634,15 |
1,4898 |
2,3436 |
2,714 |
2,160 |
1,204 |
104,5 |
8,56 |
77,2 |
21,17 |
|
65 |
0,97322 |
493,5 |
0,03961 |
363,36 |
640,35 |
1,5298 |
2,3490 |
2,761 |
2,224 |
1,218 |
99,3 |
8,74 |
75,7 |
21,93 |
|
70 |
1,08670 |
485,6 |
0,03525 |
377,25 |
646,40 |
1,5699 |
2,3543 |
2,812 |
2,293 |
1,234 |
94,3 |
8,94 |
74,3 |
22,74 |
|
75 |
1,20970 |
477,4 |
0,03140 |
391,38 |
652,29 |
1,6101 |
2,3595 |
2,869 |
2,370 |
1,254 |
89,6 |
9,16 |
72,9 |
23,61 |
|
80 |
1,34270 |
468,8 |
0,02799 |
405,77 |
657,97 |
1,6503 |
2,3645 |
2,932 |
2,456 |
1,278 |
85,0 |
9,39 |
71,6 |
24,56 |
|
85 |
1,48620 |
459,9 |
0,02495 |
420,45 |
663,41 |
1,6907 |
2,3691 |
3,005 |
2,556 |
1,307 |
80,6 |
9,65 |
70,2 |
25,60 |
|
90 |
1,64070 |
450,5 |
0,02224 |
435,46 |
668,56 |
1,7314 |
2,3733 |
3,091 |
2,673 |
1,343 |
76,3 |
9,95 |
69,0 |
26,75 |
|
95 |
1,80700 |
440,5 |
0,01980 |
450,84 |
673,33 |
1,7724 |
2,3768 |
3,194 |
2,814 |
1,390 |
72,0 |
10,28 |
67,8 |
28,04 |
|
100 |
1,98570 |
429,8 |
0,01760 |
466,66 |
677,66 |
1,8140 |
2,3795 |
3,325 |
2,990 |
1,451 |
67,8 |
10,66 |
66,6 |
29,51 |
|
105 |
2,17750 |
418,1 |
0,01560 |
483,02 |
681,40 |
1,8564 |
2,3810 |
3,495 |
3,219 |
1,534 |
63,6 |
11,10 |
65,4 |
31,22 |
|
110 |
2,38320 |
405,1 |
0,01376 |
500,05 |
684,39 |
1,8998 |
2,3809 |
3,729 |
3,532 |
1,651 |
59,3 |
11,64 |
64,3 |
33,26 |
|
120 |
2,84020 |
372,7 |
0,01047 |
537,11 |
686,86 |
1,9922 |
2,3731 |
4,643 |
4,754 |
2,134 |
49,9 |
13,14 |
62,3 |
39,10 |
|
130 |
3,36580 |
319,9 |
0,00732 |
582,88 |
678,46 |
2,1033 |
2,3404 |
9,320 |
10,960 |
4,670 |
38,3 |
16,13 |
63,5 |
52,31 |
|
134,67c |
3,64000 |
224,4 |
0,00446 |
636,38 |
636,38 |
2,2327 |
2,2327 |
∞ |
∞ |
∞ |
– |
– |
∞ |
∞ |
Продолжение прил. 2
1. Калнинь, И. М. Энергосберегающие, экологически чистые технологии теплоснабжения производственных и жилых помещений / И. М. Калнинь, Л. Я. Лазарев, А. И. Савицкий (www.ekip-tnu.ru).
2. Bouma, J. The market of heat pumps in Europe / J. Bouma // VI conference of the international power Agency on heat pumps. – Berlin, 1999.
3. Калнинь, И. М. Энергосберегающие теплонасосные технологии / И. М. Калнинь (www.ekip-tnu.ru).
4. Rybach, L. Status and prospects of geothermal heat pumps (GHP) in Europe and worldwide; sustainability aspects of GHPs. / L. Rybach // International course of geothermal heat pumps, 2002.
5. Проценко, В. П. Проблемы использования теплонасосных установок в системах централизованного теплоснабжения / В. П. Проценко // Энергети чес кое строительство. – 1994. – № 2.
6. Васильев, Г. П. Теплонасосные системы теплоснабжения (ТСТ) для потребителей тепловой энергии в сельской местности / Г. П. Васильев // Теплоэнергетика. – 1997. – № 4. – С. 24–27.
7. Михайлов-Вагнер, А. Современные энергосберегающие технологии и возможность их применения в цементной промышленности России / А. Михайлов-Вагнер // Цемент и его применение. – 1997. – № 4. – С. 9–14.
8. Холодильные компрессоры: справочник. – М.: Легк. и пищ. промышл-ть, 1981. – 280 с.
9. Промышленные фторорганические продукты: справ. изд. / Б. Н. Максимов, В. Г. Барабанов, И. Л. Серушкин и др. – Л.: Химия, 1990. – 464 с.
10. Максимов, Б .Н. Озонобезопасные хладоны в России / Б .Н. Максимов // Fluorine Notes. – 2002. – V. 2(21).
11. Васильев, Г. П. Использование низкопотенциальной тепловой энергии земли в теплонасосных установках / Г. П. Васильев, Н. В. Шилкин // АВОК. – 2003. – № 2. – С. 52–60.
12. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: справочник / под общ. ред. чл.-кор. РАН А. В. Клименко, проф. В. М. Зорина. – 3-е изд., перераб. и дополн. – М.: Изд-во МЭИ, 2004. – 632 с. (серия «Теплоэнергетика и теплотехника»; Кн. 4)
13. СНиП 2.04.01–85. Внутренний водопровод и канализация зданий.
14. Шилкин, Н. В. Утилизация тепла канализационных стоков / Н. В. Шилкин // Сантехника. – 2003. – № 1. – С. 12–13.
15. Анализ эффективности использования тепловых насосов в централизованных системах горячего водоснабжения / В. П. Фролов, С. Н. Щербаков, М. В. Фролов, А. Я. Шелгинский // Энергосбережение. – 2004. – № 2.
16. Андрющенко, А. И. Сравнительная эффективность применения тепловых насосов для централизованного теплоснабжения / А. И. Андрющенко // Промышленная энергетика. – 1997. – № 6. – С. 2–4.
17. Везиришвилли, О. Ш. Энергосберегающие теплонасосные системы тепло- и хладоснабжения / О. Ш. Везиришвилли, Н. В. Меладзе. – М.: МЭИ, 1994.
18. Данилов, В. В. Повышение эффективности системы централизованного теплоснабжения на основе применения технологии тепловых насосов / В. В. Данилов // Энергосбережение и водоподготовка. – 2000. – № 2. – С. 5–14.
19. Пустовалов, Ю. В. Экономические вопросы развития теплонасосных станций / Ю. В. Пустовалов // Теплоэнергетика. – 1986. – № 3. – С. 24–28.
20. Николаев, Ю. Е. Основы повышения эффективности теплоснабжающих комплексов городов: дис. ... д-ра техн. наук / Ю. Е. Николаев. – Саратов: Гос. техн. ун-т, 2003.
21. Кутателадзе, С. С. Справочник по теплопередаче / С. С. Кутателадзе, В. М. Боришанский. – М.: Госэнергоиздат, 1959. – 415 с.
22. Кутателадзе, С. С. Теплопередача и гидродинамическое сопротив ле ние: Справочное пособие / С. С. Кутателадзе. – М.: Энергоатомиздат, 1990. – 367 с.
23. Лебедев, П. Д. Теплообменные, сушильные и холодильные установки: Учебник для студентов технических вузов / П. Д. Лебедев. – 2-е изд., перераб. – М.: «Энергия», 1972. – 320 с.
24. Справочник по теплообменникам. Т. 1: Пер. с англ.; Под ред. Б. С. Петухова, В. К. Шикова. – М.: Энергоатомиздат, 1987. – 560 с.
Учебное издание
Трубаев Павел Алексеевич
Гришко Борис Михайлович
Тепловые насосы
Учебное пособие
Подписано в печать . .10. Формат 60х84/16. Усл. печ. л. 8,4. Уч.-изд.л. 9,0
Тираж 75 экз. Заказ Цена
Отпечатано в Белгородском государственном технологическом университете им. В.Г. Шухова
308012, г. Белгород, ул. Костюкова, 46
* ASHARE Handbook Fundamentals [Электронное издание], 1997, 2001, 2005.
