Будь умным!


У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.net

Энергетика теплотехнологий направления подготовки 140100 ~ Теплоэнергетика Б

Работа добавлена на сайт samzan.net: 2016-06-20

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Выберите тип работы:

Скидка 25% при заказе до 18.5.2024

128

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

Белгородский государственный технологический  университет

им. В. Г. Шухова

П.А. Трубаев

Б.М. Гришко

ТЕПЛОВЫЕ НАСОСЫ

Допущено УМО по образованию в области энергетики и электротехники в качестве учебного пособия для студентов высших учебных заведений, обучающихся
по специальности 140105 – «Энергетика теплотехнологий» направления подготовки 140100 – «Теплоэнергетика»

Белгород

2010


УДК 621.577

ББК 31.38

    Т 77

Рецензенты

Ефимов А.Л., канд. техн. наук, проф. кафедры тепломасообменных процессов и установок Московского энергетического института (технического университета)

Степанова Т.А., канд. техн. наук, проф. кафедры энергетики высокотемпературной технологии Московского энергетического института (технического университета)

Трубаев, П.А.

Т77

Тепловые насосы: учеб. пособие / П.А. Трубаев, Б.М. Гришко. – Белгород: Изд-во БГТУ, 2010. –  143 с.

Содержит сведения о работе тепловых насосов, сферах их применения, описание термодинамических циклов различных схем тепловых насосов, методики термодинамического расчета циклов, методики расчета теплообменников, примеры проектирования теплонасосных установок.

Издание предназначено для студентов высших учебных заведений, обучающихся в магистратуре по направлению 140105 – Теплоэнергетика и по специальности 140105 – Энергетика теплотехнологий  направления подготовки дипломированных специалистов 140100 – Теплоэнергетика.

 

УДК 621.577

ББК 31.38

                                                                   

© П.А. Трубаев,  Б.М. Гришко, 2010

©  Белгородский государственный
технологический   университет
(БГТУ) им. В.Г. Шухова, 2010


Оглавление

[0.0.1] Введение

[1] ТЕПЛОВЫЕ НАСОСЫ И ОБЛАСТЬ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ

[1.1] Применение теплонасосных установок в системах теплоснабжения

[1.2] Принцип действия теплового насоса

[1.3] Термодинамические основы работы парокомпрессионного теплового насоса

[1.4] Показатели энергетической эффективности теплового насоса

[1.5] Промышленно выпускаемые ТНУ

[1.6] Хладагенты рабочих насосов

[1.7] Применение тепловых насосов для индивидуального теплоснабжения

[1.8] Применение тепловых насосов в системах централизованного теплоснабжения

[2] МЕТОДИКА И АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ТЕПЛОВОГО НАСОСА

[2.1] Общая схема расчета

[2.2] Методика термодинамического расчета циклов теплового насоса

[2.3] Методика проектирования теплообменников

[2.4] Пример термодинамического расчета ТНУ

[3] ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТНУ ДЛЯ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

[3.1] Выбор ТНУ для теплоснабжения подъезда жилого дома

[3.2] Сравнение ТНУ с альтернативными системами отопления

[3.3] Определение оптимального теплового режима теплообменников

[3.4] Работа теплонасосной установки
в нерасчетных условиях

[3.4.1] ПРИЛОЖЕНИЯ

[3.4.2] Задание на РГЗ

[3.4.3] Термодинамические свойства фреонов*

[3.4.3.1] Продолжение прил. 2

[3.4.3.2] Фреон 11

[3.4.3.3] Продолжение прил. 2

[3.4.3.4] Фреон 12

[3.4.3.5] Продолжение прил. 2

[3.4.3.6] Фреон 22

[3.4.3.7] Продолжение прил. 2

[3.4.3.8] Фреон 113

[3.4.3.9] Продолжение прил. 2

[3.4.3.10] Продолжение прил. 2

[3.4.3.11] Фреон 114

[3.4.3.12] Продолжение прил. 2

[3.4.3.13] Продолжение прил. 2

[3.4.3.14] Фреон 123

[3.4.3.15] Продолжение прил. 2

[3.4.3.16] Продолжение прил. 2

[3.4.3.17] Фреон 124

[3.4.3.18] Продолжение прил. 2

[3.4.3.19] Продолжение прил. 2

[3.4.3.20] Фреон 134а

[3.4.3.21] Продолжение прил. 2

[3.4.3.22] Продолжение прил. 2

[3.4.3.23] Фреон 141b

[3.4.3.24] Продолжение прил. 2

[3.4.3.25] Продолжение прил. 2

[3.4.3.26] Фреон 142b

[3.4.3.27] Продолжение прил. 2

[3.4.3.28] Продолжение прил. 2

[3.4.3.29] Фреон 152a

[3.4.3.30] Продолжение прил. 2

[3.4.3.31] Продолжение прил. 2

[3.4.3.32] Фреон 500

[3.4.3.33] Продолжение прил. 2

[3.4.3.34] Продолжение прил. 2

[3.4.3.35] Фреон 600

[3.4.3.36] Продолжение прил. 2

[3.4.3.37] Продолжение прил. 2

[3.4.3.38] Фреон 600a

[3.4.3.39] Продолжение прил. 2

[3.4.4] Библиографический список

 


Введение

Тепловые насосы (теплонасосные установки) позволяют нагревать воду для отопления и горячего водоснабжения путем отбора теплоты из окружающей  среды или от низкотемпературных бытовых и промышленных отходов. Они не производят тепловую энергию, а за счет использования внешней работы переносят теплоту от теплоносителя, имеющего температуру 0…40 °С (называемого низкопотенциальным) к теплоносителю, применяемому для отопления и горячего водоснабжения (называемого выскопотенциальным), нагревая его до 50…80 °С.

Преимущество применения теплонасосных установок (ТНУ) в системах теплоснабжения по сравнению с другими способами теплоснабжения состоит в значительной экономии затрат энергии. Тепловые насосы можно отнести к отдельному виду теплоэнергетического оборудования, для них нельзя использовать понятие коэффициента полезного действия, так как ТНУ позволяют вырабатывать тепловой энергии больше, чем в них затрачивается электроэнергии. Отношение выработанной теплоты к затраченной энергии на осуществление цикла теплонасосной установки  называется  коэффициентом преобразования теплоты m, значение которого в тепловом насосе составляет от 2,5 до 8.

В учебном пособии рассмотрены принципы работы тепловых насосов, сфера их применения, термодинамические циклы различных схем тепловых насосов, методики термодинамического расчета циклов, методики расчета теплообменников, примеры проектирования теплонасосных установок.


  1.  ТЕПЛОВЫЕ НАСОСЫ И ОБЛАСТЬ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ
    1.  Применение теплонасосных установок в системах теплоснабжения

Первая схема теплового насоса, названная «умножителем тепла», предложена Кельвиным в 1852 г. Патент на технологию тепловых насосов выдан в 1912 г. в Швейцарии. В 20-х годах XX в. в Англии была создана первая теплонасосная установка для отопления и горячего водоснабжения, использующая теплоту окружающего воздуха. Теплонасосная установка, установленная в 30-е годы XX в. в здании энергетической компании в штате Коннектикут (США) работает до сих пор. В Европе первая крупная теплонасосная установка построена в Цюрихе в 1938 - 1939 гг, она имела мощность 175 кВт, работала на теплоте речной воды и вырабатывала горячую воду с температурой 60 °С. Для покрытия пиковой нагрузки в системе имелся электронагреватель, а в летнее время установка работала на охлаждение. Интенсивный рост производства тепловых насосов произошел во время энергетических  кризисов 1973 и 1979 г. Объем использования теплонасосных установок в настоящее время представлен в табл.  и .

Высокое значение коэффициента преобразования теплоты m позволяет обеспечивать теплоснабжение с минимальными затратами первичной энергии. Согласно работе [<Ind.(К-98) 1 >  ], применение ТНУ в системах теплоснабжения более выгодно, чем использование ТЭЦ и индивидуальных котельных. Эксплутационные расходы на теплоснабжение с применением разных способов приведены в табл. .

По прогнозам Мирового энергетического комитета (МИРЭК) к 2020 г. в передовых странах доля отопления и горячего водоснабжения тепловыми насосами составит 75%.

Таблица

Количество эксплуатируемых тепловых насосов [<Ind.(К-98) 1 >  <Ind.(Z-133) >  <Ind.(К-102) 3 >  ]

Страна

Количество эксплуатируемых теплонасосных установок, млн

Количество производимых теплонасосных установок, млн в год

США

25 (около 60%
в жилом фонде)

1 (в том числе 0,5 на экспорт)

Япония

5

0,5

Китай

18

1

Европа

4 в 1996 г. (около 70%
в жилом фонде)

Нет данных

Таблица

Мировой уровень использования тепловых насосов [<Ind.(Z-192) 4 >  ]

Страна

Установленная мощность оборудования, МВт

Произведенная энергия, ТДж/год

Страна

Установленная мощность оборудования, МВт

Произведенная энергия, ТДж/год

Австралия

24,0

57,6

Польша

26,2

108,3

Австрия

228,0

1094,0

Россия

1,2

11,5

Болгария

13,3

162,0

Сербия

6,0

40,0

Великобритания

0,6

2,7

Словакия

1,4

12,1

Венгрия

3,8

20,2

Словения

2,6

46,8

Германия

344,0

1149,0

США

4 800,0

12 000,0

Греция

0,4

3,1

Турция

0,5

4,0

Дания

3,0

20,8

Финляндия

80,5

484,0

Исландия

4,0

20,0

Франция

48,0

255,0

Италия

1,2

6,4

Чехия

8,0

38,2

Канада

360,0

891,0

Швейцария

300,0

1 962,0

Литва

21,0

598,8

Швеция

377,0

4 128,0

Нидерланды

10,8

57,4

Япония

3,9

64,0

Норвегия

6,0

31,9

Всего:

6 675,4

23 268,9

Таблица

Эксплутационные расходы на теплоснабжение*

Вид отопления

Вид и единица энергии

Стоимость единицы энергии, руб.

Расход единиц энергии в час

Годовые затраты, руб.

Примечание

Электрическое

Электричество, кВт

1,5

15

38 250

Индивидуальный газовый котел

Природный газ, м3

2,36 (1.01.09 г.)

3,00 (1.10.09 г.)

2,2

8 830

11 225

КПД котла 75%

Централизованное теплоснабжение

Теплота, Гкал

853,3

0,0129

18 700

Тепловой насос

Электричество, кВт

1,5

4,3

10 970

m = 3,5

* Отапливаемая площадь 180 м2, отопительная мощность 15 кВт, 1700 рабочих часов в год.

В настоящее время Министерством энергетики РФ принята программа развития нетрадиционной энергетики,  в том числе 30 крупных проектов использования теплонасосных установок ТНУ в жилищно-коммунальном секторе.

Применение тепловых насосов для индивидуального теплоснабжения имеет следующие преимущества:

– тепловые насосы являются установками индивидуального теплоснабжения с исключением протяженных тепловых сетей;

– снижение объема природного первичного топлива, расходуемого на теплоснабжение, примерно в 1,5…2 раза;

– улучшение экологической обстановки в населенных пунктах, так как сжигание топлива в городских котельных заменяется производством электроэнергии за пределами населенных пунктов, с меньшими затратами топлива для выработки электроэнергии, чем при использовании котлов (табл. );

– безопасность по сравнению с индивидуальными котельными на газовом топливе;

– меньшие затраты на обслуживание, так как тепловые насосы малой мощности, также как холодильники и кондиционеры, не требуют периодического обслуживания, а для тепловых насосов большой мощности требуется лишь периодический контроль.

Таблица

Вредные выбросы за отопительный сезон (5448 ч)
от различных теплоисточников тепловой мощностью 1,16 МВт [
<Ind.(К-98) 1 >  ]

Наименование
выброса, т/г

Угольная котельная

Электрообогрев,
газовая котельная

Тепловой насос (m = 3,6)

SOx

21,77

38,02

10,56

NOx

7,62

13,31

3,70

Твердые частицы

5,8

8,89

2,46

Фтористые соединения

0,182

0,313

0,087

Всего

34,65

60,53

16,81

У тепловых насосов в утилизации энергии сбросной низкопотенциальной теплоты промышленных предприятий большая перспектива. Например, количество теплоты, передаваемой в окружающую среду в градирнях омских ТЭЦ, достаточно, чтобы полностью покрывать потребность в теплоснабжении города при температурах наружного воздуха до –8 °С [<Ind.(П-42) 5 >  ].

В применении тепловых насосов есть два недостатка. Первый связан с высокой стоимость оборудования, составляющего до  $200 за 1 кВт тепловой мощности [<Ind.(В-30) 6 >  ], хотя срок их окупаемости  составляет 2…3 года. Второй недостаток связан с дешевизной природного топлива в России. Соотношение цены 1 кВт·ч электроэнергии к 1 м3 природного газа в России составляет 0,7…1,2, а в Европе – 0,4…0,6 [<Ind.(М-38) 7 >  ].  Например, в настоящее время 1 кВтч электроэнергии на отопительные нужды  для населения стоит около 0,70 руб., а 1 м3 природного газа с теплотой сгорания  около 32 МДж стоит около 1 руб., что в пересчете на 1 кВтч составит 0,12 руб. Такое шестикратное превышение стоимости электроэнергии перед стоимостью газа, конечно, экономически объяснено быть не может. Поэтому в существующих экономических условиях индивидуальное теплоснабжение с применением тепловых насосов по затратам значительно экономичней электрообогрева, но сопоставимо с газовым отоплением. Но при выравнивании цен на энергоносители, что произойдет через некоторое время, применение тепловых насосов станет безусловно выгодным.

Таким образом, использование теплонасосных установок в системах централизованного и индивидуального теплоснабжения является крайне актуальным.

  1.  Принцип действия теплового насоса

Тепловой насосэто установка для переноса теплоты от более холодного теплоносителя к более горячему за счет подвода внешней энергии или затраты работы. Тепловые насосы используются для выработки теплоты в системах централизованного и индивидуального отопления и горячего водоснабжения. Они более экономичны и безопасны, чем котлы на газовом или твердом топливе и поэтому являются хорошей альтернативой для систем индивидуального теплоснабжения многоквартирных жилых домов и коттеджей.

Принцип действия и конструкция теплового насоса идентичны холодильной машине и установке для кондиционирования воздуха (кондиционеру), в этих устройствах различна лишь задача: холодильники и кондиционеры используются для охлаждения, а тепловые насосы – для нагрева. Из-за одинаковой конструкции бытовые кондиционеры часто могут выполнять и функции теплового насоса, в так называемом режиме обогрева.

Принцип действия теплового насоса основан на отдаче и поглощении теплоты рабочего агента «хладагента» в цикле при периодическом переходе его из одного состояния в другое.

Тепловые насосы по виду рабочего агента разделяются на три типа: парокомпрессионные, абсорбционные и термоэлектрические.

В парокомпрессионных тепловых насосах (рис. ) используется теплота испарения и конденсации хладагента, которым обычно являются фреоны.

Рис. . Цикл парокомпрессионного теплового насоса:
qи – теплота, отдаваемая низкопотенциальным теплоносителем и получаемая хладагентом при его испарении; qктеплота, отдаваемая хладагентом при его конденсации и получаемая высокопотенциальным теплоносителем; lсжработа, необходимая для сжатия хладагента; qтн – тепловая нагрузка теплового насоса

При более высоком давлении температура конденсации (кипения) повышается, поэтому хладагент конденсируется при более высокой температуре, чем испаряется. Поэтому тепловой насос позволяет передавать теплоту от холодного теплоносителя к горячему. При этом он потребляет энергию lсж, необходимую для сжатия хладагента, но эта энергия должна быть меньше, чем количество теплоты qи, получаемое горячим теплоносителем. Эффективность теплового насоса тем выше, чем больше величина qи превышает работу lсж.

Отношение теплоты, переданной горячему теплоносителю, к работе, затрачиваемой на сжатие, называется коэффициентом преобразования теплоты :

= .

Значение m должно быть больше 1, чем оно выше тем работа теплового насоса эффективней. При m = 1 работа теплового насоса теряет смысл, так как электроэнергию, затрачиваемую на сжатие, можно использовать для получения теплоты с помощью намного более дешевых, чем тепловые насосы, электронагревателей. При m < 1 в тепловом насосе энергии тратится больше, чем производится теплоты.

Компрессионные тепловые насосы являются самыми распространенными.

В абсорбционном тепловом насосе в качестве рабочего тела используется смесь хладоагента с его раствором в жидкости, имеющей более высокую температуру кипения. В отличие от чистых веществ растворы обладают способностью абсорбировать пар раствора одного состава жидким раствором другого состава даже в том случае, когда температура жидкости выше температуры пара. Схема абсорбционной установки аналогична схеме идеальной парокомпрессионной установке, только компрессор заменен абсорбционным узлом (рис. ).

Рис. . Абсорбционный узел холодильной установки:

1 – абсорбер: 2 – насос; 3 – генератор пара; 4 – редукционный вентиль

Абсорбционный узел (рис. ) служит для сжатия хладоагента от давления на выходе из испарителя теплонасосной установки p2 до давления на входе в конденсатор теплонасосной установки p1. В абсорбер поступает сухой насыщенный пар хладоагента, куда подается также раствор хладоагента, имеющий температуру T1. Этот раствор абсорбирует хладоагент, а выделяющаяся теплота абсорбции отводится холодным теплоносителем. Концентрация хладоагента в растворе в процессе абсорбции увеличивается, и следовательно, из абсорбера выходит обогащенный раствор. С помощью насоса, повышающего давление обогащенного раствора от p2 до p1, раствор подается в генератор аммиачного пара, где за счет теплоты, подводимой к раствору от внешнего источника, происходит испарение раствора. Выделяющийся при этом пар практически состоит из хладоагента, так как парциальное давление растворителя в газовой фазе при этих температурах ничтожно мало. Обедненный хладоагентом раствор, выходящий из генератора пара, дросселируется в редукционном вентиле от давления p1 до давления p2 и затем поступает в абсорбер, где он обогащается хладоагентом.

Преимущество этого способа сжатия хладоагента заключается в том, что для повышения давления используется насос, а не компрессор. Затрата работы на привод насоса пренебрежимо мала по сравнению с затратой работы в компрессоре. Выигрыш в работе, затрачиваемой на привод компрессора, компенсируется затратой теплоты в генераторе пара. Эта теплота отводится затем холодным теплоносителем в абсорбере.

К недостаткам абсорбционных насосов можно отнести наличие двух теплообменников (абсорбера и генератора), к которым соответственно необходимо подводить холодный и горячий теплоноситель. Абсорбционные холодильные установки целесообразно применять в том случае, когда может быть использован отработавший пар или другие теплоносители низкого температурного потенциала.

С развитием компрессоростроения абсорбционные холодильные установки были вытеснены парокомпрессионными установками.

Термоэлектрические тепловые насосы используют эффект возникновения электрического тока при нагреве спаев разнородных металлов и обратный эффект – охлаждение спаев при пропускании через них электрического тока.

Тепловые насосы могут использоваться для следующих целей.

1. Индивидуально-бытовое теплоснабжение жилых и общественных зданий. При этом холодным теплоисточником является теплота окружающей среды (в основном водных источников, земли и, очень редко, воздуха) и теплота геотермальных источников. При использовании теплового насоса экономится электроэнергия или топливо, которых потребляется меньше, чем при использовании электронагревателей или водогрейных котлов.

2. Применение в системах вентиляции для нагрева нового холодного воздуха или получения воды на отопление за счет теплоты теплого воздуха, удаляемого из помещения.

3. Получение горячей воды для технического водоснабжения промышленных предприятий за счет низкопотенциальных тепловых отходов, например, оборотной системы охлаждения компрессоров, систем кондиционирования и охлаждения оборудования, замена градирен и других охлаждающих устройств на оборотных системах водоснабжения предприятий.

4. Подогрев оборотной воды тепловых сетей.

5. Использование для выработки теплоты в системах централизованного теплоснабжения с пиковым догревом подаваемой воды в обычных котельных.

Применение тепловых насосов выгодно:

– при незначительном повышении температурного потенциала;

– при постоянной тепловой нагрузке и температурах теплоносителей;

– при низкой стоимости электроэнергии по сравнению с топливом.

Основным недостатком тепловых насосов является их высокая стоимость.

  1.  Термодинамические основы работы парокомпрессионного теплового насоса

Для анализа работы теплового насоса используются T, S- и p, h-диаграммы (рис. , ).

Рис. . T, S-диаграмма

Рис. . p, h-диаграмма

Тепловой насос представляет обращенную тепловую машину. В тепловой машине за счет передачи теплоты производится работа, в тепловом насосе наоборот, работа затрачивается на передачу теплоты. Схема идеального теплонасосного цикла представлена на рис. .

Рис. . Идеальный теплонасосный цикл Карно:

qи – теплота, отдаваемая низкопотенциальным теплоносителем и получаемая хладоагентом при его испарении; qктеплота, отдаваемая хладоагентом при его конденсации и получаемая высокопотенциальным теплоносителем; lсжработа, необходимая для сжатия хладагента; W – энергия, подведенная к приводу;
Ти (tи) и Тк (tк) – температуры испарения и конденсации

В идеальном теплонасосном цикле Карно осуществляются следующие процессы:

Процесс 1-2 – обратимый процесс сжатия хладагента в компрессоре.

Процесс 2-3 – изотермическая конденсация хладагента в конденсаторе и отдача теплоты высокопотенциальному теплоносителю.

Процесс 3-4 – обратимый процесс расширения хладагента в детандере (устройстве для расширения, обратном компрессору).

Процесс 4-1 – изотермическое испарение хладагента в испарителе за счет теплоты, отобранной у холодного теплоносителя.

 В парокомпрессионном тепловом насосе (рис. ) в отличие от теплонасоного цикла Карно следующие отличия.

1. Вместо детандера, из-за его высокой стоимости, используется дроссельный вентиль, процесс расширения в котором можно рассматривать как необратимый адиабатический. Дроссельный вентиль представляет собой клапан в виде регулируемого сопла или отверстия, либо нерегулируемую капиллярную трубку. Использование дросселя вместо детандера увеличивает потери, так как процесс идет не по адиабате, а по линии постоянной энтальпии. Потери будут больше, чем выше разность температур испарения и конденсации.

2. Сжимать технически возможно только газ, потому в компрессор должен поступать пар без примеси жидкости. Сжатие сопровождается потерями энергии и происходит не адиабатически, а политропно.

Процесс 1-2 – обратимый процесс сжатия хладагента в компрессоре при постоянной энтропии.

Процесс 2-3 – изотермическая конденсация хладагента в конденсаторе и отдача теплоты высокопотенциальному теплоносителю.

Процесс 3-4 – обратимый процесс расширения хладагента в детандере (устройстве для расширения, обратном компрессору) при постоянной энтропии.

Процесс 4-1 – изотермическое испарение хладагента в испарителе за счет теплоты, отобранной у низкопотенциального теплоносителя.

Рис. . Схема  (№ 1) и цикл парокомпрессионного теплового насоса:

tв1, tв2, tн, tн2 –температуры высокопотенциального и низкопотенциального
теплоносителя на входе и выходе

Потери энергии в парокомпрессионном тепловом насосе вследствие необратимости процессов представлены на рис. .

В реальных циклах тепловых насосов на вход в компрессор должен подаваться пар без примеси жидкости. Поэтому пар перед компрессором должен быть несколько перегретым и точка 1 должна находиться не на линии насыщения, а правее ее (в области перегретого пара).

Рис. . Потери в парокомпрессионном тепловом насосе вследствие необратимости процессов

Потери давления из-за трения в соединительных трубопроводах между конденсатором и дросселем вызывают частичное испарение фреона. Если на вход дросселя поступает парожидкостная смесь, эффективность его работы снижается. Поэтому жидкость после конденсатора дополнительно переохлаждают так, чтобы точка 3 находилась не на линии насыщения, а левее ее. Это также улучшает работу теплового насоса, так как снижает долю пара, поступающего в испаритель, что приводит к меньшему расходу фреона в цикле.

Переохлаждение жидкости в конденсаторе невозможно, так как это требует более высокого температурного напора между фреоном и горячим теплоносителем а, значит, снижения температуры горячего теплоносителя (что невозможно по требованиям к получаемому теплоносителю) или повышения давления и температуры конденсации фреона (что значительно удорожит стоимость основного компонента теплового насоса – компрессора). Перегрев пара в испарителе также невозможен, так как температуру холодного теплоносителя изменить нельзя, поэтому для перегрева необходимо понижать температуру испарения, а, значит, увеличивать степень повышения давления в компрессоре.

Переохлаждение жидкости и перегрев пара совмещают в дополнительном промежуточном теплообменнике, где горячий фреон после конденсатора нагревает холодный фреон после испарителя (рис. ).

Рис. . Схема (№ 2) и цикл теплового насоса
с промежуточным теплообменником

Если горячий теплоноситель вырабатывается для водоснабжения, то есть поступает на вход намного холодней, чем выходит из теплового насоса, переохлаждение жидкости возможно в дополнительном теплообменнике – переохладителе, который устанавливается после конденсатора (см. рис. ).

Рис. . Схема  (№ 3) и цикл теплового насоса
с промежуточным теплообменником и переохладителем

Тепловые насосы малой мощности, как правило, выполняются с испарителем и конденсатором, а большой мощности – с промежуточным теплообменником, и, возможно, с переохладителем.

  1.  Показатели энергетической эффективности теплового насоса 

Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн – это теплота, переданная горячему теплоносителю:

– для схем без переохладителя

qтн = qк;

– для схемы с переохладителем

qтн = qк+ qпо,

где qк, qпо – удельная тепловая нагрузка в конденсаторе и переохладителе, кДж/кг или ккал/кг фреона.

Для оценки эффективности теплового насоса используются коэффициенты преобразования теплоты m и электроэнергии э и удельные затраты электроэнергии Э и первичной энергии ПЭ на единицу полученной теплоты.

Коэффициент преобразования теплоты  – это отношение теплоты, переданной горячему теплоносителю к работе, затраченной на сжатие:

= .

Коэффициент преобразования теплоты идеального парокомпресионного цикла Карно mид является величиной, обратной термическому КПД цикла Карно:

ид =  = .

Значение mид при разных температурах испарения и конденсации представлено на рис. . Из рис.  видно, что mид наиболее высок при минимальной разнице между температурами испарения и конденсации, то есть между температурами горячего и холодного теплоносителей. Так как парокомпресионный цикл Карно является обратимым, коэффициент mид определяет максимально возможный коэффициент преобразования теплоты при заданных температурах испарения и конденсации. Коэффициенты m реальных тепловых насосов всегда меньше значения mид.

 

Рис. . Коэффициент преобразования теплоты
идеального парокомпрессионного цикла Карно
mид
при разной температуре испарения
tи и конденсации tк

Отношение реального и идеального коэффициентов преобразования теплоты называют КПД теплового насоса hт.н:

hт.н = .

Энергетическую эффективность теплового насоса удобно оценивать с помощью ph-диаграммы. На этой диаграмме значения qи, qк, qпо, lсж соответствуют размеру проекций соответствующих процессов на ось абсцисс (рис. ). Поэтому коэффициент преобразования теплоты будет равен отношению разностей энтальпий h2 h3 и h2 h1.

Рис. . Энергетические потоки в идеальном
парокомпресионном тепловом насосе

Рассмотрим два случая с одинаковой температурой испарения, но разной температурой конденсации (рис. ).

Рис. . Цикл работы теплового насоса в при одинаковой температуре испарения tи и различных температурах конденсации tк1 и tк2

Из рис.  видно, что при уменьшении температуры конденсации (смещении вниз линии 2–3) величина lсж будет уменьшаться быстрее, чем величина qк. Поэтому коэффициент преобразования энергии m будет возрастать. Можно сделать вывод, что работа теплового насоса тем эффективнее, чем меньше разность температур испарения и конденсации и чем дальше цикл удаляется от критической точки.

Рассмотрим показатели эффективности тепловых насосов с учетом потерь энергии в приводах компрессоров.

В качестве привода тепловых насосов в большинстве случаев используются электродвигатели. Эффективность такого насоса оценивается по соотношению потребленной электроэнергии и полученной теплоты. Коэффициент преобразования электроэнергии э (в иностранной литературе называемый Coefficient of Performance или COP) – это отношение теплоты, переданной горячему теплоносителю к электроэнергии, подведенной к приводу-электродвигателю, по отношению к коэффициенту m он дополнительно включает механические потери энергии в компрессоре и потери энергии в электродвигателе:

э =  = hэ.мhэ m,

где hэ.м – электромеханический КПД компрессора, обычно равен 0,9…0,95; hэ – КПД электродвигателя, равен 0,6…0,95.

Удельные затраты электроэнергии на единицу переданной теплоты являются величиной, обратной э:

Э =  = .

Для эффективной работы насоса с электроприводом должны выполняться условия э 1 или Э  1. Если эти величины равны 1, то теплота, вырабатываемая тепловым насосом, становится равным теплоте, полученной при прямом использовании электроэнергии на обогрев, и применение теплового насоса теряет смысл.

Вместо электродвигателя в качестве привода компрессора могут использоваться паровые и газовые турбины, двигатели внутреннего сгорания и другие машины. Для оценки различных схем теплоснабжения применяется удельные затраты первичной энергии на производство теплоты ПЭ:

ПЭ = ,

где Qтопл – энергия топлива, использованного для выработки теплоты; qтеп – количество полученной теплоты, для теплового насоса эта величина равна qтн.

Чем больше величина ПЭ, тем система теплоснабжения менее эффективна. Для водогрейных котлов ПЭ равняется величине, обратной их КПД. КПД водогрейных котлов составляет не более 0,85, значит величина ПЭ – не менее 1,2.

Для тепловых насосов с приводом-электродвигателем электроэнергия вырабатывается при сжигании топлива на электростанциях, поэтому для них

ПЭ =  =   =   ,

или

ПЭ =   =  ,

где hэ.с – КПД электростанции (»0,4); hпер – КПД систем энергоснабжения (»0,95).

Приняв средние значения КПД, получаем ПЭ » 2,6/э » 3/.

Поэтому тепловой насос будет экономичней самого эффективного водогрейного котла, имеющего КПД 0,85, при m > 2,5.

Если в качестве привода теплового насоса используется дизель, КПД которого hд = 0,4, то ПЭ в этом случае

ПЭ =   =   » ,

то есть применение дизеля выгодней, чем электродвигателя (при сбалансированных ценах на топливо и электроэнергию).

Применение тепловых насосов выгодно, если коэффициент ПЭ для них ниже, чем у альтернативных источников теплоснабжения. На рис.  представлено соотношение значений m и hэ.с, при которых работа теплового насоса с тепловой точки зрения будет выгодней, чем высокоэффективной котельной с hкот = 0,85.

Рис. . Экономичность работы теплого насоса по сравнению с работой котельной установки (hпер = 0,95; hэ.м = 0,9; hэ = 0,9)

Наличие промежуточного теплообменника (см. рис. ) на показатели энергетической эффективности не влияет, так как теплота передается регенеративно внутри цикла и за пределы теплового насоса не выходит. Но в расчете необходимо учитывать, что процесс сжатия в компрессоре начинается с точки , а не 1. Таким образом для схемы с промежуточным теплообменником

lсж = h2h1а; W = ;   =  = .

При наличии переохладителя (см. рис. ) фреон отдает теплоту горячему теплоносителю в конденсаторе и переохладителе, таким образом

lсж = h2h1а; W =  ;  

=  = ; э = ; Э = .

  1.  Промышленно выпускаемые ТНУ

Тепловой насос по конструкции и комплектующим узлам аналогичен холодильным установкам, поэтому их производство обычно организовывается на базе заводов, выпускающих холодильную технику. В России тепловые насосы выпускают ПО «Компрессор» (г. Москва), завод «Красный факел» (г. Москва), ПО «Мелитополь-холодмаш», ПО «Одесхолодмаш», НПО «Казанькомпрессормаш», ЗАО «Энергия» (г. Новосибирск). Технические характеристики  некоторых промышленно изготавливаемых тепловых насосов представлены в табл. –, а сами насосы – на рис.  и рис. .

Таблица

Технические характеристики тепловых насосов Carrier (Франция)

Наименование

30SZ

30RW

30HXC

Тепловая мощность, кВт

15...125

25...403

270...1700

Хладогент

Озонобезопасный
R-407c

Озонобезопасный
R-407c

Озонобезопасный
R-134a

Максимальная температура горячей воды, °С

55

55

63

Тип теплообменников испарителя и конденсатора

Пластинчатые

Пластинчатые

Кожухотрубные с оребренными медными трубами

Тип компрессоров

Спиральные полугерметичные

Спиральные

Винтовые

Область применения

Автономное теплоснабжение частного сектора

Автономное теплоснабжение частного сектора и промпредприятий

Системы централизованного теплоснабжения

Таблица

Технические характеристики тепловых насосов ОКБ «Карат»

Параметры

ТНУ-

-КР-5

ТНУ-

-КР-10

ТНУ-

-КР-18

ТНУ-

-КР-25

ТНУ-

-КР-30

ТНУ-

-КР-50

ТНУ-

-КР-60

Теплопроизводительность, кВт

5

10

18

25

30

50

60

Потребляемая электрическая мощность, кВт

1,7

3,3

6

8,3

10

17

20

Коэффициент преобразования электроэнергии

2,9

3,0

3,0

3,0

3,0

2,9

3,0

Температура горячей воды,°С

55

Отапливаемая площадь помещения, м2 

80...150

150...330

300...600

400...830

500...1000

830...1650

1000...2000

Длина траншей для теплоотборника, м

100

200

360

500

600

1000

1200

Объем водного теплоотборника, м3 

1

2

4

6

7

12

14

Масса, кг

150

200

250

400

420

450

500

Габариты основного агрегата, мм

500

400

1000

600

400

1000

600

450

1800

800

650

2000

800

650

2000

1600

650

2000

1600

650

2000

Таблица

Техническая характеристика теплового насоса
НПО «Казанькомпрессормаш»

Тепловая мощность при температуре конденсации фреона 70 °С и температуре кипения 4 °С

2209 кВт

Мощность привода компрессора при 4/70 °С и частоте вращения 11 000 об/мин

860 кВт

Коэффициент преобразования при этих параметрах

2,57

Частота вращения электродвигателя

3000 об/мин

Теплоноситель

Фреон-12

Температура конденсации фреона до

72 °С

Температура испарения фреона

1…10 °С

Температура выходящего из испарителя низкопотенциального теплоносителя (воды)

8 °С

Температура воды на выходе из конденсатора

48 °С

Таблица

Тепловые насосы ЗАО «Энергия»

Тип теплового насоса

НТ - 80

НКТ - 110

НКТ - 300

НТ - 500

НТ - 1000

НТ - 3000

Теплопроизводительность, кВт*

 105

184,5

 155,7

233,6

311,4

467,2

455,3

685,4

905,2

1358

1810,5

2716,4

Потребляемая электрическая мощность, кВт*

 35

43,4

51,2

55

 102,4

110

149,7

161,4

297,3

315

595,4

630

Коэффициент преобразования электроэнергии*

3,0

4,3

Компрессор

Поршневой

Винтовой

Исполнение

Моноблочное

Раздельное

Габаритные размеры установки или компрессорного агрегата, мм

2375

900

1155

3900

2100

1495

4500

2100

2100

4100

2300

2400

 4100

1740

2290

5200

1900

3000

Габаритные размеры испарительно-конденсаторного агрегата, мм

3800

1500

2600

5550

1885

2930

Масса, кг

1400

4500

4500

9700

13000

24000

________

*Верхнее число – вода источника 12 °С, нижнее – вода источника 25 °С.

  

Рис. . Тепловой насос
НКТ – 300 (моноблочная
компоновка)

Рис. . Тепловой насос НТ – 1000
(раздельная компоновка)

В работе [<Ind.(В-30) 6 >  ] отмечается, что стоимость теплонасосных установок и их монтажа составляет примерно $200 за 1 кВт тепловой мощности. Стоимость тепловых насосов ЗАО «Энергия» составляет от $100 до $150 за 1 кВт тепловой мощности  в зависимости от источника низкопотенциальной теплоты. Срок службы тепловых насосов до капитального ремонта составляет 45 000–60 000 часов или 10–15 отопительных сезонов. Их срок окупаемости не превышает 2-3 года.

В тепловых насосах могут применяться холодильные компрессоры, представленные в табл.  и .

Таблица

Характеристики унифицированных
поршневых холодильных компрессоров [
<Ind.(Х-18) 8 >  ]

№ базы

Тип

Ход поршня, мм

Диаметр цилиндра, мм

Число цилиндров

Частота, мин–1

Максимальная степень повышения давления

Холодопроизводительность (для R22), кВт

Мощность,

кВт

Размеры (длина, ширина,

высота), мм

Масса, кг

I

ПГ5

32

42

2

48

21

5,8

2,6

380х365х480

58

ПГ7

3

8,7

3,9

460х450х480

69

ПГ10

4

11,6

5,2

425х420х532

76

II

ПБ5

45

67,5

1

24

21

6,5

2,5

470х330х450

80

ПБ7

65

1

9,5

3,5

485х350х460

85

ПБ10

45

2

13,0

5,0

630х360х470

130

ПБ14

65

2

19,0

6,9

630х380х480

150

П14

65

2

20,5

6,7

580х380х480

112

ПБ20

45

4

26,0

10,0

680х550х485

223

П20

45

4

28,4

9,1

610х550х485

180

ПБ28

65

4

38,0

13,85

700х565х485

240

П28

65

4

41,0

13,3

610х565х485

190

III

ПБ40

66

76

4

24

17

42,5

14,0

1020х620х580

365

П40

4

44,2

13,0

850х620х580

280

ПБ60

6

63,7

21,0

1090х700х685

420

П60

6

66,3

19,5

885х700х685

330

ПБ80

8

85,0

28,0

1120х755х650

480

П80

8

88,4

26,0

930х755х650

375

IV

ПБ110

82

115

4

24

17

128

51,5

1300х900х800

1000

П110

4

134

39,0

950х900х800

770

ПБ165

6

192

62,5

1380х1035х885

1110

П165

6

200

58,5

1030х1035х885

880

ПБ220

8

256

83,0

1460х1140х890

1220

П220

8

268

78,0

1110х1140х890

1000

Таблица

Характеристики унифицированных
винтовых холодильных компрессоров [
<Ind.(Х-18) 8 >  ]

База

Тип компрессора

Тип компрессорного агрегата

Степень повышения давления

Холодопроизводительность (R22), кВт

Наружный диаметр ротора, мм

Длина ротора, мм

Производительность, м3

5

ВХ 350-2-1

А 350-2-1

2,6

710

200

270

0,243

ВХ 350-2-3

А 350-2-3

4,0

444

ВХ 350-2-5

А 350-2-5

5,0

122

ВХ 30-2-7

АН 30-2-7

2,6

35

ВХ 470-2-1

А 470-2-1

2,6

950

250

225

0,365

ВХ 470-2-3

А 470-2-3

4,0

600

ВХ 470-2-5

А 470-2-5

5,0

165

ВХ 45-2-1

АН  45-2-1

2,6

52

6

ВХ 700-2-1

А 700-2-1

2,6

1420

250

337,5

0,486

ВХ 700-2-3

А 700-2-3

4,0

890

ВХ 700-2-5

А 700-2-5

5,0

250

ВХ 60-2-7

АН  60-2-7

2,6

70

7

ВХ 1400-2-1

А 1400-2-1

2,6

2850

315

425

0,972

ВХ 1400-2-3

А 1400-2-3

4,0

1780

ВХ 1400-2-5

А 1400-2-5

5,0

500

ВХ 120-2-7

АН  120-2-7

2,6

140

  1.  Хладагенты рабочих насосов

Обозначения фреонов

Хладагент (фреон, хладон) – это органическое вещество, состоящее из атомов углерода C, водорода H, фтора F и брома Br. Для хладагентов используется несколько обозначений: условное (символическое), торговое (марка), химическое (химической формулой).

Условное обозначение хладагентов является предпочтительным и состоит из буквы "R" или слова Refrigerant (хладагент) и комбинации цифр. Например, хладон-11 (CFCl3) имеет обозначение R11, хладон-12 (CF2C12) – R12. Цифры расшифровывают в зависимости от химической формулы хладагента. Первая цифра (1) указывает на метановый ряд, следующая цифра (2) соответствует числу атомов фтора в соединении. В том случае, когда в производных метана водород вытеснен не полностью, к первой цифре добавляют количество оставшихся в соединении атомов водорода, например R22 (CHF2Cl).  

Для этанового ряда вначале записывают комбинацию цифр – индекс, равный 11, для пропанового – 21, для бутанового – 31. Для этих производных ко второй цифре добавляют число атомов водорода, если они есть, например трифтортрихлорэтан C2F2C13 - R113.

В случае, если в составе соединения имеется бром, в его обозначении появляется буква "В", за которой следует число атомов брома, например R13B1 – трифторбромметан, химическая формула CF3Br.

Для обозначения изомеров производных этана к цифровому индексу добавляют символы «а», «b», «с».

Способ цифрового обозначения непредельных углеводородов и их галогенопроизводных аналогичен рассмотренному выше, но к цифрам, расположенным после буквы "R", слева добавляют 1 для обозначения тысяч (например, R1150).

Для хладагентов на основе циклических углеводородов и их производных после буквы "R" перед цифровым индексом вставляют букву "С" (например, RC270).

Хладагенты неорганического происхождения имеют номера, соответствующие их относительной молекулярной массе, плюс 700. Например, аммиак, химическая формула которого NH3, обозначают как R717, воду (Н2О) – как R718.

Хладагентам органического происхождения присвоена серия 600, а номер каждого хладагента внутри этой серии назначают произвольно (например, метиламин имеет номер 30, следовательно, его обозначение запишется как R630).

Зеотропным, или неазеотропным, смесям присвоена серия 400 с произвольным номером для каждого хладагента внутри этой серии, например R401A.

Хладагенты на основе предельных углеводородов, содержащих бром, имеют двойное обозначение. Это обозначение имеет в своем составе букву "В", например R13B1, или букву "Н", за которой следуют цифры 1 и 3, но далее к ним добавляют еще две цифры, первая из которых указывает на число атомов хлора, вторая – на число атомов брома. Например, трифторбромметан (CF3Br), у которого число атомов хлора равно 0, а атомов брома – 1, может обозначаться либо R13B1, либо Н1301.

В настоящее время появилась тенденция при обозначении хладагентов предварять цифровой индекс не буквой "R" или "Н", а аббревиатурой, указывающей непосредственно на группу, к которой относят хладагент в зависимости от степени воздействия его на окружающую среду. Например, предлагаются обозначения:

– CFC12 для хладагента R12, принадлежащего к группе CFC (ХФУ), в которую входят хладагенты, вредные для окружающей среды;

– HCFC125 для хладагента R125, относящегося к группе HCFC (ГХФУ), состоящей из хладагентов, менее вредных для окружающей среды;

– HFC134a для хладагента R134a, входящего в группу HFC (ГФУ), состоящую из хладагентов, безвредных для окружающей среды.

Смеси фреонов обозначаются следующим образом: R12B1/R13B1 (10/90), где после названий феронов указывается их соотношение в массовых процентах.

Диапазон рабочих температур

При выборе хладагента важным является диапазон его рабочих температур. При температурах выше критической точки фреон использоваться не может. Коэффициент преобразования теплоты m теплового насоса определяется свойствами фреона. Чем выше требуемые температуры кипения и испарения к критической точке, тем коэффициент m ниже, но чем температура дальше от критической точки, тем больше расход хладагента.

Температура фреонов в тепловом насосе выше, чем в холодильных установках, поэтому фреон в тепловом насосе может разлагаться и вызывать коррозию оборудования. На практике существуют ограничения по рабочим температурам: R11 – 107 °C; R114 – 121 °C; R113 – 107 °C; R22, R502 – 135 °C; R12 – 121 °C; R13 – 150 °C; R500 – 121 °C.

Озоноопасность фреонов

Фреоны легче воздуха и обладают высокой устойчивостью. При утечке из холодильных агрегатов, кондиционеров и тепловых насосов они поднимаются в верхние слои атмосферы на высоту 15–50 км и там разлагаются под действием ультрафиолетового излучения. Выделяющийся атомарный хлор взаимодействует с озоном [<Ind.(П-41) 9 >  ]. По не до конца подтвержденному мнению некоторых специалистов это приводит к разрушению озонового слоя Земли. В 1987 г. основными странами, производящими фреоны, принят Монреальский протокол, который разделил фреоны на следующие группы [<Ind.(П-41) 9 >  ]:

I. Особо озоноопасные, производство которых намечено сокращать;

II. Озоноопасные, степень воздействия которых на окружающую среду примерно в 10 раз ниже, чем у фреонов группы I;

III. Экологически безопасные фреоны.

Россия ратифицировала Монреальский протокол и поэтому промышленность вынуждена использовать так называемые «озонобезопасные фреоны». Следует отметить, что для каждого традиционного фреона  имеется озонобезопасный аналог [<Ind.(М-40) 10 >  ].

По степени озоноразрушающей активности озонового слоя Земли галоидопроизводные углеводороды разделены на три группы (табл. ).

Таблица

Классификация фреонов по степени озоноопасности

Группа

Характеристика

Фреоны

I

Хлорфторуглероды ХФУ (CFC)

Высокая озоноразрушающая активность

R11, R12, R13, R113, R114, R115, R500, R502, R503, R12B1, R13B1

II

Гидрохлорфторуглероды ГХФУ (HCFC)

Низкая озоноразрушающая  активность

R21, R22, R141b, R142b, R123, R12

III

Гидрофторуглероды ГФУ (HFC), фторуглероды ФУ (FC),
углеводороды (HC)

Озонобезопасные

R134, R134a, R152a, R143a, R125, R32, R23, R218, R116, RC318, R290, R600, R600a, R717 и др.

Примечание. Фреоны R400…R414, R507…R509 с индексами А, В, С являются смесью из нескольких фреонов групп HCFC, HFC и FC.

Недостатком озонобезопасных фреонов является их большая стоимость (например, стоимость килограмма фреона R22 составляет $5,  R410A – $33, R407С – $30), более высокие рабочие давления (соответственно 16, 26 и 18 бар), необходимость применения для смазки высокогигроскопических полиэфирных масел, а не минеральных. Большинство озонобезопасных фреонов представляют собой смесь из двух-трех компонентов. Поэтому они характеризуются  неизотропностью, то есть при разгерметизации сначала испаряются более легкие компоненты и состав и свойства фреона изменяется. Поэтому  даже в случае незначительной утечки, весь оставшийся хладагент необходимо полностью слить и заменить его новым.

Фреоны для тепловых насосов

Критические давления и температуры фреонов приведены на рис. .

Рис. . Область применения фреонов для тепловых насосов
(
CFC; HCFC;  о – HFC, FC)

В тепловых насосах возможно применение следующих фреонов:

– группа CFC: R11, R12, R12B1, R113, R114, R500;

группа HCFC: R21, R22, R123, R124, R141b, R142b, R401a, R401b, R401c, R406a, R409a;

группа HFC, FC: R134a, R152a, R290, R600, R600a, RC318.

Важным свойством фреонов является хладопроизводительность – теплота фазового перехода (табл. ). Чем выше этот показатель, тем ниже будет расход фреона, а, значит, и стоимость теплообменников и компрессора.

Таблица

Свойства фреонов, применяемых в ТНУ

Фреон

0 °С

70 °С

Давление насыщения, кгс/см2 

Холодопроизводительность, кДж/кг

Давление насыщения, кгс/см2

Холодопроизводительность, кДж/кг

CFC, группа I

R11

0,41

191

4,16

162

R12

3,14

153

19,17

106

R12B1

1,20

135

9,19

107

R113

0,15

160

2,06

139

R114

0,89

137

7,51

107

R500

3,70

183

22,79

120

HCFC, группа II

R21

0,66

248

6,80

202

R22

5,07

204

30,59

124

R123

0,32

179

3,80

152

R124

1,64

161

12,59

118

R141b

0,28

238

3,24

205

R142b

1,48

220

11,47

172

R401a

2,97

214

21,02

141

R401b

3,22

214

22,33

141

R401c

2,49

207

18,09

146

R406a

2,54

240

17,93

187

R409a

2,97

206

21,18

139

HFC, FC, HC, группа III

R134a

2,94

198

21,16

123

R152a

2,67

304

18,94

214

R290

4,72

374

25,92

228

R600

1,05

383

7,97

304

R600a

1,56

356

11,04

272

RC318

1,29

114

10,78

78

Учитывая более высокую стоимость и рабочие давления озонобезопасных фреонов, а также неизотропность многокомпонентных фреонов, можно сделать вывод, что все детали холодильного контура (компрессор, теплообменники, трубы) в ТНУ с озонобезопасными фреонами должны иметь более высокую прочность, а значит, и стоимость.

  1.  Применение тепловых насосов для индивидуального теплоснабжения

Согласно мировой практике 60…70% тепловых насосов устанавливаются для индивидуального теплоснабжения. Требования к температуре воды систем теплоснабжения приведены в табл. .

В качестве источников низкопотенциальной теплоты в тепловых насосах может быть использована теплота грунта [<Ind.(В-33) 11 >  ], воздуха, грунтовых вод и воды в естественных водоемах (табл. ).

Таблица

Требуемая температура воды для теплоснабжения [<Ind.(П-17) 12 >, <Ind.(С-47) 13 >  ]

Вид теплоснабжения

Температура высокопотенциального теплоносителя,°С

на входе в систему

на выходе из системы

Горячее водоснабжение

Централизованные открытые системы и местное теплоснабжение

60…75

Централизованные закрытые системы

50…75

Отопление с нагревательными приборами – радиаторами, при разной температуре наружного воздуха tв 

tв =   10 °С

tв =     0 °С

tв = –10 °С

tв = –20 °С

tв = –30 °С

37

54

69

82

95

33

44

54

62

70

Водяное отопление «теплый пол»

до 50

Таблица

Схемы использования низкопотенциальной теплоты
в тепловом насосе

Наименование

Особенности схемы

Тип и температура промежуточного теплоносителя

Открытый цикл

Используются грунтовые воды, теплоноситель забирается из водоносного слоя и возращается в него. Схема характеризуется простотой, так как отсутствует промежуточный контур теплоносителя, но стоимость монтажа водозабора может быть высокой

При использовании теплоты грунтовых вод промежуточный теплоноситель – вода с температурой 8…15 °С, воды из открытых водоемов – антифриз или рассол (1…10 °С),

Окончание табл.

Наименование

Особенности схемы

Тип и температура промежуточного теплоносителя

Закрытый цикл

Промежуточный теплоноситель прокачивается через замкнутый контур, расположенный в водоеме, водоносном слое или бытовых стоках. Высокая стоимость монтажа испарителя

При использовании теплоты грунтовых вод промежуточный теплоноситель – вода с температурой 8…15 °С, воды из открытых водоемов – антифриз или рассол (1…10 °С), бытовых стоков – вода (10…17 °С)

Грунтовый горизонтальный теплообменник

Замкнутый контур теплообменника укладывается в горизонтальные траншеи глубиной 4…6 м и длиной до 100 м. Требуют большой площади поверхности

Промежуточный теплоноситель – антифриз или рассол. Температура грунта на глубине свыше 4 м постоянна и  соответствует среднегодовой температуре воздуха (2…10 °С).

Грунтовый вертикальный теплообменник

Замкнутый контур теплообменника устанавливается вертикально в пробуренные отверстия на глубину до 100 м. Применяется в тяжелом грунте или при ограниченной площади поверхности.

То же

Воздушный теплообменник

Испаритель помещается в вентиляционные воздуховоды, удаляющие нагретый воздух из помещения, или в атмосферный воздух. Использование воздуха характеризуется быстрым падением мощности при снижении его температуры, образованием измороси на поверхности испарителя при температуре воздуха ниже 6°С

Промежуточного контура нет, температура вытяжного воздуха 18…25 °С, атмосферного воздуха в отопительный период
–10…10 °С

Эффективность работы теплового насоса зависит от температуры низкопотенциального теплоисточника, чем он выше, тем меньше в тепловом насосе затраты энергии (рис. ). В табл.  приведена оценка эффективности тепловых насосов, применяемых для разных видов теплоснабжения, в зависимости от  температуры низкопотенциального источника.

Рис. . Эффективность работы теплового насоса
при различной температуре
 низкопотенциального теплоносителя

Таблица

Оценка коэффициента преобразования теплоты
для различных способов использования теплового насоса [
<Ind.(К-102) 3 >  ]

Вид и температура низкопотенциального источника теплоты

Вид теплоснабжения и температура горячего теплоносителя

Отопление

напольное

Отопление

нагретым

воздухом

Отопление с интенсивными

теплообменниками

Отопление

радиаторное,

вода

Горячее

водоснабжение

25...35 °С

25...30 °С

40...55 °С

70...100 °С

50...80 °С

40…50 °С

Воздух, –5...15 °С

4,0

3,9

3,15

2,65

3,15

Грунт, 5...10 °С

4,0

3,9

3,15

2,0

2,65

3,15

Грунтовые воды, 8...15 °С

4,4

4,0

3,6

2,25

2,9

3,6

Естественные водоемы, 4...17 °С

4,4

4,0

3,6

2,25

2,9

3,6

Сточные воды, 10...17 °С

4,7

4,2

3,8

2,25

3,15

3,8

Оборотная вода, 25...40 °С

4,5

3,0

3,35

4,5

Тепловой насос применяется в основном для индивидуального теплоснабжения зданий. В США в связи с особенностями климата уже более 40 лет применяются реверсивные тепловые насосы, выполняющие функции отопления в холодный период и кондиционирования в жаркий период, тепловыми насосами оснащаются около 30% строящихся индивидуальных коттеджей.

В Европе с менее жарким климатом в большей степени используются одноцелевые тепловые насосы.

Например, в Швеции, климатические условия в которой более суровые, чем в срдней полосе России, тепловые насосы обеспечивают 70% всего отопления. В этой стране эксплуатируются крупные теплонасосные установки мощностью 40 МВт в г. Мальмё, 39 МВт в г. Уппсала, 42 МВт в г. Эребру, 320 МВт в г. Стокгольме, использующие теплоту Балтийского моря и озер. В Финляндии за последние пять лет  продажа тепловых насосов увеличилась в 2 раза, они устанавливаются в 10% новых домов.

В ряде стран использование тепловых насосов предусмотрено законодательством, например в США согласно федеральному законодательству для новых общественных зданий используются только тепловые насосы, в Германии предусмотрена дотация на установку тепловых насосов в 400 евро за каждый кВт мощности.

В 1986–1989 г. ВНИИхолодмашем разработаны тепловые насосы мощностью от 17 кВт до 11,5 МВт, и до 1992 г. их было выпущено около 3000. В настоящее время тепловые насосы выпускаются на базе заводов, производящих холодильные установки, а также рядом фирм (в г. Москве, Новосибирске, Нижнем Новгороде), специализирующихся только на тепловых насосах. Примеры использования тепловых насосов представлены в табл. .

Таблица

Использование тепловых насосов в системах теплоснабжения

Наименование объекта

Источник низкопотенциальной теплоты

Мощность, кВт

Тип и производитель тепловых насосов

с. Большие Орлы Нижегородской области, отопление жилого дома площадью 200 м2 

Грунтовая вода, 5…10 °С

24

ТН-24,

ЗАО «НПФ Тритон»

г. Нижний Новгород, отопление комплекса административных зданий, складов и гаража площадью 1200 м2 

Грунтовая вода, 5…10 °С

45

ТН-45,

ЗАО «НПФ Тритон»

г. Нижний Новгород, горячее водоснабжение гостиничного комплекса площадью 7000 м2 

Грунтовая вода, 5…10 °С

600

ТН-600,

ЗАО «НПФ Тритон»

г. Москва, здание пожарной части

Речная вода, 5…20 °С

16

(m=3,4)

фирма «Экип», г. Москва

Окончание табл.  

Наименование объекта

Источник низкопотенциальной теплоты

Мощность, кВт

Тип и производитель тепловых насосов

г. Москва, плавательный бассейн

Сбросная вода душевых, 30…40 °С

Нет данных

(m=6,1)

фирма «Экип», г. Москва

г. Москва, аквапарк

Сбросная вода, 20…30 °С

1500

ЗАО «Энергия»

Тюмень, отопление поселка

Питьевая вода из водозабора, 7…9 °С

3700

2 насоса НТ–3000, ЗАО «Энергия»

г. Карасук Новосибирской обл., отопление школы

Грунтовая вода, 24 °С

700

2 насоса НКТ-300, ЗАО «Энергия»

г. Горноалтайск, Отопление здания ЦСУ

Грунтовая вода, 7…9 °С

270

Насос НКТ-300, ЗАО «Энергия»

г. Елизово Камчатской обл., отопление здания

Питьевая вода из водозабора, 2…9 °С

270

Насос НКТ-300, ЗАО «Энергия»

п. «Мирный» Алтайского край, отопление поселка

Грунтовая вода, 23 °С

1000

3 насоса

НКТ-300, ЗАО «Энергия»

Литва, г. Каунас, завод искусственного волокна, отопление цехов завода

Сбросная технологическая вода, 20 °С

3300

2 насоса

НТ-3000, ЗАО «Энергия»

Курорт «Горячинск», Бурятия. Отопление курорта

Термальная вода, 51 °С

1000

2 насоса НКТ-300, ЗАО «Энергия»

п. Щербаки Новосибирской обл., отопление поселка

Грунтовая вода, 35 °С

1200

Насос НТ-1000, ЗАО «Энергия»

Новосибирск, горячее водоснабжение Академгородка

Вода Обского моря, 5…22 °С

1000

Насос НТ-1000, ЗАО «Энергия»

Высокая эффективность тепловых насосов имеет место при утилизации теплоты различных бытовых стоков [<Ind.(Ш-19) 14 >  ].

  1.  Применение тепловых насосов в системах централизованного теплоснабжения

В последнее время в нашей стране много внимания уделяется применению  ТНУ в системах централизованного теплоснабжения [<Ind.(А-36) 15 >  <Ind.(А-37) >  <Ind.(В-34) 17 >  <Ind.(Д-17) 18 >  ]. Это обусловлено имеющимися на ТЭЦ источниками низкопотенциальной теплоты, которые в настоящее время теряются в системах охлаждения технической воды и составляют 20…25% от отпускаемой теплоты. Эти потери возрастают при снижении тепловой нагрузки в более теплые периоды года  [5].

Использование тепловых насосов на ТЭЦ возможно двумя способами:

– замена градирен с утилизацией теряемой в них теплоты технической воды;

– догрев у потребителей горячей воды с использованием в качестве низкопотенциального источника обратной сетевой воды со снижением ее температуры до 20…25 °С. Это позволяет снижать потери в тепловых сетях, доставляющих теплоноситель до потребителя и уменьшать расход теплоносителя.

Другим способом использования тепловых насосов является замена водогрейных котлов. Но в системах отопления требуется варьирование тепловой нагрузки в зависимости от температуры наружного воздуха. Поэтому в наиболее холодные периоды тепловые насосы должны вырабатывать максимальную температуру горячего теплоносителя. Увеличивающийся температурный перепад между холодным и горячим теплоносителем  значительно  повышает затраты энергии в теплонасосной установке. Поэтому в системах теплоснабжения тепловые насосы обычно сочетают с пиковыми котельными [<Ind.(П-17) 12 >  ]. Базовая часть тепловой нагрузки обеспечивается тепловым насосом, при повышении тепловой нагрузки вода догревается в котельной, установленной  после теплового насоса (рис. ).

Рис. . Температура сетевой воды
при работе теплового насоса с пиковой котельной [
<Ind.(П-17) 12 >  ]:

1 – обратная линия; 2 – после теплового насоса;  3 – после пиковой котельной

Также использование ТНУ с электроприводом и аккумуляторами теплоты, работающими только в ночное время, позволяет оптимизировать структуру электропотребления [<Ind.(П-47) 19 >  ].

Экономически эффективней использовать для ТНУ большой мощности не электропривод, а газовые турбины или двигатели внутреннего сгорания, при этом себестоимость получаемой теплоты в несколько раз ниже, чем для ТЭЦ и котельных [<Ind.(Н-22) 20 >  ] и ТНУ может полностью заменить котельную.

Контрольные вопросы

1. Какие преимущества и недостатки имеет применение тепловых насосных установок для индивидуального теплоснабжения зданий и сооружений по сравнению с котельными установками и электроотоплением?

2. На чем основан принцип действия теплового насоса? Какие типы тепловых насосов существуют?

3. Принцип действия и схемы адсорбционного и идеального парокомпрессионного и тепловых насосов?

4.  Какие процессы происходят в парокомпрессионном тепловом насосе? Как они изображаются в T, S- и p, h- диаграммах?

5. В чем отличие схем теплонасосных установок, применяемых для теплоснабжения? Как эти отличия отражаются на циклах в T, S- и p, h- диаграммах?

6. Назовите показатели энергетической эффективности работы теплового насоса

7. Как температуры испарения и конденсации хладагента влияют на эффективность работы теплового насоса?

8. В каком случае применение теплового насоса для теплоснабжения выгоднее с тепловой точки зрения, чем применение котельной установки?

9. Как производится подбор хладагента для теплового насоса?

10. Как фреоны разделяются по степени озонобезопасности?

11. Какие источники низкопотенциальной теплоты применяются в теплонасосных установках систем теплоснабжения?

12. От чего зависит эффективность работы теплового насоса, используемого для индивидуального теплоснабжения зданий?

13. Чем обосновано применение тепловых насосов в системах централизованного теплоснабжения?


  1.  МЕТОДИКА И АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ТЕПЛОВОГО НАСОСА 
    1.  Общая схема расчета

Выбор наиболее оптимальной конструкции теплового насоса требует сравнения множества вариантов по схемам насосов, фреонам, задаваемым температурным перепадам в теплообменниках. Расчет тепловых насосов традиционно проводится с помощью T, S  или p, h  диаграмм рабочих тел (фреонов).

  1.  Методика термодинамического расчета циклов теплового насоса

Целью термодинамического расчета является определение показателей эффективности цикла теплового насоса.  В разделе предлагается методика расчета теплонасосных циклов.  Исходными данными для расчета являются:

– тепловая нагрузка Qтн, кВт, или расход низкопотенциального теплоносителя Gн, кг/с;

– температура низкопотенциального теплоносителя (холодной воды, антифриза или рассола) на входе в тепловой насос tн1, °С;

– температура низкопотенциального теплоносителя (холодной воды, антифриза или рассола) после теплового насоса tн2, °С;

– температура высокопотенциального теплоносителя (горячей воды) на входе в тепловой насос tв1, °С;

– температура горячей воды после теплового насоса tв2, °С;

– температура окружающей среды t0, °С;

– перепады температуры на выходе из теплообменников (обычно 3…5 °С) в испарителе tисп, конденсаторе tк, переохладителе tпо (рис. );

– температура перегрева пара в промежуточном теплообменнике tп, °С.

Рис. . Температурные схемы теплообменников

Расчет парокомпрессионного теплового насоса (схема № 1)

Схема и расчетный цикл в p, h-диаграмме парокомпрессионного теплового насоса представлены на рис. .

Порядок термодинамического расчета схемы следующий.

1. В испарителе теплота от низкопотенциального теплоносителя передается фреону, температура которого должна быть ниже. По температуре tн2 и температурному перепаду tи определяется температура испарения фреона:

tи = tн2tи.

2. По температуре испарения tи на правой пограничной кривой p, h-диаграммы фреона (или по таблицам термодинамических свойств хладагента в состоянии насыщения) находится точка 1, для которой определяется энтальпия h1 и давление испарения pи.

3. В конденсаторе теплота передается от более горячего фреона к воде. По температуре воды на выходе tв2 и температурном перепаде tк определяется температура конденсации фреона:

tк = tв2 +tк.

4. По температуре конденсации tк на правой пограничной кривой (или по таблицам термодинамических свойств хладагента в состоянии насыщения) находится точка 3, для которой определяется энтальпия h3 и давление конденсации pк.

5. На пересечении линии постоянной энтропии S1, проходящей через точку 1, и линии изобары pк, проходящей через точку 3, определятся точка , которая соответствует концу адиабатного сжатия. По диаграмме определяется энтальпия h2а в точке .

6. Адиабатный КПД компрессора а равен

а = ; отсюда h2 = h1 + .

Адиабатный КПД компрессора может быть рассчитан по выражению

а = 0,98 .

По значению энтальпии h2 и давлению pк определяется точка 2.

7. По значению энтальпии h3 = h4 и давлению pи определяется точка 4.

8. Рассчитываются удельные тепловые нагрузки в узлах теплового насоса:

qи = h1 h4;     qк = h2 h3;     lсж = h2 h1.

Правильность расчета определяется проверкой теплового баланса

qи + lсж = qк.

Дополнительно определяется тепловая нагрузка теплового насоса (теплота, передаваемая на отопление):

qтн = qк,

и удельная энергия, потребляемая электродвигателем W:

W = .

10. Определяются показатели энергетической эффективности теплового насоса:

– коэффициент преобразования теплоты

= ;

– коэффициент преобразования электроэнергии:

э= э.м э ;

– удельный расход первичной энергии

ПЭ =   .

11. Степень повышения давления в компрессоре

e = .

12. Производится эксергетический расчет схемы:

– эксергия ен, отданная низкопотенциальным теплоносителем в испарителе:

ен = н qи,

где н – эксергетическая температура низкопотенциального теплоносителя (значение эксергетической температуры должно быть от 0 до 1):

н = ;

средняя логарифмическая температура холодного теплоносителя

Тср. н= .

– эксергия ев, полученная высокопотенциальным теплоносителем в конденсаторе:

ев = в qк,

где в – эксергетическая температура высокопотенциального теплоносителя:

в = ;

средняя логарифмическая температура горячего теплоносителя

Тср. в = .

– эксергия электроэнергии, потребляемой электродвигателем:

еэ = W = ;

– эксергетический КПД э теплового насоса определяется по суммарной эксергии входных eвх и выходных eвых потоков:

э =  = .

Расчет парокомпрессионного теплового насоса
с регенерацией теплоты (схема № 2)

Схема и расчетный цикл в p, h-диаграмме теплового насоса представлены на рис. . Отличия расчета этой схемы от идеальной – в дополнительном определении точек и . По заданной температуре перегрева Dtп и температуре испарения tи рассчитывается температура фреона на входе в компрессор

t1a = tи + Dtп,

Точка 1а определяется по температуре t1a и давлению pи. Для этой точки находится значение энтальпии h1a.

Уравнение теплового баланса промежуточного теплообменника имеет вид

h3h3б = h1ah1, отсюда h3б = h3 – (h1ah1).

По значению энтальпии h3б и давлению pк определяется точка 4.

Также необходимо не забывать, что точка находится на линии постоянной энтропии, проходящей через точку 1а, а не 1.

Расчет парокомпрессионного теплового насоса
с регенерацией теплоты и переохладителем (схема № 3)

Схема и расчетный цикл в p, h-диаграмме теплового насоса представлены на рис. . В этой схеме дополнительно к рассмотренным выше расчетам необходимо найти точку и определить температуру нагреваемой воды tвп между переохладителем и конденсатором. Согласно заданному температурному перепаду в переохладителе Dtпо на выходе из него должно выполняться условие

Dtпо = t3atвп,

где tвп – температура нагреваемой воды между переохладителем и конденсатором.

Тепловой баланс переохладителя имеет следующий вид:

св(tвпtв1) = c (tкt3а),

где св – теплоемкость воды; cтеплоемкость фреона.

Таким образом температура фреона после конденсатора

t3а = ,

по которой затем определяется температура tвп.

Порядок расчета ТНУ с учетом вышеизложенной методики для трех схем представлена в табл. .

Таблица

Термодинамический расчет схем
парокомпрессионного теплового насоса

Параметр

Размерность

Номер схемы

1

2

3

Температура испарения фреона tи

°С

tи = tн2tи

Энтальпия фреона после испарителя h1

кДж/кг

Определяется по температуре tи и свойствам насыщенного пара  фреона

Давление фреона в испарителе pи

Па

То же

Температура конденсации фреона tк

°С

tк = tв2 +tк

Энтальпия фреона после конденсатора h3

кДж/кг

Определяется по свойствам насыщенной жидкости при температуре tк

Давление конденсации фреона pк

Па

То же

Температура фреона на входе в компрессор t1a

°С

t1a = tи + Dtп

Энтальпия фреона на входе в компрессор h1a

кДж/кг

Определяется по свойствам перегретого пара фреона по температуре t1а и давлению pи

Энтальпия фреона после адиабатного сжатия h2a

кДж/кг

Определяется по свойствам перегретого пара фреона по энтропии S1 и давлению pк

Определяется по свойствам перегретого пара фреона по энтропии S1а и давлению pк

Адиабатный КПД компрессора а

а = 0,98

Энтальпия фреона после компрессора h2

кДж/кг

h2 h

h2 = h1а +

Теплоемкость фреона после конденсатора c

Определяется по свойствам насыщенной жидкости и давлению pк

Температура фреона после конденсатора t3а

°С

t3а = 

Продолжение табл.

Параметр

Размерность

Номер схемы

1

2

3

Энтальпия фреона на входе в переохладитель h3a

кДж/кг

Определяется по свойствам жидкого фреона по температуре t3а и давлению pк

Температура воды после переохладителя tвп

°С

tвп = t3aDtпо

Энтальпия горячего фреона на входе в промежуточный теплообменник h3б

кДж/кг

h3б h3 –
– (
h1a – h1)

h3б = h3а – (h1ah1)

Температура горячего фреона после промежуточного теплообменника t3б

°С

Определяется по свойствам жидкого фреона по энтальпии h3б и давлению pк

Энтальпия фреона перед испарителем h4

кДж/кг

h4 = h3

h4 = h

Удельная тепловая нагрузка испарителя qи

кДж/кг

qи = h1 h4

Удельная тепловая нагрузка кондесатора qк

кДж/кг

qк = h2 h3

Удельная тепловая нагрузка переохладителя qпо

кДж/кг

qпо = h3 h3а

Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн

кДж/кг

qтн = qк

qтн = qк + qпо

Удельная тепловая нагрузка промежуточного теплообменника qпто

кДж/кг

qпто = h1а h1

Работа сжатия в компрессоре lсж

кДж/кг

lсж = h2 h1

lсж = h2 h1а

Продолжение табл.

Параметр

Размерность

Номер схемы

1

2

3

Удельная энергия, потребляемая электродвигателем W

кДж/кг

W = 

Проверка теплового

баланса

qи + lсж = qк

qи + lсж = qк + qпо

Коэффициент сжатия e

e = pк/ pи

Коэффициент преобразования теплоты

=

Коэффициент преобразования электроэнергии э

э= э.м э

Удельный расход первичной энергии ПЭ

ПЭ =  

Средняя температура низкопотенциального теплоносителя Тср. н

К

Тср. н=

Термодинамическая температура низкопотенциального теплоносителя н

н = 1 –

Эксергия, отданная низкопотенциальным теплоносителем ен

кДж/кг

ен = н qи

Средняя температура высокопотенциального теплоносителя в кондесаторе Тср. н

К

Тср. н=

Тср. н=

Термодинамическая температура высокопотенциального теплоносителя в конденсаторе в

в = 1 –

Окончание табл.

Параметр

Размерность

Номер схемы

1

2

3

Эксергия, полученная высокопотенцильным теплоносителем в конденсаторе ев

кДж/кг

ев = в qк

Средняя температура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе Тср. нп

К

Тср. нп =

Термодинамическая температура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе вп

вп = 1 –

Эксергия, полученная высокопотенциальным теплоносителем в переохладителе евп

кДж/кг

евп = вп qпо

Эксергия потребляемой электроэнергии, еэ

кДж/кг

еэ = W

Эксергетический КПД э

Расчет работы теплового насоса проводят по трем схемам с использованием различных фреонов. После расчета всех вариантов показатели энергетической эффективности сводятся в табл.   и выбирается лучший вариант. Выбор производится по термодинамическим показателям циклов или экономическим показателям ТНУ. Из расчета исключаются варианты, степень сжатия фреона в которых более 17 и не может обеспечиваться имеющимися компрессорами.

Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн характеризует расход фреона, а значит, влияет на стоимость компрессора и теплообменников. Степень сжатия в компрессоре определяет его стоимость. Коэффициент преобразования энергии и удельный расход первичной энергии характеризуют экономичность работы теплового насоса. Эксергетический КПД показывает термодинамическое совершенство процессов в тепловом насосе.

Таблица

Показатели энергетической эффективности
рассчитанных вариантов

Схема

Парокомпрессионная ТНУ

(схема № 1)

Парокомпрессионная ТНУ с регенерацией теплоты (схема № 2)

Парокомпрессионная ТНУ  с регенерацией теплоты и переохладителем (схема № 3)

Наименование фреонов

Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн

Удельная энергия, потребляемая электродвигателем W

Степень сжатия в компрессоре e

Коэффициент преобразования теплоты m

Коэффициент преобразования электроэнергии mэ

Удельный расход первичной энергии ПЭ

Эксергетический КПД hэ

Таким образом наилучший вариант будет с наибольшим . Для вариантов с близким наилучшим будет тот, который обеспечивает наименьшую степень сжатия e и наибольшие эксергетический КПД hэ и удельную тепловую нагрузку qтн. Весь комплекс этих параметров учитывается в экономическом показателе ТНУ – его сроке окупаемости

= (СТ – ТЗ)/КЗ,

где CТ – стоимость теплоты, получаемой из системы теплоснабжения при отсутствии теплового насоса, руб./год;  ТЗ – затраты на эксплуатацию теплового насоса, руб./год; КЗ – стоимость теплового насоса и затраты на его монтаж, руб.

Для выбранной схемы рассчитываются тепловая нагрузка в узлах установки и эксергетический баланс теплонасосной установки.

Тепловая нагрузка теплонасосной установки Qтн, Вт или кВт, – это количество теплоты, получаемой в установке горячим теплоносителем. Для установок теплоснабжения за счет использования теплоты окружающей среды тепловая нагрузка задается. Если тепловой насос используется для утилизации сбросной теплоты, то тепловая нагрузка определяется по заданному расходу теплоносителя и его температуре:

Qтн = сн(tн1tн2)Gн , Вт,

где сн – теплоемкость низкопотенциального теплоносителя.

Массовый расход хладагента Gха, кг/с, определяется по тепловой нагрузке установки (количестве теплоты, получаемой горячим теплоносителем), и удельной тепловой нагрузке:

Gха = .

Полная нагрузка узлов теплового насоса составит:

– в компрессоре:

N = WGха;

– в испарителе:

Qи = qи Gха;

– в конденсаторе:

Qк = qк Gха;

– в переохладителе:

Qпо = qпо Gха;

– в промежуточном теплообменнике:

Qпто = qпто Gх.а.

Оценка эффективности работы узлов теплового насоса производится на основании эксергетического расчета. Удельные эксергетические потери в компрессоре:

– внешние эксергетические потери в компрессоре и электродвигателе, вызванные механическим трением:

Dе = (Wlсж);

– внутренние эксергетические потери в компрессоре, вызванные необратимостью процесса сжатия хладоагента:

Dе= T0(S2 S1а) ;

Эксергетические потери в теплообменниках определяются по  разности эксергии хладоагента, определяемой по формуле DhT0DS, и эксергии, подведенной или отобранной у теплоносителя, равной tq. Таким образом

– экергетические потери в испарителе:

Dеи = tн qи – [(h1h4) – T0(S1S4)] = ен – [qиT0(S1S4)];

– эксергетические потери в конденсаторе:

Dек = [(h2h3) – T0(S2S3)] – tн qи = [qкT0(S2S3)] – ев;

– эксергетические потери в переохладителе:

Dепо = [(h3h3а) – T0(S3S3а)] – tвп qпо = [qпоT0(S3S3а)] – евп.

Эксергетические потери в промежуточном теплообменнике определяются по разности отданной эксергии горячим фреоном и полученной эксергии холодным френом. Для схемы без переохладителя они имеют вид:

Dепто = [(h3h3б) – T0(S3S3б)] – [(h1аh1) – T0(S1аS1)],

или, так как h3h3б = h1аh1,

Dепто = T0(S1аS1 S3 + S3б ).

Для схемы с переохладителем

Dепто = T0(S1а – S1 – S3а + S3б ).

Энтальпия фреона при дросселировании не изменяется, и эксергетические потери в дросселе:

Dед = T0(S4S3б).

Сумма эксергетических потерь в тепловом насосе:

Dе = Dе + Dе + Dеи + Dек + Dепо + Dепто + Dед.

Проверка расчета производится по равенству полученных эксергетических потерь и разности эксергии на входе и выходе теплового насоса:

Dе = (ен + еэ) – (eв + eвп).

Для оценки эксергетических потерь в узлах теплового насоса строится диаграмма, на которой в масштабе изображаются потоки эксергии (рис. ).

Рис. . Эксергетический баланс теплового насоса

Узлы, в которых эксергетические потери наибольшие, требуют совершенствования и повышения эффективности работы.

  1.  Методика проектирования теплообменников

Проектирование теплообменников необходимо для крупных ТНУ мощностью свыше 15…20 кВт. Для маломощных ТНУ систем индивидуального отопления могут быть использованы пластинчатые теплообменники, выбираемые по каталогам согласно рассчитанной полной нагрузке.

Испаритель, конденсатор, переохладитель и промежуточный теплообменник мощных ТНУ обычно представляют собой кожухотрубчатые теплообменники с шахматными пучками медных труб, на которые накатаны ребра. В испарителе, конденсаторе и переохладителе вода (рассол) движется по трубам, а фреон – в межтрубном пространстве. В промежуточном теплообменнике по трубам движется горячий жидкий фреон, в межтрубном пространстве – холодный пар. Оптимальная скорость низкопотенциального теплоносителя  и фреона в трубах – 1…2,5 м/с.  В межтрубном пространстве жидкий фреон движется со скоростью 2,5 м/с, парообразный – 5…10 м/с. Конструкция испарителя и конденсатора представлена на рис. , , а характеристики оребренных труб – в табл.  и на рис. .

Рис. . Испаритель:

1 – коллектор жидкостный; 2 – кожух; 3 – перегородки; 4 – патрубок для входа теплоносителя; 5 – патрубок для выхода теплоносителя; 6 – крыша; 7 – клапан предохранительный; 8 – вход фреона; 9 – манометр; 10 – спуск воздуха; 11 – спуск теплоносителя;
12 – спуск масла; 13 – выход фреона

Рис. . Конденсатор:

1 – боковой патрубок; 2 – перегородка с отверстиями; 3 – перегородка;
4 – камера с патрубками

Таблица

Характеристики труб теплообменников

Наружный диаметр d1, мм

16

17,7

23

Внутренний диаметр d2, мм

13

14,7

20

Высота ребра hp, мм

2,2

1,9

1,5

Наружный диаметр ребра dp, мм

20,4

21,5

26

Толщина ребра p, мм

0,5

0,5

0,5

Шаг между ребрами Sp, мм

2,04

2,03

2

Коэффициент eр

2,67

2,12

1,93

Площадь наружной оребренной поверхности трубы
длиной 1 м
F1, м2 

0,1769

0,1737

0,190

Площадь внутренней поверхности трубы длиной 1 м F2, м2

0,0408

0,0462

0,068

Рис. . Конструктивные размеры оребренных труб

В табл.  площадь внутренней поверхности трубы длиной 1 м:

F2= d2,

общая наружная площадь оребренной трубы:

F1 = F1c + F1p,

где площадь теплопередающей поверхности наружных труб, свободных от ребер:

F1c =  d11 – ,

и площадь ребер:

F1p = + .

Расчет теплообменников производится согласно методикам и уравнениям, приведенных  в работах [<Ind.(К-47) 21 >  <Ind.(К-32) >  <Ind.(Л-17) 23 >  ].

Расчет испарителя

Схема теплообмена в испарителе представлена на рис. .

Рис. . Схема теплообмена в испарителе

Удельный тепловой поток q2 от низкопотенциального теплоносителя к внутренним стенкам труб имеет вид

 q2 = 2 (tв.срtcт), () 

а удельный тепловой поток от наружных стенок к фреону, отнесенный к  1 м2 внутренней поверхности трубы

 q1 = 1 (tстtи) ,  ()

где tв.ср – средняя температура низкопотенциального теплоносителя; t – температура стенки; tи – температура испарения фреона; 2 и 1 – коэффициенты теплоотдачи соответственно от низкопотенциального теплоносителя к стенке и от стенки к фреону; F1 и F2 – площадь поверхности соответственно наружной оребренной и внутренней стенки.

В связи с законом сохранения энергии тепловые потоки должны быть равны друг другу. Расчет теплообменников заключается в решении уравнения q1 = q2 и нахождении неизвестной температуры стенки t, и определении удельного теплового потока в испарителе qи = q1 = q2. В расчетах термическим сопротивлением медной стенки можно пренебречь, так как оно составляет менее 1% от термического сопротивления теплообменников. Порядок расчета испарителя следующий.

Определяется среднелогарифмический температурный напор:

Dtср=

и средняя температура низкопотенциального теплоносителя

tв.ср = tи +tср.

Из табл.  выбираются теплофизические свойства воды при температуре tв.ср или свойства антифриза.

Таблица

Теплофизические свойства воды и антифриза

Температура, °С

Кинематическая вязкость в·106, м2

Коэффициент теплопроводности lв·102, Вт/м·К

Критерий Прандтля, Prв

Плотность rв, кг/м3 

Вода

0

1,79

55,1

13,67

999,9

10

1,31

57,4

9,52

999,7

20

1,01

59,9

7,02

998,2

30

0,805

61,8

5,42

995,7

40

0,658

63,5

4,31

992,2

50

0,556

64,8

3,54

988,1

60

0,478

65,9

2,98

983,1

70

0,415

66,8

2,55

977,8

80

0,365

67,4

2,21

971,8

90

0,326

68,0

1,95

965,3

Антифриз марки 40

20

4,4

41,9

8,48

1072

________

Примечание. Свойства воды могут быть рассчитаны по регрессионным уравнениям:

nв = (1,717 – 0,03377t + 0,000200938t 2 + 0,00018055/(t +273))·10–6;

lв = (55,179 + 0,2541t – 0,001237 t 2 + 0,000265/(t + 273))·10–2;

Prв = 13,0104 – 0,28047t + 0,001728t 2 + 0,00018056/(t + 273);

rв  = 1000,302 – 0,06479t – 0,003576t 2 + 0,00018059/(t + 273),

где t – температура воды, °С.

Принимается скорость теплоносителя в трубах в (от 1 до 2,5 м/с). Коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к внутренним стенкам труб определяется по критериальному уравнению:

 2 = Nu , Вт/м2 ·К,  () 

где критерий Нуссельта

Nu = 0,021 Pr0,43.

Коэффициент теплоотдачи от наружных стенок к фреону для вертикальных фреоновых испарителей описывается критериальным уравнением:

 1 = 2,53q 0,14 +2,2 n, Вт/м2 ·К, ()

где nтр.в – число вертикальных труб в испарителе, от 5 до 15; ри – давление фреона в испарителе; ркр – давление фреона в критической точке (прил. 2).

Подставляя выражение  в  выражение  и выражая q1, получаем

 q1 = k(tстtи)4, ()

где коэффициент

k = 2,53 0,14 +2,2n 4.

Для горизонтальных испарителей критериальные уравнения теплообмена со стороны испаряющегося фреона приведены в работах [<Ind.(К-32) 22 >, <Ind.(С-31) 24 >  ].

Температура стенки находится решением уравнения q1 = q2. Для этого при разных температурах стенки от tи до tв.ср рассчитываются несколько значений q1 и q2 по уравнениям и , строятся зависимости q1(tст) и q2(tст), пересечение которых соответствует равенству тепловых потоков, а, значит, и искомой температуре стенки (рис. ).

Температура стенки

tи

tв.ср

q1

0

q2

0

Рис. . Графическое определение температуры стенки

По найденной температуре стенки рассчитывается удельный тепловой поток в испарителе:

qи = 2 (tв.срtст), Вт/м2.

Теплоотдающая поверхность

F = , м2,

где Qи – тепловая нагрузка испарителя, Вт.

Число труб в теплообменнике должно обеспечивать принятую ранее скорость низкопотенциального теплоносителя (воды). Если его расход не задан, он рассчитывается по выражению

Gн = ,  ,

где сн – теплоемкость.

Число труб в одном ходе, округленное до целого числа:

n = .

Длина труб в одном ходе Lx

Lx = ,

где m – число ходов, для упрощения конструкции теплообменника должно быть минимальным. Получаемая длина труб в одном ходе Lx  должно быть от 2 до 6 м. Если изменением числа ходов m этого добиться невозможно, то задают другую скорость в и повторяют расчет теплообмена и конструктивных параметров.

После определения числа труб согласно методике, изложенной в работе [<Ind.(Л-17) 23 >  ], производят компоновку трубок в сечении теплообменника и определяют размеры трубной решетки и диаметр теплообменника.

Размещение труб может быть ромбическое, по вершинам равносторонних треугольников,  или по концентрическим окружностям (рис. ). Шаг трубок S принимается равным (1,3¸1,5)d1, но не менее
d1 + 6 мм.

Рис. . Компоновка труб в теплообменнике

Для теплообменников с одним ходом расстояние D' между крайними трубами определяется по рис. . Размещение труб в многоходовом теплообменнике должно учитывать установку перегородок, поэтому компоновка и определение расстояния D' между крайними трубами для многоходовых теплообменников производится графическим путем.

Рис. . Число труб при различном относительном диаметре трубной решетки для одноходовых теплообменников

Внутренний диаметр теплообменника D определяется по выражению

D = D'+ d1 + 2hз,

где hз – зазор между трубами и корпусом, 6 мм и более.

Также для теплообменника рассчитываются  диаметры входных и выходных патрубков для фреона и теплоносителя (по скорости теплоносителя в них).

Расчет конденсатора

В конденсаторе теплота передается от конденсирующейся на наружной стороне труб пленки фреона к воде, идущей в трубах. Схема теплообмена в конденсаторе представлена на рис. .

Рис. . Схема теплообмена в конденсаторе

Удельный тепловой поток q2 от внутренних стенок труб к воде

 q2 = 2 (tcт tв.ср), () 

где 2 – коэффициент теплоотдачи от стенки к воде.

Среднелогарифмический температурный напор для конденсатора имеет вид:

Dtср= , (для схемы без переохладителя);

Dtср= , (для схемы с переохладителем);

а средняя температура воды

tв.ср = tкtср.

Коэффициент теплоотдачи от стенок к воде 2 рассчитывается по выражению  аналогично испарителю.

Температура пленки конденсата фреона на наружной поверхности труб определяется по выражению

tпл = tв.ср + tк.

По температуре tпл  определяется теплота парообразования фреона r  и рассчитывается параметр В:

В =  0,25.

Тепловой поток  от фреона к наружным стенкам труб имеет вид:

 q1 = 0,728 В р e (tкtст)0,75,  ()

где коэффициент р определяется по табл. ; коэффициент e – по рис.  или выражению

= (0,868 +0,11677n)–1,

где  n – число рядов труб по высоте.

Рис. . Коэффициент e

Температура стенки tст определяется по уравнению  q1 = q2.  Для этого по выражениям  и  на интервале температур от tв.ср до tк строятся графики тепловых потоков q1 и q2  и по точке их пересечения определяется температура стенки tст.

Далее аналогично испарителю производится расчет поверхности теплообмена и конструктивных параметров теплообменника.

Расчет переохладителя и промежуточного теплообменника

В переохладителе и промежуточном теплообменнике процессов испарения и конднесации пара нет. В переохладителе теплота передается от фреона, находящегося в жидком состоянии,  к воде, идущей в трубах. В промежуточном теплообменнике теплота от более горячего жидкого фреона передается более холодному перегретому пару фреона.  Схема теплообмена в переохладителе представлена на рис. , а в промежуточном теплообменнике – на рис. . Расчет теплообменников представлен в табл. .

Рис. . Схема теплообмена
в переохладителе

Рис. . Схема теплообмена
в промежуточном теплообменнике

Таблица

Расчет переохладителя и промежуточного теплообменника

Наименование
параметра

Расчет переохладителя

Расчет промежуточного теплообменника

Средняя температура теплоносителей

tср1 = 0,5(tк + t3а)

tср2 = 0,5(tв1 + tвп)

tср1 = 0,5(t1 + t1а)

tср2 = 0,5(t + t3б)

Число ходов m

Принимается

Вспомогательные параметры

P = (tвп –  tв1)/(tкtв1)

R = (tк –  t3а)/(tвпtв1)

P = (t3б –  t3а)/(t1t3а)

R = (t1 –  t1а)/(t3бt3а)

Поправочный коэффициент для перекрестного хода

j =

Температурный напор для перекрестного тока

Dtср = j 

Dtср =

= j 

Скорость теплоносителя в трубах 2, м/с

2 = 1…2,5 м/с

2 = 1…2,5 м/с

Критерий Нуссельта для внутренних стенок труб Nu и коэффициент теплоотдачи для внутренних стенок труб a2,
Вт/(м
2 ·К)

Nu = 0,021 Pr0,43,

2 = Nu , (используются свойства теплоносителя при tср2)

Nu = 0,021 Pr0,43,

2 = Nu , (используются свойства фреона при tср2 и давлении pк)

Окончание табл.

Наименование
параметра

Расчет переохладителя

Расчет промежуточного теплообменника

Скорость теплоносителя в межтрубном пространстве 1, м/с

1 = 2,5 м/с

1 = 5…10 м/с

Коэффициент теплоотдачи для внешней поверхности оребренных труб a1, Вт/м2·К

a1 = 0,136  Pr0,35 0,54 0,14 0,65

(используются свойства фреона при tср1 и давлении pк)

(используются свойства перегретого пара фреона при tср1 и давлении pи)

Коэффициент теплопередачи через цилиндрическую стенку k, Вт/м2К

k = ,

где l = 384 Вт/м2К – теплопроводность меди

Поверхность теплообмена F, м2 (Qпо и  Qпто – тепловая нагрузка узлов, Вт)

F =

F =

Число труб в одном ходе n (округляется до целого числа)

n = ,

где rв – плотность теплоносителя

n = ,

где rф – плотность фреона

Длина труб одного хода Lx, м

Lx = 

Получаемая длина труб в одном ходе Lx  должна быть от 2 до 6, в противном случае изменяют число ходов m или скорость 2 и повторяют расчет теплообмена и конструктивных параметров.

После определения числа труб согласно методике, изложенной для испарителя, производят компоновку трубок в сечении теплообменника, определяют размеры трубной решетки, диаметр теплообменника, диаметры штуцеров. На рис.  приведена компоновка ТНУ.

Рис. . Компоновка ТНУ

  1.  Пример термодинамического расчета ТНУ

Согласно методике, приведенной в подразделах рассмотрим пример проектирования теплонасосной установки для отопления индивидуального жилого дома. В качестве источника низкопотенциальной теплоты используем грунт. Система отопления – водяной  «теплый пол».

Исходные данные для расчета:

– тепловая нагрузка Qтн 3 кВт

– температура низкопотенциального теплоносителя (рассола) на входе в тепловой насос tн1 5 °С;

– температура низкопотенциального теплоносителя (рассола) после теплового насоса tн2 –5 °С;

– температура высокопотенциального теплоносителя (горячей воды) на входе в тепловой насос tв1 35 °С;

– температура горячей воды после теплового насоса tв2 45 °С;

– температура окружающей среды t0 –10 °С;

– перепады температуры на выходе из теплообменников: испарителя tисп, конденсатора tк, переохладителя tпо  5°С

– температура перегрева пара в промежуточном теплообменнике tп  20 °С.

В качестве хладагента используется фреон R152a, относящийся к озонобезопасным.

Расчет парокомпрессионного теплового насоса (схема № 1)

1. Температура испарения фреона:

tи = tн2tи = –5 – 5 = –10°С.

2. По температуре испарения tи = –10°С по таблицам термодинамических свойств хладагента R152a в состоянии насыщения (прил. 2) или по p, h-диаграмме (рис. ) определяются параметры в точке 1 – энтальпия на правой пограничной кривой  h'' и давление р:

h1 = 500,15 кДж/кг;

pи = 0,18152 МПа,

точка 1 отмечается на p, h-диаграмме.

Рис. . Циклы ТНУ:
схема №1;  – схема №2;  – схема №3

3. Температура конденсации фреона:

tк = tв2 +tк = 45 + 5 = 50°С.

4. По температуре конденсации tк по таблицам термодинамических свойств или по p, h-диаграмме определяются параметры в точке 3 – энтальпия на левой пограничной кривой  h' и давление р:

h3 = 290,5 кДж/кг;

pк = 1,1774 МПа,

точка 3 отмечается на p, h-диаграмме.

5. На p, h-диаграмме  на пересечении линии постоянной энтропии S1, проходящей через точку 1, и линии изобары pк, проходящей через точку 3, определятся точка 2а, затем по диаграмме определяется энтальпия в этой точке:

h2а = 564 кДж/кг.

6. Адиабатный КПД компрессора а:

а = 0,98 = 0,98 = 0,80.

Энтальпия фреона после сжатия с учетом потерь:

h2 = h1 + = 500,15 + = 580,0 кДж/кг.

По значению энтальпии h2 = 598,7 кДж/кг и давлению pк = 1,1774 МПа на диаграмме отмечается точка 2. Температура в этой точке

t2 = 81°C.

7. По значению энтальпии h3 = h4 = 290,5 кДж/кг и давлению pи = 0,18152 МПа на диаграмме отмечается точка 4.

8. Удельные тепловые нагрузки в узлах теплового насоса:

qи = h1 h4 = 500,15 – 290,5 = 209,65 кДж/кг;

qк = h2 h3 = 580,0 – 290,5 = 289,50 кДж/кг;

lсж = h2 h1 =  580,0 – 500,15 = 79,85 кДж/кг.

Правильность расчета определяется проверкой теплового баланса

209,65 + 79,85 = 289,50 кДж/кг.

Тепловая нагрузка теплового насоса:

qтн = qк = 289,50 кДж/кг.

Энергия, потребляемая электродвигателем W:

W =  = 79,85 /(0,95·0,8) = 105,07 кДж/кг.

10. Показатели энергетической эффективности теплового насоса:

– коэффициент преобразования теплоты

=  = 289,5/ 79,85 = 3,63;

– коэффициент преобразования электроэнергии:

э= э.м э = 0,95·0,8·3,63 = 2,76;

– удельный расход первичной энергии·

ПЭ =  ·  =   · = 0,95.

Так как ПЭ < 1, то с энергетической точки зрения  отопление с использованием теплового насоса выгоднее, чем при сжигании природного топлива, применяемого для производства электроэнергии.

11. Степень повышения давления в компрессоре

e =  =  1,1774 / 0,18152 = 6,49 .

12. Производится эксергетический расчет схемы:

– средняя логарифмическая температура холодного теплоносителя

Тср. н= = = 273 К;

– эксергетическая температура низкопотенциального теплоносителя:

н =  = = 0,0366;

– эксергия ен, отданная низкопотенциальным теплоносителем в испарителе:

ен = н qи = 0,0366·209,65 = 7,67 кДж/кг.

– средняя логарифмическая температура горячего теплоносителя

Тср. в = = = 313 К.

– эксергетическая температура высокопотенциального теплоносителя:

в =  = = 0,160;

– эксергия ев, полученная высокопотенциальным теплоносителем в конденсаторе:

ев = 0,160·289,50 =  46,32 кДж/кг,

– эксергия электроэнергии, потребляемой электродвигателем:

еэ = W = = = 105,07 кДж/кг;

– эксергетический КПД э теплового насоса:

э =  =  =  = 0,411.

Расчет парокомпрессионного теплового насоса
с регенерацией теплоты (схема № 2) и с регенерацией теплоты и переохладителем (схема № 3)

Результаты проведенного выше расчета,  а также расчет ТНУ для второй и третей схемы  схем представлены в табл. .

Таблица

Термодинамический расчет схем
парокомпрессионного теплового насоса

Параметр

Размерность

Номер схемы

1

2

3

Температура испарения фреона tи

°С

–10

Энтальпия фреона после испарителя h1

кДж/кг

500,15

Давление фреона в испарителе pи

МПа

0,18152

Температура конденсации фреона tк

°С

45 + 5 = 50

Энтальпия фреона после конденсатора h3

кДж/кг

290,5

Давление конденсации фреона pк

МПа

1,1774

Температура фреона на входе в компрессор t1a

°С

–10 + 20 = 10

Энтальпия фреона на входе в компрессор h1a

кДж/кг

521

Энтальпия фреона после адиабатного сжатия h2a

кДж/кг

564

589

Адиабатный КПД компрессора а

0,80

Энтальпия фреона после компрессора h2

кДж/кг

580,0

606

Теплоемкость фреона после конденсатора c

1,957

Температура холодного фреона после переохладителя t3а

°С

[1,957·50 +

+ 4,19(5 + 35)] /

/ (1.957 + 4.19) = =43,2

Энтальпия холодного фреона после переохладителя h3а

кДж/кг

278

Продолжение табл.

Параметр

Размерность

Номер схемы

1

2

3

Температура воды после переохладителя tвп

°С

43,2 – 5 =

= 38,2

Энтальпия горячего фреона на входе в промежуточный теплообменник h3б

кДж/кг

290,5 –

– (521–500,15) =

=  269,7

278 – (521 –

– 500,15) =

= 257,2

Температура горячего фреона после промежуточного теплообменника t3б (по p, h-диаграмме)

°С

40

Энтальпия фреона перед испарителем h4

кДж/кг

290,5

269,7

257

Удельная тепловая нагрузка испарителя qи

кДж/кг

209,65

500,15  269,7 =

= 230,5

500,15 – 257,2 =

= 243

Удельная тепловая нагрузка кондесатора qк

кДж/кг

289,50

606 – 290,5 = 315,5

Удельная тепловая нагрузка переохладителя qпо

кДж/кг

290,5 – 278 =

= 12,5

Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн

кДж/кг

289,50

315,5

315,5 + 12,5 =

= 328,0

Удельная тепловая нагрузка промежуточного теплообменника qпто

кДж/кг

521 – 500,15 = 20,9

Работа сжатия в компрессоре lсж

кДж/кг

79,85

606 – 521 = 85,0

Удельная энергия, потребляемая электродвигателем W

кДж/кг

 105,07

85/(0,95·0,8) = 125,0

Проверка теплового

баланса

209,65 + 79,85 = 289,50

230,5 +85,0 =

= 315,5

243 + 85,0 =

315,5 + 12,5

Продолжение табл.

Параметр

Размерность

Номер схемы

1

2

3

Коэффициент сжатия e

6,49

Коэффициент преобразования теплоты

3,63

315,5 / 85,0 =

= 3,71

(315,5 + 12,5) /

/ 85,0 = 3,86

Коэффициент преобразования электроэнергии э

2,76

0,95·0,8·3,71 =

= 2,82

0,95·0,8·3,86 =

= 2,93

Удельный расход первичной энергии ПЭ

0,95

1/(0,95·0,8·0,4

0,95·3,71) =

= 0,93

1/(0,95·0,8·0,4

0,95·3,86) =

= 0,90

Средняя температура низкопотенциального теплоносителя Тср. н

К

273

Термодинамическая температура низкопотенциального теплоносителя н

0,0366

Эксергия, отданная низкопотенциальным теплоносителем ен

кДж/кг

7,67

0,0366·230,5 =

= 8,44

0,0366·243 =

= 8,89

Средняя температура высокопотенциального теплоносителя в конденсаторе Тср. н

К

313

=

= 314,6

Термодинамическая температура высокопотенциального теплоносителя в кондесаторе в

0,160

1 –  =

= 0,164

Эксергия, полученная высокопотенцильным теплоносителем в конденсаторе ев

кДж/кг

46,32

= 0,160·315,5 =

50,48

0,164·315,5 =

=  51,74


Окончание табл.

Параметр

Размерность

Номер схемы

1

2

3

Средняя температура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе Тср. нп

К

=

= 309,6

Термодинамическая температура высокопотенциального теплоносителя в переохладителе вп

1 – =

= 0,151

Эксергия, полученная высокопотенциальным теплоносителем в переохладителе евп

кДж/кг

0,151·12,5 = 1,89

Эксергия потребляемой электроэнергии, еэ

кДж/кг

105,07

125,0

Эксергетический КПД э

0,411

=

= 0,378

=

= 0,401

Показатели энергетической эффективности сводятся в табл. . Как видно из таблицы, наивысший коэффициент преобразования теплоты и электроэнергии, а также наименьший расход первичного топлива – в схеме № 3. Но в схемах № 2 и 3 эксергетический КПД меньше, чем в схеме № 1. Это связано с тем, что удельная тепловая нагрузка теплового насоса в схемах № 2 и 3 повышается за счет подвода дополнительной энергии в процессе сжатия. Так, за счет увеличения потребляемой электроэнергии на 19,3 кДж/кг тепловая нагрузка  в схемах № 2 и 3 увеличивается соответственно на  26 и 38,5 кДж/кг, что приводит к увеличению коэффициента преобразования теплоты . Так как эксергия электроэнергии равна величине электроэнергии, а эксергия теплоносителя составляет только часть его теплоты, то это приводит к потерям эксергии и снижению эксергетического КПД.

Таблица

Показатели энергетической эффективности рассчитанных вариантов

№ схемы

1

2

3

Удельная тепловая нагрузка теплового насоса qтн, кДж/кг

289,50

315,5

328,0

Удельная энергия, потребляемая электродвигателем W, кДж/кг

105,7

125,0

Степень сжатия в компрессоре e

6,49

Коэффициент преобразования теплоты m

3,63

3,71

3,86

Коэффициент преобразования электроэнергии mэ

2,76

2,82

2,93

Удельный расхол первичной энергии ПЭ

0,95

0,93

0,90

Эксергетический КПД hэ

0,411

0,378

0,401

 

Для дальнейших расчетов выбираем схему № 3.

Массовый расход хладагента Gха:

Gха =  = 3/328 = 0,00915 кг/с.

Полная нагрузка узлов теплового насоса:

– в компрессоре:

N = WGха = 125·0,00915 = 1,144 кВт;

– в испарителе:

Qи = qи Gха = 243·0,00915 = 2,223 кВт;

– в конденсаторе:

Qк = qк Gха = 315,5·0,00915 = 2,886 кВт;

– в переохладителе:

Qпо = qпо Gха = 12,5·0,00915 = 0,114 кВт;

– в промежуточном теплообменнике:

Qпто = qпто Gх.а = 20,9·0,00915 = 0,191 кВт.

Удельные эксергетические потери в компрессоре:

– внешние эксергетические потери в компрессоре и электродвигателе, вызванные механическим трением:

Dе = (Wlсж) = 125,0 – 85,0 = 40,0 кДж/кг;

– внутренние эксергетические потери в компрессоре, вызванные необратимостью процесса сжатия хладоагента (энтропия определяется по p, h-диаграмме):

Dе= T0(S2 S1а) = 263·(2,26 – 2,21) = 13,15 кДж/кг;

Эксергетические потери в теплообменниках определяются по  разности эксергии хладоагента, определяемой по формуле DhT0DS, и эксергии, подведенной или отобранной у теплоносителя, равной tq. Таким образом, определив энтропии по таблицам свойств фреона в состоянии насыщения или по p, h-диаграмме, получаем:

– эксергетические потери в испарителе:

Dеи = ен – [qиT0(S1S4)] = 8,89 – [243 – 263(2,1421 – 1,22)] =

= 8,40 кДж/кг;

– эксергетические потери в конденсаторе:

Dек = [qкT0(S2S3)] – ев = [315,15 – 263(2,26 – 1,3003)] – 51,74 =

= 11,01 кДж/кг;

– эксергетические потери в переохладителе:

Dепо = [qпоT0(S3S3а)] – евп = [12,5 – 263(1,3003 – 1,26)] – 1,89 =

 = 0,01 кДж/кг;

Эксергетические потери в промежуточном теплообменнике

Dепто = T0(S1аS1 S3а + S3б ) = 263(2,22 – 2,1421 – 1,26 + 1,20) =

= 2,08 кДж/кг.

Энтальпия фреона при дросселировании не изменяется, и эксергетические потери в дросселе:

Dед = T0(S4S3б) = 263(1,22 – 1,20) =  5,26 кДж/кг.

Сумма эксергетических потери в тепловом насосе:

Dе = Dе + Dе + Dеи + Dек + Dепо + Dепто + Dед =

= 40,0 + 13,15 + 8,40 + 11,01 + 0,01 + 2,08 + 5,26 = 79,91 кДж/кг.

Проверка расчета производится по равенству полученных эксергетических потерь и разности эксергии на входе и выходе теплового насоса:

Dе = (ен + еэ) – (eв + eвп) = (8,89 + 125,0) – (51,74 + 1,89) =

= 80,26 кДж/кг.

Отличие эксергетических потерь  (79,91 и 80,26 кДж/кг или 0,4%) обусловлено неточностью определения энтропии по p, h-диаграмме.

Наибольшие эксергетические потери происходят в компрессоре из-за необратимости процесса сжатия и в конденсаторе из-за необратимости процесса теплообмена. Поэтому для повышения эксергетического КПД необходимо приближаться к изотермическим условиям сжатия (то есть интенсивно охлаждать фреон в компрессоре) и снижать разность температур в конденсаторе (увеличивать его поверхность теплообмена).

Контрольные вопросы

1. Какие данные являются исходными для расчета циклов теплонасосных установок?

2. Какой показатель показывает термодинамическое совершенство работы теплового насоса?

3. Что является экономическим показателем работы теплонасосной установки?

4. Как производится оценка эффективности работы узлов теплового насоса?

5. Какие составные части входят в сумму эксергетических потерь в тепловом насосе?

6. Как определяется параметры фреона после сжатия

7. Опишите схемы теплообмена в испарителе, конденсаторе, переохладителе и регенеративном теплообменнике.


  1.  ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТНУ ДЛЯ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
    1.  Выбор ТНУ для теплоснабжения подъезда жилого дома

Для проектирования выбрана система отопления одного подъезда 9-этажного панельного жилого дома. Поквартирное отопление не рассматривалось по следующим причинам:

– расположенный в квартире тепловой насос создает шум и вибрацию, а разделение его на две части наподобие «сплит»-систем кондиционирования приводит к ухудшению внешнего вида здания;

– в отдельной квартире реконструируемых или ремонтируемых старых домов нельзя отказаться от централизованного отопления, но перевод всего подъезда на поквартирное отопление вполне возможен;

– в условиях г. Белгорода значительная часть новых квартир покупается иногородними жителями, например работающими на севере, и от момента сдачи дома до заселения квартиры может пройти несколько лет. При этом зимой незаселенные квартиры не отапливаются, что вынуждает соседей нести повышенные расходы на отопление своих квартир;

– при расчете теплоты утилизации сточных вод и вытяжной вентиляции увеличение количества источников (квартир) приводит к более стабильному сбросу теплоты.

ТНУ для отопления всего дома также не рассматривалось из-за большой массы и габаритов такой установки (см. табл. ), что вызывает трудности ее размещения без дополнения конструкции здания. По-подъездное отопление также удобно для резервирования оборудования, в этом случае одна резервная ТНУ будет устанавливаться для нескольких подъездов дома, или при ремонте ТНУ одного подъезда отопление будет производиться частью мощности ТНУ других подъездов.

Три схемы теплового насоса рассматривались со следующим источником низкопотенциальной теплоты:

а) грунтовый теплообменник (температура грунта 5 °С);

б) подземные грунтовые воды  (5 °С);

в) бытовые стоки (30 °С);

г) воздух в вытяжной вентиляции (25 °С).

В качестве нагревательных приборов выбрана система «теплый пол», в соответствии с табл.  температура воды на выходе из теплового насоса задавалась 60 °С, температура возвратной воды – 50 °С.

Для выбора варианта производился термодинамический расчет цикла теплового насоса, определялся коэффициент преобразования энергии в нем (отношение теплоты, полученной горячим теплоносителем к энергии, затраченной приводом компрессора), производился конструктивный расчет теплообменников и компрессора, определялась стоимость теплонасоной установки и срок ее окупаемости (при этом стоимость 1 Гкал теплоты принималась в размере 390 руб. согласно действующим летом 2005 г. тарифам в г. Белгороде).

Полученные результаты представлены на рис. . Из рис.  видно, что выбор схемы и типа фреона оказывает значительное влияние на конечную эффективность варианта. Из рассмотренных схем наилучшей оказалась схема № 3 в связи с более высоким значением коэффициента в ней с фреоном R-22 (озонобезопасные аналоги R410А, R407C).

Рис . Сравнение эффективности вариантов
при отопительной мощности 180 кВт

(номер после фреона соответствует номеру схемы)

Утилизация теплоты сточных вод, как и ожидалось, обеспечило самую эффективную систему теплоснабжения, значительно превосходящую остальные варианты. Утилизация теплоты вытяжного воздуха оказалась малоэффективной из-за высокой стоимости низкой эффективности и высокой стоимости теплообменника, устанавливаемого в вытяжной вентиляции. Из приведенных результатов видна возможность комплексной утилизации теплоты, когда промежуточный теплоноситель поочередно отбирает теплоту у сточных вод, вытяжной вентиляции и грунта.

Можно сделать вывод, что эффективность теплового насоса во многом зависит от условий его использования, что обязательно необходимо учитывать при проектировании теплонасосных установок или выборе готового оборудования.

  1.  Сравнение ТНУ с альтернативными системами отопления

При строительстве домов можно снизить стоимость дома, но потом из-за низкого термического сопротивления стен производить большие затраты на отопление. С другой стороны, увеличение толщины стен приводит к удорожанию дома. Предлагается снижать суммарные затраты на сооружение дома и отопление.

Для отопления рассмотрены четыре системы: 1) газовое с газовым котлом и конвективными радиаторами; 2) централизованное конвективными радиаторами; 3) электрическое – система теплый пол; 4) отопление с помощью теплового насоса и водяного теплого пола.  В табл. 23 приведены затраты на монтаж этих систем и их эксплуатацию.

Таблица

Характеристики  систем отопления

Тип

Затраты

Капитальные

Текущие

Централизованное

Водяная система отопления с конвективными радиаторами

ICот = 1,2(A/2· Срад)

Стоимость теплоты

Pгод. от =   СГкал

Окончание табл.

Тип

Затраты

Капитальные

Текущие

Газовое

Газовый отопительный котел и водяная система отопления с конвективными радиаторами ICот = Скот + 1,2(A/2· Срад)

Pгод. от =  h Спр. г

Электрическое

Система электрический теплый пол

ICот = СЭТП A

Pгод. от =   Сэ.э

Тепловой
насос

Теплонасосная установка и система «водяной теплый пол» ICот =

= СТН + СВТП A

Pгод. от =  m Сэ.э

Обозначения: А – площадь дома, м2; Срад  – стоимость конвективного радиатора, руб.; Скот – стоимость котла, руб.; Q – годовые затраты теплоты на отопление, кДж; СГкал – стоимость Гкал, руб; Q – теплота сгорания природного газа, кДж/м3; Спр. г – стоимость природного газа, руб/м3; hкот – КПД котла; СЭТП – стоимость системы электрический теплый пол с монтажом, руб/м2; Сэ.э – стоимость электроэнергии, руб/Квт·ч; СТН – стоимость теплонасосной установки, руб; СВТП – стоимость системы водяной теплый пол с монтажом, руб/м2; m – коэффициент преобразования энергии теплового насоса

Суммарные затраты на возведение жилого дома и его отопление  (рис. ) определялись с учетом инфляции и роста цен на энергоносители. Стоимость энергоносителей в t-м году Ct

Ct = C0 (1 + k/100)t

учитывала коэффициент увеличения стоимости k, %, принятый для природного газа 17, электроэнергии 12, централизованного теплоснабжения 15% в год.

Годовые дисконтированные затраты на отопление в t-м году

Pt = Ct Qгод / (1 + 0,01r)t,

где r – ставка дисконтирования (индекс инфляции), 12%.

Суммарные затраты на строительство и отопление через N лет:

S = IC + Pt.

Суммарные затраты

Капитальные затраты IC

Стоимость материалов и работ на сооружение дома без отделки

Стоимость системы отопления

Текущие затраты

Стоимость энергоносителей

Рис. . Расчет суммарных затрат

Выбор оптимального варианта заключался в подборе материалов и толщины изоляции для обеспечения минимальных суммарных затрат через заданное количество лет.

В качестве энергосберегающего дома рассматривался такой, который обеспечивает минимальные суммарные затраты на сооружение и отопление. При выборе срока были сравнены суммарные затраты через 10, 20, 30, 40, 50 лет. Во всех случаях были получены близкие результаты. При увеличении срока немного увеличивалась стоимость дома и снижались затраты на отопление. Для дальнейших расчетов был выбран срок 30 лет. На рис. 36 приведены суммарные затраты на сооружение дома и отопления для четырех отопительных систем. Как видно из рис., электроотопление является самым затратным, а газовое – самым экономичным. Централизованное отопление по затратам находится между ними.

Рис. 36. Сравнение отопительных систем

Можно сделать вывод, что затраты на установку теплового насоса – самые большие. Но при этом он обеспечивает наименьшие  затраты на отопление, а через 45 лет – самое экономичное отопление.

  1.  Определение оптимального теплового режима теплообменников

Одним из недостатков ТНУ является их высокая стоимость. Поэтому оптимизация узлов и, в частности, теплообменников, является актуальной задачей.

Тепловой режим работы теплообменников задается перепадом температур между теплоносителями на выходе из него. Снижение температурного перепада приводит к повышению площади поврехности теплообмена и увеличению стоимости теплообменника. Но при этом повышается коэффициент преобразования теплоты в тепловом насосе, так как снижается разница между температурами испарения и конденсации фреона. В программе при проектировании ТНУ определялся оптимальный температурный перепад для испарителя tи, конденсатора tк и переохладителя tпо. При этом для комплексной оценки работы теплового насоса использовался интегральный экономический показатель – срок окупаемости.

Зависимость эффективности ТНУ от перепада температур в теплообменниках для одного из вариантов представлена на рис. 37.

Рис. 37. Показатели эффективности ТНУ отопительной мощности 180 кВт
с грунтовым теплообменником  при изменении температурного напора
в теплообменниках

В результате расчетов для рассматриваемых условий можно рекомендовать следующие температурные перепады:

а) для ТНУ, использующего теплоту окружающей среды:

– в испарителе 5 °С;

– в конденсаторе 4°С;

– в переохладителе 1°С;

б) для ТНУ, утилизирующего сбросную теплоту:

– в испарителе 7 °С;

– в конденсаторе 6°С;

– в переохладителе 2°С.

Можно сделать вывод, что оптимальное проектирование теплообменников ТНУ позволяет заметно снизить срок их окупаемости.

  1.  Работа теплонасосной установки
    в нерасчетных условиях
     

Тепловые насосы предназначены для работы только в одном режиме. При отклонении параметров цикла теплового насоса от расчетных эффективность установки заметно снижается. Поэтому при проектировании теплонасосных установок обязательно должна оцениваться их работа при возможных отклонениях режимов, которые могут быть вызваны изменением: 1) тепловой мощности, отдаваемой потребителям; 2) требуемой температуры горячего теплоносителя; 3) температуры получаемого холодного теплоносителя.

Для расчета режимов работы ТНУ, отличающихся от номинальных, предлагается следующая методика. При проектировании теплового насоса по заданным температурам теплоносителей определяется площадь поверхности и конструктивные характеристики теплообменников. Расчет работы теплового насоса в других условиях заключается в определении неизвестных температур теплоносителей в теплообменниках при их известных характеристиках и производится в следующем порядке:

1) поверочный расчет теплообменников и определение температур конденсации и испарения рабочего агента;

2) расчет цикла рабочего агента;

3) определение коэффициентов m и k.

В этом случае оптимизация режима работы теплового насоса (изменение скорости движения хладагента и теплоносителей) позволяет улучшить эффективность ТНУ при снижении нагрузки (табл. ).

Таблица

Режимы работы теплового насоса при снижении нагрузки

Тепловая
нагрузка

Коэффициент преобразования теплоты

Эксергетический

КПД э

Коэффициент сжатия

Мощность, потребляемая электродвигателем Nэдв 

Перепад температур, °C

% от номинальной

удельная q, кДж/кг

в конденсаторе tк

в испарителе tи

100

3613

4,00

0,57

6,55

1130

4

8

80

2890

4,19

0,60

6,07

861

2

5,5

60

2170

4,36

0,61

5,73

622

0,7

3,5

40

1450

4,49

0,63

5,51

404

0,1

1,7

Эти результаты не противоречат практике, так как ТНУ, рассчитанный на меньшую номинальную нагрузку имел бы лучшие показатели, чем более мощный ТНУ, работающий с меньшей нагрузкой.

Контрольные вопросы

1. Сравните существующие способы отопления по капитальным и текущим затратам.

2. Как перепад температур в теплообменнике влияет на эффективность и стоимость теплового насоса?

3. Чем могут быть вызваны отклонения параметров цикла работы теплонасосной установки от расчетных?

Заключение

В России, в отличие от ряда промышленно-развитых стран, применение тепловых насосов до настоящего времени не находит широкого применения. Основной причиной этого является существующая в России тарифная политика на энергоносители. Теплонасосные системы теплоснабжения уже сегодня успешно конкурируют с системами на электрических и жидкотопливных котлах. Экономическая эффективность энергосберегающих и экологически чистых теплонасосных систем будет возрастать по мере увеличения степени сбалансированности тарифов на энергоносители и ужесточения экологических требований.


ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение 1

Задание на РГЗ

По исходных данным, приведенных в таблице, необходимо:

1. Рассчитать цикл идеального парокомпрессионного теплового насоса для четырех фреонов.

2. Рассчитать цикл парокомпрессионного теплового насоса с регенерацией теплоты для четырех фреонов.

3. Рассчитать цикл идеального парокомпрессионного теплового насоса с регенерацией теплоты им переохладителем для четырех фреонов.

4. Сравнить результаты расчета и выбрать наиболее эффективный вариант ТНУ.

5. Произвести расчет теплообменников для выбранного варианта.

Варианты исходных данных

п/п

Расход
холодной
воды

Температура
холодной воды

Температура
горячей воды

Температура

окружающей

среды

Перегрев
пара

в промежуточном
теплообменнике

До
теплового
насоса

После
теплового
насоса

До
теплового
насоса

После
теплового
насоса

Gн, кг/с

tн1, °С

tн2, °С

tв1, °С

tв2, °С

t0, °С

Dtп, °С

1

10

25

10

46

61

5

3

2

15

26

11

47

62

6

4

3

20

26

11

48

63

6

5

4

25

26

11

49

64

6

2

5

30

27

12

50

65

7

3

6

35

27

12

51

66

7

4

7

40

27

12

52

67

7

5

8

45

28

13

53

68

8

2

9

50

28

13

54

69

8

3

10

5

28

13

45

60

8

4

11

10

29

14

46

61

9

5

12

15

29

14

47

62

9

2

13

20

29

14

48

63

9

3

14

25

30

15

49

64

10

4

15

30

30

15

50

65

10

5

16

35

30

15

51

66

10

2

17

40

31

16

52

67

11

3

Окончание прил. 1

Расход
холодной
воды

Температура
холодной воды

Температура
горячей воды

Температура

окружающей

среды

Перегрев
пара

в промежуточном
теплообменнике

До
теплового
насоса

После
теплового
насоса

До
теплового
насоса

После
теплового
насоса

Gн, кг/с

tн1, °С

tн2, °С

tв1, °С

tв2, °С

t0, °С

Dtп, °С

18

45

31

16

53

68

11

4

19

50

31

16

54

69

11

5

20

5

32

17

45

60

12

2

21

10

32

17

46

61

12

3

22

15

32

17

47

62

12

4

23

20

33

18

48

63

13

5

24

25

33

18

49

64

13

2

25

30

33

18

50

65

13

3

26

35

34

19

51

66

14

4

27

40

34

19

52

67

14

5

28

45

34

19

53

68

14

2

29

50

35

20

54

69

15

3

30

5

35

20

45

60

15

4

Перепады температур в испарителе tисп, конденсаторе tк, переохладителе tпо:

группа №1 – tисп = tк  = tпо = 3 °С;

группа № 2 – tисп = tк  = tпо = 5 °С.


Приложение 2

Термодинамические свойства фреонов*

Условные обозначения:

t – температура, °С;

р – давление, МПа;

' – плотность жидкого фреона, кг/м3;

v'' – удельный объем парообразного фреона, м3/кг;

i' – энтальпия жидкого фреона, кДж/кг;

i'' - энтальпия парообразного, кДж/кг;

s' – энтропия жидкого фреона, кДж/(кг·К);

s'' - энтропия парообразного фреона, кДж/(кг·К);

cp' - теплоемкость жидкого фреона, кДж/(кг·К);

cp'' - теплоемкость парообразного фреона, кДж/(кг·К);

cp/cv показатель адиабаты;

' – динамический коэффициент вязкости жидкого фреона, мкПа·с;

'' - динамический коэффициент вязкости пара, мкПа·с;

' – коэффициент теплопроводности жидкого фреона, мВт/(м·К);

'' - коэффициент теплопроводности пара, мВт/(м·К);

Верхние индексы:

a –свойства в тройной точке;

b –свойства при нормальном атмосферном давлении;

c –свойства в критической точке.


Продолжение прил. 2

Фреон 11

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

-110,47a

0,00001

1768,5

1512,65

108,17

336,88

0,5694

1,9753

0,421

1,168

-110,00

0,00001

1767,6

1419,37

109,81

337,07

0,5795

1,9725

0,766

0,422

1,168

-100,00

0,00003

1747,4

402,55

117,55

341,36

0,6255

1,9181

0,781

0,437

1,161

-90,00

0,00008

1726,9

133,79

125,42

345,77

0,6697

1,8728

0,794

0,451

1,156

-80,00

0,00023

1706,2

50,774

133,41

350,31

0,7122

1,8351

0,804

0,465

1,151

-70,00

0,00057

1685,3

21,548

141,50

354,96

0,7530

1,8037

0,813

0,479

1,147

-60,00

0,00128

1664,3

10,055

149,66

359,71

0,7922

1,7777

0,820

0,493

1,144

-50,00

0,00265

1643,2

5,0875

157,89

364,56

0,8299

1,7561

0,826

0,507

1,141

-40,00

0,00509

1621,8

2,7595

166,19

369,48

0,8663

1,7382

0,832

0,521

1,138

-30,00

0,00919

1600,3

1,5892

174,54

374,48

0,9014

1,7236

0,838

0,535

1,137

789,6

-20,00

0,01573

1578,5

0,96383

182,96

379,53

0,9353

1,7118

0,845

0,548

1,136

710,7

9,48

100,7

-10,00

0,02567

1556,5

0,61141

191,44

384,64

0,9681

1,7023

0,852

0,562

1,135

636,1

9,82

98,2

0,00

0,04020

1534,1

0,40328

200,00

389,77

1,0000

1,6947

0,859

0,576

1,136

567,5

10,16

95,8

8,07

2,00

0,04377

1529,6

0,37264

201,72

390,80

1,0063

1,6935

0,861

0,578

1,136

554,5

10,23

95,3

8,13

4,00

0,04759

1525,0

0,34479

203,44

391,83

1,0125

1,6922

0,862

0,581

1,136

541,8

10,30

94,8

8,20

6,00

0,05167

1520,5

0,31943

205,17

392,86

1,0187

1,6911

0,864

0,584

1,136

529,3

10,37

94,3

8,26

8,00

0,05603

1515,9

0,29630

206,90

393,89

1,0249

1,6900

0,865

0,586

1,137

517,2

10,44

93,8

8,32

10,00

0,06068

1511,3

0,27518

208,64

394,92

1,0310

1,6889

0,867

0,589

1,137

505,2

10,51

93,4

8,39

12,00

0,06562

1506,7

0,25587

210,38

395,95

1,0371

1,6879

0,869

0,592

1,137

493,6

10,58

92,9

8,45

14,00

0,07088

1502,1

0,23819

212,12

396,99

1,0432

1,6870

0,871

0,595

1,138

482,2

10,65

92,4

8,52

16,00

0,07647

1497,4

0,22198

213,86

398,02

1,0492

1,6861

0,872

0,597

1,138

471,0

10,71

91,9

8,58

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

18,00

0,08240

1492,8

0,20710

215,61

399,05

1,0552

1,6853

0,874

0,600

1,138

460,2

10,78

91,4

8,65

20,00

0,08868

1488,1

0,19342

217,36

400,08

1,0612

1,6845

0,876

0,603

1,139

449,5

10,85

91,0

8,72

22,00

0,09534

1483,4

0,18083

219,12

401,10

1,0672

1,6838

0,878

0,606

1,139

439,1

10,93

90,5

8,78

23,71b

0,10132

1479,3

0,17086

220,62

401,98

1,0722

1,6832

0,880

0,608

1,140

430,5

10,99

90,1

8,84

24,00

0,10238

1478,6

0,16922

220,88

402,13

1,0731

1,6831

0,880

0,608

1,140

429,0

11,00

90,0

8,85

26,00

0,10982

1473,9

0,15852

222,64

403,16

1,0790

1,6824

0,882

0,611

1,141

419,1

11,07

89,5

8,92

28,00

0,11767

1469,1

0,14864

224,41

404,18

1,0849

1,6818

0,884

0,614

1,141

409,4

11,14

89,1

8,99

30,00

0,12596

1464,3

0,13950

226,19

405,21

1,0907

1,6813

0,886

0,617

1,142

400,0

11,21

88,6

9,06

32,00

0,13470

1459,5

0,13104

227,96

406,23

1,0965

1,6807

0,888

0,620

1,143

390,8

11,28

88,1

9,13

34,00

0,14389

1454,7

0,12320

229,74

407,25

1,1023

1,6803

0,890

0,622

1,144

381,9

11,36

87,6

9,20

36,00

0,15357

1449,8

0,11593

231,53

408,27

1,1081

1,6798

0,892

0,625

1,145

373,1

11,43

87,2

9,28

38,00

0,16374

1444,9

0,10918

233,32

409,28

1,1139

1,6794

0,894

0,628

1,146

364,6

11,50

86,7

9,35

40,00

0,17443

1440,0

0,10290

235,11

410,30

1,1196

1,6790

0,896

0,631

1,147

356,3

11,58

86,2

9,43

42,00

0,18564

1435,0

0,09706

236,91

411,31

1,1253

1,6787

0,899

0,634

1,148

348,2

11,65

85,8

9,50

44,00

0,19740

1430,0

0,09162

238,71

412,31

1,1310

1,6784

0,901

0,637

1,149

340,3

11,73

85,3

9,58

46,00

0,20973

1425,0

0,08656

240,52

413,32

1,1366

1,6781

0,903

0,640

1,150

332,6

11,80

84,8

9,66

48,00

0,22263

1420,0

0,08183

242,33

414,32

1,1423

1,6778

0,906

0,643

1,151

325,1

11,88

84,3

9,74

50,00

0,23614

1414,9

0,07741

244,15

415,32

1,1479

1,6776

0,908

0,646

1,152

317,8

11,96

83,9

9,82

55,00

0,27264

1402,1

0,06758

248,72

417,80

1,1618

1,6771

0,914

0,654

1,156

300,3

12,15

82,7

10,03

60,00

0,31329

1389,1

0,05924

253,32

420,25

1,1756

1,6767

0,921

0,662

1,160

283,9

12,35

81,5

10,24

65,00

0,35837

1375,9

0,05212

257,95

422,68

1,1893

1,6765

0,928

0,670

1,165

268,6

12,56

80,4

10,46

70,00

0,40818

1362,4

0,04601

262,62

425,08

1,2030

1,6764

0,935

0,679

1,170

254,2

12,76

79,2

10,70

75,00

0,46303

1348,7

0,04075

267,33

427,44

1,2165

1,6763

0,943

0,688

1,176

240,7

12,98

78,0

10,94

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

80,00

0,52323

1334,7

0,03620

272,08

429,76

1,2299

1,6764

0,951

0,698

1,183

228,1

13,20

76,9

11,19

85,00

0,58909

1320,4

0,03224

276,87

432,04

1,2432

1,6764

0,960

0,708

1,190

216,2

13,42

75,7

11,45

90,00

0,66094

1305,8

0,02879

281,70

434,27

1,2564

1,6766

0,969

0,719

1,199

205,1

13,65

74,6

11,72

95,00

0,73910

1290,9

0,02577

286,58

436,45

1,2696

1,6767

0,979

0,731

1,209

194,7

13,89

73,4

12,01

100,00

0,82390

1275,6

0,02312

291,50

438,57

1,2827

1,6769

0,989

0,744

1,219

185,0

14,14

72,3

12,30

105,00

0,91568

1259,9

0,02078

296,48

440,63

1,2958

1,6770

1,001

0,758

1,232

175,8

14,39

71,1

12,61

110,00

1,0148

1243,8

0,01870

301,51

442,63

1,3088

1,6771

1,013

0,773

1,246

167,2

14,65

70,0

12,93

115,00

1,1216

1227,2

0,01686

306,60

444,56

1,3218

1,6772

1,026

0,789

1,262

159,1

14,91

68,8

13,27

120,00

1,2364

1210,1

0,01522

311,75

446,40

1,3347

1,6772

1,041

0,807

1,280

151,5

15,19

67,6

13,61

125,00

1,3596

1192,4

0,01376

316,98

448,16

1,3477

1,6771

1,057

0,828

1,301

144,4

15,47

66,5

13,98

130,00

1,4916

1174,1

0,01244

322,27

449,82

1,3606

1,6770

1,075

0,851

1,325

137,7

15,77

65,3

14,36

135,00

1,6327

1155,1

0,01126

327,64

451,38

1,3735

1,6767

1,096

0,877

1,354

131,3

16,07

64,2

14,75

140,00

1,7834

1135,2

0,01019

333,10

452,81

1,3865

1,6763

1,119

0,907

1,388

125,4

16,38

63,0

15,16

145,00

1,9440

1114,4

0,00923

338,66

454,12

1,3995

1,6757

1,146

0,942

1,429

119,8

16,70

61,9

15,58

150,00

2,1151

1092,5

0,00835

344,33

455,26

1,4127

1,6748

1,178

0,985

1,478

155,00

2,2970

1069,3

0,00754

350,13

456,23

1,4259

1,6737

1,217

1,036

1,540

160,00

2,4903

1044,5

0,00681

356,08

456,99

1,4393

1,6722

1,266

1,100

1,618

165,00

2,6955

1017,9

0,00613

362,21

457,49

1,4529

1,6704

1,328

1,183

1,720

170,00

2,9131

988,7

0,00550

368,57

457,68

1,4668

1,6679

1,412

1,294

1,860

175,00

3,1440

956,3

0,00491

375,22

457,47

1,4812

1,6647

1,531

1,451

2,060

180,00

3,3888

919,3

0,00435

382,27

456,71

1,4963

1,6605

1,715

1,695

2,372

190,00

3,9250

820,6

0,00325

398,49

452,24

1,5303

1,6464

2,705

3,060

4,137

197,96c

4,4076

554,0

0,00181

428,64

428,64

1,5933

1,5933

¥  

¥

¥

¥

¥

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 12

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–100

0,00119

1679,1

10,0040

113,32

306,09

0,6077

1,7210

0,819

0,449

1,182

1005,0

6,78

116,7

4,27

–90

0,00286

1652,8

4,3948

121,53

310,59

0,6538

1,6861

0,824

0,465

1,176

819,0

7,18

112,0

4,67

–80

0,00619

1626,3

2,1355

129,81

315,19

0,6978

1,6576

0,831

0,481

1,172

684,9

7,58

107,4

5,08

–70

0,01228

1599,5

1,1286

138,17

319,87

0,7400

1,6344

0,840

0,497

1,168

584,0

7,97

103,0

5,50

–60

0,02261

1572,3

0,63992

146,62

324,61

0,7806

1,6156

0,850

0,513

1,166

505,1

8,37

98,8

5,93

–50

0,03911

1544,7

0,38494

155,18

329,39

0,8197

1,6004

0,861

0,530

1,165

441,8

8,76

94,7

6,38

–40

0,06409

1516,5

0,24342

163,86

334,18

0,8577

1,5882

0,873

0,548

1,166

389,8

9,16

90,7

6,84

–30

0,10026

1487,7

0,16057

172,67

338,94

0,8946

1,5784

0,886

0,566

1,169

346,2

9,55

86,9

7,32

–29,75b

0,10133

1487,0

0,15900

172,89

339,06

0,8955

1,5782

0,887

0,567

1,169

345,2

9,56

86,8

7,33

–28

0,10910

1481,9

0,14841

174,44

339,89

0,9019

1,5767

0,889

0,570

1,170

338,3

9,63

86,1

7,41

–26

0,11854

1476,0

0,13736

176,23

340,83

0,9091

1,5751

0,892

0,574

1,171

330,6

9,71

85,3

7,51

–24

0,12860

1470,1

0,12731

178,02

341,78

0,9163

1,5735

0,895

0,578

1,171

323,2

9,79

84,6

7,61

–22

0,13931

1464,1

0,11815

179,81

342,72

0,9234

1,5720

0,898

0,582

1,172

316,0

9,87

83,8

7,71

–20

0,15070

1458,1

0,10978

181,62

343,65

0,9305

1,5706

0,901

0,586

1,174

309,0

9,95

83,1

7,80

–18

0,16279

1452,1

0,10213

183,42

344,59

0,9376

1,5693

0,904

0,590

1,175

302,2

10,03

82,4

7,90

–16

0,17562

1446,1

0,09512

185,24

345,52

0,9447

1,5680

0,907

0,594

1,176

295,6

10,10

81,6

8,01

–14

0,18920

1440,0

0,08870

187,06

346,44

0,9517

1,5667

0,910

0,598

1,178

289,2

10,18

80,9

8,11

–12

0,20358

1433,8

0,08280

188,89

347,37

0,9587

1,5655

0,913

0,602

1,179

283,0

10,26

80,2

8,21

–10

0,21878

1427,6

0,07737

190,72

348,29

0,9656

1,5644

0,917

0,607

1,181

276,9

10,34

79,4

8,31

–8

0,23483

1421,4

0,07237

192,56

349,20

0,9726

1,5633

0,920

0,611

1,183

271,0

10,42

78,7

8,41

–6

0,25176

1415,1

0,06777

194,41

350,11

0,9795

1,5623

0,923

0,616

1,184

265,2

10,50

78,0

8,52

–4

0,26960

1408,8

0,06352

196,27

351,01

0,9863

1,5613

0,927

0,620

1,186

259,6

10,58

77,3

8,62

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–2

0,28839

1402,5

0,05959

198,13

351,91

0,9932

1,5603

0,930

0,625

1,189

254,1

10,66

76,6

8,73

0

0,30815

1396,1

0,05595

200,00

352,81

1,0000

1,5594

0,934

0,630

1,191

248,7

10,74

75,9

8,84

2

0,32891

1389,6

0,05258

201,88

353,69

1,0068

1,5586

0,938

0,635

1,193

243,5

10,82

75,1

8,95

4

0,35071

1383,1

0,04946

203,76

354,57

1,0136

1,5577

0,942

0,640

1,196

238,4

10,90

74,4

9,06

6

0,37358

1376,5

0,04656

205,65

355,45

1,0203

1,5569

0,946

0,645

1,199

233,4

10,98

73,7

9,17

8

0,39756

1369,9

0,04386

207,56

356,32

1,0270

1,5561

0,950

0,650

1,202

228,6

11,07

73,0

9,28

10

0,42267

1363,2

0,04135

209,46

357,18

1,0337

1,5554

0,954

0,656

1,205

223,8

11,15

72,3

9,39

12

0,44895

1356,5

0,03901

211,38

358,03

1,0404

1,5547

0,958

0,661

1,208

219,1

11,23

71,6

9,51

14

0,47643

1349,7

0,03683

213,31

358,88

1,0471

1,5540

0,962

0,667

1,211

214,6

11,31

70,9

9,62

16

0,50514

1342,8

0,03480

215,24

359,71

1,0537

1,5533

0,967

0,672

1,215

210,1

11,40

70,2

9,74

18

0,53513

1335,9

0,03290

217,18

360,54

1,0603

1,5527

0,971

0,678

1,219

205,7

11,48

69,6

9,86

20

0,56642

1328,9

0,03112

219,14

361,36

1,0669

1,5521

0,976

0,685

1,223

201,4

11,57

68,9

9,98

22

0,59905

1321,8

0,02946

221,10

362,17

1,0735

1,5515

0,981

0,691

1,228

197,2

11,65

68,2

10,10

24

0,63305

1314,6

0,02790

223,07

362,97

1,0801

1,5509

0,986

0,697

1,232

193,1

11,74

67,5

10,23

26

0,66846

1307,4

0,02643

225,05

363,76

1,0866

1,5503

0,991

0,704

1,237

189,0

11,83

66,8

10,36

28

0,70531

1300,1

0,02506

227,04

364,54

1,0932

1,5498

0,997

0,711

1,242

185,0

11,92

66,1

10,49

30

0,74365

1292,7

0,02377

229,04

365,31

1,0997

1,5492

1,002

0,718

1,248

181,1

12,01

65,4

10,62

32

0,78350

1285,2

0,02256

231,06

366,07

1,1062

1,5487

1,008

0,726

1,254

177,3

12,10

64,8

10,75

34

0,82491

1277,6

0,02142

233,08

366,81

1,1127

1,5481

1,014

0,734

1,260

173,5

12,19

64,1

10,89

36

0,86791

1269,9

0,02034

235,12

367,54

1,1192

1,5476

1,020

0,742

1,267

169,8

12,28

63,4

11,03

38

0,91253

1262,2

0,01933

237,16

368,26

1,1257

1,5470

1,026

0,750

1,274

166,1

12,38

62,7

11,18

40

0,95882

1254,3

0,01838

239,22

368,96

1,1322

1,5465

1,033

0,759

1,282

162,5

12,48

62,1

11,33

42

1,00680

1246,3

0,01748

241,29

369,65

1,1387

1,5459

1,040

0,768

1,290

159,0

12,57

61,4

11,48

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

44

1,05660

1238,1

0,01662

243,38

370,33

1,1451

1,5454

1,048

0,778

1,299

155,5

12,67

60,7

11,63

46

1,10810

1229,9

0,01582

245,47

370,98

1,1516

1,5448

1,055

0,788

1,308

152,0

12,78

60,0

11,79

48

1,16140

1221,5

0,01505

247,59

371,62

1,1580

1,5443

1,063

0,798

1,318

148,6

12,88

59,4

11,96

50

1,21660

1213,0

0,01433

249,71

372,24

1,1645

1,5437

1,072

0,810

1,329

145,3

12,99

58,7

12,13

52

1,27370

1204,4

0,01365

251,85

372,85

1,1710

1,5431

1,081

0,821

1,340

141,9

13,10

58,0

12,31

54

1,33270

1195,6

0,01300

254,01

373,43

1,1774

1,5425

1,090

0,834

1,353

138,7

13,21

57,3

12,49

56

1,39380

1186,6

0,01238

256,18

373,99

1,1839

1,5418

1,100

0,847

1,366

135,4

13,33

56,7

12,68

58

1,45680

1177,5

0,01180

258,38

374,53

1,1904

1,5411

1,111

0,861

1,381

132,2

13,45

56,0

12,87

60

1,52190

1168,1

0,01124

260,58

375,05

1,1969

1,5404

1,122

0,876

1,397

129,1

13,57

55,3

13,08

62

1,58920

1158,6

0,01071

262,81

375,54

1,2033

1,5397

1,135

0,892

1,414

125,9

13,70

54,7

13,29

64

1,65860

1148,9

0,01021

265,06

376,00

1,2099

1,5389

1,148

0,910

1,433

122,8

13,83

54,0

13,51

66

1,73020

1139,0

0,00973

267,33

376,44

1,2164

1,5381

1,162

0,929

1,453

119,7

13,96

53,3

13,75

68

1,80410

1128,8

0,00927

269,62

376,84

1,2229

1,5372

1,177

0,949

1,476

116,7

14,11

52,6

13,99

70

1,88020

1118,3

0,00883

271,94

377,22

1,2295

1,5363

1,193

0,971

1,501

113,6

14,26

52,0

14,25

75

2,08110

1090,9

0,00782

277,84

377,99

1,2461

1,5337

1,241

1,037

1,576

106,1

14,66

50,3

14,96

80

2,29750

1061,4

0,00691

283,94

378,48

1,2629

1,5306

1,302

1,122

1,677

98,6

15,11

48,7

15,80

85

2,53040

1029,1

0,00608

290,27

378,64

1,2801

1,5268

1,384

1,239

1,817

91,1

15,65

47,2

16,82

90

2,78080

993,2

0,00533

296,91

378,35

1,2978

1,5220

1,501

1,410

2,026

83,4

16,29

45,9

18,11

95

3,05010

952,2

0,00463

303,95

377,45

1,3163

1,5159

1,679

1,683

2,362

75,6

17,11

45,1

19,81

100

3,33990

903,8

0,00396

311,58

375,60

1,3360

1,5076

1,996

2,192

2,990

67,3

18,20

45,7

22,27

105

3,65250

842,2

0,00330

320,24

372,08

1,3581

1,4952

2,754

3,458

4,544

58,1

19,87

51,7

26,34

110

3,99240

742,7

0,00252

331,82

363,95

1,3874

1,4712

7,81

11,440

14,140

46,3

23,46

113,7

39,46

111,97c

4,13610

565,0

0,00177

347,76

347,76

1,4283

1,4283

-

-

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 22

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–100

0,00201

1571,3

8,26600

90,71

358,97

0,5050

2,0543

1,061

0,497

1,243

845,8

7,25

143,1

4,46

–90

0,00481

1544,9

3,64480

101,32

363,85

0,5646

1,9980

1,061

0,512

1,237

699,4

7,67

137,8

4,84

–80

0,01037

1518,2

1,77820

111,94

368,77

0,6210

1,9508

1,062

0,528

1,233

591,0

8,09

132,6

5,25

–70

0,02047

1491,2

0,94342

122,58

373,70

0,6747

1,9108

1,065

0,545

1,231

507,6

8,52

127,6

5,68

–60

0,03750

1463,7

0,53680

133,27

378,59

0,7260

1,8770

1,071

0,564

1,230

441,4

8,94

122,6

6,12

–50

0,06453

1435,6

0,32385

144,03

383,42

0,7752

1,8480

1,079

0,585

1,232

387,5

9,36

117,8

6,59

–48

0,07145

1429,9

0,29453

146,19

384,37

0,7849

1,8428

1,081

0,589

1,233

377,8

9,45

116,9

6,69

–46

0,07894

1424,2

0,26837

148,36

385,32

0,7944

1,8376

1,083

0,594

1,234

368,6

9,53

115,9

6,79

–44

0,08705

1418,4

0,24498

150,53

386,26

0,8039

1,8327

1,086

0,599

1,235

359,6

9,62

115,0

6,89

–42

0,09580

1412,6

0,22402

152,70

387,20

0,8134

1,8278

1,088

0,603

1,236

351,0

9,70

114,0

6,99

-40,81b

0,10132

1409,2

0,21260

154,00

387,75

0,8189

1,8250

1,090

0,606

1,236

346,0

9,75

113,5

7,05

–40

0,10523

1406,8

0,20521

154,89

388,13

0,8227

1,8231

1,091

0,608

1,237

342,6

9,79

113,1

7,09

–38

0,11538

1401,0

0,18829

157,07

389,06

0,8320

1,8186

1,093

0,613

1,238

334,5

9,87

112,2

7,19

–36

0,12628

1395,1

0,17304

159,27

389,97

0,8413

1,8141

1,096

0,619

1,239

326,7

9,96

111,2

7,29

–34

0,13797

1389,1

0,15927

161,47

390,89

0,8505

1,8098

1,099

0,624

1,241

319,1

10,04

110,3

7,40

–32

0,15050

1383,2

0,14682

163,67

391,79

0,8596

1,8056

1,102

0,629

1,242

311,7

10,12

109,4

7,51

–30

0,16389

1377,2

0,13553

165,88

392,69

0,8687

1,8015

1,105

0,635

1,244

304,6

10,21

108,5

7,61

–28

0,17819

1371,1

0,12528

168,10

393,58

0,8778

1,7975

1,108

0,641

1,246

297,7

10,29

107,5

7,72

–26

0,19344

1365,0

0,11597

170,33

394,47

0,8868

1,7937

1,112

0,646

1,248

291,0

10,38

106,6

7,83

–24

0,20968

1358,9

0,10749

172,56

395,34

0,8957

1,7899

1,115

0,653

1,250

284,4

10,46

105,7

7,94

–22

0,22696

1352,7

0,09975

174,80

396,21

0,9046

1,7862

1,119

0,659

1,253

278,1

10,55

104,8

8,06

–20

0,24531

1346,5

0,09268

177,04

397,06

0,9135

1,7826

1,123

0,665

1,255

271,9

10,63

103,9

8,17

–18

0,26479

1340,3

0,08621

179,30

397,91

0,9223

1,7791

1,127

0,672

1,258

265,9

10,72

103,0

8,29

–16

0,28543

1334,0

0,08029

181,56

398,75

0,9311

1,7757

1,131

0,678

1,261

260,1

10,80

102,1

8,40

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–14

0,30728

1327,6

0,07485

183,83

399,57

0,9398

1,7723

1,135

0,685

1,264

254,4

10,89

101,1

8,52

–12

0,33038

1321,2

0,06986

186,11

400,39

0,9485

1,7690

1,139

0,692

1,267

248,8

10,98

100,2

8,65

–10

0,35479

1314,7

0,06527

188,40

401,20

0,9572

1,7658

1,144

0,699

1,270

243,4

11,06

99,3

8,77

–8

0,38054

1308,2

0,06103

190,70

401,99

0,9658

1,7627

1,149

0,707

1,274

238,1

11,15

98,4

8,89

–6

0,40769

1301,6

0,05713

193,01

402,77

0,9744

1,7596

1,154

0,715

1,278

233,0

11,24

97,5

9,02

–4

0,43628

1295,0

0,05352

195,33

403,55

0,9830

1,7566

1,159

0,722

1,282

227,9

11,32

96,6

9,15

–2

0,46636

1288,3

0,05019

197,66

404,30

0,9915

1,7536

1,164

0,731

1,287

223,0

11,41

95,7

9,28

0

0,49799

1281,5

0,04710

200,00

405,05

1,0000

1,7507

1,169

0,739

1,291

218,2

11,50

94,8

9,42

2

0,53120

1274,7

0,04424

202,35

405,78

1,0085

1,7478

1,175

0,748

1,296

213,5

11,59

93,9

9,56

4

0,56605

1267,8

0,04159

204,71

406,50

1,0169

1,7450

1,181

0,757

1,301

208,9

11,68

93,1

9,70

6

0,60259

1260,8

0,03913

207,09

407,20

1,0254

1,7422

1,187

0,766

1,307

204,4

11,77

92,2

9,84

8

0,64088

1253,8

0,03683

209,47

407,89

1,0338

1,7395

1,193

0,775

1,313

200,0

11,86

91,3

9,99

10

0,68095

1246,7

0,03470

211,87

408,56

1,0422

1,7368

1,199

0,785

1,319

195,7

11,96

90,4

10,14

12

0,72286

1239,5

0,03271

214,28

409,21

1,0505

1,7341

1,206

0,795

1,326

191,5

12,05

89,5

10,29

14

0,76668

1232,2

0,03086

216,70

409,85

1,0589

1,7315

1,213

0,806

1,333

187,3

12,14

88,6

10,45

16

0,81244

1224,9

0,02912

219,14

410,47

1,0672

1,7289

1,220

0,817

1,340

183,2

12,24

87,7

10,61

18

0,86020

1217,4

0,02750

221,59

411,07

1,0755

1,7263

1,228

0,828

1,348

179,2

12,33

86,8

10,77

20

0,91002

1209,9

0,02599

224,06

411,66

1,0838

1,7238

1,236

0,840

1,357

175,3

12,43

85,9

10,95

22

0,96195

1202,3

0,02457

226,54

412,22

1,0921

1,7212

1,244

0,853

1,366

171,5

12,53

85,0

11,12

24

1,01600

1194,6

0,02324

229,04

412,77

1,1004

1,7187

1,252

0,866

1,375

167,7

12,63

84,1

11,30

26

1,07240

1186,7

0,02199

231,55

413,29

1,1086

1,7162

1,261

0,879

1,385

163,9

12,74

83,2

11,49

28

1,13090

1178,8

0,02082

234,08

413,79

1,1169

1,7136

1,271

0,893

1,396

160,3

12,84

82,3

11,69

30

1,19190

1170,7

0,01972

236,62

414,26

1,1252

1,7111

1,281

0,908

1,408

156,7

12,95

81,4

11,89

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

32

1,25520

1162,6

0,01869

239,19

414,71

1,1334

1,7086

1,291

0,924

1,420

153,1

13,06

80,5

12,10

34

1,32100

1154,3

0,01771

241,77

415,14

1,1417

1,7061

1,302

0,940

1,434

149,6

13,17

79,6

12,31

36

1,38920

1145,8

0,01679

244,38

415,54

1,1499

1,7036

1,314

0,957

1,448

146,1

13,28

78,7

12,54

38

1,46010

1137,3

0,01593

247,00

415,91

1,1582

1,7010

1,326

0,976

1,463

142,7

13,40

77,8

12,77

40

1,53360

1128,5

0,01511

249,65

416,25

1,1665

1,6985

1,339

0,995

1,480

139,4

13,52

76,9

13,02

42

1,60980

1119,6

0,01433

252,32

416,55

1,1747

1,6959

1,353

1,015

1,498

136,1

13,64

76,0

13,28

44

1,68870

1110,6

0,01360

255,01

416,83

1,1830

1,6933

1,368

1,037

1,517

132,8

13,77

75,1

13,55

46

1,77040

1101,4

0,01291

257,73

417,07

1,1913

1,6906

1,384

1,061

1,538

129,5

13,90

74,1

13,83

48

1,85510

1091,9

0,01226

260,47

417,27

1,1997

1,6879

1,401

1,086

1,561

126,3

14,04

73,2

14,13

50

1,94270

1082,3

0,01163

263,25

417,44

1,2080

1,6852

1,419

1,113

1,586

123,1

14,18

72,3

14,45

52

2,03330

1072,4

0,01104

266,05

417,56

1,2164

1,6824

1,439

1,142

1,614

120,0

14,32

71,4

14,78

54

2,12700

1062,3

0,01048

268,89

417,63

1,2248

1,6795

1,461

1,173

1,644

116,9

14,47

70,4

15,14

56

2,22390

1052,0

0,00995

271,76

417,66

1,2333

1,6766

1,485

1,208

1,677

113,8

14,63

69,5

15,52

58

2,32400

1041,3

0,00944

274,66

417,63

1,2418

1,6736

1,511

1,246

1,714

110,7

14,80

68,6

15,92

60

2,42750

1030,4

0,00896

277,61

417,55

1,2504

1,6705

1,539

1,287

1,755

107,6

14,98

67,6

16,36

65

2,70120

1001,4

0,00785

285,18

417,06

1,2722

1,6622

1,626

1,413

1,881

100,0

15,46

65,3

17,61

70

2,99740

969,7

0,00685

293,10

416,09

1,2945

1,6529

1,743

1,584

2,056

92,4

16,02

62,9

19,16

75

3,31770

934,4

0,00595

301,46

414,49

1,3177

1,6424

1,913

1,832

2,315

84,6

16,70

60,6

21,16

80

3,66380

893,7

0,00512

310,44

412,01

1,3423

1,6299

2,181

2,231

2,735

76,6

17,55

58,6

23,87

85

4,03780

844,8

0,00434

320,38

408,19

1,3690

1,6142

2,682

2,984

3,532

68,1

18,71

57,4

27,82

90

4,44230

780,1

0,00356

332,09

401,87

1,4001

1,5922

3,981

4,975

5,626

58,3

20,48

59,3

34,55

95

4,88240

662,9

0,00262

349,56

387,28

1,4462

1,5486

17,31

25,29

26,43

44,4

24,76

83,5

59,15

96,15c

4,99000

523,8

0,00191

366,90

366,90

1,4927

1,4927

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 113

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

-30,00

0,00286

1685,7

3,7614

173,90

339,42

0,8989

1,5796

-25,00

0,00389

1674,7

2,8148

178,14

342,46

0,9161

1,5783

-20,00

0,00523

1663,7

2,1351

182,43

345,53

0,9332

1,5775

-15,00

0,00694

1652,6

1,6401

186,76

348,62

0,9502

1,5772

-10,00

0,00908

1641,5

1,2748

191,13

351,72

0,9669

1,5772

-8,00

0,01008

1637,0

1,1562

192,89

352,97

0,9736

1,5773

-6,00

0,01117

1632,5

1,0505

194,66

354,22

0,9802

1,5775

-4,00

0,01236

1628,0

0,95598

196,43

355,47

0,9869

1,5777

-2,00

0,01365

1623,5

0,87144

198,21

356,72

0,9934

1,5780

0,00

0,01505

1619,0

0,79563

200,00

357,97

1,0000

1,5783

0,921

954,8

8,16

81,9

7,69

2,00

0,01656

1614,5

0,72756

201,79

359,23

1,0065

1,5787

0,925

928,8

8,32

81,6

7,78

4,00

0,01820

1609,9

0,66631

203,59

360,49

1,0131

1,5792

0,928

903,6

8,47

81,2

7,88

6,00

0,01997

1605,4

0,61113

205,40

361,75

1,0195

1,5796

0,931

879,4

8,62

80,9

7,98

8,00

0,02187

1600,8

0,56132

207,21

363,01

1,0260

1,5802

0,934

855,9

8,76

80,5

8,07

10,00

0,02392

1596,2

0,51630

209,03

364,28

1,0325

1,5807

0,937

833,3

8,90

80,2

8,17

12,00

0,02613

1591,6

0,47554

210,86

365,54

1,0389

1,5813

0,940

811,4

9,04

79,8

8,26

14,00

0,02849

1587,0

0,43859

212,69

366,81

1,0453

1,5820

0,943

790,3

9,17

79,5

8,36

16,00

0,03103

1582,4

0,40503

214,53

368,08

1,0516

1,5827

0,945

769,9

9,29

79,1

8,45

18,00

0,03375

1577,8

0,37452

216,37

369,35

1,0580

1,5834

0,948

750,2

9,42

78,8

8,55

20,00

0,03666

1573,1

0,34673

218,22

370,62

1,0643

1,5842

0,950

731,1

9,53

78,4

8,64

22,00

0,03976

1568,5

0,32140

220,08

371,89

1,0706

1,5850

0,953

712,7

9,65

78,1

8,74

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

24,00

0,04307

1563,8

0,29827

221,94

373,16

1,0769

1,5858

0,955

694,8

9,76

77,7

8,83

26,00

0,04660

1559,1

0,27712

223,81

374,43

1,0832

1,5867

0,958

677,6

9,86

77,4

8,93

28,00

0,05036

1554,4

0,25776

225,69

375,71

1,0894

1,5876

0,960

660,9

9,97

77,0

9,03

30,00

0,05436

1549,6

0,24001

227,57

376,98

1,0956

1,5885

0,962

644,7

10,07

76,7

9,12

32,00

0,05860

1544,9

0,22373

229,45

378,25

1,1018

1,5894

0,964

629,1

10,16

76,3

9,22

34,00

0,06310

1540,1

0,20877

231,34

379,53

1,1080

1,5904

0,966

613,9

10,26

75,9

9,32

36,00

0,06788

1535,3

0,19501

233,24

380,80

1,1141

1,5914

0,969

599,3

10,35

75,6

9,41

38,00

0,07293

1530,5

0,18233

235,14

382,08

1,1203

1,5925

0,971

585,1

10,43

75,2

9,51

40,00

0,07828

1525,7

0,17064

237,05

383,35

1,1264

1,5935

0,973

0,707

571,3

10,52

74,9

9,61

42,00

0,08393

1520,9

0,15986

238,97

384,62

1,1324

1,5946

0,975

0,712

558,0

10,60

74,5

9,70

44,00

0,08990

1516,0

0,14989

240,89

385,90

1,1385

1,5957

0,977

0,717

545,1

10,68

74,2

9,80

46,00

0,09619

1511,2

0,14067

242,81

387,17

1,1445

1,5969

0,979

0,721

532,6

10,76

73,8

9,90

47,56b

0,10132

1507,3

0,13397

244,31

388,16

1,1492

1,5978

0,980

0,724

523,1

10,81

73,6

9,98

48,00

0,10282

1506,3

0,13214

244,74

388,44

1,1505

1,5980

0,981

0,725

520,5

10,83

73,5

10,00

50,00

0,10981

1501,3

0,12423

246,68

389,72

1,1565

1,5992

0,983

0,729

508,8

10,90

73,1

10,10

55,00

0,12889

1489,0

0,10684

251,53

392,89

1,1714

1,6022

0,988

0,738

480,9

11,07

72,3

10,34

60,00

0,15045

1476,4

0,09235

256,43

396,07

1,1862

1,6053

0,993

0,745

455,1

11,23

71,4

10,59

65,00

0,17468

1463,7

0,08018

261,35

399,23

1,2008

1,6086

0,999

0,751

431,1

11,38

70,5

10,84

70,00

0,20181

1450,8

0,06992

266,30

402,39

1,2153

1,6119

1,004

0,757

408,9

11,52

69,6

11,10

75,00

0,23204

1437,8

0,06123

271,27

405,54

1,2296

1,6152

1,010

0,762

388,2

11,65

68,8

11,35

80,00

0,26559

1424,6

0,05381

276,28

408,67

1,2438

1,6187

1,016

0,768

368,9

11,78

67,9

11,61

85,00

0,30270

1411,1

0,04747

281,32

411,80

1,2579

1,6222

1,023

0,773

350,9

11,91

67,0

11,88

90,00

0,34358

1397,4

0,04201

286,38

414,90

1,2719

1,6258

1,030

0,780

334,2

12,03

66,1

12,14

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

95,00

0,38848

1383,5

0,03730

291,47

417,99

1,2857

1,6294

1,038

0,787

318,5

12,16

65,3

12,41

100,00

0,43764

1369,3

0,03321

296,59

421,07

1,2994

1,6330

1,047

0,795

303,8

12,29

64,4

12,68

105,00

0,49129

1354,9

0,02964

301,73

424,12

1,3130

1,6366

1,056

0,805

290,1

12,42

63,5

12,95

110,00

0,54969

1340,1

0,02653

306,91

427,14

1,3265

1,6403

1,067

0,817

277,3

12,56

62,6

13,23

115,00

0,61310

1325,0

0,02379

312,12

430,14

1,3399

1,6439

1,078

0,830

265,2

12,70

61,8

13,52

120,00

0,68177

1309,5

0,02138

317,36

433,11

1,3532

1,6476

1,090

0,847

253,9

12,86

60,9

13,80

125,00

0,75598

1293,5

0,01925

322,64

436,05

1,3664

1,6512

1,103

0,866

243,3

13,03

60,0

14,09

130,00

0,83600

1277,2

0,01736

327,96

438,95

1,3795

1,6548

1,118

0,888

233,3

13,21

59,2

14,39

135,00

0,92212

1260,3

0,01568

333,32

441,81

1,3925

1,6583

1,133

0,913

223,8

13,40

58,3

14,69

140,00

1,0146

1242,8

0,01418

338,73

444,61

1,4055

1,6618

1,150

0,942

215,0

13,62

57,4

15,00

145,00

1,1139

1224,7

0,01283

344,19

447,37

1,4184

1,6652

1,168

0,975

206,6

13,85

56,6

15,31

150,00

1,2201

1205,9

0,01162

349,71

450,06

1,4314

1,6685

1,188

1,012

198,7

14,10

55,7

15,62

155,00

1,3337

1186,3

0,01053

355,30

452,68

1,4443

1,6717

1,209

191,2

14,37

54,9

15,94

160,00

1,4550

1165,7

0,00954

360,97

455,21

1,4572

1,6748

1,231

184,2

14,67

54,0

16,27

165,00

1,5845

1144,0

0,00864

366,73

457,65

1,4701

1,6776

1,256

177,5

14,99

53,1

16,60

170,00

1,7224

1121,0

0,00782

372,60

459,97

1,4832

1,6803

1,282

171,2

15,34

52,3

16,94

175,00

1,8693

1096,4

0,00707

378,59

462,15

1,4963

1,6828

1,310

165,2

15,72

180,00

2,0256

1069,9

0,00637

384,75

464,17

1,5096

1,6849

1,339

16,13

185,00

2,1918

1040,9

0,00573

391,10

465,97

1,5232

1,6866

190,00

2,3685

1008,8

0,00513

397,71

467,49

1,5371

1,6878

200,00

2,7562

929,6

0,00401

412,08

469,26

1,5668

1,6876

210,00

3,1968

800,3

0,00286

430,26

466,91

1,6031

1,6789

214,40c

3,411

570,

0,00175

453,6

453,6

1,647

1,647

¥

¥

¥

¥

¥

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 114

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

-80,00

0,00077

1579,4

12,166

121,12

287,70

0,6572

1,5229

-75,00

0,00118

1577,1

8,1724

126,47

290,32

0,6845

1,5157

-70,00

0,00176

1574,6

5,6120

131,73

292,99

0,7108

1,5096

-65,00

0,00257

1572,0

3,9331

136,91

295,69

0,7360

1,5044

-60,00

0,00367

1569,1

2,8091

142,02

298,43

0,7602

1,5000

-55,00

0,00517

1566,0

2,0418

147,07

301,21

0,7836

1,4963

-50,00

0,00714

1562,6

1,5084

152,05

304,01

0,8062

1,4934

-45,00

0,00972

1558,9

1,1314

156,98

306,84

0,8280

1,4911

-40,00

0,01303

1554,9

0,86072

161,86

309,70

0,8492

1,4894

0,867

0,581

831,5

80,5

-35,00

0,01723

1550,5

0,66345

166,69

312,58

0,8697

1,4882

0,878

0,601

780,5

79,2

-30,00

0,02247

1545,7

0,51771

171,49

315,48

0,8896

1,4875

0,888

0,618

731,6

77,9

-28,00

0,02491

1543,7

0,47034

173,41

316,64

0,8974

1,4873

0,892

0,624

712,8

77,4

-26,00

0,02756

1541,5

0,42806

175,31

317,81

0,9052

1,4872

0,895

0,630

694,3

76,9

-24,00

0,03043

1539,4

0,39027

177,22

318,97

0,9129

1,4872

0,899

0,635

676,2

76,4

-22,00

0,03354

1537,1

0,35641

179,12

320,14

0,9204

1,4872

0,902

0,640

658,6

75,9

-20,00

0,03690

1534,7

0,32602

181,02

321,31

0,9280

1,4873

0,905

0,645

641,3

75,4

-18,00

0,04053

1532,2

0,29870

182,92

322,49

0,9354

1,4875

0,908

0,650

624,5

74,9

-16,00

0,04444

1529,7

0,27410

184,81

323,66

0,9428

1,4877

0,911

0,654

608,1

74,4

-14,00

0,04865

1527,1

0,25190

186,71

324,84

0,9501

1,4880

0,914

0,658

592,1

73,9

-12,00

0,05317

1524,3

0,23184

188,60

326,02

0,9574

1,4883

0,916

0,662

576,5

73,4

-10,00

0,05802

1521,4

0,21369

190,50

327,19

0,9646

1,4887

0,919

0,665

561,2

72,9

-8,00

0,06321

1518,5

0,19723

192,39

328,37

0,9718

1,4891

0,921

0,669

546,4

72,4

-6,00

0,06877

1515,4

0,18229

194,29

329,55

0,9789

1,4896

0,924

0,672

532,0

71,9

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

-4,00

0,07470

1512,2

0,16871

196,19

330,73

0,9860

1,4901

0,926

0,675

518,0

71,4

-2,00

0,08103

1508,9

0,15633

198,09

331,91

0,9930

1,4907

0,929

0,677

504,3

70,9

0,00

0,08778

1505,4

0,14505

200,00

333,10

1,0000

1,4913

0,931

0,680

491,0

10,48

70,4

2,00

0,09496

1501,9

0,13474

201,91

334,28

1,0069

1,4919

0,933

0,683

478,1

10,57

70,0

3,68b

0,10132

1498,8

0,12679

203,51

335,27

1,0127

1,4925

0,935

0,685

467,5

10,65

69,6

4,00

0,10259

1498,1

0,12532

203,82

335,46

1,0139

1,4926

0,935

0,685

465,5

10,66

69,5

6,00

0,11069

1494,3

0,11669

205,74

336,64

1,0207

1,4934

0,938

0,688

453,3

10,75

69,0

8,00

0,11928

1490,3

0,10877

207,66

337,82

1,0276

1,4941

0,940

0,690

441,4

10,84

68,5

10,00

0,12837

1486,2

0,10151

209,59

339,00

1,0344

1,4949

0,942

0,692

429,9

10,92

68,1

12,00

0,13799

1481,9

0,09483

211,52

340,18

1,0412

1,4957

0,944

0,695

418,7

11,00

67,6

14,00

0,14816

1477,5

0,08868

213,46

341,36

1,0479

1,4966

0,946

0,697

407,8

11,08

67,1

16,00

0,15890

1472,9

0,08301

215,41

342,54

1,0547

1,4975

0,949

0,699

397,2

11,16

66,7

18,00

0,17022

1468,2

0,07778

217,36

343,71

1,0614

1,4984

0,951

0,702

386,9

11,24

66,2

20,00

0,18215

1463,3

0,07295

219,32

344,89

1,0680

1,4994

0,954

0,704

376,9

11,32

65,7

22,00

0,19470

1458,3

0,06848

221,29

346,06

1,0747

1,5003

0,956

0,706

367,3

11,40

65,3

24,00

0,20791

1453,1

0,06435

223,26

347,24

1,0813

1,5014

0,959

0,709

357,8

11,47

64,8

26,00

0,22178

1447,8

0,06051

225,24

348,41

1,0879

1,5024

0,961

0,712

348,7

11,55

64,3

28,00

0,23634

1442,4

0,05695

227,22

349,58

1,0945

1,5034

0,964

0,714

339,8

11,63

63,9

30,00

0,25161

1436,7

0,05365

229,22

350,74

1,1011

1,5045

0,967

0,717

331,2

11,70

63,4

32,00

0,26762

1431,0

0,05057

231,21

351,91

1,1076

1,5056

0,970

0,720

322,9

11,78

63,0

34,00

0,28438

1425,1

0,04771

233,22

353,07

1,1141

1,5067

0,973

0,724

314,7

11,85

62,5

36,00

0,30192

1419,1

0,04505

235,23

354,23

1,1206

1,5078

0,976

0,727

306,9

11,93

62,0

38,00

0,32026

1412,9

0,04256

237,24

355,39

1,1270

1,5090

0,979

0,731

299,2

12,00

61,6

40,00

0,33941

1406,6

0,04024

239,26

356,55

1,1335

1,5101

0,983

0,735

291,8

12,08

61,1

42,00

0,35941

1400,2

0,03807

241,28

357,70

1,1399

1,5113

0,987

0,739

284,6

12,16

60,6

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

44,00

0,38028

1393,7

0,03604

243,31

358,85

1,1462

1,5125

0,990

0,744

277,6

12,23

60,2

46,00

0,40204

1387,0

0,03414

245,35

359,99

1,1526

1,5137

0,994

0,748

270,8

12,31

59,7

48,00

0,42471

1380,3

0,03237

247,38

361,13

1,1589

1,5149

0,999

0,753

264,2

12,39

59,3

50,00

0,44831

1373,4

0,03070

249,42

362,27

1,1652

1,5161

1,003

0,759

257,8

12,47

58,8

55,00

0,51158

1355,8

0,02695

254,54

365,10

1,1807

1,5192

1,015

0,774

242,5

12,68

57,6

60,00

0,58122

1337,6

0,02374

259,69

367,89

1,1961

1,5223

1,028

0,791

228,4

12,89

56,5

65,00

0,65765

1318,8

0,02097

264,86

370,65

1,2114

1,5255

1,043

0,812

215,2

13,12

55,3

70,00

0,74126

1299,4

0,01857

270,06

373,36

1,2265

1,5286

1,060

0,835

203,0

13,36

54,1

75,00

0,83248

1279,3

0,01648

275,30

376,03

1,2414

1,5317

1,079

0,862

191,6

13,61

52,9

80,00

0,93176

1258,7

0,01465

280,59

378,64

1,2563

1,5348

1,100

0,892

181,0

13,89

51,7

85,00

1,0396

1237,3

0,01304

285,93

381,18

1,2710

1,5377

1,122

0,926

171,1

14,18

50,5

90,00

1,1564

1215,1

0,01161

291,34

383,65

1,2858

1,5406

1,148

0,964

161,9

14,49

49,2

95,00

1,2828

1191,9

0,01035

296,83

386,02

1,3005

1,5433

1,175

1,007

153,3

14,83

48,0

100,00

1,4193

1167,5

0,00922

302,42

388,27

1,3153

1,5457

1,206

1,055

145,3

15,20

46,7

105,00

1,5665

1141,7

0,00821

308,14

390,39

1,3302

1,5480

1,239

1,107

137,8

45,4

110,00

1,7250

1114,1

0,00729

313,99

392,34

1,3452

1,5499

1,275

1,165

130,8

44,1

115,00

1,8955

1084,2

0,00646

320,02

394,07

1,3604

1,5513

1,314

1,229

124,2

42,8

120,00

2,0787

1051,4

0,00571

326,27

395,53

1,3760

1,5522

1,357

1,298

41,4

125,00

2,2753

1014,5

0,00500

332,81

396,62

1,3920

1,5523

130,00

2,4863

971,5

0,00434

339,76

397,18

1,4088

1,5513

135,00

2,7124

918,5

0,00371

347,35

396,92

1,4269

1,5484

140,00

2,9546

844,6

0,00305

356,24

395,08

1,4479

1,5419

145,88c

3,261

557,

0,00180

380,2

380,2

1,504

1,504

¥

¥

¥

¥

¥

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 123

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–80,00

0,00013

1709,6

83,6670

123,92

335,98

0,6712

1,7691

0,924

0,520

1,117

2093,0

6,68

107,4

3,22

–70,00

0,00034

1687,4

32,8420

133,17

341,25

0,7179

1,7422

0,927

0,537

1,113

1680,0

7,09

104,8

3,79

–60,00

0,00081

1665,1

14,3330

142,46

346,66

0,7625

1,7206

0,932

0,553

1,110

1383,0

7,50

102,0

4,35

–50,00

0,00177

1642,6

6,84600

151,81

352,21

0,8054

1,7034

0,939

0,569

1,107

1160,0

7,91

99,1

4,92

–40,00

0,00358

1620,0

3,53190

161,25

357,88

0,8468

1,6901

0,948

0,585

1,105

986,4

8,31

96,1

5,49

–30,00

0,00675

1597,0

1,94700

170,78

363,65

0,8868

1,6800

0,958

0,601

1,103

848,0

8,70

93,0

6,05

–20,00

0,01200

1573,8

1,13640

180,41

369,52

0,9256

1,6726

0,968

0,617

1,102

735,4

9,09

89,8

6,61

–10,00

0,02025

1550,1

0,69690

190,15

375,45

0,9633

1,6675

0,979

0,634

1,102

642,4

9,47

86,7

7,18

0,00

0,03265

1526,1

0,44609

200,00

381,44

1,0000

1,6642

0,990

0,651

1,102

564,6

9,84

83,7

7,74

2,00

0,03574

1521,3

0,40991

201,98

382,64

1,0072

1,6638

0,993

0,654

1,103

550,6

9,91

83,1

7,86

4,00

0,03907

1516,4

0,37720

203,97

383,84

1,0144

1,6634

0,995

0,658

1,103

537,0

9,99

82,5

7,97

6,00

0,04264

1511,5

0,34759

205,97

385,05

1,0216

1,6631

0,997

0,661

1,103

523,8

10,06

81,9

8,08

8,00

0,04647

1506,6

0,32075

207,96

386,25

1,0287

1,6628

0,999

0,665

1,103

511,1

10,13

81,3

8,20

10,00

0,05057

1501,6

0,29637

209,97

387,46

1,0358

1,6626

1,002

0,668

1,104

498,8

10,20

80,7

8,31

12,00

0,05495

1496,7

0,27420

211,97

388,66

1,0428

1,6625

1,004

0,672

1,104

486,8

10,28

80,1

8,43

14,00

0,05963

1491,7

0,25401

213,99

389,87

1,0499

1,6624

1,006

0,675

1,104

475,3

10,35

79,5

8,54

16,00

0,06463

1486,7

0,23559

216,00

391,08

1,0569

1,6623

1,009

0,679

1,105

464,0

10,42

79,0

8,66

18,00

0,06995

1481,7

0,21877

218,02

392,29

1,0638

1,6623

1,011

0,682

1,105

453,2

10,49

78,4

8,77

20,00

0,07561

1476,6

0,20338

220,05

393,49

1,0707

1,6624

1,014

0,686

1,106

442,6

10,56

77,8

8,89

22,00

0,08163

1471,5

0,18929

222,08

394,70

1,0776

1,6625

1,016

0,690

1,106

432,4

10,63

77,3

9,01

24,00

0,08802

1466,4

0,17637

224,12

395,91

1,0845

1,6626

1,018

0,693

1,107

422,4

10,70

76,7

9,12

26,00

0,09480

1461,3

0,16451

226,16

397,12

1,0913

1,6628

1,021

0,697

1,107

412,8

10,77

76,1

9,24

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

27,82b

0,10133

1456,6

0,15453

228,03

398,22

1,0975

1,6630

1,023

0,701

1,108

404,2

10,84

75,6

9,35

28,00

0,10198

1456,2

0,15360

228,21

398,32

1,0981

1,6630

1,023

0,701

1,108

403,4

10,84

75,6

9,36

30,00

0,10958

1451,0

0,14356

230,26

399,53

1,1049

1,6633

1,026

0,705

1,109

394,3

10,91

75,0

9,48

32,00

0,11762

1445,8

0,13431

232,31

400,73

1,1116

1,6635

1,028

0,709

1,109

385,4

10,98

74,5

9,60

34,00

0,12611

1440,6

0,12577

234,38

401,93

1,1183

1,6639

1,031

0,712

1,110

376,8

11,05

74,0

9,72

36,00

0,13507

1435,4

0,11789

236,44

403,14

1,1250

1,6642

1,033

0,716

1,111

368,4

11,12

73,4

9,84

38,00

0,14452

1430,1

0,11060

238,51

404,34

1,1317

1,6646

1,036

0,720

1,112

360,3

11,19

72,9

9,96

40,00

0,15447

1424,8

0,10385

240,59

405,54

1,1383

1,6651

1,038

0,724

1,113

352,4

11,26

72,4

10,08

42,00

0,16495

1419,4

0,09759

242,67

406,73

1,1449

1,6655

1,041

0,728

1,114

344,7

11,33

71,8

10,20

44,00

0,17597

1414,1

0,09179

244,76

407,93

1,1515

1,6660

1,044

0,732

1,115

337,2

11,40

71,3

10,32

46,00

0,18755

1408,7

0,08641

246,86

409,12

1,1581

1,6665

1,046

0,736

1,116

329,9

11,46

70,8

10,45

48,00

0,19971

1403,3

0,08140

248,95

410,31

1,1646

1,6670

1,049

0,741

1,117

322,8

11,53

70,3

10,57

50,00

0,21246

1397,8

0,07674

251,06

411,50

1,1711

1,6676

1,052

0,745

1,119

315,9

11,60

69,8

10,70

52,00

0,22584

1392,3

0,07240

253,17

412,69

1,1776

1,6682

1,055

0,749

1,120

309,1

11,67

69,3

10,82

54,00

0,23985

1386,8

0,06836

255,28

413,87

1,1840

1,6688

1,058

0,753

1,121

302,6

11,74

68,8

10,95

56,00

0,25451

1381,2

0,06458

257,41

415,05

1,1905

1,6694

1,060

0,758

1,123

296,2

11,80

68,3

11,08

58,00

0,26985

1375,6

0,06106

259,53

416,23

1,1969

1,6701

1,063

0,762

1,124

289,9

11,87

67,8

11,21

60,00

0,28589

1370,0

0,05777

261,67

417,40

1,2033

1,6707

1,066

0,767

1,126

283,9

11,94

67,3

11,34

62,00

0,30264

1364,3

0,05469

263,81

418,57

1,2096

1,6714

1,069

0,771

1,127

277,9

12,01

66,8

11,47

64,00

0,32013

1358,6

0,05180

265,95

419,73

1,2160

1,6721

1,072

0,776

1,129

272,1

12,07

66,3

11,61

66,00

0,33838

1352,8

0,04910

268,10

420,89

1,2223

1,6728

1,076

0,781

1,131

266,5

12,14

65,9

11,74

68,00

0,35740

1347,0

0,04656

270,26

422,05

1,2286

1,6735

1,079

0,785

1,133

261,0

12,21

65,4

11,88

70,00

0,37722

1341,2

0,04418

272,42

423,20

1,2349

1,6743

1,082

0,790

1,135

255,6

12,28

64,9

12,01

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

72,00

0,39787

1335,3

0,04195

274,60

424,35

1,2411

1,6750

1,085

0,795

1,137

250,4

12,35

64,5

12,15

74,00

0,41936

1329,3

0,03985

276,77

425,50

1,2474

1,6758

1,089

0,800

1,139

245,2

12,42

64,0

12,29

76,00

0,44171

1323,4

0,03787

278,96

426,63

1,2536

1,6766

1,092

0,806

1,142

240,2

12,49

63,5

12,44

78,00

0,46494

1317,3

0,03601

281,15

427,77

1,2598

1,6774

1,096

0,811

1,144

235,3

12,55

63,1

12,58

80,00

0,48909

1311,2

0,03426

283,35

428,89

1,2660

1,6781

1,100

0,816

1,147

230,5

12,63

62,6

12,73

82,00

0,51416

1305,1

0,03261

285,55

430,01

1,2722

1,6789

1,103

0,822

1,150

225,9

12,70

62,2

12,87

84,00

0,54019

1298,9

0,03105

287,77

431,13

1,2783

1,6797

1,107

0,827

1,152

221,3

12,77

61,7

13,02

86,00

0,56720

1292,6

0,02958

289,99

432,23

1,2845

1,6806

1,111

0,833

1,156

216,8

12,84

61,3

13,17

88,00

0,59520

1286,3

0,02819

292,22

433,33

1,2906

1,6814

1,115

0,839

1,159

212,5

12,91

60,8

13,33

90,00

0,62423

1279,9

0,02687

294,45

434,43

1,2967

1,6822

1,120

0,845

1,162

208,2

12,98

60,4

13,48

92,00

0,65430

1273,5

0,02563

296,70

435,51

1,3028

1,6830

1,124

0,851

1,166

204,0

13,06

59,9

13,64

94,00

0,68544

1266,9

0,02445

298,95

436,59

1,3089

1,6838

1,129

0,858

1,169

199,9

13,14

59,5

13,80

96,00

0,71768

1260,3

0,02334

301,21

437,66

1,3150

1,6846

1,133

0,864

1,173

195,9

13,21

59,1

13,96

98,00

0,75103

1253,7

0,02228

303,49

438,72

1,3211

1,6854

1,138

0,871

1,177

191,9

13,29

58,6

14,13

100,00

0,78553

1246,9

0,02128

305,77

439,77

1,3271

1,6862

1,143

0,878

1,182

188,1

13,37

58,2

14,29

110,00

0,97603

1211,9

0,01697

317,32

444,88

1,3572

1,6902

1,172

0,917

1,208

169,9

13,80

56,0

15,17

120,00

1,19900

1174,4

0,01361

329,15

449,67

1,3872

1,6938

1,207

0,964

1,243

153,4

14,29

53,9

16,14

130,00

1,45780

1133,6

0,01094

341,32

454,07

1,4173

1,6969

1,254

1,026

1,294

138,1

14,89

51,7

17,22

140,00

1,75630

1088,3

0,00879

353,92

457,94

1,4475

1,6992

1,318

1,111

1,369

123,8

15,65

49,5

18,44

150,00

2,09870

1036,8

0,00703

367,10

461,05

1,4782

1,7003

1,415

1,240

1,493

110,2

16,68

47,2

19,87

160,00

2,49010

975,7

0,00555

381,13

463,01

1,5101

1,6991

1,584

1,473

1,726

96,8

18,19

44,8

21,63

170,00

2,93720

896,9

0,00425

396,61

462,89

1,5443

1,6939

1,979

2,033

2,309

82,7

20,71

42,3

24,05

183,68c

3,66180

550,0

0,00182

437,39

437,39

1,6325

1,6325

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 124 

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–100

0,00024

1714,6

44,37500

98,87

302,29

0,5417

1,7165

0,953

0,534

1,129

1964,0

6,66

111,8

4,81

–90

0,00067

1688,6

16,53100

108,45

307,68

0,5954

1,6832

0,962

0,551

1,125

1521,0

7,05

108,7

5,26

–80

0,00169

1662,3

6,96450

118,13

313,21

0,6469

1,6569

0,972

0,569

1,122

1215,0

7,45

105,4

5,74

–70

0,00379

1635,9

3,25230

127,91

318,86

0,6962

1,6362

0,983

0,586

1,119

994,1

7,84

101,9

6,23

–60

0,00779

1609,1

1,65600

137,80

324,62

0,7437

1,6202

0,995

0,605

1,117

829,0

8,23

98,5

6,74

–50

0,01482

1582,0

0,90713

147,81

330,46

0,7896

1,6081

1,007

0,624

1,116

701,6

8,62

94,9

7,27

–40

0,02642

1554,3

0,52863

157,95

336,36

0,8340

1,5993

1,020

0,644

1,116

600,9

9,01

91,3

7,82

–30

0,04452

1526,1

0,32470

168,23

342,29

0,8772

1,5930

1,034

0,665

1,118

519,4

9,39

87,7

8,39

–20

0,07145

1497,3

0,20856

178,66

348,23

0,9191

1,5890

1,049

0,688

1,120

452,4

9,78

84,1

8,98

–218

0,07813

1491,4

0,19180

180,76

349,42

0,9274

1,5884

1,052

0,693

1,121

440,4

9,86

83,4

9,10

–16

0,08529

1485,5

0,17665

182,87

350,61

0,9356

1,5879

1,056

0,698

1,122

428,8

9,93

82,7

9,22

–14

0,09296

1479,6

0,16293

184,99

351,79

0,9438

1,5874

1,059

0,703

1,123

417,6

10,01

82,0

9,34

–12

0,10117

1473,6

0,15048

187,11

352,97

0,9519

1,5870

1,062

0,708

1,124

406,8

10,09

81,2

9,46

–11,96b

0,10133

1473,5

0,15026

187,15

352,99

0,9521

1,5870

1,062

0,708

1,124

406,6

10,09

81,2

9,46

–10

0,10993

1467,6

0,13917

189,24

354,15

0,9600

1,5867

1,065

0,713

1,125

396,3

10,16

80,5

9,59

–8

0,11928

1461,6

0,12888

191,38

355,33

0,9681

1,5864

1,069

0,718

1,126

386,2

10,24

79,8

9,71

–6

0,12923

1455,5

0,11950

193,52

356,51

0,9761

1,5862

1,072

0,723

1,127

376,4

10,32

79,1

9,84

–4

0,13983

1449,4

0,11093

195,68

357,68

0,9841

1,5860

1,076

0,729

1,128

366,9

10,40

78,4

9,96

–2

0,15108

1443,2

0,10310

197,83

358,86

0,9921

1,5859

1,079

0,734

1,129

357,7

10,47

77,7

10,09

0

0,16303

1437,0

0,09593

200,00

360,02

1,0000

1,5858

1,083

0,740

1,131

348,8

10,55

77,0

10,22

2

0,17570

1430,8

0,08936

202,17

361,19

1,0079

1,5858

1,087

0,746

1,132

340,2

10,63

76,3

10,35

4

0,18911

1424,5

0,08333

204,35

362,35

1,0158

1,5858

1,090

0,751

1,134

331,8

10,71

75,6

10,49

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

6

0,20331

1418,1

0,07779

206,54

363,51

1,0236

1,5859

1,094

0,757

1,135

323,7

10,79

74,9

10,62

8

0,21830

1411,8

0,07268

208,74

364,67

1,0314

1,5860

1,098

0,763

1,137

315,8

10,87

74,2

10,75

10

0,23414

1405,3

0,06798

210,94

365,82

1,0392

1,5861

1,102

0,769

1,139

308,2

10,95

73,5

10,89

12

0,25084

1398,9

0,06364

213,15

366,97

1,0469

1,5863

1,106

0,776

1,141

300,8

11,03

72,8

11,03

14

0,26844

1392,3

0,05964

215,37

368,11

1,0546

1,5865

1,110

0,782

1,143

293,5

11,11

72,1

11,17

16

0,28696

1385,7

0,05593

217,60

369,25

1,0623

1,5868

1,114

0,788

1,145

286,5

11,19

71,4

11,31

18

0,30644

1379,1

0,05250

219,84

370,38

1,0700

1,5870

1,119

0,795

1,148

279,7

11,28

70,8

11,46

20

0,32692

1372,4

0,04932

222,09

371,51

1,0776

1,5873

1,123

0,802

1,150

273,1

11,36

70,1

11,61

22

0,34842

1365,6

0,04636

224,34

372,63

1,0852

1,5876

1,128

0,809

1,153

266,6

11,44

69,4

11,75

24

0,37097

1358,8

0,04362

226,60

373,75

1,0928

1,5880

1,132

0,816

1,156

260,3

11,53

68,7

11,91

26

0,39462

1351,9

0,04107

228,88

374,85

1,1004

1,5883

1,137

0,823

1,159

254,2

11,61

68,1

12,06

28

0,41938

1345,0

0,03870

231,16

375,96

1,1079

1,5887

1,142

0,830

1,162

248,2

11,70

67,4

12,22

30

0,44530

1337,9

0,03648

233,45

377,05

1,1154

1,5891

1,147

0,838

1,165

242,4

11,79

66,8

12,38

32

0,47241

1330,8

0,03442

235,75

378,14

1,1229

1,5895

1,152

0,845

1,169

236,7

11,88

66,1

12,54

34

0,50075

1323,7

0,03249

238,07

379,22

1,1304

1,5900

1,157

0,853

1,172

231,2

11,97

65,5

12,71

36

0,53034

1316,4

0,03069

240,39

380,29

1,1379

1,5904

1,163

0,861

1,176

225,8

12,06

64,8

12,88

38

0,56123

1309,1

0,02901

242,72

381,36

1,1453

1,5909

1,168

0,870

1,180

220,5

12,16

64,2

13,05

40

0,59345

1301,6

0,02743

245,07

382,41

1,1528

1,5913

1,174

0,878

1,185

215,4

12,25

63,5

13,23

42

0,62704

1294,1

0,02596

247,43

383,45

1,1602

1,5918

1,180

0,887

1,189

210,4

12,35

62,9

13,41

44

0,66202

1286,5

0,02457

249,79

384,49

1,1676

1,5923

1,187

0,897

1,194

205,5

12,45

62,3

13,59

46

0,69845

1278,8

0,02327

252,17

385,51

1,1750

1,5928

1,193

0,906

1,199

200,7

12,55

61,7

13,79

48

0,73635

1271,0

0,02205

254,56

386,52

1,1824

1,5933

1,200

0,916

1,205

196,0

12,66

61,0

13,98

50

0,77577

1263,1

0,02090

256,97

387,53

1,1897

1,5937

1,207

0,926

1,211

191,4

12,77

60,4

14,18

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

52

0,81675

1255,1

0,01982

259,39

388,51

1,1971

1,5942

1,214

0,937

1,217

187,0

12,88

59,8

14,39

54

0,85931

1247,0

0,01880

261,82

389,49

1,2044

1,5947

1,221

0,948

1,224

182,6

12,99

59,2

14,61

56

0,90350

1238,7

0,01784

264,26

390,45

1,2118

1,5951

1,229

0,959

1,231

178,3

13,11

58,6

14,83

58

0,94937

1230,3

0,01693

266,73

391,39

1,2191

1,5956

1,238

0,971

1,239

174,1

13,27

58,0

15,08

60

0,99695

1221,8

0,01607

269,20

392,33

1,2265

1,5960

1,246

0,984

1,247

169,9

13,40

57,5

15,32

62

1,04630

1213,2

0,01527

271,69

393,24

1,2338

1,5965

1,255

0,997

1,256

165,9

13,53

56,9

15,57

64

1,09740

1204,3

0,01450

274,20

394,14

1,2411

1,5969

1,265

1,011

1,266

161,9

13,67

56,3

15,83

66

1,15040

1195,4

0,01378

276,72

395,01

1,2485

1,5972

1,275

1,026

1,276

158,0

13,82

55,7

16,10

68

1,20520

1186,2

0,01309

279,27

395,87

1,2558

1,5976

1,286

1,042

1,287

154,2

13,97

55,2

16,38

70

1,26200

1176,9

0,01244

281,83

396,71

1,2631

1,5979

1,297

1,058

1,299

150,4

14,12

54,6

16,68

72

1,32070

1167,4

0,01183

284,41

397,52

1,2705

1,5982

1,310

1,076

1,313

146,7

14,28

54,1

16,98

74

1,38150

1157,6

0,01124

287,01

398,31

1,2779

1,5985

1,323

1,095

1,327

143,0

14,45

53,5

17,30

76

1,44430

1147,7

0,01069

289,63

399,08

1,2852

1,5987

1,337

1,115

1,343

139,4

14,63

53,0

17,64

78

1,50930

1137,5

0,01016

292,28

399,81

1,2926

1,5989

1,352

1,137

1,360

135,8

14,82

52,5

17,99

80

1,57640

1127,0

0,00965

294,95

400,52

1,3001

1,5990

1,368

1,160

1,379

132,3

15,01

51,9

18,36

85

1,75400

1099,6

0,00849

301,75

402,14

1,3187

1,5990

1,415

1,229

1,436

123,7

15,54

50,6

19,39

90

1,94620

1070,1

0,00746

308,74

403,51

1,3376

1,5986

1,475

1,318

1,513

115,2

16,16

49,4

20,58

95

2,15420

1037,8

0,00653

315,97

404,56

1,3568

1,5975

1,554

1,437

1,618

106,9

16,88

48,2

22,00

100

2,37870

1001,8

0,00569

323,50

405,20

1,3766

1,5955

1,665

1,607

1,773

98,4

17,75

47,0

23,73

105

2,62120

960,8

0,00492

331,44

405,26

1,3971

1,5923

1,835

1,873

2,022

89,8

18,85

46,0

25,94

110

2,88310

912,1

0,00419

339,99

404,46

1,4188

1,5870

2,135

2,357

2,478

80,8

20,30

45,1

28,94

115

3,16620

849,5

0,00347

349,58

402,13

1,4428

1,5782

2,837

3,513

3,576

70,7

22,45

45,0

33,62

122,28c

3,62430

560,0

0,00179

378,79

378,79

1,5156

1,5156

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 134а

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–103,3a

0,00039

1591,1

35,4960

71,46

334,94

0,4126

1,9639

1,184

0,585

1,164

2175,0

6,46

145,2

3,08

–100,00

0,00056

1582,4

25,1930

75,36

336,85

0,4354

1,9456

1,184

0,593

1,162

1893,0

6,60

143,2

3,34

–90,00

0,00152

1555,8

9,7698

87,23

342,76

0,5020

1,8972

1,189

0,617

1,156

1339,0

7,03

137,3

4,15

–80,00

0,00367

1529,0

4,2682

99,16

348,83

0,5654

1,8580

1,198

0,642

1,151

1018,0

7,46

131,5

4,95

–70,00

0,00798

1501,9

2,0590

111,20

355,02

0,6262

1,8264

1,210

0,667

1,148

809,2

7,89

126,0

5,75

–60,00

0,01591

1474,3

1,0790

123,36

361,31

0,6846

1,8010

1,223

0,692

1,146

663,1

8,30

120,7

6,56

–50,00

0,02945

1446,3

0,60620

135,67

367,65

0,7410

1,7806

1,238

0,720

1,146

555,1

8,72

115,6

7,36

–40,00

0,05121

1417,7

0,36108

148,14

374,00

0,7956

1,7643

1,255

0,749

1,148

472,2

9,12

110,6

8,17

–30,00

0,08438

1388,4

0,22594

160,79

380,32

0,8486

1,7515

1,273

0,781

1,152

406,4

9,52

105,8

8,99

–28,00

0,09270

1382,4

0,20680

163,34

381,57

0,8591

1,7492

1,277

0,788

1,153

394,9

9,60

104,8

9,15

–26,07b

0,10133

1376,7

0,19018

165,81

382,78

0,8690

1,7472

1,281

0,794

1,154

384,2

9,68

103,9

9,31

–26,00

0,10167

1376,5

0,18958

165,90

382,82

0,8694

1,7471

1,281

0,794

1,154

383,8

9,68

103,9

9,32

–24,00

0,11130

1370,4

0,17407

168,47

384,07

0,8798

1,7451

1,285

0,801

1,155

373,1

9,77

102,9

9,48

–22,00

0,12165

1364,4

0,16006

171,05

385,32

0,8900

1,7432

1,289

0,809

1,156

362,9

9,85

102,0

9,65

–20,00

0,13273

1358,3

0,14739

173,64

386,55

0,9002

1,7413

1,293

0,816

1,158

353,0

9,92

101,1

9,82

–18,00

0,14460

1352,1

0,13592

176,23

387,79

0,9104

1,7396

1,297

0,823

1,159

343,5

10,01

100,1

9,98

–16,00

0,15728

1345,9

0,12551

178,83

389,02

0,9205

1,7379

1,302

0,831

1,161

334,3

10,09

99,2

10,15

–14,00

0,17082

1339,7

0,11605

181,44

390,24

0,9306

1,7363

1,306

0,838

1,163

325,4

10,17

98,3

10,32

–12,00

0,18524

1333,4

0,10744

184,07

391,46

0,9407

1,7348

1,311

0,846

1,165

316,9

10,25

97,4

10,49

–10,00

0,20060

1327,1

0,09959

186,70

392,66

0,9506

1,7334

1,316

0,854

1,167

308,6

10,33

96,5

10,66

–8,00

0,21693

1320,8

0,09242

189,34

393,87

0,9606

1,7320

1,320

0,863

1,169

300,6

10,41

95,6

10,83

–6,00

0,23428

1314,3

0,08587

191,99

395,06

0,9705

1,7307

1,325

0,871

1,171

292,9

10,49

94,7

11,00

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–4,00

0,25268

1307,9

0,07987

194,65

396,25

0,9804

1,7294

1,330

0,880

1,174

285,4

10,57

93,8

11,17

–2,00

0,27217

1301,4

0,07436

197,32

397,43

0,9902

1,7282

1,336

0,888

1,176

278,1

10,65

92,9

11,34

0,00

0,29280

1294,8

0,06931

200,00

398,60

1,0000

1,7271

1,341

0,897

1,179

271,1

10,73

92,0

11,51

2,00

0,31462

1288,1

0,06466

202,69

399,77

1,0098

1,7260

1,347

0,906

1,182

264,3

10,81

91,1

11,69

4,00

0,33766

1281,4

0,06039

205,40

400,92

1,0195

1,7250

1,352

0,916

1,185

257,6

10,90

90,2

11,86

6,00

0,36198

1274,7

0,05644

208,11

402,06

1,0292

1,7240

1,358

0,925

1,189

251,2

10,98

89,4

12,04

8,00

0,38761

1267,9

0,05280

210,84

403,20

1,0388

1,7230

1,364

0,935

1,192

244,9

11,06

88,5

12,22

10,00

0,41461

1261,0

0,04944

213,58

404,32

1,0485

1,7221

1,370

0,945

1,196

238,8

11,15

87,6

12,40

12,00

0,44301

1254,0

0,04633

216,33

405,43

1,0581

1,7212

1,377

0,956

1,200

232,9

11,23

86,7

12,58

14,00

0,47288

1246,9

0,04345

219,09

406,53

1,0677

1,7204

1,383

0,967

1,204

227,1

11,32

85,9

12,77

16,00

0,50425

1239,8

0,04078

221,87

407,61

1,0772

1,7196

1,390

0,978

1,209

221,5

11,40

85,0

12,95

18,00

0,53718

1232,6

0,03830

224,66

408,69

1,0867

1,7188

1,397

0,989

1,214

216,0

11,49

84,1

13,14

20,00

0,57171

1225,3

0,03600

227,47

409,75

1,0962

1,7180

1,405

1,001

1,219

210,7

11,58

83,3

13,33

22,00

0,60789

1218,0

0,03385

230,29

410,79

1,1057

1,7173

1,413

1,013

1,224

205,5

11,67

82,4

13,53

24,00

0,64578

1210,5

0,03186

233,12

411,82

1,1152

1,7166

1,421

1,025

1,230

200,4

11,76

81,6

13,72

26,00

0,68543

1202,9

0,03000

235,97

412,84

1,1246

1,7159

1,429

1,038

1,236

195,4

11,85

80,7

13,92

28,00

0,72688

1195,2

0,02826

238,84

413,84

1,1341

1,7152

1,437

1,052

1,243

190,5

11,95

79,8

14,13

30,00

0,77020

1187,5

0,02664

241,72

414,82

1,1435

1,7145

1,446

1,065

1,249

185,8

12,04

79,0

14,33

32,00

0,81543

1179,6

0,02513

244,62

415,78

1,1529

1,7138

1,456

1,080

1,257

181,1

12,14

78,1

14,54

34,00

0,86263

1171,6

0,02371

247,54

416,72

1,1623

1,7131

1,466

1,095

1,265

176,6

12,24

77,3

14,76

36,00

0,91185

1163,4

0,02238

250,48

417,65

1,1717

1,7124

1,476

1,111

1,273

172,1

12,34

76,4

14,98

38,00

0,96315

1155,1

0,02113

253,43

418,55

1,1811

1,7118

1,487

1,127

1,282

167,7

12,44

75,6

15,21

40,00

1,0166

1146,7

0,01997

256,41

419,43

1,1905

1,7111

1,498

1,145

1,292

163,4

12,55

74,7

15,44

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

42,00

1,0722

1138,2

0,01887

259,41

420,28

1,1999

1,7103

1,510

1,163

1,303

159,2

12,65

73,9

15,68

44,00

1,1301

1129,5

0,01784

262,43

421,11

1,2092

1,7096

1,523

1,182

1,314

155,1

12,76

73,0

15,93

46,00

1,1903

1120,6

0,01687

265,47

421,92

1,2186

1,7089

1,537

1,202

1,326

151,0

12,88

72,1

16,18

48,00

1,2529

1111,5

0,01595

268,53

422,69

1,2280

1,7081

1,551

1,223

1,339

147,0

13,00

71,3

16,45

50,00

1,3179

1102,3

0,01509

271,62

423,44

1,2375

1,7072

1,566

1,246

1,354

143,1

13,12

70,4

16,72

52,00

1,3854

1092,9

0,01428

274,74

424,15

1,2469

1,7064

1,582

1,270

1,369

139,2

13,24

69,6

17,01

54,00

1,4555

1083,2

0,01351

277,89

424,83

1,2563

1,7055

1,600

1,296

1,386

135,4

13,37

68,7

17,31

56,00

1,5282

1073,4

0,01278

281,06

425,47

1,2658

1,7045

1,618

1,324

1,405

131,6

13,51

67,8

17,63

58,00

1,6036

1063,2

0,01209

284,27

426,07

1,2753

1,7035

1,638

1,354

1,425

127,9

13,65

67,0

17,96

60,00

1,6818

1052,9

0,01144

287,50

426,63

1,2848

1,7024

1,660

1,387

1,448

124,2

13,79

66,1

18,31

62,00

1,7628

1042,2

0,01083

290,78

427,14

1,2944

1,7013

1,684

1,422

1,473

120,6

13,95

65,2

18,68

64,00

1,8467

1031,2

0,01024

294,09

427,61

1,3040

1,7000

1,710

1,461

1,501

117,0

14,11

64,3

19,07

66,00

1,9337

1020,0

0,00969

297,44

428,02

1,3137

1,6987

1,738

1,504

1,532

113,5

14,28

63,4

19,50

68,00

2,0237

1008,3

0,00916

300,84

428,36

1,3234

1,6972

1,769

1,552

1,567

109,9

14,46

62,6

19,95

70,00

2,1168

996,2

0,00865

304,28

428,65

1,3332

1,6956

1,804

1,605

1,607

106,4

14,65

61,7

20,45

72,00

2,2132

983,8

0,00817

307,78

428,86

1,3430

1,6939

1,843

1,665

1,653

102,9

14,85

60,8

20,98

74,00

2,3130

970,8

0,00771

311,33

429,00

1,3530

1,6920

1,887

1,734

1,705

99,5

15,07

59,9

21,56

76,00

2,4161

957,3

0,00727

314,94

429,04

1,3631

1,6899

1,938

1,812

1,766

96,0

15,30

59,0

22,21

78,00

2,5228

943,1

0,00685

318,63

428,98

1,3733

1,6876

1,996

1,904

1,838

92,5

15,56

58,1

22,92

80,00

2,6332

928,2

0,00645

322,39

428,81

1,3836

1,6850

2,065

2,012

1,924

89,0

15,84

57,2

23,72

85,00

2,9258

887,2

0,00550

332,22

427,76

1,4104

1,6771

2,306

2,397

2,232

80,2

16,67

54,9

26,22

90,00

3,2442

837,8

0,00461

342,93

425,42

1,4390

1,6662

2,756

3,121

2,820

70,9

17,81

52,8

29,91

101,06c

4,0593

511,9

0,00195

389,64

389,64

1,5621

1,5621

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 141b

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

-20,00

0,01036

1312,4

1,7237

178,25

424,39

0,9174

1,8898

0,689

1,120

731,0

108,7

-18,00

0,01155

1308,8

1,5586

180,22

425,72

0,9252

1,8874

0,692

1,120

709,8

107,9

-16,00

0,01284

1305,1

1,4118

182,26

427,05

0,9331

1,8851

0,696

1,119

689,6

107,1

-14,00

0,01425

1301,5

1,2811

184,36

428,38

0,9413

1,8829

0,700

1,119

670,4

106,3

-12,00

0,01578

1297,8

1,1646

186,51

429,72

0,9495

1,8808

0,703

1,119

652,1

105,5

-10,00

0,01745

1294,2

1,0604

188,70

431,06

0,9579

1,8789

0,707

1,119

634,6

104,7

-8,00

0,01926

1290,5

0,96724

190,92

432,40

0,9663

1,8770

0,711

1,119

617,9

103,9

-6,00

0,02122

1286,9

0,88369

193,16

433,75

0,9747

1,8753

0,714

1,119

602,0

103,1

-4,00

0,02334

1283,2

0,80866

195,43

435,10

0,9832

1,8736

0,718

1,119

586,7

102,3

-2,00

0,02564

1279,5

0,74116

197,71

436,45

0,9916

1,8720

0,722

1,119

572,1

101,5

0,00

0,02811

1275,8

0,68033

200,00

437,80

1,0000

1,8706

0,726

1,119

558,2

100,7

2,00

0,03076

1272,1

0,62543

202,30

439,15

1,0084

1,8692

0,729

1,119

544,8

100,0

4,00

0,03362

1268,4

0,57579

204,60

440,51

1,0167

1,8679

0,733

1,119

531,9

99,2

6,00

0,03669

1264,7

0,53085

206,90

441,87

1,0250

1,8667

0,737

1,119

519,5

98,4

8,00

0,03998

1261,0

0,49008

209,21

443,22

1,0332

1,8655

0,741

1,119

507,6

97,6

10,00

0,04350

1257,3

0,45305

211,51

444,58

1,0414

1,8645

0,745

1,119

496,2

96,9

12,00

0,04726

1253,5

0,41936

213,82

445,94

1,0494

1,8635

0,749

1,119

485,1

96,1

14,00

0,05128

1249,8

0,38867

216,12

447,31

1,0575

1,8626

0,753

1,119

474,5

95,4

16,00

0,05557

1246,0

0,36067

218,42

448,67

1,0655

1,8618

0,757

1,120

464,2

94,6

18,00

0,06014

1242,2

0,33508

220,72

450,03

1,0734

1,8610

0,761

1,120

454,3

93,8

20,00

0,06500

1238,4

0,31167

223,02

451,40

1,0812

1,8603

0,765

1,120

444,7

93,1

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

22,00

0,07016

1234,6

0,29022

225,32

452,76

1,0890

1,8596

0,769

1,121

435,4

92,3

24,00

0,07565

1230,8

0,27055

227,61

454,12

1,0968

1,8590

0,773

1,121

426,3

91,6

26,00

0,08147

1226,9

0,25248

229,91

455,49

1,1045

1,8585

0,777

1,121

417,6

90,9

28,00

0,08764

1223,1

0,23586

232,21

456,85

1,1121

1,8580

0,782

1,122

409,1

90,1

30,00

0,09417

1219,2

0,22055

234,51

458,22

1,1197

1,8576

0,786

1,122

400,8

89,4

32,00

0,10108

1215,3

0,20644

236,82

459,58

1,1273

1,8573

0,790

1,123

392,7

88,7

32,07b

0,10132

1215,2

0,20598

236,90

459,63

1,1275

1,8573

0,790

1,123

392,5

88,6

34,00

0,10838

1211,5

0,19342

239,13

460,94

1,1348

1,8570

0,795

1,124

384,9

87,9

36,00

0,11608

1207,5

0,18139

241,44

462,31

1,1423

1,8567

0,799

1,124

377,2

87,2

38,00

0,12421

1203,6

0,17026

243,76

463,67

1,1497

1,8565

0,803

1,125

369,7

86,5

40,00

0,13277

1199,7

0,15996

246,09

465,03

1,1572

1,8563

0,808

1,126

362,4

85,8

42,00

0,14179

1195,7

0,15041

248,42

466,39

1,1646

1,8562

0,812

1,126

355,3

85,0

44,00

0,15127

1191,7

0,14155

250,76

467,75

1,1719

1,8561

0,817

1,127

348,2

84,3

46,00

0,16124

1187,7

0,13332

253,11

469,10

1,1793

1,8561

0,822

1,128

341,4

83,6

48,00

0,17171

1183,7

0,12567

255,47

470,46

1,1866

1,8561

0,826

1,129

334,6

82,9

50,00

0,18270

1179,6

0,11855

257,83

471,81

1,1940

1,8561

0,831

1,130

328,0

82,2

52,00

0,19422

1175,6

0,11192

260,21

473,17

1,2012

1,8562

0,836

1,131

321,4

81,5

54,00

0,20630

1171,5

0,10573

262,59

474,52

1,2085

1,8563

0,841

1,132

315,0

80,8

56,00

0,21893

1167,4

0,09996

264,99

475,87

1,2158

1,8565

0,846

1,133

308,7

80,1

58,00

0,23216

1163,2

0,09458

267,39

477,21

1,2230

1,8566

0,851

1,134

302,4

79,4

60,00

0,24598

1159,1

0,08954

269,80

478,56

1,2303

1,8569

0,856

1,135

296,3

78,7

62,00

0,26043

1154,9

0,08483

272,23

479,90

1,2375

1,8571

0,861

1,136

290,2

78,0

64,00

0,27551

1150,7

0,08042

274,66

481,24

1,2447

1,8574

0,866

1,138

284,2

77,3

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

66,00

0,29124

1146,5

0,07629

277,10

482,58

1,2518

1,8577

0,872

1,139

278,2

76,6

68,00

0,30765

1142,2

0,07241

279,55

483,91

1,2590

1,8580

0,877

1,140

272,3

76,0

70,00

0,32475

1137,9

0,06877

282,01

485,24

1,2662

1,8584

0,883

1,142

266,5

75,3

72,00

0,34255

1133,6

0,06536

284,48

486,57

1,2733

1,8588

0,888

1,143

260,7

74,6

74,00

0,36108

1129,2

0,06215

286,95

487,90

1,2804

1,8592

0,894

1,145

255,0

74,0

76,00

0,38035

1124,8

0,05912

289,44

489,22

1,2875

1,8597

0,900

1,147

249,3

73,3

78,00

0,40038

1120,4

0,05628

291,93

490,54

1,2946

1,8601

0,906

1,148

243,7

72,6

80,00

0,42120

1116,0

0,05360

294,43

491,86

1,3016

1,8606

0,911

1,150

238,1

72,0

82,00

0,44282

1111,5

0,05108

296,94

493,17

1,3086

1,8611

0,918

1,152

71,3

84,00

0,46525

1107,0

0,04869

299,46

494,48

1,3156

1,8617

0,924

1,154

70,6

86,00

0,48853

1102,5

0,04644

301,98

495,78

1,3226

1,8622

0,930

1,156

70,0

88,00

0,51266

1097,9

0,04432

304,51

497,08

1,3296

1,8628

0,936

1,158

69,3

90,00

0,53767

1093,2

0,04231

307,05

498,38

1,3365

1,8634

0,943

1,160

68,7

92,00

0,56358

1088,6

0,04041

309,60

499,67

1,3435

1,8640

0,950

1,162

68,1

94,00

0,59041

1083,9

0,03861

312,15

500,95

1,3504

1,8646

0,956

1,165

67,4

96,00

0,61818

1079,1

0,03690

314,71

502,24

1,3573

1,8653

0,963

1,167

66,8

98,00

0,64690

1074,3

0,03528

317,28

503,51

1,3641

1,8659

0,970

1,170

66,1

100,00

0,67661

1069,5

0,03375

319,86

504,78

1,3710

1,8666

0,978

1,172

65,5

105,00

0,75532

1057,2

0,03024

326,35

507,94

1,3881

1,8682

0,997

1,180

63,9

110,00

0,84065

1044,5

0,02715

332,91

511,04

1,4051

1,8700

1,017

1,188

62,4

115,00

0,93295

1031,5

0,02441

339,56

514,10

1,4221

1,8718

1,038

1,197

60,9

120,00

1,0326

1018,2

0,02198

346,31

517,10

1,4391

1,8736

1,062

1,208

59,4

130,00

1,2556

990,1

0,01785

360,28

522,88

1,4736

1,8770

1,117

1,235

140,00

1,5129

959,9

0,01449

375,13

528,24

1,5094

1,8800

1,188

1,275

150,00

1,8080

926,9

0,01168

391,45

532,88

1,5477

1,8819

1,294

1,344

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 142b

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

-50,00

0,01565

1283,3

1,16772

155,64

378,81

0,8220

1,8220

0,682

1,144

-45,00

0,02045

1272,6

0,91112

159,50

382,08

0,8391

1,8147

0,692

1,143

-40,00

0,02643

1261,8

0,71849

163,48

385,38

0,8563

1,8080

0,702

1,142

-35,00

0,03379

1251,0

0,57219

167,58

388,68

0,8736

1,8021

0,712

1,142

-30,00

0,04276

1240,0

0,45988

171,80

391,99

0,8912

1,7968

0,723

1,142

-25,00

0,05360

1229,0

0,37278

176,16

395,31

0,9089

1,7920

0,733

1,142

-20,00

0,06660

1217,9

0,30460

180,65

398,62

0,9267

1,7878

0,744

1,143

96,7

-18,00

0,07247

1213,4

0,28154

182,48

399,94

0,9339

1,7862

0,749

1,144

96,0

-16,00

0,07875

1208,9

0,26053

184,34

401,26

0,9412

1,7847

0,753

1,144

95,2

-14,00

0,08547

1204,3

0,24136

186,22

402,58

0,9484

1,7833

0,758

1,145

94,5

-12,00

0,09264

1199,8

0,22384

188,12

403,89

0,9557

1,7819

0,762

1,145

93,7

-10,00

0,10030

1195,2

0,20782

190,04

405,20

0,9630

1,7806

0,767

1,146

93,0

-9,74b

0,10132

1194,6

0,20584

190,29

405,37

0,9640

1,7805

0,767

1,146

92,9

-8,00

0,10845

1190,6

0,19314

191,99

406,51

0,9704

1,7794

0,771

1,147

92,2

-6,00

0,11713

1186,0

0,17968

193,96

407,81

0,9777

1,7782

0,776

1,148

91,5

-4,00

0,12637

1181,3

0,16731

195,95

409,11

0,9851

1,7771

0,781

1,149

90,7

-2,00

0,13617

1176,6

0,15595

197,96

410,40

0,9925

1,7760

0,786

1,150

90,0

0,00

0,14658

1171,9

0,14549

200,00

411,69

1,0000

1,7750

1,248

0,791

1,152

9,70

89,3

2,00

0,15761

1167,2

0,13585

202,06

412,97

1,0075

1,7740

1,253

0,796

1,153

9,77

88,5

4,00

0,16930

1162,4

0,12697

204,14

414,25

1,0150

1,7731

1,258

0,801

1,155

9,84

87,8

6,00

0,18167

1157,6

0,11876

206,25

415,51

1,0225

1,772

1,263

0,806

1,156

9,91

87,1

8,00

0,19474

1152,8

0,11117

208,38

416,77

1,0301

1,7713

1,268

0,811

1,158

9,98

86,3

10,00

0,20856

1147,9

0,10416

210,53

418,03

1,0377

1,7705

1,273

0,816

1,160

10,05

85,6

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

12,00

0,22313

1143,0

0,09766

212,71

419,27

1,0453

1,7697

1,278

0,822

1,162

10,11

84,9

14,00

0,23850

1138,1

0,09163

214,91

420,50

1,0529

1,7689

1,283

0,827

1,164

10,18

84,2

16,00

0,25470

1133,1

0,08604

217,13

421,73

1,0606

1,7682

1,288

0,833

1,167

10,24

83,4

18,00

0,27175

1128,0

0,08085

219,37

422,94

1,0682

1,7674

1,293

0,839

1,169

10,31

82,7

20,00

0,28968

1123,0

0,07603

221,63

424,14

1,0759

1,7668

1,299

0,845

1,172

10,37

82,0

22,00

0,30854

1117,9

0,07154

223,92

425,33

1,0837

1,7661

1,304

0,851

1,175

10,43

81,3

24,00

0,32833

1112,7

0,06736

226,23

426,51

1,0914

1,7654

1,309

0,857

1,178

10,50

80,6

26,00

0,34911

1107,5

0,06346

228,56

427,68

1,0992

1,7648

1,314

0,863

1,181

10,56

79,9

28,00

0,37090

1102,3

0,05983

230,91

428,83

1,1069

1,7641

1,320

0,870

1,185

10,62

79,1

30,00

0,39374

1097,0

0,05643

233,28

429,96

1,1147

1,7635

1,325

0,876

1,189

10,69

78,4

32,00

0,41766

1091,6

0,05326

235,67

431,09

1,1225

1,7629

1,331

0,883

1,193

10,75

77,7

34,00

0,44269

1086,2

0,05030

238,08

432,19

1,1303

1,7623

1,337

0,890

1,197

10,81

77,0

36,00

0,46886

1080,7

0,04753

240,51

433,28

1,1381

1,7616

1,343

0,898

1,202

10,88

76,3

38,00

0,49622

1075,2

0,04493

242,96

434,36

1,1459

1,7610

1,349

0,905

1,207

10,94

75,6

40,00

0,52479

1069,6

0,04250

245,43

435,41

1,1537

1,7604

1,355

0,913

1,212

11,01

74,9

42,00

0,55461

1063,9

0,04022

247,92

436,45

1,1616

1,7598

1,361

0,921

1,218

11,07

74,2

44,00

0,58572

1058,2

0,03808

250,43

437,46

1,1694

1,7591

1,367

0,930

1,224

11,14

73,5

46,00

0,61815

1052,4

0,03607

252,95

438,46

1,1772

1,7585

1,374

0,939

1,230

11,21

72,8

48,00

0,65194

1046,5

0,03418

255,49

439,44

1,1851

1,7578

1,381

0,948

1,237

11,28

72,2

50,00

0,68713

1040,5

0,03240

258,05

440,39

1,1929

1,7572

1,387

0,957

1,244

11,35

71,5

52,00

0,72374

1034,5

0,03073

260,62

441,33

1,2007

1,7565

1,394

0,967

1,252

11,43

70,8

54,00

0,76182

1028,3

0,02916

263,21

442,24

1,2086

1,7558

1,402

0,977

1,260

11,50

70,1

56,00

0,80141

1022,1

0,02768

265,82

443,12

1,2164

1,7551

1,409

0,988

1,269

11,58

69,4

58,00

0,84254

1015,8

0,02628

268,44

443,98

1,2242

1,7543

1,416

0,999

1,278

11,66

68,7

60,00

0,88524

1009,4

0,02497

271,07

444,82

1,2320

1,7535

1,424

1,011

1,288

11,74

68,1

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

62,00

0,92956

1002,8

0,02372

273,72

445,62

1,2398

1,7527

1,432

1,024

1,299

11,82

67,4

64,00

0,97554

996,2

0,02255

276,38

446,40

1,2476

1,7519

1,440

1,037

1,310

11,91

66,7

66,00

1,0232

989,4

0,02144

279,05

447,16

1,2553

1,7510

1,449

1,050

1,323

11,99

66,0

68,00

1,0726

982,5

0,02039

281,74

447,88

1,2631

1,7501

1,458

1,065

1,336

12,09

65,4

70,00

1,1238

975,5

0,01940

284,44

448,57

1,2708

1,7491

1,466

1,080

1,350

12,18

64,7

72,00

1,1767

968,4

0,01846

287,15

449,24

1,2786

1,7482

1,476

1,096

1,364

12,28

64,0

74,00

1,2315

961,1

0,01758

289,87

449,87

1,2862

1,7471

1,485

1,113

1,380

12,38

63,4

76,00

1,2882

953,6

0,01673

292,61

450,46

1,2939

1,7461

1,495

1,130

1,397

12,48

62,7

78,00

1,3468

946,0

0,01594

295,36

451,03

1,3016

1,7449

1,149

1,415

12,59

80,00

1,4074

938,2

0,01518

298,11

451,56

1,3093

1,7437

1,169

1,435

12,71

82,00

1,4700

930,2

0,01447

300,88

452,05

1,3169

1,7425

1,190

1,456

12,83

84,00

1,5346

922,1

0,01379

303,67

452,51

1,3245

1,7412

1,213

1,478

12,95

86,00

1,6012

913,7

0,01314

306,46

452,93

1,3321

1,7399

1,237

1,502

13,08

88,00

1,6700

905,1

0,01252

309,28

453,31

1,3397

1,7385

1,263

1,528

13,21

90,00

1,7409

896,3

0,01194

312,10

453,64

1,3473

1,7371

1,290

1,556

13,35

92,00

1,8140

887,2

0,01138

314,95

453,94

1,3549

1,7355

1,319

1,586

13,49

94,00

1,8894

877,8

0,01086

317,81

454,20

1,3625

1,7340

1,350

1,618

13,64

96,00

1,9670

868,2

0,01035

320,70

454,41

1,3701

1,7323

1,384

1,652

13,80

98,00

2,0469

858,2

0,00987

323,61

454,58

1,3777

1,7306

1,420

1,690

13,96

100,00

2,1291

847,9

0,00941

326,55

454,69

1,3853

1,7287

1,459

1,731

14,13

105,00

2,3451

820,4

0,00835

334,07

454,76

1,4047

1,7238

1,572

1,849

14,59

110,00

2,5766

789,9

0,00740

341,92

454,46

1,4245

1,7183

1,714

2,001

15,10

120,00

3,0880

716,2

0,00572

359,66

452,22

1,4685

1,7039

2,195

2,524

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 152a

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–118,59a

0,00006

1192,9

303,290

13,79

419,32

0,1119

2,7357

1,477

0,699

1,220

2025,0

5,20

176,3

0,10

–110

0,00019

1177,1

107,740

26,62

425,38

0,1927

2,6368

1,505

0,717

1,214

1528,0

5,48

170,2

0,94

–100

0,00058

1158,7

37,6170

41,75

432,59

0,2827

2,5399

1,518

0,740

1,207

1153,0

5,81

163,4

1,91

–90

0,00153

1140,1

15,0520

56,96

439,97

0,3681

2,4593

1,524

0,763

1,201

904,0

6,14

156,9

2,89

–80

0,00359

1121,3

6,74380

72,23

447,48

0,4492

2,3920

1,530

0,789

1,196

730,2

6,47

150,7

3,86

–70

0,00765

1102,4

3,31970

87,57

455,08

0,5266

2,3357

1,539

0,816

1,192

603,5

6,80

144,7

4,84

–60

0,01500

1083,2

1,76820

103,02

462,74

0,6009

2,2885

1,551

0,845

1,190

507,4

7,14

139,0

5,82

–50

0,02742

1063,7

1,00640

118,62

470,40

0,6723

2,2487

1,567

0,877

1,189

432,5

7,47

133,5

6,81

–40

0,04721

1043,8

0,60583

134,40

478,02

0,7414

2,2152

1,587

0,913

1,190

372,5

7,80

128,2

7,80

–30

0,07718

1023,5

0,38242

150,39

485,55

0,8085

2,1868

1,610

0,952

1,193

323,6

8,14

123,1

8,80

–28

0,08469

1019,4

0,35056

153,62

487,04

0,8216

2,1817

1,615

0,960

1,194

314,8

8,21

122,1

9,01

–26

0,09276

1015,3

0,32186

156,86

488,52

0,8348

2,1767

1,620

0,968

1,195

306,4

8,27

121,2

9,21

–24,02b

0,10133

1011,2

0,29622

160,07

489,98

0,8477

2,1719

1,625

0,977

1,196

298,4

8,34

120,2

9,41

–24

0,10142

1011,1

0,29595

160,11

490,00

0,8478

2,1719

1,625

0,977

1,196

298,3

8,34

120,2

9,41

–22

0,11072

1006,9

0,27253

163,37

491,47

0,8608

2,1672

1,630

0,985

1,197

290,5

8,41

119,2

9,62

–20

0,12068

1002,7

0,25131

166,64

492,94

0,8737

2,1627

1,635

0,994

1,199

282,9

8,48

118,2

9,82

–18

0,13133

998,5

0,23206

169,92

494,40

0,8866

2,1583

1,641

1,003

1,200

275,6

8,54

117,3

10,03

–16

0,14271

994,2

0,21457

173,21

495,85

0,8994

2,1541

1,647

1,013

1,202

268,6

8,61

116,3

10,23

–14

0,15484

989,9

0,19865

176,52

497,29

0,9122

2,1500

1,653

1,022

1,203

261,7

8,68

115,4

10,44

–12

0,16777

985,6

0,18414

179,83

498,72

0,9249

2,1460

1,658

1,032

1,205

255,1

8,75

114,5

10,65

–10

0,18152

981,3

0,17090

183,16

500,15

0,9375

2,1421

1,665

1,041

1,207

248,7

8,82

113,5

10,86

–8

0,19614

976,9

0,15879

186,50

501,56

0,9501

2,1383

1,671

1,051

1,209

242,6

8,88

112,6

11,07

–6

0,21166

972,5

0,14770

189,86

502,96

0,9627

2,1347

1,677

1,062

1,211

236,6

8,95

111,7

11,28

–4

0,22812

968,1

0,13754

193,22

504,36

0,9752

2,1311

1,684

1,072

1,213

230,8

9,02

110,8

11,50

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–2

0,24555

963,6

0,12821

196,61

505,74

0,9876

2,1277

1,690

1,083

1,215

225,1

9,09

109,8

11,71

0

0,26399

959,1

0,11963

200,00

507,11

1,0000

2,1243

1,697

1,094

1,218

219,7

9,16

108,9

11,93

2

0,28349

954,6

0,11174

203,41

508,47

1,0124

2,1211

1,704

1,105

1,221

214,4

9,23

108,0

12,14

4

0,30407

950,0

0,10447

206,83

509,82

1,0247

2,1179

1,711

1,116

1,224

209,2

9,30

107,1

12,36

6

0,32578

945,4

0,09776

210,27

511,16

1,0370

2,1148

1,719

1,128

1,227

204,2

9,37

106,2

12,58

8

0,34867

940,8

0,09156

213,72

512,48

1,0492

2,1118

1,726

1,139

1,230

199,4

9,44

105,4

12,80

10

0,37277

936,1

0,08583

217,19

513,78

1,0614

2,1089

1,734

1,152

1,233

194,7

9,51

104,5

13,03

12

0,39812

931,3

0,08052

220,67

515,08

1,0736

2,1060

1,742

1,164

1,237

190,1

9,58

103,6

13,25

14

0,42476

926,6

0,07560

224,17

516,36

1,0857

2,1032

1,750

1,177

1,240

185,6

9,65

102,7

13,48

16

0,45275

921,8

0,07104

227,69

517,62

1,0978

2,1005

1,759

1,190

1,244

181,3

9,73

101,8

13,71

18

0,48211

916,9

0,06680

231,22

518,86

1,1098

2,0978

1,768

1,203

1,249

177,1

9,80

101,0

13,95

20

0,51291

912,0

0,06286

234,77

520,09

1,1219

2,0952

1,776

1,217

1,253

173,0

9,87

100,1

14,18

22

0,54517

907,0

0,05919

238,34

521,30

1,1339

2,0926

1,786

1,231

1,258

169,0

9,95

99,3

14,42

24

0,57894

902,0

0,05577

241,93

522,50

1,1459

2,0901

1,795

1,246

1,263

165,1

10,02

98,4

14,66

26

0,61428

896,9

0,05258

245,53

523,67

1,1578

2,0876

1,805

1,261

1,268

161,3

10,10

97,5

14,91

28

0,65122

891,8

0,04960

249,16

524,83

1,1698

2,0852

1,815

1,277

1,274

157,6

10,18

96,7

15,16

30

0,68982

886,6

0,04682

252,80

525,96

1,1817

2,0828

1,826

1,293

1,280

154,0

10,26

95,9

15,41

32

0,73012

881,4

0,04422

256,47

527,07

1,1936

2,0804

1,837

1,309

1,286

150,4

10,34

95,0

15,67

34

0,77216

876,0

0,04179

260,16

528,16

1,2055

2,0780

1,848

1,326

1,293

147,0

10,42

94,2

15,93

36

0,81600

870,7

0,03951

263,86

529,23

1,2174

2,0757

1,860

1,344

1,300

143,6

10,50

93,3

16,20

38

0,86169

865,2

0,03737

267,60

530,27

1,2292

2,0734

1,872

1,362

1,307

140,3

10,58

92,5

16,47

40

0,90927

859,7

0,03536

271,35

531,28

1,2411

2,0711

1,885

1,381

1,315

137,1

10,66

91,7

16,74

42

0,95879

854,1

0,03348

275,13

532,27

1,2529

2,0689

1,898

1,401

1,324

134,0

10,75

90,8

17,03

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

44

1,01030

848,4

0,03170

278,93

533,23

1,2648

2,0666

1,912

1,421

1,333

130,9

10,84

90,0

17,32

46

1,06390

842,6

0,03004

282,76

534,16

1,2766

2,0643

1,926

1,443

1,342

127,9

11,21

89,2

17,60

48

1,11960

836,7

0,02846

286,62

535,06

1,2884

2,0620

1,941

1,465

1,353

125,0

11,32

88,4

17,90

50

1,17740

830,8

0,02699

290,50

535,93

1,3003

2,0598

1,957

1,489

1,364

122,1

11,42

87,5

18,22

52

1,23740

824,7

0,02559

294,41

536,77

1,3121

2,0575

1,974

1,513

1,375

119,2

11,53

86,7

18,54

54

1,29970

818,6

0,02427

298,35

537,56

1,3240

2,0552

1,992

1,539

1,388

116,5

11,64

85,9

18,87

56

1,36430

812,3

0,02303

302,33

538,32

1,3358

2,0528

2,010

1,566

1,402

113,7

11,76

85,1

19,21

58

1,43130

805,9

0,02185

306,34

539,04

1,3477

2,0504

2,030

1,595

1,416

111,1

11,88

84,2

19,56

60

1,50070

799,4

0,02074

310,38

539,72

1,3596

2,0480

2,051

1,626

1,432

108,4

12,00

83,4

19,92

62

1,57260

792,7

0,01968

314,45

540,35

1,3716

2,0456

2,073

1,658

1,450

105,8

12,12

82,6

20,30

64

1,64710

785,9

0,01868

318,57

540,94

1,3835

2,0431

2,097

1,693

1,468

103,3

12,26

81,8

20,70

66

1,72420

779,0

0,01774

322,72

541,47

1,3955

2,0405

2,122

1,730

1,488

100,8

12,39

80,9

21,11

68

1,80390

771,9

0,01684

326,92

541,95

1,4076

2,0379

2,150

1,769

1,511

98,3

12,53

80,1

21,54

70

1,88640

764,6

0,01598

331,16

542,37

1,4196

2,0351

2,179

1,812

1,535

95,9

12,68

79,3

22,00

72

1,97170

757,2

0,01517

335,45

542,73

1,4318

2,0323

2,211

1,859

1,562

93,5

12,83

78,5

22,48

74

2,05990

749,5

0,01440

339,79

543,02

1,4440

2,0294

2,245

1,909

1,591

91,1

12,99

77,6

22,98

76

2,15100

741,6

0,01366

344,18

543,24

1,4562

2,0264

2,283

1,964

1,624

88,7

13,16

76,8

23,51

78

2,24520

733,5

0,01296

348,63

543,38

1,4686

2,0232

2,324

2,025

1,661

86,4

13,34

76,0

24,08

80

2,34240

725,2

0,01228

353,15

543,43

1,4810

2,0198

2,370

2,092

1,702

84,1

13,52

75,2

24,69

90

2,87800

678,5

0,00933

376,87

542,06

1,5451

2,0000

2,703

2,586

2,016

72,6

14,64

71,0

28,54

100

3,50500

618,5

0,00686

403,59

536,28

1,6151

1,9707

3,495

3,776

2,805

60,7

16,35

67,0

35,03

110

4,24320

517,4

0,00446

439,22

517,31

1,7058

1,9096

9,260

12,220

8,530

45,6

20,19

67,5

53,48

113,26c

4,51680

368,0

0,00272

477,55

477,55

1,8037

1,8037

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 500

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

-70,00

0,01490

1427,7

1,1277

132,22

346,69

0,7162

1,7719

1,031

0,591

571,3

112,1

-68,00

0,01688

1422,6

1,0045

133,92

347,77

0,7245

1,7669

1,026

0,596

554,3

111,3

-66,00

0,01906

1417,6

0,89695

135,63

348,85

0,7328

1,7621

1,021

0,600

537,9

110,5

-64,00

0,02148

1412,5

0,80283

137,36

349,92

0,7411

1,7574

1,017

0,605

522,3

109,7

-62,00

0,02414

1407,5

0,72024

139,10

351,00

0,7494

1,7529

1,013

0,610

507,2

108,9

-60,00

0,02706

1402,4

0,64758

140,85

352,07

0,7576

1,7486

1,009

0,614

492,8

108,1

-58,00

0,03027

1397,2

0,58351

142,62

353,15

0,7659

1,7444

1,006

0,619

479,0

107,3

-56,00

0,03379

1392,1

0,52687

144,40

354,22

0,7741

1,7404

1,002

0,623

465,7

106,5

-54,00

0,03762

1386,9

0,47669

146,19

355,30

0,7823

1,7365

1,000

0,628

453,0

105,7

-52,00

0,04181

1381,7

0,43213

148,00

356,37

0,7905

1,7327

0,997

0,633

440,7

104,9

-50,00

0,04637

1376,5

0,39248

149,82

357,44

0,7987

1,7291

0,995

0,638

429,0

104,1

-48,00

0,05132

1371,3

0,35712

151,65

358,51

0,8068

1,7256

0,994

0,642

417,7

103,3

-46,00

0,05669

1366,1

0,32553

153,50

359,58

0,8150

1,7222

0,992

0,647

406,8

102,6

-44,00

0,06250

1360,8

0,29724

155,36

360,64

0,8231

1,7190

0,991

0,652

396,3

101,8

-42,00

0,06878

1355,5

0,27186

157,24

361,70

0,8313

1,7158

0,990

0,657

386,3

101,0

-40,00

0,07556

1350,1

0,24905

159,13

362,76

0,8394

1,7128

0,990

0,662

376,6

100,2

-38,00

0,08286

1344,8

0,22852

161,03

363,82

0,8475

1,7099

0,990

0,667

367,2

99,4

-36,00

0,09071

1339,4

0,21000

162,95

364,87

0,8556

1,7070

0,990

0,672

358,2

98,7

-34,00

0,09915

1334,0

0,19326

164,89

365,92

0,8637

1,7043

0,991

0,677

349,6

97,9

-33,51b

0,10132

1332,7

0,18937

165,37

366,17

0,8657

1,7036

0,991

0,679

347,5

97,7

-32,00

0,10819

1328,6

0,17811

166,83

366,96

0,8718

1,7017

0,992

0,683

341,2

97,1

-30,00

0,11787

1323,1

0,16438

168,80

368,00

0,8799

1,6991

0,994

0,688

333,1

96,3

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

-28,00

0,12823

1317,6

0,15191

170,77

369,04

0,8879

1,6967

0,996

0,694

325,4

95,6

-26,00

0,13929

1312,1

0,14057

172,76

370,07

0,8960

1,6943

0,998

0,699

317,9

94,8

-24,00

0,15108

1306,5

0,13024

174,77

371,10

0,9040

1,6920

1,000

0,705

310,6

94,0

-22,00

0,16364

1300,9

0,12082

176,79

372,12

0,9121

1,6898

1,003

0,711

303,6

93,2

-20,00

0,17700

1295,3

0,11222

178,83

373,14

0,9201

1,6877

1,007

0,717

296,9

92,5

-18,00

0,19120

1289,6

0,10434

180,88

374,15

0,9281

1,6856

1,010

0,723

290,3

91,7

-16,00

0,20627

1283,9

0,09713

182,94

375,16

0,9361

1,6836

1,015

0,729

284,0

90,9

-14,00

0,22225

1278,1

0,09052

185,02

376,16

0,9441

1,6817

1,019

0,736

277,9

90,2

-12,00

0,23916

1272,3

0,08444

187,11

377,15

0,9521

1,6798

1,024

0,742

272,0

89,4

-10,00

0,25705

1266,5

0,07886

189,22

378,14

0,9601

1,6780

1,029

0,749

266,3

88,6

-8,00

0,27596

1260,6

0,07371

191,35

379,12

0,9681

1,6763

1,035

0,756

260,8

87,9

-6,00

0,29591

1254,7

0,06897

193,49

380,10

0,9761

1,6746

1,041

0,763

255,4

87,1

-4,00

0,31695

1248,8

0,06459

195,64

381,07

0,9841

1,6730

1,047

0,771

250,2

86,3

-2,00

0,33912

1242,8

0,06055

197,81

382,03

0,9920

1,6714

1,054

0,778

245,2

85,5

0,00

0,36246

1236,7

0,05680

200,00

382,98

1,0000

1,6699

1,062

0,786

240,4

84,8

2,00

0,38699

1230,6

0,05334

202,20

383,93

1,0080

1,6684

1,069

0,794

235,6

84,0

4,00

0,41277

1224,4

0,05012

204,42

384,87

1,0159

1,6670

1,077

0,802

231,1

83,2

6,00

0,43982

1218,2

0,04714

206,65

385,80

1,0239

1,6656

1,086

0,810

226,6

82,5

8,00

0,46820

1212,0

0,04437

208,90

386,72

1,0318

1,6643

1,095

0,819

222,3

81,7

10,00

0,49793

1205,6

0,04179

211,16

387,63

1,0397

1,6630

1,104

0,828

218,2

80,9

12,00

0,52907

1199,2

0,03939

213,44

388,53

1,0477

1,6617

1,114

0,837

214,1

80,1

14,00

0,56165

1192,8

0,03716

215,74

389,43

1,0556

1,6605

1,124

0,846

210,2

79,3

16,00

0,59571

1186,3

0,03507

218,05

390,31

1,0635

1,6593

1,135

0,856

206,4

78,6

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

18,00

0,63129

1179,7

0,03312

220,38

391,19

1,0714

1,6581

1,146

0,866

202,7

77,8

20,00

0,66844

1173,0

0,03130

222,73

392,05

1,0794

1,6570

1,157

0,876

199,1

77,0

22,00

0,70719

1166,3

0,02959

225,09

392,90

1,0873

1,6558

1,169

0,887

195,6

76,2

24,00

0,74759

1159,4

0,02800

227,47

393,74

1,0952

1,6548

1,181

0,897

192,2

75,4

26,00

0,78968

1152,5

0,02650

229,87

394,57

1,1031

1,6537

1,194

0,908

188,9

74,6

28,00

0,83350

1145,6

0,02510

232,28

395,38

1,1110

1,6526

1,207

0,920

185,7

73,9

30,00

0,87911

1138,5

0,02379

234,71

396,18

1,1189

1,6516

1,221

0,931

182,6

73,1

32,00

0,92653

1131,3

0,02255

237,16

396,97

1,1269

1,6506

1,235

0,943

179,5

72,3

34,00

0,97581

1124,0

0,02139

239,63

397,75

1,1348

1,6496

1,250

0,955

176,6

71,5

36,00

1,0270

1116,7

0,02029

242,12

398,50

1,1427

1,6486

1,265

0,968

173,7

70,7

38,00

1,0802

1109,2

0,01926

244,62

399,25

1,1506

1,6476

1,280

0,981

170,9

69,9

40,00

1,1353

1101,6

0,01829

247,15

399,97

1,1586

1,6466

1,296

0,994

168,2

69,1

45,00

1,2822

1082,0

0,01609

253,56

401,71

1,1784

1,6441

1,338

1,029

161,6

67,0

50,00

1,4426

1061,6

0,01418

260,10

403,31

1,1984

1,6415

1,383

1,066

155,5

65,0

55,00

1,6173

1040,2

0,01251

266,79

404,77

1,2184

1,6389

1,430

1,105

149,8

62,9

60,00

1,8071

1017,6

0,01104

273,64

406,06

1,2385

1,6360

1,481

1,147

60,8

65,00

2,0129

993,6

0,00974

280,68

407,15

1,2589

1,6329

70,00

2,2355

967,8

0,00859

287,93

407,98

1,2795

1,6293

75,00

2,4760

939,9

0,00756

295,44

408,50

1,3004

1,6252

80,00

2,7357

909,2

0,00663

303,29

408,63

1,3220

1,6202

90,00

3,3180

835,0

0,00499

320,50

407,07

1,3679

1,6063

100,00

3,9986

721,7

0,00347

342,64

400,12

1,4248

1,5788

105,60c

4,426

498,

0,00201

378,6

378,6

1,512

1,512

¥

¥

¥

¥

¥

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 600

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–100

0,00017

699,1

147,50000

–12,63

450,30

0,0363

2,7099

2,010

1,232

1,132

789,6

4,30

161,5

6,83

–95

0,00028

694,4

89,97600

–2,56

456,48

0,0936

2,6703

2,016

1,247

1,130

716,5

4,43

159,2

7,12

–90

0,00046

689,7

56,65400

7,54

462,72

0,1495

2,6348

2,024

1,263

1,128

653,6

4,55

157,0

7,43

–85

0,00073

684,9

36,72100

17,68

469,03

0,2042

2,6031

2,032

1,280

1,127

599,0

4,68

154,7

7,73

–80

0,00113

680,2

24,44000

27,86

475,41

0,2576

2,5747

2,040

1,296

1,125

551,3

4,81

152,4

8,05

–75

0,00170

675,5

16,66700

38,09

481,86

0,3098

2,5494

2,050

1,313

1,124

509,2

4,93

150,1

8,38

–70

0,00249

670,7

11,62200

48,36

488,36

0,3610

2,5269

2,060

1,331

1,123

471,9

5,06

147,7

8,71

–65

0,00359

666,0

8,27260

58,69

494,93

0,4113

2,5070

2,071

1,349

1,121

438,7

5,18

145,4

9,05

–60

0,00506

661,2

6,00060

69,08

501,55

0,4606

2,4895

2,083

1,368

1,120

408,8

5,31

143,0

9,40

–55

0,00700

656,4

4,42890

79,53

508,23

0,5090

2,4742

2,096

1,387

1,119

382,0

5,43

140,7

9,75

–50

0,00954

651,5

3,32190

90,05

514,96

0,5567

2,4608

2,110

1,407

1,119

357,7

5,55

138,3

10,11

–45

0,01278

646,7

2,52880

100,64

521,74

0,6036

2,4493

2,125

1,428

1,118

335,6

5,68

135,9

10,48

–40

0,01689

641,8

1,95160

111,31

528,57

0,6498

2,4395

2,141

1,449

1,117

315,5

5,80

133,6

10,86

–35

0,02202

636,8

1,52540

122,06

535,44

0,6954

2,4312

2,157

1,472

1,117

297,1

5,92

131,3

11,25

–30

0,02834

631,8

1,20640

132,89

542,36

0,7404

2,4244

2,175

1,495

1,117

280,2

6,04

128,9

11,64

–25

0,03606

626,8

0,96449

143,82

549,31

0,7848

2,4188

2,193

1,519

1,117

264,6

6,16

126,6

12,05

–20

0,04539

621,7

0,77895

154,84

556,29

0,8287

2,4145

2,213

1,544

1,117

250,3

6,28

124,3

12,46

–15

0,05654

616,6

0,63502

165,97

563,31

0,8722

2,4114

2,233

1,570

1,118

237,0

6,41

122,0

12,88

–10

0,06977

611,4

0,52220

177,20

570,36

0,9152

2,4092

2,255

1,597

1,118

224,7

6,53

119,8

13,30

–5

0,08533

606,1

0,43291

188,54

577,43

0,9578

2,4080

2,277

1,625

1,119

213,2

6,65

117,6

13,74

0

0,10349

600,8

0,36159

200,00

584,52

1,0000

2,4077

2,300

1,653

1,120

202,6

6,77

115,3

14,19

–0,56b

0,10132

601,4

0,36880

198,71

583,73

0,9953

2,4077

2,298

1,650

1,120

203,7

6,75

115,6

14,14

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

2

0,11155

598,6

0,33714

204,62

587,36

1,0168

2,4078

2,310

1,665

1,121

198,5

6,82

114,5

14,37

4

0,12008

596,4

0,31467

209,25

590,20

1,0335

2,4081

2,320

1,677

1,122

194,5

6,87

113,6

14,55

6

0,12912

594,3

0,29402

213,91

593,05

1,0502

2,4084

2,330

1,689

1,122

190,7

6,91

112,7

14,74

8

0,13867

592,1

0,27500

218,59

595,90

1,0669

2,4089

2,340

1,702

1,123

186,9

6,96

111,9

14,93

10

0,14877

589,9

0,25746

223,29

598,75

1,0834

2,4095

2,350

1,714

1,124

183,2

7,01

111,0

15,11

12

0,15942

587,6

0,24128

228,00

601,60

1,1000

2,4102

2,360

1,727

1,124

179,6

7,06

110,1

15,31

14

0,17065

585,4

0,22632

232,74

604,45

1,1165

2,4110

2,371

1,740

1,125

176,2

7,11

109,3

15,50

16

0,18248

583,2

0,21249

237,51

607,30

1,1329

2,4118

2,382

1,753

1,126

172,7

7,16

108,4

15,69

18

0,19493

580,9

0,19967

242,29

610,15

1,1494

2,4128

2,393

1,766

1,127

169,4

7,21

107,6

15,89

20

0,20802

578,6

0,18779

247,10

613,01

1,1657

2,4139

2,404

1,779

1,128

166,2

7,26

106,8

16,09

22

0,22177

576,3

0,17676

251,93

615,86

1,1821

2,4151

2,415

1,793

1,129

163,0

7,31

105,9

16,29

24

0,23620

574,0

0,16652

256,78

618,71

1,1984

2,4164

2,427

1,807

1,130

159,9

7,36

105,1

16,49

26

0,25134

571,7

0,15698

261,65

621,56

1,2146

2,4177

2,438

1,821

1,132

156,9

7,41

104,3

16,70

28

0,26721

569,3

0,14811

266,55

624,41

1,2309

2,4192

2,450

1,835

1,133

153,9

7,47

103,5

16,90

30

0,28383

567,0

0,13984

271,47

627,26

1,2471

2,4207

2,462

1,849

1,134

151,0

7,52

102,7

17,11

32

0,30122

564,6

0,13213

276,42

630,11

1,2632

2,4223

2,475

1,864

1,136

148,2

7,57

101,9

17,33

34

0,31940

562,2

0,12493

281,39

632,95

1,2794

2,4239

2,487

1,879

1,137

145,4

7,62

101,1

17,54

36

0,33840

559,7

0,11820

286,39

635,79

1,2955

2,4256

2,500

1,894

1,139

142,7

7,68

100,3

17,76

38

0,35824

557,3

0,11190

291,42

638,63

1,3115

2,4274

2,513

1,909

1,141

140,1

7,73

99,5

17,98

40

0,37895

554,8

0,10601

296,47

641,46

1,3276

2,4293

2,526

1,925

1,142

137,5

7,79

98,7

18,21

42

0,40054

552,3

0,10048

301,54

644,29

1,3436

2,4312

2,539

1,940

1,144

134,9

7,84

97,9

18,43

44

0,42304

549,8

0,09530

306,64

647,11

1,3596

2,4332

2,553

1,957

1,146

132,4

7,90

97,1

18,67

46

0,44648

547,3

0,09044

311,77

649,93

1,3756

2,4352

2,566

1,973

1,148

130,0

7,95

96,4

18,90

48

0,47088

544,7

0,08588

316,93

652,74

1,3916

2,4373

2,580

1,990

1,151

127,6

8,01

95,6

19,14

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

50

0,49626

542,2

0,08158

322,12

655,55

1,4076

2,4394

2,595

2,007

1,153

125,2

8,07

94,9

19,38

55

0,56417

535,6

0,07192

335,20

662,53

1,4474

2,4448

2,632

2,051

1,159

119,5

8,22

93,0

20,00

60

0,63877

528,9

0,06359

348,48

669,45

1,4871

2,4505

2,671

2,097

1,167

114,1

8,38

91,2

20,64

65

0,72046

522,0

0,05637

361,95

676,31

1,5267

2,4564

2,712

2,146

1,175

108,9

8,54

89,4

21,32

70

0,80963

514,9

0,05008

375,62

683,08

1,5664

2,4624

2,755

2,198

1,185

103,9

8,71

87,7

22,03

75

0,90672

507,5

0,04459

389,50

689,76

1,6060

2,4684

2,801

2,254

1,196

99,0

8,89

86,0

22,77

80

1,01210

500,0

0,03976

403,61

696,32

1,6456

2,4745

2,851

2,315

1,209

94,4

9,08

84,3

23,56

85

1,12640

492,1

0,03551

417,95

702,74

1,6853

2,4805

2,905

2,381

1,225

89,9

9,29

82,7

24,40

90

1,24980

484,0

0,03175

432,55

709,00

1,7251

2,4863

2,965

2,455

1,243

85,6

9,51

81,2

25,29

95

1,38300

475,5

0,02841

447,42

715,06

1,7650

2,4920

3,030

2,537

1,265

81,3

9,75

79,6

26,24

100

1,52630

466,7

0,02542

462,59

720,89

1,8051

2,4973

3,105

2,630

1,291

77,2

10,01

78,1

27,26

105

1,68050

457,3

0,02275

478,10

726,44

1,8455

2,5022

3,191

2,739

1,324

73,2

10,29

76,7

28,38

110

1,84590

447,5

0,02034

493,97

731,65

1,8862

2,5066

3,292

2,868

1,365

69,2

10,61

75,2

29,60

115

2,02320

436,9

0,01817

510,28

736,44

1,9275

2,5101

3,414

3,025

1,417

65,2

10,96

73,8

30,95

120

2,21310

425,5

0,01618

527,08

740,70

1,9693

2,5127

3,567

3,225

1,487

61,3

11,36

72,4

32,49

125

2,41630

413,1

0,01437

544,48

744,29

2,0121

2,5139

3,768

3,489

1,583

57,3

11,82

71,0

34,26

130

2,63350

399,2

0,01268

562,64

746,98

2,0561

2,5133

4,046

3,863

1,723

53,3

12,37

69,7

36,38

135

2,86590

383,4

0,01110

581,81

748,41

2,1019

2,5101

4,468

4,441

1,947

49,1

13,05

68,3

39,04

140

3,11450

364,5

0,00959

602,44

747,92

2,1505

2,5026

5,211

5,476

2,356

44,7

13,93

67,1

42,71

145

3,38120

340,1

0,00806

625,60

743,96

2,2044

2,4875

6,969

7,942

3,344

39,7

15,22

66,5

48,69

150

3,66920

299,8

0,00625

655,98

730,18

2,2745

2,4498

18,030

22,690

9,290

32,8

17,80

72,0

65,22

151,98c

3,79600

227,8

0,00439

694,91

694,91

2,3651

2,3651

Продолжение прил. 2

Продолжение прил. 2

Фреон 600a

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–100

0,00037

684,2

66,74200

–6,95

429,13

0,0648

2,5834

1,879

1,131

1,145

941,8

4,40

140,2

6,03

–95

0,00061

679,5

41,95500

2,49

434,80

0,1186

2,5452

1,895

1,151

1,143

842,4

4,53

138,3

6,39

–90

0,00096

674,7

27,17300

12,00

440,56

0,1712

2,5111

1,911

1,171

1,140

758,1

4,65

136,3

6,76

–85

0,00149

669,8

18,08600

21,60

446,40

0,2229

2,4807

1,927

1,192

1,138

686,0

4,78

134,3

7,13

–80

0,00223

665,0

12,34100

31,28

452,32

0,2737

2,4535

1,944

1,213

1,136

623,7

4,91

132,2

7,50

–75

0,00328

660,1

8,61640

41,04

458,32

0,3236

2,4294

1,962

1,234

1,134

569,4

5,03

130,1

7,88

–70

0,00471

655,1

6,14310

50,90

464,39

0,3727

2,4081

1,980

1,256

1,132

521,9

5,16

128,0

8,27

–65

0,00663

650,2

4,46500

60,85

470,54

0,4211

2,3893

1,998

1,278

1,130

480,0

5,28

125,9

8,67

–60

0,00916

645,2

3,30330

70,89

476,75

0,4687

2,3728

2,017

1,300

1,129

442,9

5,41

123,8

9,06

–55

0,01245

640,1

2,48400

81,03

483,02

0,5157

2,3585

2,037

1,324

1,128

409,8

5,53

121,7

9,47

–50

0,01664

635,0

1,89630

91,27

489,36

0,5621

2,3460

2,057

1,347

1,127

380,1

5,65

119,5

9,88

–45

0,02193

629,8

1,46780

101,61

495,75

0,6079

2,3354

2,078

1,372

1,126

353,4

5,78

117,4

10,29

–40

0,02849

624,6

1,15080

112,06

502,19

0,6532

2,3264

2,100

1,397

1,126

329,2

5,90

115,3

10,72

–35

0,03656

619,4

0,91298

122,63

508,68

0,6979

2,3190

2,122

1,424

1,125

307,3

6,02

113,1

11,14

–30

0,04636

614,0

0,73228

133,31

515,21

0,7422

2,3129

2,145

1,451

1,125

287,4

6,14

111,0

11,57

–25

0,05814

608,6

0,59331

144,10

521,78

0,7861

2,3081

2,169

1,479

1,126

269,2

6,26

108,9

12,01

–20

0,07217

603,2

0,48524

155,02

528,38

0,8296

2,3044

2,194

1,508

1,126

252,6

6,38

106,8

12,45

–15

0,08874

597,6

0,40031

166,07

535,01

0,8727

2,3019

2,219

1,538

1,127

237,3

6,50

104,7

12,90

–11,67b

0,10133

593,9

0,35372

173,50

539,44

0,9012

2,3007

2,236

1,558

1,128

227,8

6,58

103,3

13,21

–10

0,10813

592,0

0,33290

177,24

541,67

0,9154

2,3003

2,245

1,569

1,128

223,3

6,62

102,7

13,36

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

–5

0,13065

586,3

0,27891

188,55

548,34

0,9579

2,2996

2,272

1,601

1,130

210,3

6,74

100,6

13,83

0

0,15664

580,5

0,23529

200,00

555,03

1,0000

2,2998

2,299

1,634

1,132

198,4

6,86

98,6

14,30

2

0,16808

578,1

0,22021

204,62

557,71

1,0168

2,3001

2,310

1,648

1,132

193,8

6,91

97,8

14,49

4

0,18014

575,7

0,20631

209,26

560,40

1,0335

2,3005

2,322

1,661

1,133

189,4

6,96

97,0

14,68

6

0,19286

573,4

0,19346

213,92

563,08

1,0502

2,3010

2,333

1,675

1,134

185,1

7,01

96,2

14,88

8

0,20624

571,0

0,18159

218,61

565,76

1,0668

2,3016

2,345

1,690

1,135

181,0

7,06

95,4

15,08

10

0,22033

568,6

0,17059

223,32

568,44

1,0835

2,3023

2,357

1,704

1,137

177,0

7,11

94,7

15,27

12

0,23513

566,1

0,16041

228,06

571,13

1,1000

2,3031

2,369

1,719

1,138

173,1

7,16

93,9

15,47

14

0,25067

563,7

0,15095

232,82

573,81

1,1166

2,3041

2,381

1,733

1,139

169,3

7,21

93,1

15,68

16

0,26698

561,2

0,14218

237,60

576,49

1,1331

2,3051

2,393

1,748

1,141

165,6

7,26

92,4

15,88

18

0,28407

558,7

0,13401

242,41

579,17

1,1495

2,3062

2,405

1,764

1,142

162,0

7,31

91,6

16,09

20

0,30198

556,2

0,12642

247,25

581,85

1,1660

2,3074

2,418

1,779

1,144

158,5

7,37

90,8

16,29

22

0,32072

553,7

0,11934

252,10

584,53

1,1824

2,3087

2,431

1,795

1,145

155,1

7,42

90,1

16,50

24

0,34032

551,1

0,11274

256,99

587,20

1,1988

2,3100

2,444

1,811

1,147

151,8

7,47

89,4

16,72

26

0,36080

548,6

0,10657

261,90

589,87

1,2151

2,3114

2,457

1,827

1,149

148,6

7,52

88,6

16,93

28

0,38219

546,0

0,10082

266,84

592,54

1,2314

2,3129

2,470

1,844

1,151

145,4

7,58

87,9

17,15

30

0,40451

543,4

0,09543

271,80

595,20

1,2477

2,3145

2,483

1,860

1,153

142,4

7,63

87,2

17,37

32

0,42779

540,8

0,09039

276,79

597,86

1,2640

2,3161

2,497

1,877

1,155

139,4

7,69

86,5

17,60

34

0,45205

538,1

0,08567

281,81

600,51

1,2802

2,3178

2,511

1,895

1,157

136,5

7,74

85,8

17,82

36

0,47732

535,4

0,08124

286,86

603,15

1,2964

2,3196

2,525

1,913

1,160

133,7

7,80

85,1

18,06

38

0,50362

532,7

0,07708

291,93

605,79

1,3126

2,3214

2,539

1,931

1,162

130,9

7,85

84,4

18,29

Продолжение прил. 2

t

p

'

v''

i'

i''

s'

s''

cp'

cp''

cp/cv

'

''

'

''

40

0,53099

530,0

0,07317

297,03

608,43

1,3288

2,3232

2,553

1,949

1,165

128,2

7,91

83,7

18,53

42

0,55943

527,2

0,06950

302,16

611,05

1,3450

2,3251

2,568

1,968

1,168

125,6

7,97

83,0

18,77

44

0,58899

524,5

0,06604

307,32

613,66

1,3611

2,3270

2,583

1,987

1,171

123,0

8,03

82,3

19,02

46

0,61968

521,7

0,06279

312,51

616,27

1,3773

2,3290

2,598

2,007

1,174

120,5

8,09

81,7

19,27

48

0,65154

518,8

0,05972

317,73

618,86

1,3934

2,3310

2,614

2,027

1,178

118,1

8,15

81,0

19,52

50

0,68459

516,0

0,05683

322,98

621,45

1,4095

2,3331

2,630

2,048

1,182

115,7

8,22

80,4

19,78

55

0,77260

508,7

0,05028

336,23

627,85

1,4496

2,3383

2,671

2,102

1,192

109,9

8,38

78,8

20,46

60

0,86866

501,2

0,04459

349,69

634,15

1,4898

2,3436

2,714

2,160

1,204

104,5

8,56

77,2

21,17

65

0,97322

493,5

0,03961

363,36

640,35

1,5298

2,3490

2,761

2,224

1,218

99,3

8,74

75,7

21,93

70

1,08670

485,6

0,03525

377,25

646,40

1,5699

2,3543

2,812

2,293

1,234

94,3

8,94

74,3

22,74

75

1,20970

477,4

0,03140

391,38

652,29

1,6101

2,3595

2,869

2,370

1,254

89,6

9,16

72,9

23,61

80

1,34270

468,8

0,02799

405,77

657,97

1,6503

2,3645

2,932

2,456

1,278

85,0

9,39

71,6

24,56

85

1,48620

459,9

0,02495

420,45

663,41

1,6907

2,3691

3,005

2,556

1,307

80,6

9,65

70,2

25,60

90

1,64070

450,5

0,02224

435,46

668,56

1,7314

2,3733

3,091

2,673

1,343

76,3

9,95

69,0

26,75

95

1,80700

440,5

0,01980

450,84

673,33

1,7724

2,3768

3,194

2,814

1,390

72,0

10,28

67,8

28,04

100

1,98570

429,8

0,01760

466,66

677,66

1,8140

2,3795

3,325

2,990

1,451

67,8

10,66

66,6

29,51

105

2,17750

418,1

0,01560

483,02

681,40

1,8564

2,3810

3,495

3,219

1,534

63,6

11,10

65,4

31,22

110

2,38320

405,1

0,01376

500,05

684,39

1,8998

2,3809

3,729

3,532

1,651

59,3

11,64

64,3

33,26

120

2,84020

372,7

0,01047

537,11

686,86

1,9922

2,3731

4,643

4,754

2,134

49,9

13,14

62,3

39,10

130

3,36580

319,9

0,00732

582,88

678,46

2,1033

2,3404

9,320

10,960

4,670

38,3

16,13

63,5

52,31

134,67c

3,64000

224,4

0,00446

636,38

636,38

2,2327

2,2327

Продолжение прил. 2


Библиографический список

1. К-98. Калнинь, И. М. Энергосберегающие, экологически чистые технологии теплоснабжения производственных и жилых помещений / И. М. Калнинь, Л. Я. Лазарев, А. И. Савицкий (www.ekip-tnu.ru).

2. Z-133. Bouma, J. The market of heat pumps in Europe / J. Bouma // VI conference of the international power Agency on heat  pumps. – Berlin, 1999.

3. К-102. Калнинь, И. М. Энергосберегающие теплонасосные технологии / И. М. Калнинь  (www.ekip-tnu.ru).

4. Z-192. Rybach, L. Status and prospects of geothermal heat pumps (GHP) in Europe and worldwide; sustainability aspects of GHPs. / L. Rybach // International course of geothermal heat pumps, 2002.

5. П-42. Проценко, В. П. Проблемы использования теплонасосных установок в системах централизованного теплоснабжения / В. П. Проценко // Энергетическое строительство. – 1994. –  № 2. 

6. В-30. Васильев, Г. П. Теплонасосные системы теплоснабжения (ТСТ) для потребителей тепловой энергии в сельской местности / Г. П. Васильев // Теплоэнергетика. – 1997. – № 4. – С. 24–27.

7. М-38. Михайлов-Вагнер, А. Современные энергосберегающие технологии и возможность их применения в цементной промышленности России / А. Михайлов-Вагнер // Цемент и его применение. – 1997. – № 4. – С. 9–14.

8. Х-18. Холодильные компрессоры: справочник. – М.: Легк. и пищ. промышл-ть, 1981. – 280 с.

9. П-41. Промышленные фторорганические продукты: справ. изд. / Б. Н. Максимов, В. Г. Барабанов, И. Л. Серушкин и др. – Л.: Химия, 1990. – 464 с.

10. М-40. Максимов, Б .Н. Озонобезопасные хладоны в России / Б .Н. Максимов // Fluorine Notes. – 2002. – V. 2(21).  

11. В-33. Васильев, Г. П. Использование низкопотенциальной тепловой энергии земли в теплонасосных установках / Г. П. Васильев, Н. В. Шилкин // АВОК. – 2003. – № 2. – С. 52–60.

12. П-17. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: справочник / под общ. ред. чл.-кор. РАН А. В. Клименко, проф. В. М. Зорина. – 3-е изд., перераб. и дополн. – М.: Изд-во МЭИ, 2004. – 632 с. (серия «Теплоэнергетика и теплотехника»; Кн. 4)

13. С-47. СНиП 2.04.01–85. Внутренний водопровод и канализация зданий.

14. Ш-19. Шилкин, Н. В. Утилизация тепла канализационных стоков / Н. В. Шилкин // Сантехника. – 2003. – № 1. – С. 12–13.

15. А-36. Анализ эффективности использования тепловых насосов в централизованных системах горячего водоснабжения / В. П. Фролов, С. Н. Щербаков, М. В. Фролов, А. Я. Шелгинский // Энергосбережение. – 2004. – № 2.

16. А-37. Андрющенко, А. И. Сравнительная эффективность применения тепловых насосов для централизованного теплоснабжения / А. И. Андрющенко // Промышленная энергетика. – 1997. – № 6. – С. 2–4.

17. В-34. Везиришвилли, О. Ш. Энергосберегающие теплонасосные системы тепло- и хладоснабжения / О. Ш. Везиришвилли, Н. В. Меладзе. – М.: МЭИ, 1994.

18. Д-17. Данилов, В. В. Повышение эффективности системы централизованного теплоснабжения на основе применения технологии тепловых насосов / В. В. Данилов // Энергосбережение и водоподготовка. – 2000. – № 2. – С. 5–14.

19. П-47. Пустовалов, Ю. В. Экономические вопросы развития теплонасосных станций / Ю. В. Пустовалов // Теплоэнергетика. – 1986. – № 3. – С. 24–28. 

20. Н-22. Николаев, Ю. Е. Основы повышения эффективности теплоснабжающих комплексов городов: дис. ... д-ра техн. наук / Ю. Е. Николаев. – Саратов: Гос. техн. ун-т, 2003. 

21. К-47. Кутателадзе, С. С. Справочник по теплопередаче / С. С. Кутателадзе, В. М. Боришанский. – М.: Госэнергоиздат, 1959. – 415 с.

22. К-32. Кутателадзе, С. С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление: Справочное пособие / С. С. Кутателадзе. – М.: Энергоатомиздат, 1990. – 367 с.

23. Л-17. Лебедев, П. Д. Теплообменные, сушильные и холодильные установки: Учебник для студентов технических вузов / П. Д. Лебедев. – 2-е  изд., перераб. – М.: «Энергия», 1972. – 320 с.

24. С-31. Справочник по теплообменникам. Т. 1: Пер. с англ.;  Под ред. Б. С. Петухова, В. К. Шикова. – М.: Энергоатомиздат, 1987. – 560 с.



Учебное издание

Трубаев Павел Алексеевич

Гришко Борис Михайлович

    

Тепловые насосы

Учебное пособие

Подписано в печать  .   .10.  Формат 60х84/16. Усл. печ. л. 8,4.  Уч.-изд.л. 9,0

Тираж 75 экз.                Заказ              Цена    

Отпечатано в Белгородском государственном технологическом университете им. В.Г. Шухова

308012, г. Белгород, ул. Костюкова, 46

* ASHARE Handbook Fundamentals [Электронное издание], 1997, 2001, 2005.




1. Та~ырыбы Инерция моментін аны~тау ж~не Штейнер теоремасын тексер
2. Французский театр
3. Больная Н. 35 лет масса тела 70 кг на протяжении 5 лет болеет ревматоидным артритом с высокой степенью активн.html
4. на тему- Закони Ома і Кірхгофа
5. Усі засоби які можуть служити людині для задоволення її потреб називаються благами
6. Гидросистема прицепного скрепера
7. Б класу
8. 20 года Об утверждении правил внешнего благоустройства на территории муниципаль
9. Антиинфляционная политика государства
10. Субъекты аграрной политики условно подразделяются на 3 группы Государство негосударственные субъекты и н
11. Защита сервера DNS - Настройка безопасности
12. Гараж Мобайл Груп Навчальний центр Стандарти обслуговування клієнтів.html
13. Первый состоит в том что сокращение роста численности населения является посильной задачей для любой стра
14. Введение10
15. процентно природная формула не вызывает никаких побочных эффектов
16. Wht... your nme My nme.
17. Святой праведный Алексий Мечев
18. Электроснабжения промышленных предприятий ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ Методические указания к лаборат
19. і У цьому контексті педагогічне спілкування містить могутній резерв зростання професійної майстерності пед
20. Кризис образования- выход из капкана