Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
3 РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ВОЛП
3.1 Расчет электрических параметров ОК (затухание, дисперсии)
При оценке показателя преломления стекол необходимо учитывать его зависимость от длины волны, т.е. спектральную зависимость, которая для диапазона длин волн 0,6-2,0 мкм характеризуется трехчленной формулой Селмейера:
где Аi и Ii (i=1,2,3) – коэффициенты, значения которых находятся экспериментально;
λ- длина волны(l = 1,55), мкм.
Для изготовления световодов применяют кварцевые стекла с добавками окиси германия, фосфора, повышающими показатель преломления кварца, и добавками окиси бора, фтора, понижающими показатель преломления стекла. Значения коэффициентов Аi и Ii для стекол различных составов приведены в таблице 3.1.
Таблица 3.1 - Значения коэффициентов Ai и Ii для стекол различных составов
|
Состав стекла |
Тип коэффициента |
Значение коэффициента при i , равном |
||
|
1 |
2 |
3 |
||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
SiO2 |
Ai Ii |
0,6961663 0,06874043 |
0,4079426 0,1162414 |
0,8974794 9,896161 |
|
13,5%GeO2 86,5% SiO2 |
Ai Ii |
0,73454395 0,08697693 |
0,42710828 0,11195191 |
0,82103399 10,846540 |
|
9,1%GeO2 7,7%B2O3 83,2%SiO2 |
Ai Ii |
0,72393884 0,085826532 |
0,41129541 0,10705260 |
0,79292034 9,3772959 |
|
13,5%Be2O3 86,5% SiO2 |
Ai Ii |
0,67626834 0,076053015 |
0,42213113 0,11329618 |
0,58339770 7,8486094 |
Продолжение таблицы 3.1
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
3,5%GeO2 96,5% SiO2 |
Ai Ii |
0,7042038 0,0514415 |
0,4160032 0,12916 |
0,9074049 9,896156 |
|
3,3% GeO2 9,2% B2O3 87,5% SiO2 |
Ai Ii |
0,6958807 0,0665654 |
0,4076588 0,1211422 |
0,9401093 9,896140 |
|
SiO2 (с гасящими добавками) |
Ai Ii |
0,696750 0,069066 |
0,408218 0,115662 |
0,890815 9,900559 |
|
9,1% P2O5 90,9% SiO2 |
Ai Ii |
0,695750 0,061568 |
0,452497 0,119921 |
0,712513 8,656641 |
|
1,0% F 99,0%SiO2 |
Ai Ii |
0,691116 0,068227 |
0,399166 0,116460 |
0,890423 9,993707 |
|
16,9%NaO2 35,5%B2O3 50,6% SiO2 |
Ai Ii |
0,796468 0,094359 |
0,497614 0,093386 |
0,358924 5,999652 |
|
3,0% Be2O3 97,0% SiO2 |
Ai Ii |
0,6935408 0,0717021 |
0,4052977 0,1256396 |
0,9111432 9,896154 |
При определении показателя преломления основных компонентов волоконного световода, необходимо учитывать, что в качестве материала светоотражающей оболочки, как правило, применяется чистое кварцевое стекло (SiO2), а для изготовления сердечника- легированный кварц.
Материал светоотражающей оболочки (SiO2) определяем по формуле:
Материал сердечника 3,5% GeO2 96,5% SiO2:
Оптические свойства выбранных материалов сердечника и оболочки должны обеспечивать одномодовый режим работы волоконного световода. Для этого необходимо рассчитать значение нормированной (характеристической) частоты:
,
где α – радиус сердечника световода (α = 4,5), мкм;
λ – длина волны, мкм;
n1 – показатель преломления сердечника;
n2 – показатель преломления оболочки.
Если нормированная частота V < 2,405, то в световоде распространяется лишь один тип волны, и компоненты волоконного световода выбраны правильно.
Если V ≥ 2,405, то в световоде устанавливается многомодовый режим работы.
Важной характеристикой световода является числовая апертура NA (Numerical Aperture), которая представляет собой синус от апертурного угла (φm).
Апертурный угол - это угол между оптической осью и одной из образующих оптического конуса, воздействующего на торец световода.
Числовая апертура рассчитывается по формуле:
,
где - относительная разность показателей преломления.
Для современных одномодовых волокон D должно быть в пределах 0,003¸0,005.
От значения NA зависят эффективность ввода излучения лазера в световод, потери на микроизгибах, дисперсия импульсов, число распространяющихся мод.
Чем больше у волокон D, тем больше NA, тем легче осуществлять ввод излучения от источников света в световод.
Расчет ослабления сигнала выполняется по одной и той же схеме: исхода из собственных потерь (aс) и дополнительных потерь, называемых кабельными (aк), обусловленными деформацией и изгибами световодов при наложении покрытий и защитных оболочек в процессе изготовления кабеля, т.е.
Собственные потери в волоконных световодах состоят из потерь поглощения (aп) и потерь рассеивания (aр), т.е.
aс=aп+aр
Под кабельными потерями понимают потери энергии на макроизгибах и микроизгибах:
aк=amacro+amicro
Таким образом, полные потери в волоконном световоде составят:
a=aп+aр+=amacro+amicro
Затухание в результате поглощения связано с потерями на диэлектрическую поляризацию и существенно зависит от свойств материала световода.
дБ/км,
где - показатель преломления сердцевины;
- длина волны, мкм;
tgδ - тангенс угла диэлектрических потерь световода, равный .
Величина определяется по формуле:
где - коэффициент сжимаемости, м2/н;
К - коэффициент Больцмана, К=1,38Дж/К;
Т - температура перехода стекла в твердую фазу, Т=15000 К;
- показатель преломления сердцевины;
- длина волны, м.
Потери на макроизгибах обусловлены скруткой волоконных световодов по геликоиде вдоль всего оптического кабеля и для ступенчатых стекловолокон рассчитываются по формуле:
где а – радиус сердечника, мкм;
Δ – относительная разность показателей преломления;
d – диаметр скрутки, d = 7,8 мм;
s – шаг скрутки, мм.
Отношение s/d называется параметром устойчивости скрутки, который в оптических кабелях находится в пределах 12 – 30, принимаем s/d = 30.
Дополнительное затухание за счет излучения при микроизгибах для одномодовых световодов рассчитывается по формуле:
где k – коэффициент, зависящий от длины и амплитуды микроизгибов, k = 10 – 15,
а – радиус сердечника стекловолокна, мкм;
b – диаметр оболочки, равный 125мкм;
λ – длина волны, мкм;
ω0 – радиус поля моды, мкм.
, дБ/км
Таким образом, полные потери в волоконном световоде будем рассчитывать по формуле:
a= 0,0612 + 0,1148 + 0,043 + 0,0119 = 0,2309 , дБ/км
В световодах при передачи импульсов после прохождения некоторого расстояния импульсы искажаются, расширяются и наступает момент, когда соседние импульсы перекрывают друг друга. Данное явление в теории световодов носит название дисперсии.
Расширение импульсов устанавливает предельные скорости передачи информации по световоду при импульсной кодовой модуляции и при малых потерях ограничивает длину участка регенерации. Дисперсия ограничивает также пропускную способность волоконно-оптических систем передачи, которая переопределяет полосу частот, пропускаемую оптическим волокном, ширину линейного тракта и соответственно объем информации, который можно передать по оптическому кабелю.
Дисперсия возникает по двум причинам: некогерентность источника излучения и появления спектра Δλ, существование большого числа мод.
Первая называется хроматической (частотной) дисперсией, которая делится на материальную и волноводную. Материальная дисперсия обусловлена зависимостью коэффициента преломления материала световода, от длины волны.
Второй вид дисперсии носит название модовой, которая, однако, в одномодовых световодах отсутствует полностью.
В одномодовых световодах проявляется материальная и волноводная дисперсии, расчет которых производится по формулам:
где М(λ) – удельная дисперсия материала;
В(λ) – удельная волновая дисперсия;
- ширина спектра источника излучения
Согласно техническим данным на аппаратуру системы передачи величина ширины спектра источника излучения Δ = 0,1 для оборудования организации потоков STM-16
Коэффициент удельной материальной дисперсии рассчитывается по формуле:
где с – скорость света с=300000 км/с;
n1(λ) – показатель преломления сердечника;
Аi и Ii – коэффициенты выбираются из таблицы 3.1 в зависимости от состава cтекла сердечника.
Производная рассчитывается по формуле:
Коэффициент удельной волноводной дисперсии рассчитывается по формуле:
где λ – длина волны λ=1,55 мкм;
Δ – относительная разность показателей преломления Δ=
Результирующую дисперсию для одномодового оптического волокна определим по формуле :
Вывод: величина результирующей дисперсии для рассматриваемых вариантов зависит от ширины спектра излучения источника и может повлиять на величину длины регенерационного участка при дальнейшем расчете.
Исходя из вышеприведенного расчета, необходимо выбрать волокно наиболее подходящее к рассчитанным параметрам. В современных линиях связи используют в основном два вида волокон (соответствующие рекомендации МСЭ-Т G.652 и G.655).
Волокно рекомендации G.652 – это стандартное одномодовое волокно с несмещенной дисперсией, его параметры оптимизированы для диапазона длин волн 1,31 мкм, в котором волокно имеет нулевую хроматическую дисперсию и минимальное затухание.
Волокно рекомендации G.655 – это волокно относится к волокну со смещенной ненулевой дисперсией — NZDSF (Non-Zero Dispersion Shifted Fiber), имеет слабую, контролируемую дисперсию в полосе ( =1,53-1,56 мкм)
Для наглядности при сравнении параметров волокон сведем все данные в таблицу (таблица 3.2 и таблица 3.3).
Таблица 3.2 – Сравнение параметров с волокном рекомендации G.652
|
Стандартные одномодовые ОВ (G.652) |
Рассчитанное волокно |
||
|
Коэффициент затухания, дБ/км, не более |
на длине волны 1310 нм |
0,35 |
|
|
на длине волны 1550 нм |
0,22 |
0,195 |
|
|
Диаметр модового поля, мкм |
на длине волны 1310 нм |
9,2±0,4 |
|
|
на длине волны 1550 нм |
10,4±0,8 |
10,166 |
|
|
Неконцентричность модового поля, мкм, не более |
0,8 |
||
|
Продолжение таблицы 3.2 |
|||
|
Длина волны отсечки в кабеле, нм, не более |
1260 |
||
|
Длина волны нулевой дисперсии |
1310±10 |
||
|
Коэффициент хроматической дисперсии не более, пс/(нм км), в диапазоне длин волн |
1285-1330 нм |
3,5 |
|
|
Коэффициент хроматической дисперсии не более, пс/(нм км), в диапазоне длин волн |
1525-1575 нм |
18 |
12,065 |
|
Наклон дисперсионной характеристики в области длин волны нулевой дисперсии, пс/(нм км), не более |
0,092 |
Таблица 3.3 – Сравнение параметров с волокном рекомендации G.655
|
Одномодовые ОВ со смещенной ненулевой дисперсией (G.655) |
Рассчитанное |
||
|
Коэффициент затухания, дБ/км, не более |
на длине волны 1550 нм |
0,22 |
0,195 |
|
на длине волны 1625 нм |
0,25 |
||
|
Диаметр модового поля, мкм |
на длине волны 1550 нм |
9,6±0,4 |
10,166 |
|
Неконцентричность модового поля, мкм, не более |
0,8 |
||
|
Коэффициент хроматической дисперсии не более, пс/(нм км), в диапазоне длин волн |
1530-1565 нм |
6 |
12,065 |
|
Коэффициент хроматической дисперсии не более, пс/(нм км), в диапазоне длин волн |
1565-1625 нм |
11,2 |
Таким образом, видно, что рассчитанное волокно по своим параметром относится к рекомендации G.652, т.е. это стандартное одномодовое оптическое волокно.
Российский рынок оптических волокон представлен в основном зарубежными производителями (Corning Inc., OFS, Fujikura, Alcatel, Sumitomo (SEI), и т.д.). Это обусловлено тем, что изготовление волокна требует высокотехнологичного производства для очистки стекла от дополнительных примесей, но отечественные производители либо еще не освоили данную технологию, либо качественные показатели на много хуже зарубежных производителей, поэтому, волокна, использующиеся в волоконно-оптических кабелях российского производства, являются зарубежными.
У зарубежных производителей, выпускающих оптические волокна, наиболее близкие к расчетным являются параметры волокна SM.9/125UV, Японской компании Fujikura. Сравнительная характеристика представлена в таблице 3.4.
Таблица 3.4 – Сравнительная характеристика рассчитанного волокна
|
Параметр |
Един. |
Fujikura |
Рассчитанное |
|
Геометрические характеристики |
|||
|
Диаметр оболочки |
мкм |
125,00,1 |
- |
|
Некруглость оболочки |
% |
1,0 |
- |
|
Погрешность концентричности |
мкм |
0,8 |
- |
|
Диаметр покрытия |
мкм |
2455 |
- |
|
Погрешность концентричности |
мкм |
12 |
- |
|
Радиус собственной кривизны |
м |
4,0 |
- |
|
Передаточные характеристики |
|||
|
Рабочий диапазон длин волн |
нм |
1285…1330 1530…1565 |
- |
|
Диаметр модового поля не длине |
мкм |
10,40,6 |
10,166 |
|
Длина волны отсечки в кабеле |
нм |
1260 |
- |
|
Коэффициент затухания на |
дБ/км |
0,20 |
0,195 |
|
Прирост коэффициента затухания |
дБ/км |
0,05 |
- |
|
Продолжение таблицы 3.4 |
|||
|
Локальные неоднородности |
дБ |
0,05 |
- |
|
Длина волны нулевой дисперсии |
нм |
1301<<1320 |
- |
|
Наклон дисперсионной кривой |
0,092 |
- |
|
|
Коэффициент поляризационной |
0,20 |
- |
|
|
Коэффициент хроматической дисперсии, рассчитанный по формуле |
17,46 |
12,065 |
|
|
Прирост коэффициента затухания |
дБ |
0,50 |
- |
|
Прирост коэффициента затухания |
дБ |
0,01 (∅50) |
- |
|
Рабочий интервал температур |
оС |
- |
|
|
Эффективный групповой показатель |
отн. ед. |
-60…+85 |
- |
|
Механические характеристики |
|||
|
Уровень напряжений при proof-test- |
0,7 |
- |
|
|
Параметр динамической усталости n |
отн. ед. |
0,20 |
- |
|
Усилие стягивания покрытия |
Н |
3,2 |
- |
На основе таблицы 3.4 видно, что волокно SM.9/125UV компании Fujikura очень близко по своим параметрам к рассчитанным, следовательно, оно будет использоваться далее в проекте в качестве среды передачи оптического сигнала.
3.2 Расчет длины регенерационного участка и полосы пропускания
Определим максимальную длину регенерационного участка .
По мере распространения оптического сигнала по линии происходит снижение уровня мощности и увеличение дисперсии во времени ее составляющих. Определение длины регенерационного участка ВОЛС производится на основе заданных качества связи и пропускной способности после того, как выбрана типовая система передачи и оптический кабель. Качество связи в цифровых системах передачи в первом приближении определяется уровнем флуктационных шумов на выходе фотоприемника и межсимвольной интерференцией, т.е. перекрытием импульсов при их уширении. С ростом длины линии уширение импульсов, характеризуемое величиной увеличивается, вероятность ошибки возрастает. Таким образом, длина регенерационного участка ограничивается либо ослаблением сигнала, либо уширением импульса в линии. Для безискаженного приема ИКМ сигналов необходимо выполнение требования:
где Т – длительность тактового ИКМ сигнала;
- длительность импульса.
где - тактовая частота линейного сигнала.
Если длительность паузы равна длительности посылки, то
То есть уширение импульса, прошедшего световод одного участка не превышает половины длительности тактового интервала. Эти условия определяют первое расчетное соотношение для определения допустимой длины регенерационного участка:
, км
Из этого соотношения следует, что при заданном типе ОВ достигаемая скорость передачи обратно пропорциональна длине участка регенерации, то есть мы получим длину регенерационного участка, зависящую от дисперсии.
Второе расчетное соотношение длины регенерационного участка можно получить из расчета ослабления сигнала. По мере распространения сигнала по линии уменьшается его мощность (уровень). Сигнал передается от источника излучения с уровнем передачи . На вводе луча в волокно сигнал затухает на величину . Так как регенерационный участок содержит определенное число строительных длин, которые соединены между собой неразъемными соединителями, вносящих затухание , то общее, вносимое ими, ослабление определяется количеством этих соединителей. Следует также учесть затухание, вносимое самим кабелем:
где - километрическое затухание (ослабление) 1 км кабеля, 0,2 дБ/км;
- длина регенерационного участка, км.
С учетом вышесказанного можно записать:
где - строительная длина кабеля, .
Энергетический потенциал аппаратуры рассчитывается по формуле
Из технических данных на FlexGain A2500 L – 16.2 + имеем, что:
;
;
Таким образом, энергетический потенциал составит:
;
Подставив выражение (3.26) в (3.25) можно определить длину участка регенерации:
, км
Рассчитанное значение длины регенерационного участка ниже, чем некоторые выбранные длины, следовательно, необходимо оборудование с более высоким уровнем сигнала на выходе передатчика. Среди оборудования FlexGain A2500 есть мультиплексор уровня STM – 16 (U – 16.2), со следующими параметрами:
;
;
Энергетический потенциал по формуле (3.26) для него составит:
Следовательно, длина регенерационного участка будет:
, км
Полученная длина регенерационного участка выше длины регенерационного участка, следовательно, при использовании мультиплексора U – 16.2 максимальная длина регенерационного участка будет ограничена этим значением (165,76 км). Эта величина выше, чем максимальный регенерационный участок, поэтому мультиплексор U – 16.2 можно использовать на участках, длины которых от 132,27 км до 165,76 км.
3.3 Расчет помехозащищенности
Защищенность сигнала на выходе приемного устройства в многоканальных телекоммуникационных системах чаще всего определяется по формуле [6]:
где - упрощенное соотношение сигнал/помеха.
Вычислим защищенность на участке с минимальным уровнем принимаемого сигнала (поскольку здесь наихудшие условия приема по сравнению с остальными) используя методику.
При вычислении отношения сигнал/помеха следует учитывать все источники шума. Дробовый шум возникает при детектировании светового потока, появившийся при этом фототок является суммой фототоков от отдельных электронно-дырочных пар, возникающих в случайные моменты времени. Такой шум называется дробовым или квантовым и рассчитывается по следующей формуле:
где - заряд электрона, равный ;
- фототок;
- коэффициент умножения фотодиода, 25;
- коэффициент шума фотодиода, 10;
- полоса частот, в пределах которой измеряется фоновый шум.
Фоновый шум возникает при попадании на фотодиод светового потока от постороннего источника, создающего некоторый фоновый ток . По своей природе фоновый шум также является дробовым и определяется соотношением:
Темновой ток также создает дробовой шум, мощность которого пропорциональна току :
Тепловой шум вызван случайным тепловым движением электронов в эквивалентной нагрузке фотодиода и определяется выражением:
Таким образом, при преобразовании фотодиодом оптического сигнала в электрический возникает суммарный шум с мощностью:
Так как , а , то обычно и при проектировании принимают равными нулю, поэтому определяется как:
Фототок на выходе фотоприемного устройства определятся по следующей формуле:
где - уровень сигнала на приеме, .
- длина волны, ;
- постоянная Планка, ;
- скорость света, .
М – коэффициент лавинного умножения, 25;
η – внутренняя квантовая эффективность, 0,7.
=0,002632, А,
где - постоянная Больцмана, ;
- максимальная рабочая температура кабеля, 280оК;
- эквивалентное сопротивление цепи приемного устройства, ;
- коэффициент шума усилителя, 3.
Упрощенное значение сигнал/помехаимеет вид:
Найдем защищенность сигнала:
, дБ
Определим вероятность ошибки на приеме по величине защищенности . Вероятность ошибки составляет . Это значение необходимо сравнить с допустимой величиной.
3.4 Расчет надежности ВОЛП
Под надежностью объекта подразумевают свойство сохранять во времени и установленных пределах значения всех параметров, характеризующих качество передачи информации в заданных режимах и условиях применения, технического обслуживания, ремонтов, хранения и транспортирования.
Проблема обеспечения надежности весьма актуальна для волоконно-оптических систем передачи, предназначенных для больших объемов информации и имеющих большую длину участков регенерации. Поэтому очень важно предварительно рассчитать их надежность с тем, чтобы получить требуемые показатели в процессе эксплуатации аппаратуры ВОСП. Расчет надежности проведем по методике инженерного расчета и проектирования.
Наработка на отказ - среднее время между отказами системы (элемента) находится по формуле:
где - нормированное среднее время восстановления между отказами, ч;
- максимальная протяженность внутризоновой сети, км;
- длина канала (магистрали), км.
Интенсивность отказов - среднее количество отказов в единицу времени находится по формуле:
ч-1
Эти два показателя характеризуют безотказность системы передачи – свойство непрерывно сохранять работоспособность в течение некоторого времени или некоторой наработки.
Комплексный показатель надежности – коэффициент готовности - определяет вероятность работоспособности объекта в произвольный момент времени. Этот показатель ВОСП однозначно связан с коэффициентом простоя , который определяет вероятность того, что система окажется в неработоспособном состоянии в произвольный момент времени, кроме планируемых периодов:
При существующей на эксплуатации стратегии восстановления, начинающегося с момента обнаружения отказа (аварии), коэффициент простоя (неготовности) определяется по формуле:
где - среднее время восстановления, затрачиваемое на обнаружение, поиск причины и устранение последствий отказов, ч;
Коэффициент готовности при этом будет равен:
Для инженерного расчета коэффициента простоя для случая эксплуатации ВОСП на основе оптимальной стратегии восстановления, начинающегося с обнаружения предотказового состояния (предаварии) используется следующее выражение:
где - время с момента обнаружения неисправности до начала ремонта.
Коэффициент готовности для случая эксплуатации ВОСП на основе оптимальной стратегии восстановления находится по формуле:
Среднее время между отказами сетевых трактов N-го порядка по отношению к среднему времени между отказами канала ОЦК определяется как:
где - сетевой тракт STM-16 является седьмой ступенью в иерархии PDH/SDH по отношению к каналу ОЦК.
Тогда интенсивность отказов для сетевого тракта STM-16 равна:
ч-1
Коэффициент простоя по формуле:
Коэффициент готовности найдем по формуле:
Коэффициент простоя для случая эксплуатации ВОСП на основе оптимальной стратегии восстановления находится по формуле:
Тогда коэффициент готовности будет равен:
Требуемые показатели надежности для линейного тракта длиной км определяем аналогично предыдущим расчетам. Среднее время между отказами будет равно:
Интенсивность отказов по формуле:
Коэффициент простоя по формуле:
Тогда коэффициент готовности будет равен:
Найдем коэффициент простоя для случая эксплуатации ВОСП на основе оптимальной стратегии восстановления по формуле:
Тогда коэффициент готовности на основе оптимальной стратегии восстановления:
Расчетная интенсивность отказов оптического кабеля за 1 ч на длине трассы ВОЛС (L) определяется как:
где М – среднее число (плотность) отказов оптического кабеля из-за внешних повреждений на 100 км кабеля в год (М=0,34 – обобщенные статистические данные повреждений кабелей на магистральной сети связи).
Вычислим суммарный коэффициент простоя по кабелю при времени восстановления 8 ч по формуле:
Тогда коэффициент готовности равен:
Если принять, что среднее число отказов оптического кабеля магистрали не будет превышать 0,15 в год на 100 км (величина, рекомендованная ТСЛ), а время восстановления , то получим следующие оптимальные значения интенсивности отказов и коэффициента простоя кабельных сооружений:
Тогда коэффициент готовности будет равен:
Надежность оборудования линейного тракта в основном определяется надежностью аппаратуры в пунктах доступа. Коэффициент простоя аппаратуры в обслуживаемом пункте при среднем времени между отказами и будет равен:
Значение коэффициента простоя для аппаратуры SDH всего линейного тракта найдем по формуле:
где - количество обслуживаемых пунктов.
При резервировании системы передачи по схеме коэффициент простоя находится по следующей формуле:
где - число рабочих элементов;
- число резервных элементов;
- интенсивность отказов одного элемента системы передачи;
- интенсивность отказов устройства переключения на резерв.
При и получим:
Для последовательного соединения по надежности элементов системы передачи (например, участков магистрали или отдельных видов оборудования), суммарный коэффициент простоя равен:
где , - коэффициенты простоя отдельных элементов системы передачи.
Тогда коэффициент простоя оборудования всего линейного тракта с учетом наихудшего значения надежности линейно-кабельных сооружений :
Из последнего выражения найдем среднее время между отказами сетевого тракта уровня STM-16, с учетом что :
Отсюда получим среднее время между отказами для одного канала ОЦК:
Коэффициент простоя для ОЦК определяется:
Коэффициент готовности будет равен:
Из сравнения полученных величин с требуемыми значениями показателей надежности, следует, что имеется большой запас по надежности по сравнению с требуемыми показателями.
PAGE 53