Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Содержание
1.Краткое описание печи........................................................................................................3
2.Определение теплотехнических характеристик,тепловой массивности садки…..3
2.1.Определение теплотехнических характеристик садки.....................................3
2.2.Определение тепловой массивности...................................................................6
2.2.1. Определение характеристического размера садки..........................................................................................................................5
2.2.2. Определение коэффициента теплоотдачи...........................................5
2.2.3. Определение критерия Био........................................................................5
3.Расчет времени нагрева садки..........................................................................................5
3.1.Продолжительность начального периода нагрева τ’.........................................6
3.2.Продолжительность регулярного режима нагрева τ”........................................6
3.3.Время нагрева при постоянной температуре печи τ2........................................7
4.Определение продолжительности цикла работы печи.................................................9
5.Определение основных размеров печи...........................................................................9
6.Расчет теплового баланса.................................................................................................10
6.1. Потери тепла на нагрев металла Qпол................................................................10
6.2. Потери на нагрев тары Qвсп...................................................................................10
6.3. Расчет потерь через кладку Qкл............................................................................11
6.3.1. Расчет боковых стенок.................................................................................11
6.3.2. Расчет задней стенки...................................................................15
6.3.3. Расчет свода.....................................................................................17
6.3.4. Расчет пода..................................................................................................20
6.3.5. Расчет передней стенки............................................................................22
6.3.6. Определение Qкл........................................................................................27
6.4. Расчет тепла на нагрев теплоизоляции Qакк......................................................28
6.4.1. Расчет боковых стенок...............................................................................28
6.4.2. Расчет пода..................................................................................................29
6.4.3. Расчет задней стенки.................................................................................30
6.4.4. Расчет свода................................................................................................31
6.4.5. Расчет переднй стенки..............................................................................32
6.5. Расчет тепла, уходящего через отверстие Qпер.откр.отверстия..............................33
6.5.1. Расчет кладки дверцы................................................................................33
6.5.2. Расчет Qизл....................................................................................................35
6.5.3. Расчет Qпер.откр.отверстия..................................................................................36
6.6. Расчет неучтенных потерь......................................................................................36
6.7. Расчет Qприх..............................................................................................................36
7. Определение мощности печи..........................................................................................36
8. Расчет и размещение нагревателей..............................................................................37
8.1. Металлические...............................................................................................37
8.2. Карборундовые..............................................................................................37
9. Расчет механизма подъема дверцы..............................................................................43
10. Определение ориентировочной стоимости печи......................................................49
11. Составление таблицы ТЭП печи.....................................................................................51
Список используемой литературы......................................................................................52
Спроектированная печь служит для проведения отжига. Максимальная температура печи -1000 0С. Футеровка печи трехслойная, т.к. печь является среднетемпературной. Первый слой- огнеупор ( шамот), второй слой – огнеупор с меньшим коэффициентом теплопроводности ( шамот- легковес), третий – теплоизолятор ( минеральная вата ). Футеровка закрыта металлическим кожухом из стали Ст3. Внутренняя часть кожуха выложена асбестовым картоном для исправления размерных погрешностей, возникших при его изготовлении. Дверца печи состоит из футеровки и металлического кожуха толщиной 3 мм из стали Ст3. Основные размеры печи (размеры нагревательной камеры) 900×1500х600 мм.
В печи используются нагреватели открытого типа из материала Х20Н80, которые располагаются на четырех внутренних поверхностях печи – на двух боковых стенках, на своде и на поде. Конструкция нагревателя представляет собой проволочную спираль с диаметром проволоки d=4.6 мм и длиной l=24 м.
В качестве механизма подъема крышки применяется механизм, состоящий из электродвигателя, муфты, червячного редуктора и цепной передачи. Для облегчения работы привода использованы уравновешивающие грузы. Дверца передвигается по направляющим, изгибающимся по направлению к стенке.
2. Определение теплотехнических характеристик и тепловой массивности садки
Теплотехнические характеристики стали определяются по справочным материалам.
Все характеристики выписываем для стали 15Х1М1Ф,при средней температуре 500°С
- Коэффициент теплопроводности λме=32.7Вт/м- Коэффициент теплоёмкости
- Плотность ρме=7675 кг/
- Коэффициент температуропроводности сме=0,567 кДж/кг·°С
аме= λме /смеρме=32.7/0,567·103·7675=7.514·10-6 м2/с
Для реальной садки расчёт производится с учётом коэффициента заполнения садки К=0.8:
λс = λмеК=32.7·0,8=26.16 Вт/м·°С
ρс = ρмеК=7675·0,8=6140 кг/
сс= сме=0,567 кДж/кг·°С
ас= аме=0,578 м2/с
При определении тепловой массивности садки используем критерий Био:
Bi = αS /λс
Для этого требуется рассчитать коэффициент теплоотдачи α и уточнить величину S (наименьшее расстояние между самой горячей и самой холодной точками).
2.2.1. Определение характеристического размера садки
Из анализа габаритов садки следует, что характеристический размер S будет равен половине высоты садки: S=0,15 м.
2.2.2. Определение коэффициента теплоотдачи
Суммарный коэффициент теплоотдачи конвекцией и излучением определяем по формуле α = αизл + αк , где
αизл – коэффициент теплоотдачи излучением,
αк - коэффициент теплоотдачи конвекцией.
Спр = = ==4,39 ;
где спр -приведенный коэффициент (излучательная способность материала)
- степень черноты садки – 0,8
- степень черноты печи – 0,9
= =0.4;
=0.591- тепловоспринимающая поверхность садки;
=(0.6*0.3+0.3*1.2+0.6*1.2)=1.4775- печи;
=5,67 ; коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела (АЧТ);
; где
- суммарный коэффициент теплоотдачи;
- коэффициент отдачи излучением;
- коэффициент отдачи конвекцией;
, где
- коэффициент теплоотдачи излучением при температурах 20 и 900 ;
- температура печи;
- температура садки;
;
Таким образом, критерий Био равен
Так как Bi = 1,33 > 0,5, следовательно, садка является теплотехнически массивным телом.
Время нагрева садки: τн=τ’+τ”+τ2
Рис.1 Диаграмма нагрева ТМТ
τ ' =0,3*S2/ ас
τ ' =0,3*0,152/ 9,019*10-6= 748,4 с
По окончании начального периода внутренний температурный перепад между поверхностью и сердцевиной изделия равен:
По закону Стефана-Больцмана:
Определение теплового потока:
q= спр*
q=4,39/0.591*((0,8*(1000+273)/100)4- (0,5*(900+273)/100))4 =68457,11
Δt= q* S/2*λс
Δt= 68457.11* 0,15/2*26,16 = 196,26 °С
К началу регулярного периода нагрева τ” температуры поверхности и центра цилиндра:
t 'пов=1,27 *Δt
t 'пов=1,27 *196.26 =249.256 °С
t 'ц= 0,27 *Δt
t 'ц= 0,27 *196.26 =52,9902 °С
Длительность регулярного режима:
- скорость изменения температуры.
= (- )/θ
= 869 °С
θ = q/ сс* ρс* S
θ = 68457.11/ 567*6140 * 0,15 =0,13
= (869 – 249.256)/0,13 =4767.261 с
τ1= +
τ1= 4767.261+898.32 =5665.58 с
τ1= 1,573 ч
|
t 'пов |
|||||
|
898.32 |
4767.261 |
249.256 °С |
52.9902 °С |
869 °С |
184.43 °С |
- температура садки при загрузке,
τ2 определяем с помощью графика Будрина для нагрева и охлаждения средней плоскости пластины.
υ=
υ – относительная температура.
tпеч – температура печи при установившемся нагреве (tпеч=1100 °С)
tнач – начальная температура центра на этапе (τ2)
tп – температура процесса (в нашем случае под процессом имеется ввиду нормализация).
υ=(1000-900)/(1000-184.43) = 0,1226
Для полученного интервала температур (184.43-980°С) определяем критерий Био:
αизл ср.= (αизл 720 + αизл 880) / 2=138+353.8=492.72 Вт/м2*К
Bi = α*S /λс*к= 492.723*0,15/27.2 =2,71
Определение коэффициента температуропроводности ас
ас= λс*к /сс*ρс =27.2/567*7675=6.25*10-6 (м2/с*К)
Из графика получаем значение критерия Фурье (в нашем случае F0=0,6)
F0= ас τ2 / S2
τ2=((3.5*0,152)/ 6.25*10-6)/3600 =3.5 ч
τнагрева = τ1 + τ2
τнагрева = 1,573+ 3.5 =5.073 ч
τцикла = τнагрева + τвыдержки + τвспомогательное , где
τнагрева=5 часов,
τвыдержки =1час,
τвспомогательное - время на вспомогательные операции, определяется при рассмотрении технологического процесса. Примем время на вспомогательные операции = 2.5 мин.
τцикла = 5+1+2.5 = 8.5 ч
Размер нагревательной камеры
, где
а – размер изделий в этом направлении,
а3 – размер между изделиями,
n – количество изделий.
Ширина: 600+300=900
Длина: 1200+300=1500
Высота: 300+300=600
Т.о. размеры нагревательной камеры: 900х1500х600 мм.
Уравнение теплового баланса:
, где
Qприх - энергия, потребляемая из сети,
Qрасх –всё тепло, потребляемое печью.
Qрасх = Qпол + Qвсп + Qкл + Qакк + Qотв + Qнеуч, где
Qпол - тепло, идущее на нагрев садки,
Qвсп- потери тепла, идущие на нагрев тары и атмосферы печи,
Qкл - тепло, пропускаемое кладкой,
Qакк- тепло, аккумулируемое всеми составляющими печи,
Qотв- потери тепла через отверстия,
Qнеуч – неучтённые потери.
6.1. Потери тепла на нагрев металла Qпол
, где
g – производительность печи:
g =mc/ τцикла= ρс*Vc/ τцикла =6140*0,6*1.2*0,3/8.5=156,02 (кг/ч)=0,0433 (кг/с)
mс – масса садки,
τцикла – время, затраченное на обработку.
Qпол. = 0.043 · 567 · (900 - 20) = 21604.96 Вт
Qвсп= Qтары + Qатм, где
Qатм=0, т.к. атмосфера окислительная,
Qтары=0,13·Qпол=2808.52 Вт
Qвсп= 2808.52 Вт
Рассматривается вариант трёхслойной футеровки
|
1 вариант футеровки Назначаем толщину слоёв: 1=0,115м,2=0,180м, ,3=0,230м 1-шамотный кирпич 2-шамот - легковес 3-минеральная вата Определяем площади слоя: ; =2.09 =3.7 где Fвн – площадь внутренней поверхности футеровки, Fн – площадь наружной поверхности футеровки. Средняя площадь футеровки: Назначаем температуры слоев t1= 990 t1ср= 955 t2= 920 t2ср= 815 t3= 710 t3ср= 375 t4= 40 Определяем потери теплоты через футеровку:
где tвн- температура внутреннего пространства печи; tокр- температура окружающего пространства; коэффициенты теплоотдачи от внутренней среды печи к стенке и от стенки к окружающему воздуху соответственно; коэффициент теплопроводности футеровки. Определяем =1,34129 =0.33 =0.129 Потери тепла через кладку Qкл= 1068,323 Проверка расчета Проверка слева Проверка справа t1'= 993,9745 t1"= 993,9745 t2'= 915,5497 t2"= 915,5497 t3'= 701,1079 t3"= 701,1079 t4'= 44,04784 t4"= 44,04784 Выбранные температуры удовлетворяют условиям разница между температурами t1, t1', t1" не превышает 5 С разница между температурами t4, t4', t4" не превышает 5 С разница между температурами t2, t2', t2" не превышает 10 С разница между температурами t3, t3', t3" не превышает 10 С 2 вариант футеровки Назначаем толщину слоёв: 1=0,115м,2=0,115м, ,3=0,150м 1-шамотный кирпич 2-шамот - легковес 3-муллитокремнезёмная вата Определяем площади слоя: ; =2.07 =3.07 где Fвн – площадь внутренней поверхности футеровки, Fн – площадь наружной поверхности футеровки. Средняя площадь футеровки: Назначаем температуры слоев t1= 990 t1ср= 945 t2= 900 t2ср= 770 t3= 640 t3ср= 347 t4= 55 Определяем потери теплоты через футеровку:
где tвн- температура внутреннего пространства печи; tокр- температура окружающего пространства; коэффициенты теплоотдачи от внутренней среды печи к стенке и от стенки к окружающему воздуху соответственно; коэффициент теплопроводности футеровки. Определяем =1,33691 =0.31 =0.121 Потери тепла через кладку Qкл= 1241 Проверка расчета Проверка слева Проверка справа t1'= 992,9745 t1"= 992,9745 t2'= 901,5497 t2"= 901,5497 t3'= 648,1079 t3"= 648,1079 t4'= 53,04784 t4"= 53,04784 Выбранные температуры удовлетворяют условиям разница между температурами t1, t1', t1" не превышает 5 С разница между температурами t4, t4', t4" не превышает 5 С разница между температурами t2, t2', t2" не превышает 10 С разница между температурами t3, t3', t3" не превышает 10 С В итоге выбираем первый вариант футеровки ,делая вывод из таблицы № варианта Δ1 ш , δ2 ш-л Δ3 вата Qкладки 1-й вариант 0.115 0.180 0.230 1068 2-й вариант 0.115 0.115 0.150 1241
|
||||||
6.3.2. Расчет задней стенки
6.3.3. Расчет свода
6.3.5. Расчет передней стенки
Т.к на передней стенке расположено отверстие, то площадь, занимаемая футеровкой, равна площади передней стенки за вычетом площади отверстия.
Площадь отверстия
Кладки передней стенки ниже и выше отверстия различны. В верхней части используется плита из шамота-легковеса, т. к. кладка из кирпича в данном случае не является надежной.
Нижняя часть кладки:
Верхняя часть кладки (плита шамота - ультралегковеса):
Значит, передней стенки
6.3.6. Определение Qкл
6.4.1Боковые стенки
Шамот:
Шамот-легковес:
Каолиновая вата:
Значит, количество теплоты, аккумулируемое боковыми стенками равно:
6.4.2.Под
Шамот:
Шамот-легковес:
Шамот - ультралегковес:
Значит, количество теплоты, аккумулируемое подом равно:
Шамот:
Шамот-легковес:
Каолиновая вата:
Значит, количество теплоты, аккумулируемое задней стенкой равно:
6.4.4 Свод
Шамот-легковес:
Каолиновая вата:
Значит, количество теплоты, аккумулируемое сводом равно:
6.4.5 Передняя стенка
Шамот:
Шамот-легковес:
Шамот-легковес, расположенный над отверстием:
Пенодиатомит:
Значит, количество теплоты, аккумулируемое передней стенкой равно:
6.4.6 Определение Qакк
Пусть печь за рабочую неделю, т.е. за 120 часов находится в рабочем состоянии 110 часов. За это время будет произведен диффузионный отжиг 5 садок:
6.5.1 Расчет кладки дверцы
, где
Размер отверстия: 900х350 мм
([3],стр.71) ,
Установленная мощность печи:
, где
k1=1,2..1,4, принимается k1=1,3;
k2=1,1..1,3, принимается k2=1,2.
КПД печи:
Удельный расход энергии:
Определим время разогрева печи до нужной температуры:
8.Расчет и размещение нагревателей
8.1.Расчет металлического нагревателя
Выбираем металлический нагреватель открытого типа.
Т.к. Руст>25кВт, используется трехфазное питание. На одну фазу приходится
Т.к. садка представляет собой пластину, то большая часть мощности должна приходится на нагреватели свода и пода, поэтому Pф для свода равна 13,7 кВт. Аналогично и для пода. Оставшуюся мощность разбиваем на боковые стенки, т.е. на одну стенку приходится 6,87 кВт.
Рассматривается расчет подового нагревателя, т.к. он несет основную нагрузку при нагреве, и его размещение наиболее сложно.
Выбираем конструкцию электронагревателей - проволочный зигзаг с относительным витковым расстоянием .
По графику определяется Wид , при tт н =1250°С:
Рис. Значения Wид и удельных мощностей p, размещаемых на 1м2 футеровки, в зависимости от температур тепловоспринимающей поверхности t и нагревателя tн.
Wид =9,2 Вт/см2,
Материал нагревателя: 0Х27Ю5А с рабочей температурой 1220°С и максимальной температурой 1250°С. Диаметр проволоки d=4 мм.
Допустимая удельная поверхностная мощность:
W=Wид·aэф·aг·aр·aс, где
aэф=0,68 ([3], стр.48),
aг=1,0 (т.к. l/d=2,75),
aр=0,64 ([3], стр.54),
aс=1 (т.к. спр =3,3)
W=9,2·0,68·1 ·0,64·1=4 Вт/см2
Напряжение одного нагревателя:
, где
=1,477 Ом·мм2/м - удельное электросопротивление сплава 0Х27Ю5А
при tн=1200°С,
Т.к. полученное напряжение не соответствует стандартному, принимаем .
Диаметр нагревателя:
Принимаем d=8мм.
Сопротивление нагревателя:
Длина одного нагревателя:
Действительная удельная поверхностная мощность:
Отсюда:
Проверка:
Проверка по длине:
8.2.Расчет карборундового нагревателя
Выбираем нагреватель составной КНС-25/540 ([3], стр.42),, т.к. он имеет наиболее подходящие для проектируемой печи размеры:
Допустимую температуру определяем по следующему графику ([3], стр. 57):
Wид=15,5 Вт/см2 ([3],стр. 49)
Допустимая удельная поверхностная мощность:
W=Wид·aэф·aг·aр·aс, где
aэф=0,68 ([3], стр.57),
aг=1,4 (т.к. l/d=300/25=11,4),
aр=1 ([3], стр.54), т.к. Fизд/Fст=0,87
aс=0,9 (т.к. )
W=15,5·0,68·1 ·1,4·0,9=13,28 Вт/см2
Мощность одного нагревателя:
В случае применения нагревателей КНС-25/540 с сопротивлением , отличающимся от технических условий, потребуется минимальное и максимальное напряжение на его концах:
Количество нагревателей, необходимое для проектируемой печи:
Нагреватели размещаются по 5 штук на боковых стенках на расстояние 283 мм друг от друга.
9.Расчет механизма подъема дверцы
Механизм с вертикальным перемещением дверцы. Для облегчения работы привода применяются противовесы, частично уравновешивающие дверцу. Для того, чтоб дверца более плотно прилегала к стенке печи в закрытом состоянии, направляющие, в которых она перемещается, изгибаются около этого положения по направлению к стенке, тем самым дверца собственным весом (той частью веса которую не уравновешиваем) прижимает себя к краям отверстия.
Привод электромеханический, состоит из электродвигателя, муфты, червячного редуктора и цепной передачи.
Скорость поднятия дверцы – 3м/мин.
9.1. Определение массы дверцы
Масса теплоизоляции :
Масса металлического кожуха ( материал Ст3):
Масса дверцы:
Частично уравновесим дверцу (на 107 кг ), оставим прижимное усилие:
Сила, которую нужно приложить, чтобы поднять дверцу:
9.2. Предварительная частота вращения приводного вала
По ГОСТ 13568 – 97 выбираем роликовую цепь:
ПР – 8 – 4,6 ГОСТ 13568 – 97
Шаг цепи 8 мм;
Делительный диаметр приводных звёздочек:
Назначаем количество зубьев звездочки:
Делительный диаметр звездочки:
Предварительная частота:
9.3. Выбор электродвигателя
Статическая мощность электродвигателя:
- КПД привода,
- КПД муфты;
- предварительный КПД червячного редуктора [7];
- КПД цепной передачи;
Выбираем электродвигатель 4А63В12Е2У1,2,
условие выполняется.
9.4. Передаточное отношение механизма
9.5. Кинематический расчёт
1) Из ряда рекомендуемых передаточных отношений для цепной передачи –
2) Передаточное отношение червячного редуктора:
Выбираем стандартный червячный редуктор Ч63 , i = 20;
3) Общее передаточное отношение
4) Фактическая частота вращения приводного вала
5) Фактическая скорость вертикального перемещения дверцы
что допустимо, погрешность с ожидаемой скоростью менее 10%.
9.6. Проверка выбранного двигателя
Должно выполняться условие:
(1)
- фактический КПД привода;
- удовлетворяет условию (1)
9.7. Проверка выбранного редуктора
Проверим выбранный редуктор по вращающему моменту
Для этого должно выполняться следующее соотношение:
- номинальный крутящий момент на тихоходном валу редуктора (выбран Ч63);
- коэффициент долговечности для червячного редуктора;
- наибольший вращающий момент на тихоходном валу редуктора,
- номинальный вращающий момент электродвигателя;
- передаточное отношение редуктора и КПД, соответственно;
Тогда эквивалентный момент:
- требование выполняется, редуктор пригоден.
9.8. Расчёт цепной передачи
Определение параметров звёздочек
Наименьшие рекомендуемые числа зубьев ÷, принимаем ;
Диаметр делительной окружности ведущей звёздочки:
Передаточное отношение:
- число зубьев ведомой звёздочки, большей;
Предварительное межцентровое расстояние:
÷÷
Расчётные зависимости для длины цепи и расстояния
Предварительное расстояние между центрами звёздочек, выраженное в шагах:
Длина замкнутой цепи в шагах (неокругленное значение):
с – вспомогательная расчётная величина, [6,табл. 56];
Окончательное расстояние между центрами звёздочек:
По округленному значению :
Стрела провисания:
9.9. Выбор муфты
Нормализованную муфту выбираем в соответствии с условиями:
1. ;
- момент на приводном валу;
2. ,
где
d- диаметр вала;
-наибольший допустимый диаметр отверстия в полумуфте или втулке;
Принимаем муфту с номинальным моментом [6]
10.Определение ориентировочной стоимости печи
Смета стоимости основных материалов, готовых узлов и деталей([3], стр. 72-73)
|
№ по порядку |
Наименование |
Количество |
Оптовая цена |
Сумма, руб |
|
1 |
Шамот |
643 кг |
22,3 р/т |
14,3 |
|
2 |
Шамот-легковес |
937 кг |
22,3 р/т |
20,9 |
|
3 |
Шамот-ультралегковес |
255 кг |
942 р/т |
240,21 |
|
4 |
Асбестовый картон |
84 кг |
106,5 р/т |
8,9 |
|
5 |
Пенодиатомит |
0,203 м3 |
19 р/м3 |
3,9 |
|
6 |
Каолиновая вата |
2,43 м3 |
7,3 р/м3 |
17,7 |
|
7 |
Ст3 |
542 кг |
0,8 р/кг |
433,6 |
|
8 |
Карборунд |
10,8 кг |
800 р/т |
86,4
|
|
Всего: |
825,91 |
Смета расходов на основную зарплату основным рабочим
|
№ по пор |
Специальность рабочего |
Разряд |
Объем работы, ч |
Расценка коп/час |
Зарплата, руб |
|
1 |
Огнеупорщик |
4 |
57 |
47 |
268 |
|
2 |
Сварщик |
4 |
120 |
47 |
528 |
|
3 |
Слесарь |
4 |
360 |
47 |
1692 |
|
4 |
Электрик |
3 |
6 |
42 |
38 |
|
Всего: |
2526 |
Смета заводской себестоимости печи
|
№ по пор |
Статья расходов |
Сумма, руб |
|
1 |
Стоимость основных материалов и готовых узлов |
436,6 |
|
2 |
Зарплата основных рабочих |
2526 |
|
3 |
Цеховые расходы |
8083 |
|
4 |
Заводские расходы |
2021 |
|
Заводская себестоимость: |
13067 |
Плановая себестоимость: Спл = 1,03·Сзавод = 1,03·13067= 13459 руб
Плановая цена: Цплан = 1.03·Спл = 1,03·13459 = 13862 руб
11.Составление таблицы ТЭП печи
|
№ |
Название параметра |
Единицы |
Значение |
|
1 |
Назначение печи |
– |
Диффузионный отжиг |
|
2 |
Размеры рабочего пространства |
мм |
800×1200×300 |
|
3 |
Габариты печи |
мм |
1790×2882×2070 |
|
4 |
Стоимость печи |
рублей |
826 |
|
5 |
Масса печи |
кг |
3271,2 |
|
6 |
Максимальная температура |
°С |
1200 |
|
7 |
Температура выдачи металла |
°С |
1150 |
|
8 |
Время разогрева печи |
ч |
1,5 |
|
9 |
Время нагрева и выдержки металла |
ч |
21,8 |
|
10 |
Производительность печи |
кг/ч |
98,4 |
|
11 |
Установленная мощность |
кВт |
41 |
|
12 |
Число зон |
– |
1 |
|
13 |
Распределение мощности по зонам |
кВт |
41 |
|
14 |
Напряжение |
В |
220 |
|
15 |
Число фаз |
– |
3 |
|
16 |
КПД печи |
– |
0,58 |
|
17 |
Удельный расход энергии |
кВт*ч/кг |
0,42 |
|
18 |
Мощность холостого хода |
кВт |
13 |
С
Список использованной литературы
1975
кранов. Учебное пособие. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 1994