Будь умным!


У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.net

Теплогазоснабжение и вентиляция КУРСОВАЯ РАБОТА Теплотехнический расчет нар

Работа добавлена на сайт samzan.net:


Министерство образования Республики Беларусь

Белорусский национальный технический университет

Факультет энергетического строительства

Кафедра «Теплогазоснабжение и вентиляция»

КУРСОВАЯ РАБОТА

Теплотехнический расчет наружных ограждений здания

Выполнил: студент гр. 110441 ФЭС

Тарасевич Станислав

Принял: Шибеко А.С.

Минск 2013

2.1 Выбор расчётных параметров наружного и внутреннего воздуха

Расчётные параметры наружного воздуха выбираются согласно табл. 4.3, 4.4 и 4.5 [1] или из табл. 3.1 [3] и сводятся в таблицу.

Таблица 1

Расчётные параметры наружного воздуха

Наименование параметра

Единица измерения

Значение

Источник

Температура   наиболее   холодных    суток    обеспеченностью 0,98

°С

-30

[1], табл. 4.3

Температура   наиболее   холодных    суток    обеспеченностью 0,92

°С

-21

[1], табл. 4.3

Температура   наиболее   холодной    пятидневки    обеспеченностью 0,92

°С

-25

[1], табл. 4.3

Максимальная   из   средних

скоростей ветра по румбам в январе  

м/с

3,4

[1], табл. 4.5

Средняя температура за отопительный период

°С

+0,6

[1], табл. 4.4

Средняя          относительная

влажность за отопительный период

%

83

[3], табл. 3.1

Расчётные параметры внутреннего воздуха (температура и относительная влажность) для расчёта наружных ограждающих конструкций принимаются согласно таблице 4.1 [1] в зависимости от назначения здания и сводятся в таблицу 2.

Таблица 2

Расчётные параметры внутреннего воздуха

Наименование параметра

Единица измерения

Значение

Расчётная температура внутреннего воздуха помещений здания  

°С

19

Расчётная относительная влажность внутреннего воздуха помещений

%

60

Расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности стены

°С

6

Расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности совмещённого покрытия

°С

4

Согласно табл. 4.2 [1] при данных расчётных условиях в помещениях общественного здания  ( = 19 °С и = 60%) влажностный режим помещений - нормальный, а условия эксплуатации наружных ограждающих конструкций - Б.

2.2 Принятие сопротивлений теплопередаче и определение толщин теплоизоляционных слоев

Согласно п. 5.1 [1] сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций RT, м2·°С/Вт, за исключением наружных дверей, ворот и ограждающих конструкций помещений с избытками явной теплоты, следует принимать не менее нормативного сопротивления теплопередаче RT.H0PM, указанного в табл. 5.1 [1]. Поэтому, задаваясь сначала нормативным сопротивлением теплопередаче RT.H0PM, следует найти неизвестную толщину слоя утеплителя S2, а затем уточнить значение сопротивления теплопередаче.

Рассмотрим расчёт наружной стены и совмещённого покрытия.

1. Наружная стена.

                  

Рис. 1. Конструкция наружной стены

Примем следующие конструктивные слои (рис. 1):

1 - железобетонная плита толщиной = 200 мм;

  1.  - слой утеплителя из минераловатных плит толщиной  и плотностью  = 250     кг/м3;
  2.  – железобетонная плита

Из табл. А.1 [1] найдём необходимые для данного и последующего расчётов данные об используемых материалах - коэффициент теплопроводности, теплоусвоения и паропроницаемости - и сведём их в таблицу.

Сопротивление теплопередаче для данной стены RT, м2·°С/Вт, будет рассчитываться по выражению

   

              (1)

 

где  и — коэффициенты теплоотдачи, Вт/(м2·°С), соответственно внутренней и наружной поверхности, принимаемые по табл. 5.4 и 5.7 [1];

,  и  — толщина, м, соответственно первого, второго и третьего слоев стены;

,  и  — коэффициент теплопроводности, Вт/( м·°С), соответствующих

слоев стены.

Таблица 3

Характеристики материалов стены

Наименование материала

Плотность , кг/м3

Расчётные коэффициенты (при условиях эксплуатации Б)

теплопроводности , Вт/(м·°С)

теплоусво-ения s,

Вт/(м2·°С)

паропроницаемости μ, мг/  ( м·ч· Па)

Железобетон

2500

2,04

19,70

0,03

  Утеплитель

40

0,04

 0,42

0,05

Железобетон

2500

2,04

19,70

0,03

Отсюда искомая величина  будет равна:

   ) (2)

Из табл. 5.1 [1] Rt.hopm = 3,2 2·°С) /Вт.

Для наружной стены имеем = 8,7 Вт/(м2·°С) [1, табл. 5.4] и  = 23 Вт/(м2·°С) [1, табл. 5.7]. Тогда для данной стены имеем

 ) = 0,202 м

Принимаем кратное целому сантиметру значение (с округлением в большую сторону)  = 0,210 м и рассчитываем действительное сопротивление теплопередаче стены по формуле (1).

2·°С) /Вт

2. Совмещённое покрытие.

             

Рис. 2. Конструкция совмещённого покрытия

Примем следующие конструктивные слои (рис. 6):

  1.  - железобетонная многопустотная плита покрытия толщиной  = 220 мм;
  2.  - слой утеплителя из минераловатных плит толщиной  и плотностью          = 250 кг/м3;

  1.  - цементно-песчаная стяжка толщиной   = 25 мм;
  2.  - четыре слоя рубероида толщиной  = 6 мм.

Аналогично расчёту стены, из табл. А.1 [1] находим для расчётов данные о материалах и сводим их в таблицу.

Таблица 4

Характеристики материалов совмещённого покрытия

Наименование материала

Плотность , кг/м3

Расчётные коэффициенты (при условиях эксплуатации Б)

теплопроводности , Вт/(м·°С)

теплоусвоения s, Вт/(м2·°С)

паропрони-цаемости μ, мг/(м* ч* Па)

Рубероид

600

0,17

3,53

4,4

Плиты полурет.

40

0,04

0,42

0,05

Цементно-

песчаная

стяжка

1800

0,93

11,09

0,09

Аглопоритобетон

600

0,65

8,83

     0,09

Как видно, железобетонная плита является термически неоднородной конструкцией. Ввиду этого предварительно необходимо найти её приведённое термическое сопротивление. Расчёт проводится в следующей последовательности:

а) Выделяем характерное сечение (заштриховано на рис. 7, а). Для облегчения расчётов заменим окружность равным по площади квадратом (исходя из соотношения Fокр = Fкв ) со стороной

а =    (3)

   

и вычертим расчётное характерное сечение (рис. 3, б).

В нашем случае

а =  = 88,62 мм

Рис 3. Характерное и расчетное сечение

  (4)

где  — площадь отдельных участков, м2;

Ri — термическое сопротивление данных участков, 2·°С) /Вт: — для однородных участков:

Ri =  ;  (5)

— для неоднородных

. (6)

Для приведённой конструкции: участок 1 - неоднородный, его сопротивление будет складываться из термического сопротивления железобетона суммарной толщиной  = 48 + 48 = 96 мм и термического сопротивления воздушной прослойки. Так как прослойка расположена со стороны помещения и перед утеплителем, то температура в ней будет положительной. Согласно табл. Б.1 [1] её термическое сопротивление будет равно  = 0,15 2·°С) /Вт. В соответствии с формулой (6)

= 0,15 +  = 0,353 2·°С) /Вт.

Участок 2 - однородный, его термическое сопротивление вычисляем по формуле (5):

=   2·°С) /Вт.

Термическое сопротивление параллельно тепловому потоку:

 

в) Плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку, разбиваем на слои, которые могут быть однородными (из одного материала) и неоднородными. Термическое сопротивление однородных слоёв вычисляется по формуле (5), неоднородных - по формуле (4). Для приведённой конструкции

.

Очевидно, что термическое сопротивление слоев I и III одинаково и равно

 

Слой II — неоднородный. Разобьём его на два участка: II' — воздушная прослойка с сопротивлением RII = 0,15 , II'' — железобетон с термическим сопротивлением

г) Проверим, превышает ли

.

д) Так как  не превышает  на 25 %, то термическое сопротивление железобетонной плиты вычисляется по формуле

;

 

Из табл. 5.1 [1] Rt.hopm = 6,0 .

Тогда для данного покрытия имеем (с учётом   = 8,7   [1, табл. 5.4] и   = 23  [1, табл. 5.7])

Принимаем кратное целому сантиметру значение (с округлением в большую сторону)  = 0,390 м и рассчитываем действительное сопротивление теплопередаче совмещённого покрытия:

 

2.3 Расчёт минимальной температуры внутренней поверхности стены

Минимальная температура внутренней поверхности стены tв.п.min ,°С, не должна быть ниже температуры точки росы при расчётных значениях температуры и относительной влажности внутреннего воздуха:

,

где mкоэффициент неравномерности отдачи теплоты отопительным прибором. Принимается по табл. 6.1 [1]. Для центрального водяного отопления m=0,1

tн – расчетная зимняя температура воздуха, oC, принимаемая в зависимости от тепловой инерции стены;

Yв - коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности стены, Вт/(м2°С), определяемый по пунктам 6.4 - 6.7 [1].

 R1, R2,— термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции, м2С/Вт,

s1, s2,— расчетный коэффициент теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции в условиях эксплуатации по таблице 4.2, Вт/(м2С), принимаемый по приложению А [1]

Определяем тепловую инерцию стены

В нашем случае D1 = 2,61 > 1, значит, коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности принимаем равным коэффициенту теплоусвоения железобетона, т. е.

Yв = s1 = 15,38 Вт/(м2С).

Так как D = 2.61[1,5,4], то в соответствии с табл. 5.2 [1] принимаем за расчётную температуру трех наиболее холодных суток обеспеченностью          0,92 = -25 °С.

При центральном водяном отоплении m = 0,1.

Тогда минимальная температура внутренней поверхности стены составит

 oC.

По h - d диаграмме находим, что при tв = 19 °С и φв = 60 % температура точки росы составляет tр = 11.06 °С .

Так как tв.п min > tр, значит условие выполняется.

2.4 Теплотехнический расчёт оконного заполнения

Окно - элемент стеновой или кровельной конструкции, предназначенный для сообщения внутренних помещений с окружающим пространством, естественного освещения помещений, их вентиляции, защиты от атмосферных, шумовых воздействий и состоящий из оконного проёма с откосами, оконного блока, системы уплотнения монтажных швов, подоконной доски, деталей слива и облицовок.

Выпускаемые в настоящее время в Республике Беларусь окна должны соответствовать требованиям СТБ 939 - 93 «Окна и балконные двери для зданий и сооружений. Общие технические условия» по теплофизическим и механическим параметрам, среди которых присутствуют сопротивление теплопередаче и сопротивление воздухопроницанию. Окна изначально комплектуются как минимум двумя рядами уплотняющих прокладок из эластомерных материалов, которые обеспечивают плотное прилегание створки к коробке. Поэтому при получении сертификата соответствия окна должны пройти обязательные испытания, в результате которых получают графические зависимости объёмного и массового расхода воздуха через 1 м2 поверхности образца при различных перепадах давления. Основным признаком классификации является объёмное воздухопроницание через 1 м2 поверхности образца при перепаде давления на его поверхностях Ар = 100 Па. При этом для каждого класса устанавливаются границы по сопротивлению воздухопроницанию. Классификация окон по сопротивлению воздухопроницанию приведена в табл. 5

Классификация окон по воздухопроницанию 

Таблица 5

Класс

Контрольная воздухопроницаемость при Δp = 100 Па,

м3/(чм2)

Сопротивление воздухопроницанию Rв,

м2чПа/кг

А

до 3

свыше 1,299

Б

от 3 до 9

от 0,433 до 1,299

В

от 9 до 17

от 0,229 до 0,433

Г

от 17 до 27

от 0,114 до 0,229

Д

от 27 до 50

от 0,078 до 0,144

Конструкция окна

              

Материал коробок, створок и импоста – ПВХ профиль “Veka” системы «Alphaline» с сопротивлением теплопередаче Rнепр = 1,25 .

Марка стеклопакета 4 – Ar 10– 4И – Ar 10 – И 4 с приведенным значением сопротивлением теплопередаче Rпр = 0.92 . 

Rт норм. =1,00

Таблица 6

зоны

Ширина

а, м

Высота

h, м

Площадь

м2

Сопротивление

Отношение F/R

1

0.57

0,065

0,03705

1’’

0.75

0,04

0,03

2

0.57

0,065

0,03705

2’’

0,75

0,04

0,03

3

0,65

1.37

0,08905

4

0,04

1.27

0,0508

5

0,055

1.37

0,07535

 Непрозрачная часть

1,05

0,615523

Итого

0,6463

I

0,45

1,37

0,6165

II

0,55

1,27

0,6985

Итого

Светопрозрачная часть

1,315

0,98

1,3418

Итого  по окну

1,9613

1,008

1,9573

Т.к. Rок > Rт норм , то данная конструкция окна удовлетворяет требованиям по сопротивлению теплопередаче.

2 Расчет сопротивления воздухопроницанию окна

Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и общественных зданий, а также окон и фонарей производственных зданий, должно быть не менее требуемого сопротивления  воздухопроницанию  RВ.тр., м2ч/кг, определяемого по формуле:

Где    - нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, принимаемая по таблице 8.1[1]. Для окон, балконных дверей жилых зданий:

.

- расчетная  разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па, определяемая в соответствии с формулой:

Где Н – высота здания от центра окна до устья вытяжной шахты, Н=3м

 - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, определяемый по формуле:

где t - температура воздуха, : внутреннего – согласно таблице 4.1[1], tB=220C; наружного – равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью  0,92 по таблице 4.3[1], tH= - 230C;

- максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемостью 16% и более, м/с, принимаемая по таблице 4.5 [1]. Для типовых проектов скорость ветра следует принимать равной 3,3 м/с;

– аэродинамические коэффициенты соответственно наветренной и подветренной поверхностей ограждений зданий, принимаемые по СНиП 2.01.07 – 85 «Нагрузки и воздействия» раздел 7, СН=0,8, СП= -0,6;

ki коэффициент учёта изменения скоростного давления в зависимости от высоты здания, принимаемый по 2.01.07 – 85

ρН – плотность наружного воздуха, определяемая  .

Рассчитываем и :

Плотность наружного воздуха соответственно равна:   

Расчет для нашего здания сводим в таблицу:

Таблица 7

Этаж

Н,м

1

14,7

1,883

1,4

1,400

0,695

35,553

10

0,233

2

11,7

0,725

30,24

0,210

3

8,7

0,856

26,08

0,190

4

5,7

0,894

20,86

0,164

5

2,7

0,931

15,63

0,135


Сопротивление воздухопроницанию окон, устанавливаемых в данном здании, может составлять от 80 % до 120 % от требуемого, т. е. для каждого окна существует диапазон значений сопротивления воздухопроницанию. Классы устанавливаемых окон по воздухопроницанию выбираются исходя из значений сопротивления воздухопроницанию на границах класса. Данные об устанавливаемых в рассчитываемом здании окнах сведены в табл.8.

Сопротивление воздухопроницанию и классы устанавливаемых окон

Таблица 8

Требуемое со-

противление2

  воздухопроница-

нию

Rв тр,

м2чПа/кг

Сопротивление

воздухопроницанию

окон Rв,

м2чПа/кг

Классы окон по воздухопроницинию

Этаж

1

0,233

0,233 – 0,2796

В

2

Г (при сопротивле-

0,210 – 0,252

нии воздухопроницанию 0,114 - 0,220 м2чПа/кг);

0,210

В (при сопротивлении воздухопроницанию 0,264 –

0,433 м2чПа/кг)

Г (при сопротивле-

3

0,190

0,190 – 0,228

нии воздухопроницанию 0,114 - 0,197

м2чПа/кг);

В(при сопротивлении воздухопроницанию 0,229 - 0,236 м2чПа/кг)

4

0,164

0,164 - 0,1968

Г

5

0,135

0,135 – 0,162

Г

2.5 Расчет сопротивления паропроницанию ограждающих конструкций.

Расчет сопротивления паропроницанию наружных ограждений

Расчет тепловлажностного режима наружного ограждения необходимо начинать с построения графика распределения температур, парциальных давлений водяного пара и максимальных парциальных давлений водяного пара в толще ограждения.

Определяем температуру на границе каждого слоя ограждения по следующей формуле:

Где   - температура на внутренней поверхности n-го слоя ограждения , считая нумерацию слоев от внутренней поверхности ограждения;

qот – средний за отопительный период тепловой поток

- термическое сопротивление слоев ограждающей конструкции от внутренней поверхности конструкции до рассматриваемой плоскости, ;

= 0,7 - средняя температура наружного воздуха за отопительный период, , принимаемая по табл. 4.4 [1]

=8,7- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности  ограждающей конструкции, , принимаемый по таблице 5.4[1];

– температура внутреннего воздуха в помещении,;

– сопротивление  теплопередаче   ограждающей  конструкции,   .

Обозначим температуру на внутренней поверхности стены ; на поверхности железобетонной плиты, соприкасающейся с минераловатной ;,на поверхности плиты минераловатной, соприкасающейся с цементно-песчаной штукатуркой  ; на наружной поверхности стены .

Температура внутренней поверхности стены:

Температура на границах слоев:

Полученные значения температур наносим на график, в результате чего получаем ломаную линию распределения температур (приложение 1, линия t).

По табл. Е.1 [1] находим значения максимальных парциальных давлений водяного пара при температурах внутреннего и наружного воздуха и температурах в плоскостях стены и сводим в таблицу, (с двумя дополнительными точками: 8 и 15 )

Значения максимальных парциальных давлений в плоскостях наружной стены

Таблица 9

Температура t, °С

Максимальное парциальное давление водяного пара Ек, Па

18,3

2103,9

18,12

2079,96

1,021

660

0,85

650,1

           19

2197

0,6

638,6

По полученным значениям строим график распределения максимальных парциальных давлений водяного пара в стене (приложение1, линия Е).

Расчетные парциальные давления водяного пара на граничных поверхностях материала и в сечениях определяется по формуле:

ев — парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетных температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое по формуле:

в=55% — расчетная относительная влажность внутреннего воздуха.

Ев — максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетной температуре этого воздуха, принимаемое по таблице Е.1 [1]

Р - средний за отопительный поток диффундирующего в ограждении водяного пара, кг/(м2ч), рассчитываемый по формуле

ен от — парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, при средней температуре tн от наружного воздуха за отопительный период.

где - расчётная относительная влажность наружного воздуха, %,;

- максимальное парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, при средней температуре за отопительный период;

 — сумма сопротивлений паропроницанию ограждающей конструкции от внутренней поверхности стены до рассчитываемого сечения, м2  ч  Па/мг.

Rn - сопротивление паропроницанию, , слоя ограждающей конструкции, определяемое по формуле:

,

где - толщина слоя, м.,

            - расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей конструкции, мг/м·ч·Па ,

Сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев:

Рассчитываем: 

Тогда средний за отопительный период поток диффундирующего в наружной стене водяного пара

кг/(м2ч),

Рассчитаем парциальные давления водяного пара в плоскостях, принятых для нахождения температур:

По полученным значениям строим график распределения парциальных давлений водяного пара в наружной стене (приложение1, линия е).

2. Чердачное перекрытие

Расчет тепловлажностного режима чердачного перекрытия ведется также, как и для наружного ограждения - графическим способом. Для этого необходимо построить график распределения температур, парциальных давлений водяного пара и максимальных парциальных давлений водяного пара в толще ограждения.

Определим температуру на поверхностях плиты, граничных поверхностях материала и в промежуточных сечениях при средней температуре наружного воздуха за отопительный период по формуле:

Где   - температура на внутренней поверхности n-го слоя совмещенного покрытия , считая нумерацию слоев от внутренней поверхности покрытия;

qот – средний за отопительный период тепловой поток

- термическое сопротивление слоев ограждающей конструкции от внутренней поверхности конструкции до рассматриваемой плоскости, ;

= 0,7 - средняя температура наружного воздуха за отопительный период, , принимаемая по табл. 4.4 [1]

=8,7- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности  ограждающей конструкции, , принимаемый по таблице 5.4[1];

– температура внутреннего воздуха в помещении,;

– сопротивление  теплопередаче   перекрытия,   .

Обозначим температуру на внутренней поверхности чердачного перекрытия ; на поверхности железобетонной многопустотной плиты, соприкасающейся с плитой минераловатной ; на поверхности минераловатной плиты, соприкасающейся с ЦПС, , на поверхности ЦПС, соприкасающейся с листами руберойда, , и на наружной поверхности покрытия ;.

Температура внутренней поверхности плиты:

Температура на границах слоев:

По полученным значениям строим график распределения температур в чердачном перекрытии (приложение 2, линия t).

По табл. Е.1 [1] находим значения максимальных парциальных давлений водяного пара при температурах внутреннего и наружного воздуха и температурах в плоскостях  чердачного перекрытия и сводим в таблицу (с дополнительными точками 17,10,3).

Значения максимальных парциальных давлений в плоскостях чердачного перекрытия

Таблица 10

Температура t, °С

Максимальное парциальное давление водяного пара Ек, Па

19

2197

18,65

2150,5

17,61

2014,47

17,57

2013,8

0,86

650,56

0,75

645,5

0,6

638,6

По полученным значениям строим график распределения максимальных парциальных давлений водяного пара в чердачном перекрытии  (приложение 2, линия Е).

Расчетные парциальные давления водяного пара на граничных поверхностях материала и в сечениях определяется по формуле:

ев — парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетных температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое по формуле:

в=55% — расчетная относительная влажность внутреннего воздуха.

Ев — максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха при расчетной температуре этого воздуха, принимаемое по таблице Е.1 [1]

Р - средний за отопительный поток диффундирующего в ограждении водяного пара, кг/(м2ч), рассчитываемый по формуле

ен от — парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, при средней температуре tн от наружного воздуха за отопительный период.

где - расчётная относительная влажность наружного воздуха, %,;

- максимальное парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, при средней температуре за отопительный период;

 — сумма сопротивлений паропроницанию ограждающей конструкции от внутренней поверхности плиты до рассчитываемого сечения, м2  ч  Па/мг.

Rn - сопротивление паропроницанию, , слоя чердачного  перекрытия, определяемое по формуле:

,

где - толщина слоя, м.,

           - расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя чердачного  перекрытия, мг/м·ч·Па ,

Сопротивление паропроницанию многослойной конструкции равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев:

    Рассчитываем сопротивление паропроницанию плиты:   

Сопротивление паропроницанию совмещенного покрытия

Тогда средний за отопительный период поток диффундирующего в совмещенном покрытии водяного пара

кг/(м2ч),

Рассчитаем парциальные давления водяного пара в плоскостях, принятых для нахождения температур:

По полученным значениям строим график распределения парциальных давлений водяного пара в совмещенном покрытии (приложение2, линия е). Рассчитаем  требуемое  сопротивление  паропроницанию.  Сопротивление  паропроницанию  ограждающей конструкции  в  пределах  от  плоскости возможной конденсации до наружной поверхности стены:

Для плоскости возможной конденсации Ек = 590,84 Па. Тогда  

,

Так как Rв.п < Rп.тр, то пароизоляция необходима.

Количество слоев найдем по формуле:

Принимаем n=4.

Перерасчет перераспределений парциальных давлений:

(пленки)= 7,3 - приложение Ж [1]

е5=е н. от = 530,03 Па

Используя  рассчитанные  ранние  значения  температур  и  максимальных  парциальных  давлений  водяного  пара  и  по  полученным значениям  парциальных  давлений  водяного  пара  в  перекрытии, строим уточнённые графики тепловлажностного режима (приложение 3)


2.6 Построение графиков тепловлажностного режима наружных ограждений и уточнение величины действительного сопротивления паропроницанию

Наносим вычисленные значения парциальных давлений водяного пара и давлений насыщения водяным паром слоёв конструкции на миллиметровку. (См. приложение 1 и 2)

Положение плоскости возможной конденсации в ограждающей конструкции следует определять по результатам расчета температурного и влажностного полей в толще ограждающей конструкции при средней температуре наружного воздуха за отопительный период путем сопоставления значений расчетного и максимального парциальных давлений водяного пара. Плоскостью возможной конденсации следует считать ближайшее к внутренней поверхности конструкции сечение, перпендикулярное направлению теплового и влажностного потоков, для которого расчетное парциальное давление водяного пара выше максимального парциального давления водяного пара, соответствующего температуре ограждения в данном сечении. Зоной реальной конденсации следует считать зону, ограниченную на графике плоскостями, перпендикулярными направлению теплового и влажностного потоков, проходящими через точки пересечения кривой парциальных давлений насыщения с касательными, проведёнными из точек с ев и ен к данной кривой.

Из графика для наружного ограждения видно, что ломаная парциальных давлений не пересекает кривую насыщения, значит в толще конструкции не выпадет конденсат. Поэтому определять требуемое сопротивление паропроницанию не нужно. По графику для перекрытия  видно, что ломаная парциальных давлений  пересекает кривую насыщения, т.е. будет  выпадения конденсата в ограждающей конструкции, поэтому следует выполнить перерасчет сопротивления паропроницанию.

2.7 Заключение

Был выполнен теплотехнический расчет 5-этажноой детской поликлиники, расположенной в г.п. Васильевичи (Гомельская область), принятые характеристики ограждений имеют вид:

Наружная стена состоит из железобетонной плиты (толщиной 200 мм) с утеплителем из плит минераловатных (плотность 250 кг/м3, толщина 210 мм), оштукатуренная с наружных сторон (толщина штукатурки 10 мм).

Действительное сопротивление теплопередаче наружной стены м2·°С/Вт. Минимальная температура внутренней поверхности при центральном водяном отоплении tв.п min = 20,29 °С, при поквартирном --  tв.п min = 19,28 °С

Чердачное перекрытие состоит из железобетонной многопустотной плиты (толщина 220 мм) с утеплителем из плит минераловатных (плотность 250 кг/м3, толщина 390 мм), цементно-песчаной стяжки (толщина 25 мм) и гидроизоляции, выполненной из рубиройда, уложенного в 4 слоя. С  целью  недопущения  конденсации водяных паров в толще утеплителя предусмотрено устройство пароизоляции – 4 слоя полиэтиленовой плёнки. Действительное сопротивление теплопередаче совмещённого покрытия составляет  м2·°С/Вт.

Материал коробок, створок и импоста – ПВХ профиль “Veka” системы «Alphaline». Марка стеклопакета 4–Ar10–4И–Ar10–И4 с приведенным значением сопротивлением теплопередаче Rпр = 1,008 .

Окно на 1 этаже относится к классу В, на 2 этаже – к классу Г или В, на 3 этаже –  к классу Г или В, на 4 этаже –  к классу Г,  на 5 этаже – к классу Г по воздухопроницанию.


Литература

  1.  Строительная теплотехника. Строительные нормы проектирования: ТКП 45-2.04-43 - 2006 (02250). - Минск, 2007. - 35 с.
  2.  Единая система конструкторской документации. Общие требования к текстовым документам: ГОСТ 2.105 - 95. - Минск, 1996. - 40 с.
  3.  Строительная климатология: СНБ 2.04.02 - 2000. - Минск, 2001. - 40 с.
  4.  Нагрузки и воздействия: СНиП 2.01.07 - 85. - Минск, 2005. -

37 с.

  1.  Окна и балконные двери для зданий и сооружений. Общие технические условия: СТБ 939 - 93. - Минск, 1994. - 36 с.
  2.  Фокин, К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий / К.Ф. Фокин под ред. Ю.А. Табунщикова, В.Г. Гагарина. - 5-е изд., исправленное. - М. АВОК-ПРЕСС, 2006. - 256 с.
  3.  Одельский, Э.Х. Строительная теплотехника (программа, методические указания, лекции). - Минск, 1963. - 94 с.



1. Дипломная работа- Воспитание силовых способностей в становой тяге у юношей 15-16 лет (на примере силового троеборья)
2. Экономическое действие рекламы кока-Кола на потребление
3. 17 112 39 28 49 Вставьте пропущенное число 3 9 3 5 7 1 7 1 Продолжите ряд
4. реферат дисертації на здобуття наукового ступеня кандидата медичних наук Київ 1999 Дис
5. Stte institute severl museums nd thetres mong which we cn mention the Bylynitsky~Biruly Museum the Locl Lore Museum the Puppet Thetre The Drm Thetre nd others
6. Формула торговли занимается приобретением производством сбытом и сервисным обслуживанием кассовых аппа
7. темы 1 3 4 23 в соавторстве 6815; д
8. Тема - Оподаткування суб~єктів підприємницької діяльності Мета - Розрахунок податку на додану вартість по
9. Типы взаимодействия молекул Химическая связь ~ это совокупность сил между атомами образующая устойч
10. это процесс постепенного переноса стоимости основных фондов по мере их износа на себестоимость производимо
11.  Писать о том как многие люди употребляют слова и какой вкладывают смысл в этих высказываниях не ви
12. Моделирование систем ВИВТ10 Валеев Дмитрий Миндеярович С
13. реакции предложения товара на изменение цены товара
14. докладов состоявшихся на конференции Природа Калужской области 20 декабря Секция 1 Марченкова Ната
15. переоценка ценностей Ф
16. Возникновение новых наук на стыке дисциплин
17. Психоаналитические аспекты поведения человека в киберпространстве.html
18. А ~ Я это человек с его внутренним осознанием самого себя
19. Швейцер Альберт
20. Ибрагим Шовхалов