Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Министерство высшего и среднего специального образования Российской Федерации
Московский ордена Ленина, ордена Октябрьской Революции и ордена Трудового Красного
Знамени ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ имени Н. Э. БАУМАНА
ФАКУЛЬТЕТ МТ (Машиностроительные технологии) КАФЕДРА МТ-8 (Материаловедение)
РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ НА ТЕМУ:
Реновация высокотемпературной вакуумной печи сопротивления
Студенты (Воркачев К.Г.) Группа МТ8-81
(фамилия, инициалы) (индекс)
(Лощинин Н.А.) Группа МТ8-82
(фамилия, инициалы) (индекс)
Руководитель проекта (Горничев А.А.)
(фамилия, инициалы)
Краткое описание печи.
Разрабатываемая печь - электрическая печь сопротивления СЭВ- 62.128/1250 Служит для спекания порошковых Cu-Ni-образцов. Данная печь является лабораторной. Габариты: 300x344x580 мм. Максимальная температура печи: 1250°С. Данная печь имеет двухслойную футеровку, которая состоит из огнеупорного и теплоизоляционного слоя. Материал огнеупорного слоя: шамот ультралегковес. Материал теплоизоляционного слоя: откачиваемый воздух. Нагреватели печи сделаны в виде свернутой в спираль проволоки из Х20Н80. Форма спиральной проволоки позволяет наиболее удобно разместить её на внутренней цилиндрической поверхности футеровки. Нагреватели защищены от возможного окисления кварцевым стеклом. Снаружи печь покрыта кожухом из алюминиевого сплава. Зазор между кожухом и литым основанием загерметизирован. Воздух из печи отсасывается насосом, рассчитанным на 40 мм ртутного столба. Подача образца в рабочее пространство печи осуществляется при помощи элеватора. Элементы привода: электродвигатель КД - 6-4-УХЛ4, ременная передача, передача винт-гайка скольжения. Цифровая система контроля обеспечивает управление параметрами технологического процесса. На передней панели печи находятся: клавиатура и дисплей.
Содержание:
Краткое описание печи.
1.Определение теплотехнических характеристик и тепловой массивности садки.
Теплотехнические характеристики садки.
Определение тепловой массивности садки.
Определение критерия Био.
Расчет времени нагрева садки.
Определение продолжительности цикла печи.
Определение основных размеров печи.
Расчёт футеровки.
Расчёт боковых поверхностей кладки.
Расчет футеровки свода.
Расчет футеровки пода.
Расчет футеровки загрузочного отверстия
Расчет Qкл
6. Расчет теплового баланса.
6.1.Расчет Qпол
6.2.Расчет Qакк
6.3.Расчет Qткз
6.4. Расчет неучтенных потерь Qнп 6.5.Определение КПД печи
6.6. Расчет мощности печи
Расчет и размещение нагревателей.
Расчет механизма подъема. 9.Определение ориентировочной стоимости печи. 10. Составление таблицы ТЭП печи. Список литературы.
Определение теплотехнических характеристик и тепловой массивности садки.
1.1. Теплотехнические характеристики садки:
Материал порошок из Cu-Ni
р := 8930 -плотность, кг/мЛ3
X := 100.5 -коэффициент теплопроводности, Вт/мЛ3
с := 376.5 -плотность, Дж/кг*К
к := 0.1 -коэффициент заполнения садки, кг/мл3
Пересчет параметров с учетом коэффициента заполнения садки к:
Ъс := W-X Ъс = 10.05
рс := кр рс = 893
Определение коэффициента температуропроводности ас, мЛ2/с*К:
*с 1-5
ас := ас = 2.9892х 10
Рс'сспл
1.2. Определение тепловой массивности садки:
1.2.2. Определение а:
С0 := 5.67 -излучательная способность АЧТ
8 := 0.57 -степень черноты материала
АЛ/
С := бС0 С = 3.2319 -приведенный коэффициент(излучательная
способность материала)
Температуры печи, начала и конца нагрева садки, К:
Тп := 1250+ 273
T 2Q := 20+ 273
Т1200 := 1200+ 273
Определяем аизл для температур начала и конца нагрева садки, Вт/мл2*К:
т Л4 fj
п 20
V100y
V 100 J
изл20 := С пр' п -Т аизл20 = 141.1748
т Л4 (л \4
п 1200
100
V100y
изл1200 := С пр- т -т аизл1200 = 434.6846
п 1200
Определяем аизлср для температур начала и конца нагрева садки, Вт/мл2*К:
аизл20 + аизл1200
«излср := 2 Иизлср = 2879297
1.3. Определение критерия Био:
d := 2510" -диаметр садки, м
d
S := — s = 0.0125 -характеристический размер, м
/WV 2
S
/vw\~ аизлср'~ bj = 0.3581 -критерий Био меньше 0.25, следовательно
с теплотехнически тонкое тело
2. Расчет времени нагрева садки.
d := 25-10 -диаметр садки, м
АЛА
h := 2.510" -всота образца, м
V c := 10я- — h V c = 1.2272х 10" 5 -объём садки, мЛ3
( d ^ до
F := 10 2■ %■—h F =0.002 -площадь поверхности садки, мЛ3
с \ 2 ) с
G c := pc V c G c = 0.011 -масса садки, кг
Температуры нагрева садки, К:
Т3 := 1250+ 273 Т'"с := 1200+ 273
Т\, := 0.85То п = 1294.55 -поверхности
ЛЛп О
Т'С:=0.5Т3 Т'с = 761.5 -сердцевины
Определение теплового потока:
9 := "излсрЧ^п ""'"'с) °1 = 153480.93
Определение температур в печи, К:
Тп := 1250+ 273
-температура печи
Т"с := "'"з
q
аизлср
Т"с = 989.95
Определение времени нагрева садки:
т1
=
С спл \ С С/
q-F
т1
3.1278
т2
3600 3600
с'сспл с'аизлср
т2 = 2.6031
+
=
т1 т2
тнагр
п - Т' п - Т"
тнагр
2.6031
0.0016
3. Определение продолжительности цикла печи:
1200-20
тохл := 281 ч 7
твыд := 1.25 ч
твсп :=015
тц ,= тнагр + твыд + тохл + твсп тц = 4.2116 ч
168.5714 мин
3
=
G c
g = 0.00260204669
кг
час
4. Определение основных размеров печи
Основные размеры печи получаем экспериментально, снимая размеры с реальной печи.
Диаметр внутреннего пространства- 128 мм
Высота- 62 мм
5. Расчёт футеровки.
5.1. Расчёт боковых поверхностей кладки
Размеры,м:
51 := 0.027 -толщина слоя из шамота ультралегковеса
5о := 0.01326 -толщина воздушного слоя
а := 0.064 -радиус внутренней поверхности футеровки
h := 0.062 -высота внутренней поверхности футеровки
АЛЛ
h-i := 0.116 -высота внешней поверхности слоя шамота ультралегковеса Н1 := 0.088 -высота сектора всей сферической поверхности
ЛЛЛЛЛ/
Н2 := 0.07062 -высота части сектора всей сферической поверхности
ЛЛЛЛЛ/
R := 0.10664 -радиус сферы
ллл/
Площади,мл2:
F вн :=27ra-h F вн = 0.0249
F1 := 2-7c-(a + 51)-h1 F1 =0.0663
рнар := 2ж{а + 61 + 62)-h1 + 2-jc-R-(H1 - H2)
F нар = 0.0876 Средние площади,мЛ2:
ср1 • j вн 1 ср1 0.0407
нар + 1
cр2 •" 2 cр2 = 0.077
Коэффициенты теплопроводности воздуха,:
a20 := 12
a120 := 30
«1250 := 190
Коэффициент теплоотдачи шамота ультралегковеса,ВТ/(мЛ2*С):
А.шул :=1.363[0.08+ 0.00014(1240- 145)] Хшул = 0.318
Расчет тепловых сопротивлений:
1
a1250 вн
Ro
Ro :=
R 4 :=
шул 1 1 a120 cр2 1
a20 нар Расчет 0клбок : t вн := 1250
1
а + 5и
V ° J
t нар
:= 20
°клбок = 887859
=
^клбок
вн нар
R-i + Ro + Ro + R 4
Проверки слева и справа :
1 • вн ~ ^клбок 1 t'2:=tвн-Qклбок-(R1 + R2) V=,вн-Qклбок-(R1 + R2+R3) Г1 :=tнар + Gклбок-(R4+R3+R2)
Г2:=*нар + С!клбок-(Р4+Рз)
3 = нар + ^клбок 4 t в •= 1250
A-l = 8.743 A2 = 2.127 A3 = 0.5723
t 1 := 1240 t, := 145 tg := 105 t 4 := 20 Ошибка:
A1 := t1 -тах^,^) A2 := ^ -max(t'2,t"2) A3 := t3 -max(t'3,t"3)
5.2. Расчет футеровки свода: Размеры,м:
а := 0.064
ЛАЛ
а1 := 0.091 R := 0.10664
АЛЛ/
h := 0.07062
АЛЛ
Площади,мл2:
-внутренний радиус слоя из шамота ультралегковеса -внешний радиус слоя из шамота ультралегковеса -радиус сферической части футеровки -высота сферической части футеровки
тса
л/вн'
F-i := %-а/
ЛЛЛЛЛ I
F вн = 0.0129
F 1 = 0.026
/нар
:= 2-:t-R-h
Средние площади,мл2:
/срCU' а/ вн 1
нар + 1 ор2л'_
F нар
F ср1
F cр2
0.047318
0.0183 0.077
Коэффициенты теплопроводности воздуха,:
$ла&о*:= 190
«460 := 80
Коэффициент теплоотдачи шамота ультралегковеса,ВТ/(мЛ2*К):
2шул =1.36310.08+ 0.00014(1240- 350)]
^шул = 02789
Расчет тепловых сопротивлений:
1
R* :=
/VWW р
1250 вн
Ro :=
/vwcv ^ р
шул ср1
Rq. :=
MASV
1
а460 ср2 1
R^i :=
а20 нар
Расчет
^клбок
:=
^клсвод
вн нар
R-i + Ro + Ro + R 4 Проверки слева и справа :
/wtv~ вн ~ клсвод 1
/w2v'~ вн ~ ^клсводД 1 + 2)
^:=*вн-аклсвод(Р1 + Р2 + Рз)
^Кл:= *нар + Qклсвод-(R4 + R3 + R2)
^:=tнар + Qклсвод-(R4+R3)
/vv3a~ нар + ^клсвод 4 t, •= 1250
Aвн
t^.= 350 мЗл:= 300
^клсвод
157.6378
кл:=20
Ошибка:
^1= t| -max^'-pf'.,)
A2 := ^ -max(t'2,t"2) A^:= t3 -max(t'3,t"3)
5.3. Расчет футеровки пода: Размеры,м:
А1 = 54.4758 А2 = -1.3603 А3 = 2.3796
б-, := 0.027
а := 0.064 а-, := 0.042
VWSA
а2 := 0.091
-толщина слоя из шамота ультралегковеса:
-внутренний радиус слоя из шамота ультралегковеса
- радиус отверстия
-внешний радиус слоя из шамота ультралегковеса
Площади,мл2:
2 2 г-
/F вн := 7ta -7t-a^ вн = 0.0073
2 2 ,_
/F нар :=7i-a 2 -я-a., нар =0.0205
Средние площади,мл2:
/срCU' а/ вн нар ср1 0.0122
Коэффициенты теплопроводности воздуха,:
$ла&о*:= 190
Коэффициент теплоотдачи шамота ультралегковеса,ВТ/(мЛ2*К):
2шул =1.363(0.08+ 0.00014(1240- 405)]
Хшул = 0.2684
Расчет тепловых сопротивлений:
94.592
1
|
R-i := /VWW |
а1250 вн |
|
|
Ro := Л/WUV R^ := |
1 |
|
|
шул ср1 1 |
||
|
а20 нар |
||
|
Расчет Q : клбок |
||
|
вн |
t нар |
^клпод
д R-i + Ro + Ro Проверки слева и справа :
Мн'~ вн ~ клпод 1
/v3v~ вн "НклподД 1 + 2/
^KA:=tнар + Qклпод-(R3+R2) /vv2a= нар + ^клпод 3
/вн
:= 1250
tjw:= 1240
:= 405
лил
Ошибка:
А„ := t1 -maxft'^t'O A1 =57.9552
А^:= t2 - max(t'2,t"2) А2 = -0.0132
5.4. Расчет футеровки загрузочного отверстия: Размеры,м:
/VWV
:= 0.0385 := 0.042
млкл
Площади,мл2:
2 _
вн1 ,= 7Г'а1 вн1 = 0.0055
2 _
/нар'= 7га1 нар = 0.0055
Средние площади,мл2:
f вн + рнар F ср1 = 0.0122
Коэффициенты теплопроводности воздуха,:
&aqro.,'-= 190 a9n := 12
Коэффициент теплоотдачи шамота ультралегковеса,ВТ/(мЛ2*К):
2шул := 1.363[0.08+ 0.00014(1240- 485)] Хшул = 0.2531
Расчет тепловых сопротивлений:
1
R-i :=
ЛЛЛМ
a1250 вн
Ro :=
Ra :=
VSAUV
шул ср1 1
а20 нар Расчет 0клбок :
вн нар
клотв := R 1 +R 2 +R 3 клотв =
Проверки слева и справа :
/wW~ ВН ~ НсЛОТВ 1
^:=tBH-Q^OTB-(R1 + R2)
^:=tHap + Q^OTB-(R3+R2)
^:=tHap + Q^OTB-(R3)
,W= 1250 t-, := 1240
/v2a!= 485
Ошибка:
A^.= t1 -max^'-pf'.,)
Afa.= *2 -max(t'2,t"2)
A1 = 12.4289 Д2 = -4.4734
5.5. Расчет Q :
икп •" ^клбок + ^клпод + ^клсвод + ^клотв Q^ = 372.2363
6. Расчет теплового баланса. 6.1 Расчет апол :
tKQH := 1200 tH := 20
Qno;l = 1156.0113
^ПОЛ ~ 9'ссплЛ КОН _tH/
6.2. Расчет q : Расчет массы футеровки :
6.2.1. Расчет массы боковых стенок,кг:
h := 0.062
АЛЛ
б-, := 0.027 а := 0.064
АЛЛ
Ршул :=400
\2 2
I h - л-а h
бок • "'Д 1
бок ~ бок'Ршуг
М бок = 0.3261
0.2211
0.9135
6.2.2. Расчет массы пода,кг:
б-, := 0.027
а := 0.042 а-, := 0.064
ллл ЛЛЛЛЛ
&ш№:= 400
М = под
под •" "'Л 1 + а1/ 1 ~7Г'а '°1 под •" под'Ршуг 6.2.3.Расчет массы футеровки свода,кг:
б-, := 0.027 а := 0.064
ЛЛЛ
&щл-= 400
свод •" ""Л3 1/ 1
М свод = 0.281
свод ~ свод'Ршуг
6.2.4. Расчет массы футеровки отверстия,кг:
5о := 0.0385 ллде/
аг.= 0.042 &ш№-= 400
М отв = 0.0853
отв ,= 7Г'а 2 отв = отв'Ршуг
6.2.5. Общая масса футеровки,кг:
М,
фут
фут'- отв + под + бок + свод
6.2.6. Расчет QaKK:
t, •= 1250
наруж •"
-теплоемкость слоя из шамота ультралегковеса
QaKK = 311.9645
^:= 0.21+ 0.000055(tBH -tHapv>K) ^акк = фут \ вн "наруж]
6.3.Расчет
ткз
d := 0.03
АЛЛ
d
F := к-
ллл
4
X ■= 0.64 -для муллито-коррундовой трубки (90%А12Оз)
АЛА
Длины трубочек:
Ц := 0.027
1_2 := 0.039
Температуры слоев, где происходит ТКЗ:
*окр1 := 105
*окр2 := 300 Потери на ТКЗ:
уткз1отв •
^ткз2отв •
вн окр1 Ц
вн ~ окр2
Q ткз1отв = 191847
q ткз2отв = 110197
^ткз • ткзIотв"1" ткз2отв иткз 41.2241
6.4. Расчет неучтенных потерь q :
Q нп = 282.2154 Q х = 2163.6517
Для периодических печей:
унп •" \^ткз + уакк + упол + укл/
6.5.Определение КПД печи:
ирасх •" ^ткз + иакк + ипол + икл + инп ^пол
Л :=
Л
ирасх ирасх
0.5343
А := мл
А =831.5192 кВт -удельный расход энергии
д-1000 6.6. Расчет мощности печи:
к-, := 1.2 -учитывает возможные колебания в сети
к2 := 1.3 -учитывает процесс старения печи во время работы
Рпол = 1387.2135 Рхх= 1309.9326
ивсп •" пол ~ 1Дипол + ивсп)
2697.1461
P уст
хх' 2'v расх ипол ивсп/ уст ~ пол + х>
Вт
7. Расчет и размещение нагревателей:
Форма нагревателя: спиральный проволочный,т к форма печи циллиндрическая его разместить проще всего.Размещается в пазах в футеровке.
Площадь поверхности садки в зоне, воспринимающей излучение,мл2:
d := 0.025
АЛЛ
h := 0.025
АЛЛ
7c-d d
F изд
0.0025
тнтах := 1390
ризд :=— + 2K'2 h
r := 0.032 T н := 1350+ 273 T c := 1240+ 273 8нагр := 0.8 изд := 0.57
у := 1.24
-для нихромовых нагревателей -для хромоникелевого порошка -удельное сопротивление,Ом*ммл2/м
4
тс
V100y
тн
V100y
^0
F ст :=2.*.Ph ид •"
1 изд ( 1
+
8изд ст 1у 8нагр
Определение W:
аэф := 032 аг := 1
F изд
F ст
0.4883
ас := 0.95 ар := 0.6
W ид
51317.9704
W := W.. _ • а „ j,- а _• а с• а р
ЛЛЛЛ ИД Эф Г С
W = 9360.3978
U := 220 В
3
d := ллл
уст 'Y
ж -U W
d = 0.1264 мм
Принимаем в соответствии со стандартом,мм:
d := 0.8
АЛЛ
Сопротивление одного нагревателя,Ом:
U
2
R-i := /wvw
d-| := 0.064
p R-i = 17.9449
уст !
Длина одного нагревателя,м:
7T-d 1
=
1
l-l = 7.2743
4 у Проверка по температуре:
Площадь поверхности одного нагревателя, мЛ2:
:= тс-d-
1
нагр
1000 Fнагр = 0.0183
d 1
F ст := 2-я h
н := 1350+ 273 T н = 1623
ллдлл
т_
АЛЛА
:= 1240+ 273
=
8нагр ст
4i
:= 100
1591.056
P нагр
нагр нагр
н V100y
с V100y
0 нагр
1 нагр 1
+
8изд
1
+
P нагр
нагр ( 1
с
100y
+
8нагр ст \.8изд
О нагр
К
Т'нагр<Тн , следовательно условие выполняется
Назначаем шаг витка нагревателя: t>2*d, t=1.6мм
Расчет выводов нагревателей.
По правилам техники безопасности длина части нагревателя, входящего во внутреннее пространство печи, должна быть не менее 50 мм. Аналогично для вывода в окружающее пространство.С учетом этого: l=0.05+7.2752+0.05=7.2852 м.
9. Расчет механизма подъёма.
Расчет веса поднимаемой конструкции:
рж = 7870 ^ , объем стержня VCT = n(R2 - r2)h = 7г(0.0082 - 0.0032)0.19 = 0.0000328м3
Объем пода: Vu = nr2h = 7г0.06320.02 = 0.00025м3 Масса стержня и пода: тсп = рж(Уст + Vu) = 2.226кг
Плотность шамота ультралегковеса рш = 800—, объем футеровки Vj, = n(R2H — r2K) = тг(0.04220.05 - 0.02420.035) = тг(0.0000882 - 0.0000202) = 0.000214м3, масса футеровки ™<ь = РшУь = °-171 кг-
Плотность садки Cu‐Ni рс = 8800 —, объем садки Vc = лг h = 7Г0.025 = 0.000049м , масса садки mc = pcVc = 0.4312 кг3.
Общий вес груза к подъему - т=2.8282 кг.
Проверка передачи винт - гайка.
Ч^н := 12
Pdop := 12 МРа F a := 28.282 Н
а := .54
F a
d 2
=
d 2 = 1.076
"-"'^H'Pdop Примем винт М5 d2=4.57 мм. Проверка Передачи винт‐гайка на самоторможение.
>ч>
f := 0.12
Y :=
71
6
ф := atan
1
cos
(у)
ф = 0.138
P h := 8
\\i := atan
\\j = 0.056
Проверка винта на устойчивость.
d 3 := 4.136
ц := 2
L := 21C
AAA
I :=
Tc-d-з
64
A :=
ЛЛЛЛ
7i-d 3
4
i :=
A, :=
ц-L
1
A, = 406.19 406 > 40
Проверка на устойчивость необходима.
CTcj :
F a
A
CTcj
2.105
осж<ф[о]сж ; [о]сж= —;
от=360 МПа (Сталь 45); осж=120 МПа. ф=0,24 при Л>160, ф осж=38.4 МПа, по сжатию проходит. Критическая сила при проверке на устойчивость:
F krit :
71 -E-I
F krit = I60-74 H
Запас по устойчивости:
s :=
F krit
F a
s = 5.683
Расчет требуемой грузоподъемности механизма подъема.
Fa=28.3 H.
с12=4.57 мм;
f=0.12 (коэффициент трения стал по стали)
FTp=Faf=3.4 H
М= FTp*d2=28.3*0.00457=0.129 Нм
с1=29мм; D=103mm; U = - =3.55
d
0.129
М0= =0.036 Нм Требуемая момент
Двигатель КД - 6-4-УХ/14, 1400 об/мин, 6Вт, 1кг/см=10Н/0.01м=10 Н/м.
Шаг Винта h=0.432мм
ш1 1400
о)п = — — = 395оо/мин
2 f/ 3.55
„ 7мм 0.17064 м
Скорость подъема V = шл • h = 170.64— = = 0.002844-
мин 60 с
Двигатель недогружен по моменту в =278 раз
9.Определение ориентировочной стоимости печи. I) (*)Материалы и узлы:
|
N |
Наименование |
Количество |
Цена |
Стоимость |
|
1 |
Алюминиевый купол |
1 |
500р |
500р |
|
2 |
Алюминиевое основание |
1 |
500р |
500р |
|
3 |
Стальной корпус |
1 |
||
|
4 |
ШЛ-0,4 №5, ультралегковес |
6 кирпичей |
50р |
300р |
|
5 |
Трубки муллитокремнеземистые, марка МКР (ТУ 14-8-447-83) МКР (5х850), 2 отверстия |
1 |
200р |
200р |
|
6 |
Нагреватель Х20Н80 |
8м |
100р/м |
800р |
|
7 |
Кварцевое стекло |
1 |
100р |
100р |
|
8 |
Двигатель КД – 6-4-УХЛ4 |
1 |
800р |
800р |
|
9 |
Метиз |
1 комплект |
100р |
100р |
|
10 |
Набор резиновых прокладок |
1 комплект |
50р |
50р |
|
10 |
Электроника |
1 комплект |
3000р |
3000р |
|
Итого:6350р |
II) (**)Зарплата основных рабочих:
|
№ |
Специальность |
Разряд |
норма |
Время |
Оплата |
|
1 |
Техник |
4 |
150р/ч |
4ч |
600р. |
|
2 |
Инженер по наладке |
4 |
200р/ч |
4ч |
800р. |
|
3 |
Инженер по комплектующим |
3 |
150р/ч |
4ч |
600р |
|
Итого:2000р |
Часа 2 – 4 печки в день
III) Заводская себестоимость
|
№ |
Статья |
Сумма |
|
1 |
Материалы и узлы |
6350р |
|
2 |
Зарплата основных рабочих |
2000р |
|
Итого: 8350р |
10. Составление таблицы ТЭП печи.
|
№ |
Название параметра |
Единицы |
Значение |
|
1 |
Назначение печи |
Спекание экспериментальных образцов |
|
|
2 |
Размеры рабочего пространства |
мм |
62x128 |
|
3 |
Габариты печи |
мм |
300x344x580 |
|
4 |
Стоимость печи |
рублей |
8350 |
|
5 |
Масса печи |
кг |
15 |
|
6 |
Максимальная температура |
°С |
1250 |
|
7 |
Температура выдачи металла |
°С |
0 |
|
8 |
Время разогрева печи |
ч |
|
|
9 |
Время нагрева, выдержки и охлаждения металла |
ч |
4.2 |
|
10 |
Производительность печи |
кг/ч |
0.0026 |
|
11 |
Установленная мощность |
кВт |
2.7 |
|
12 |
Число зон |
- |
1 |
|
13 |
Распределение мощности по зонам |
кВт |
2.7 |
|
14 |
Напряжение |
В |
220 |
|
15 |
Число фаз |
- |
1 |
|
16 |
КПД печи |
- |
53.4% |
|
17 |
Удельный расход энергии |
кВт*ч/кг |
831.4 |
|
18 |
Мощность холостого хода |
кВт |
1.3 |
Список литературы.
В. Г.Сорокин, М.А. Гервасьев. Стали и сплавы. Марочник.
А. А. Скворцов, А.Д. Акименко, М.Я. Кузелев. Нагревательные устройства. Издательство «Высшая школа». Москва, 1965.
С. Л. Рустем. Оборудование и проектирование термических цехов. Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы. Москва, 1962.
Б.Н. Арзамасов Методика расчёта печей Учебное пособие МГТУ 1973
М.П.Александров, Д.Н.Решетов. Подъёмно-транспортные машины. Атлас конструкций. Машиностроение 1987.
6.Свенчанский А.Д. Электрические промышленные печи. Издательство «Высшая школа». Москва, 1965.
7. Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Конструирование узлов и деталей машин. Высшая школа, 1998г.