Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Министерство образования и науки Российской Федерации
Филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования
«УФИМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЯНОЙ
ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» в г.Октябрьском
Кафедра разведки и разработки нефтяных и газовых месторождений
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ БОРЬБЫ С ПАРАФИНОМ В СКВАЖИНАХ, ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ УШГН
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
ПО дисциплине
“ТЕХНОЛОГИЯ И ТЕХНИКА ДОБЫЧИ НЕФТИ”
КЛУШ 2111 00 000 ПЗ
Выполнил ст. гр. ГР-09-11 М.И. Шарипова
Проверил доцент Р.И.Сулейманов
Октябрьский
2012
СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
1.1 Общие сведения о районе работ
1.2
1.1.1 Стратиграфия и тектоника
1.1.2 Характеристика продуктивных пластов
1.1.3 Физико-химические свойства пластовых жидкостей и газов
2 СОСТОЯНИЕ РАЗРАБОТКИ ПО НГДУ «ТУЙМАЗАНЕФТЬ»
2.1 Структура фонда скважин
2.2 Исследование скважин
2.3 Учет добычи нефти и воды
3 АНАЛИЗ НЕФТЕПРОМЫСЛОВОГО МАТЕРИАЛА
3.1 Анализ работы скважин, оборудованных ШГН за 2000год
3.2 Образование вязких водонефтяных эмульсий
3.3 Эксплуатация наклонных скважин штанговыми насосами
3.3.1 Работа клапанов штангового насоса в наклонных скважинах
3.4 Эксплуатация скважин с повышенным содержанием
механических примесей
3.5 Эксплуатация обводненных скважин
4 ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЛАГАЕМЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ
РЕШЕНИЙ
4.1. Всасывающий клапан штангового насоса
4.2 Методы борьбы с АСПО
4.2.1 Методы борьбы с механическими примесями
4.3 Технология ввода химических реагентов в скважину
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
ВВЕДЕНИЕ
Значение нефти и газа в хозяйстве страны возрастает с каждым годом. Нефть и газ являются не только видами топлива, но и важнейшими видами сы рья для получения многих ценных химических продуктов. В настоящее время на территории России эксплуатируется более 1000 нефтяных месторождений, а в мире - более 23 тысяч. Количество месторождений, которые вводятся в разра ботку в России, постоянно растёт.
Нефтяная промышленность Башкирии со времени своего возникновения обеспечивает высокий устойчивый уровень добычи нефти. Туймазинское нефтяное месторождение является одним из крупнейших в республике Башкортостан.
Добыча нефти штанговыми насосами (УШГН) остается на сегодня широко применяемым способом. Даже создание целой серии бесштанговых насосов различного типа не вытеснило этот способ из арсенала технических средств добычи нефти.
Благодаря постоянному совершенствованию, УШГН в настоящее время остаются простым, довольно надежным, экономически приемлемым и конкурентоспособным оборудованием.
Однако резервы в повышении технико-экономических показателей этого способа добычи реализованы не все.
В данной курсовой работе будут рассмотрены современные технологии борьбы с отложениями парафинов в скважинах, эксплуатируемых УШГН, на примере НГДУ «Туймазанефть».
Туймазинское нефтяное месторождение расположено в Российской Федерации, в Башкирии, близ города Туймазы. Относится к Волго-Уральской нефтегазоносной провинции. Открыто в 1937г., разрабатывается с 1939 г. Месторождение относится к классу крупных. Приурочено к Туймазинскому и Александровскому поднятиям, расположенным в пределах Альметьевской вершины Татарского свода. Размеры Туймазинского поднятия составляют 40 х 20 км. Осадочная толща в пределах месторождения представлена отложениями докембрийского и палеозойского возраста. Терригенные отложения развиты не повсеместно и представлены песчаниками толщиной 0-137 м.
На месторождении вскрыты породы кристаллического фунда мента и отложения додевонского (венд), девонского, каменно угольного и пермского возраста.
Эйфельский ярус включает кальцеоловый и бийский горизонты. Толщина пород эйфельского яруса изменяется в пре делах 8—24 м.
Живетский ярус включает афонинский, воробьевский, старооскольский и муллинский горизонты.
Афонинский горизонт представлен серыми глинисто-карбонатными породами до 4 м толщиной.
Воробьевский горизонт представлен алевролитами и аргил литами толщиной от 0 до 3 м.
Старооскольский горизонт представлен терригенными породами — песчаниками пласта Д IV. Толщина колеб лется от 20 до 42 м.
Вышележащий муллинский горизонт составляет толщину в 19-33 м.
Франский ярус. В основании яруса залегают породы пашийского горизонта, который является основным продуктивным объек том разработки на месторождении.
Среднефранский подъярус включает саргаевский (2,6 м.), доманиковый (20-45 м.) и мендымский (25-40 м.) горизонт.
Верхнефранский подъярус на горизонты не подразделяется и сложен известняками буровато-серыми, глинистыми, иногда доло-митизированными общей толщиной 50—90 м
Фаменский подъярус. Нижнефаменский подъярус слагается до ломитами буровато-серыми и серыми с прослоями глинистых из вестняков и ангидритов. Толщина отложений 50—130 м.
Турнейский ярус. Нижний подъярус. Заволжский горизонт пред ставлен известняками кристаллическими и органогенными толщи ной 20—60 м.
Визейский ярус представлен:
Елховский горизонт представлен аргиллитами темно-серыми, иногда углистыми, в подошвенной части — окремнелыми. Толщина 2—5 м.
Радаевский и бобриковский горизонты практически не рас членяются и представлены песчаниками, алевролитами и аргиллитами, переслаивающимися и замещающими друг друга.
Серпуховский ярус сложен доломитами серыми и буровато-се рыми, иногда сульфатизированными и окремнелыми. Толщина 164—200 м.
Среднекаменноугольный отдел подразделяется на башкирский и московский ярусы.
Башкирский ярус сложен серыми и светло-серыми известняка ми с прослоями доломитов толщиной 17—25 м.
Московский ярус состоит из верейского, каширского, подоль ского и мячковского горизонтов.
Казанский ярус — глины темно-серые, известковистые в ниж ней части разреза и песчаники с прослоями глин, известняков, мергелей и доломитов. Толщина отложений колеблется от 0 до 100 м.
Общая толщина осадочной толщи палеозоя составляет от 1550 м до 1800 м.
Туймазинское нефтяное месторождение приурочено к обшир ной брахиантиклинальной структуре, расположенной на восточ ном склоне южного (Альметьевского) купола Татарского свода. Размеры собственно Туймазинской брахиантиклинали составляют 40 Х 20 км. Строение ее асимметричное. Северо-западное крыло пологое с углами падения 10—30о, юго-восточное более крутое— 3—4°.
В ядре структуры поверхность кристаллического фундамента образует своего рода выступ с глубиной залегания по замкнутой изогипсе — 1550 м. Рельеф поверхности фундамента до вольно расчленен. Выявлены отдельные погружения и приподня тые участки с амплитудой относительно прилегающих зон ±50 м.
В северо-западном направлении от свода наблюдается медлен ное понижение поверхности кристаллических пород и в пределах месторождения наиболее характерной является изогипса с отмет кой 1600 м. Юго-восточное крыло структуры погружается согласно с поверхностью фундамента более резко. Здесь установ лен крутой уступ с амплитудой около 100 м. Вдоль юго-восточной окраины структуры погружение поверхности фундамента постепен но выполаживается в северо-восточном направлении. На участке, соответствующем Муллинской площади, отмечается довольно об ширное плато с отметкой — 1600 м.
Структура Туймазинского месторождения по поверхности ре пера «верхний известняк» в общих чертах повторяет рельеф по верхности кристаллического фундамента и является четко выра женной асимметричной брахиантиклиналью. Особенности строе ния крыльев и по этой поверхности сохраняются. С опре деленной долей условности можно выделить два относительно при поднятых свода — Александровский на юго-западе и Туймазинский — в центре. Вершины этих сводов смещены относительно длин ной оси структуры в сторону крутого крыла, т. е. на юго-восток.
На самих структурах выделяется серия локальных куполов различных размеров, обычно не превышающих 1 км. Оси этих осложнений расположены без видимой закономерности.
По «верхнему известняку» основные размеры структуры сохра няются теми же, что и по кристаллическому фундаменту, хотя и отмечается некоторое выполаживание. Так, по замкнутой изогипсе — 1485 м максимальная амплитуда составляет около 60 м.
Смена темпов роста структуры в это время, подвижки по раз ломам и фундаменте фиксируются также и развитием нескольких рукавообразных понижений, секущих структуру под некоторым уг лом к длинной оси. В этих палеопонижениях в условиях мелкого бассейна происходил размыв глинистых пород, разделяющих пашийские и муллинские отложения с накоплением пашийских пес чаников увеличенной толщины. На отдельных участках аргиллиты были полностью размыты, и пашийские песчаники налегают на песчаники муллинского горизонта.
Структура сохраняется и по пермским отложениям, что в свое время позволило ввести ее в поисковое бурение по результатам геологической съемки.
1.3 Общая характеристика продуктивных горизонтов
Пористость
При определении пористости использовались анализы керна и данные промыслово-геофизические исследований. Анализы керна проводились в ЦНИПРе НГДУ «Туймазанефть» и в лаборатории УФНИИ.
Всего было исследовано 6897 образцов, которые по пластам и горизонтам распределились следующим образом:
При определении средних параметров коллекторов устанавливается нижний предел их пористости и проницаемости, при которых пласт утрачивает промышленную ценность.
Пласт ДlV
Таблица 1 – Подсчёт средних значений пористости по образцам по скважинам.
|
Средняя пористость по образцу, В % |
Средняя пористость по скважинам, В % |
||||
|
Нефтенасы-щенность. |
Водонасы- щенность. |
Нефте- и водонасы- щенность. |
Нефтенасы-щенность. |
Водонасы- щенность. |
Нефте- и водонасы- щенность. |
|
21.4/3 |
17.6/102 |
19.5/105 |
21.1/2 |
17.9/19 |
19.5/21 |
(В знаменателе – число образцов керна, взятых при подсчёте.)
Вблизи контура нефтеносности имеются 5 определений из 4-х скважин. Средняя пористость в этих скважинах равна: по образцам – 18%, по скважинам – 18,4%. На основании вышеизложенного средняя величина пористости по пласту ДlV принята 19,5%.
Пласт Дlll
Определении пористости велось тем же методом, что и по пласту ДlV. Всего сделано 56 определений. За нижний предел пористости условно принята пористость в 11% ( по аналогии ДlV ).
Таблица 2 – Данные средних значений пористости по пласту Дlll.
|
Средняя пористость по образцу, В % |
Средняя пористость по скважинам, В % |
||||
|
Нефтенасы-щенность. |
Водонасы- щенность. |
Нефте- и водонасы- щенность. |
Нефтенасы-щенность. |
Водонасы- щенность. |
Нефте- и водонасы- щенность. |
|
19.2/4 |
20.5/45 |
19.8/49 |
19.2/1 |
20.3/13 |
19.8/14 |
Как видно из таблицы, в нефтяной части пласта имеются всего четыре определения со средней пористостью 19,2%. Наиболее полно ( 45 определений ) представлена водоносная часть пласта, где средняя пористсть равна 20,5%. Однако, эту цифру не рекомендуется принимать за среднюю величину пористости пласта в виду того, что скважины пробурены на отдельных от скважины участках. Исходя из этого, для подсчёта запасов была принята пористость по нефтенасыщенным кернам в 19%. По геофизическим данным установить зависимость амплитуды ПС от пористости не удалось.
Горизонт Дll
Пористость определяется по амплитудам 2492 образцов керна из 248 скважин.
Таблица 3 – Данные средней пористости горизонта Дll по пачкам.
|
Наимено- вание пачки. |
Средняя пористость, % |
|||||
|
По образцам |
По скважинам |
|||||
|
нефтенасыщенность |
водонасы-щенность |
нефте- и водонасыщенность |
нефтенасыщенность |
водонасы-щенность |
нефте- и водонасыщенность |
|
|
Верхняя |
18,6/387 |
18.4/12 |
18.5/399 |
20.5/16 |
17.5/3 |
19/19 |
|
Средняя |
21.8/1096 |
19.8/605 |
20.8/1701 |
21.5/16 |
21.4/14 |
21.4/30 |
|
Нижняя |
21.5/65 |
20.5/7 |
21/72 |
22/5 |
20.8/3 |
21.4/8 |
|
Итого |
20.6/1548 |
19.6/624 |
20.1/2172 |
21.3/37 |
19.9/20 |
20.6/57 |
Из таблицы 3 видно, что нефтеносная и водоносная части охарактеризованы довольно полно. Исходя из этого при пересчёте запасов пористость была принята раздельно для площадей: полностью нефтенасыщенных и водонасыщенных соответственно по пачкам верхней 21% и основной 22%.
Однако в связи с наличием алевролитовых интервалов и зон среднее значение пористости составляет меньшую величину: 22% по основной пачке и 20,4% по верхней пачке.
Горизонт Дl
Всего исследовано 2992 образца керна из 388 скважин. Определение нижнего предела пористости проводилось аналогичным методом и величина составляет 12%.
Таблица 4 – Данные средней пористости горизонта Дl по пачкам.
|
Наимено-вание пачки. |
Средняя пористость, % |
|||||
|
По образцам |
По скважинам |
|||||
|
нефтенасыщенность |
водонасы-щенность |
нефте- и водонасыщенность |
нефтенасыщенность |
водонасы-щенность |
нефте- и водонасыщенность |
|
|
Верхняя |
18,6/387 |
18.4/12 |
18.5/399 |
20.5/16 |
17.5/3 |
19/19 |
|
Средняя |
21.8/1096 |
19.8/605 |
20.8/1701 |
21.5/16 |
21.4/14 |
21.4/30 |
|
Нижняя |
21.5/65 |
20.5/7 |
21/72 |
22/5 |
20.8/3 |
21.4/8 |
|
Итого |
20.6/1548 |
19.6/624 |
20.1/2172 |
21.3/37 |
19.9/20 |
20.6/57 |
При пересчёте запасов пористость была принята раздельно для площадей внутреннего контура нефтеносности и водоплавающих площадей соответственно по верхней пачке в 20% и по средней плюс нижней пачке 21%.
Фаменский ярус.
Для определения пористости карбонатов фаменского яруса было исследовано 156 образцов керна из 16 скважин. Тип коллектора каверзно-трещеноватый. Средняя пористость определялась по образцам и по скважинам.
Таблица 5 – Данные средних значений пористости по продуктивным отложениям фаменского яруса.
|
Средняя пористость, % |
|||||
|
По образцам |
По скважинам |
||||
|
За контуром нефтеносности |
В контуре нефтенос-ности |
По всем исследован-ным образ-цам |
За контуром нефтеносности |
В контуре нефтенос-ности |
По всем исследованным образцам |
|
2,4/60 |
3.2/96 |
2.8/156 |
2.2/7 |
3.2/9 |
3/16 |
По геофизическим данным средняя пористость составляет 2,65%. Пористость при подсчёте запасов принята в 0,03%.
Турнейский ярус.
Определение пористости производилось по анализам керна. За нижний предел пористости принята пористость в 8%. Средняя пористость подсчитывалась по образцам и по скважинам: отдельно для нефтяной и водоносных частей продуктивного пласта.
Среднее значение пористости по всем образцам керна составляет 11%, по нефтенасыщенным – 10,9%. Среднее же значение пористости по нефтяным скважинам 10,9%.
Терригенные отложения нижнего карбона.
Из отложений терригенной толщи нижнего карбона было исследовано 222 образца керна, которые по разряду распределяются следующим образом:
Для установления нижнего предела пористости было использовано 49 образцов.
Таблица 6 – Данные значений средней пористости по пачкам терригенной толщи нижнего карбона.
|
Наимено-вание пачки. |
Средняя пористость по образцам. |
Средняя пористость по скважинам. |
||||
|
Нефтена- сыщен-ность |
Водонасы- щенность |
Нефте- и водонасы-щенность |
Нефтена-сыщен-ность |
Водонасы- щенность |
Нефте- и водонасы- щенность |
|
|
Верхняя |
21/81 |
19.5/9 |
20.2/90 |
21 |
19.5 |
20.03 |
|
Нижняя |
22/120 |
23.1/12 |
22.6/132 |
22.4 |
22.3 |
22.3 |
|
Итого |
21.5/201 |
21.3/21 |
21.4/222 |
21.7 |
20.9 |
21.3 |
Пористость по промыслово-геофизическим данным равна 19%, которую принимают за более приемлемую.
Проницаемость.
Проницаемость коллекторов изучалась в лабораторных условиях путём исследования образцов керна, отработанных в процессе бурения скважин.
Пласт ДlV
По пласту ДlV из 125 определений 26 образцов являются непроницаемыми. Ниже приводим распределение проницаемости по интервалам пористости.
В интервале пористости 10-11% проницаемых образцов нет, в интервале 10-12% - 2 проницаемых образца, в интервале 12–13% число проницаемых образцов 5. Из этого следует, что с возрастающим значением пористости возрастает количество проницаемых образцов. Наибольшее число определений группируются в интервалах пористости 15-20%.
Пласт Дlll
По пласту Дlll из 56 определений 7 образцов оказались непроницаемыми. Как показывают исследования, наибольшее число определений падают на интервалы 17-19% и 21-23%.
Горизонты Дll и Дl
Для расчётов темпов обводнения, сроков разработки залежи и возможных коэффициентов нефтеотдачи, знание средних значений коэффициентов проницаемости недостаточно. Эти важные технико-экономические показатели могут быть рассчитаны с достаточной для практических целей точностью, если известна степень неоднородности пласта.
Результаты обработки данных исследования кернов отдельно по пачкам горизонтов Дl и Дll , а также по горизонтам в целом.
Фаменский ярус.
Лабораторные определения карбонатных отложений фаменского яруса показали, что почти все образцы непроницаемы.
Турнейский ярус.
Из таблицы 7 распределения проницаемости образцов по интервалам пористости, которая будет приведена ниже, видно, что в интервале до 5% проницаемых образцов нет. В интервале выше 10% непроницаемых нет. А в интервале от 5% до 10% встречаются и те и другие.
Таблица 7 – Распределение проницаемости образцов по интервалам пористости.
|
Интер-вал по порис-тости |
Количес-тво непро-ницаемых образцов |
Количес-тво проница-емых образцов |
Всего |
Интер-вал пористос-ти |
Количес-тво непро-ницае-мых образ-цов |
Коли-чество проница-емых образ-цов |
Всего |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 |
- - - - 7 15 14 34 30 |
3 4 11 21 17 21 11 14 3 |
3 4 11 21 24 36 25 48 33 |
10-11 11-12 12-13 13-14 14-15 15-16 16-17 17-18 и выше |
39 29 20 9 7 4 1 7 |
- - - - - - - - |
39 29 20 9 7 4 1 7 |
Терригенная толща нижнего карбона.
Таблица 8 – Данные распределения проницаемости по интервалам пористости.
|
Интервал пористости,% |
Количество проницаемых образцов |
Количество непроницаемых образцов |
|
7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 12-13 13-14 14-15 15-16 |
- - - - - 1 1 3 6 |
6 4 7 3 5 8 4 1 - |
Нефтеностность разреза
Признаки нефти выявлены в разрезе от девонских до пермских отложений включительно. Самым нижним нефтеносным горизонтом является песчаный пласт ДIV, в котором обнаружена небольшая залеж нефти на Александровской площади. Следующим нефтеносным горизонтом выше по разрезу является песчанный пласт ДIII, в котором небольшие залежи обнаружены в наиболее повышенных участках структуры на Туймазинской площади.
Одним из основных нефтеносных горизонтов являются песчанники пласта ДII, которые на Туймазинской площади содержат крупные (12*9 км) залежь нефти.
Основной объект разработки Туймазинского месторождения приурочен к песчаникам пласта ДI пашийского горизонта, нефтенасыщенным на Туймазинской и Александровской площадях.
Нефтепроявления промышленного значения выявлены в карбонатных осадках фаменского яруса, в основном в отложениях верхнефаменского подъяруса.
Промышленная нефть имеется в верхней части пористых известняков турнейского яруса. Нефть турнейского яруса плотностью 868 кг/м3, содержание серы до 2,8%.
К песчанникам бобриковского горизонта на Туймазинской и Александровской площадях приурочены залежи нефти, которые являются самостоятельными объектами разработки. Песчанники этого горизонта имеют линзовидное распространение. Нефть имеет плотность 864 кг/м3, содержание серы 2.8%.
Признаки нефти обнаружены в верхней части турнейских тонкопористых и кавернозных известняков. В артинских отложениях тонкозернистых и кавернозных известняках местами содержится газ. Залежи газа имеют локальный характер, отличаются небольшим дебитом и весьма ограниченными запасами.
В основании Кунгурского яруса залегают солитовые известняки, насыщенные жидкой газированной нефтью. Однако, получить промышленный приток нефти из этих известняков не удалось.
Следует отметить, что нефтеносность карбонатных отложений, мощность которых составляет почти 80% разреза осадочной толщи палеозоя, изучена слабо.
Из изложенного видно, что Туймазинское нефтяное месторождение является многопластовым.
В настоящее время эксплуатируются ДI, ДII, ДIII, ДIV песчанники бобриковского горизонта, известняки верхнефаменского подъяруса и Турнейского яруса.
Водоностность разреза
Водоносные горизонты в девонских отложениях приурочены к живетскому, франскому и фаменскому ярусам.
Воды всех девонских пластов ДV, ДIV, ДIII, ДII, ДI характеризуются одним и тем же составом. Воды хлоркальциевые, сильно минерализованы практически бессульфатные. Характерной особенностью девонских вод является значительное содержание в них закисного железа и повышенное содержание брома.
Общая минерализация пластовых вод девона достигает 275 г/л. Плотность колеблется в пределах 1187-1190 кг/м3. По классификации Пальмера состав вод выражается:
Первая соленость 62-65 % экв.
Вторая соленость 35-38 % экв.
Вторая щелочность 0,01-0,02 % экв.
Среди анионов преобладает содержание ионов хлора 4,49 млн. молей*м3.
Из катионов значительно содержание натрия 3,3 млн. молей*м3.
Воды фаменского яруса представляют собой также высокоминерализованные рассолы. Характерной особенностью является повышение содержания иона хлора. Установлено наличие сероводорода.
Воды турнейских, бобриковских, тульских отложений нижнего карбона характеризуются по сравнению с девонскими водами меньшей степенью метафоризма. Они также высокоминерализованы и по солевому составу относятся к хлоркальцивоему типу, а по преобладанию составляющих компонентов - к хлорнатриевому.
Обнаруживается наличие сероводорода.
В процессе проводки скважин отмечается наличие водоносных горизонтов в окском и серпуховском подъяруса нижнего карбона. Для этих вод характерно резкое увеличение концентрации сульфатных ионов.
Воды артинских отложений всюду проявляют себя интенсивно. В скважинах с низкими отметками рельефа наблюдается переливание воды через устье. Воды относятся к типу сульфатно-натриевых. Воды Кунгурского яруса относятся к типу сульфатно-натриевых вод.
Водоносные горизонты встречаются также выше по разрезу в отложениях Уфимских, Казанских и Татарского ярусов.
Химическая характеристика вод всех водоносных горизонтов детально изучена.
Режим работы пластов
Начальное пластовое давление по девонским пластам составляло 16,9 МПа на зеркало ВНК. Давление насыщения по залежи колебалось в пределах 8,7-9,5МПа, т.е. газ в начальном состоянии был полностью растворен в нефти.
Горизонты девона обладают напорными контурными водами, однако воды пластов на поверхность вблизи месторождения отсутствуют, что говорит в пользу нормального упруговодонапорного режима.
Промышленная разработка девонских залежей нефти без поддержания пластового давления привела к быстрому падению пластового давления, что также присуще упруговодонапорному режиму. Поэтому считается, что девонские пласты в начальном состоянии обладали естественным упруговодонапорным режимом.
Последующая разработка залежей с поддержанием давления перевела этот режим в искусственный жестководонапорный режим. Залежи нефти бобрийского горизонта при начальном пластовом давлении 10,7 МПа и давлении насыщения 4,0 МПа, также обладали в естественном состоянии упруговодонапорным режимом, который был путем организации поддержания давления переведен в жестководонапорный режим.
Начальная температура пласта ДI - 29-30С
1.4 Физико-химические свойства пластовой и скважинной жидкости
Основные показатели свойств нефти по поверхностным пробам представлены в табл. 9.
Из этих данных видно, что нефти горизон тов Д I, Д II, Д III и Д IV характеризуются следующими свойст вами: средняя плотность разгазированной нефти при 20° С равна 0,845—0,853 г/см3, вязкость при тех же условиях 10,5— 15,0 ест, содержание серы 1,1—1,5%, силикагелевых смол 8,1— 13,9%, акцизных смол 32—35%, асфальтенов 2,5—4,1%, парафи на 5,0—5,4%. Выход фракций, выкипающих до 200° С, более 27%. Нефть горизонта ДII несколько тяжелее и более вязкая.
Таким образом, нефти этих горизонтов можно охарактеризовать. как облегченные, маловязкие, но сернистые и смолистые.
Таблица 9 – Физико-химические свойства нефтей
|
Продуктив-ный пласт |
Плотность, г/см3 |
Вязкость, кинемат., сст |
Содержание в массовых % (на нефть) соотвестсвенно серы, смол, асфальтенов, парафинов |
|
Туймазинскаяплощадь Алексинский Бобриковский Турнейский Фаменский Д I Д II Д III |
0,883 0,892 0,886 0,904 0,848 0,853 0,850 |
23,9 39,3 21,9 78,0 10,5 12,0 14,8 |
3,1 11,6 5,2 3,3 3,0 13,6 5,1 4,5 2,8 17,2 5,1 4,1 3,7 13,6 4,5 2,9 1,5 9,5 2,5 5,0 1,5 8,1 4,1 5,0 1,1 13,9 2,6 5,4 |
|
Александ- ровская площадь Бобриковский Турнейский ярус Фаменский Д I Д IV |
0,886 0,893 0,921 0,849 0.849 |
30,1 11,7 80,2 10,4 8,4 |
2,8 12,4 5,1 3,4 2,7 12,3 11,1 3,6 2,5 13,6 5,9 2,5 1,4 9,2 3,1 3,8 1,5 6,6 3,2 3,2 |
Газонасыщенность нефтей равна для Д I 57,9—68,1 м3/т, Д II— 63,7—66,4 м3/т и Д IV — 55,4 м3/т, объемные коэффициенты рав ны для Д1 1,156—1,170, для Д II — 1,168—1,170, Д IV—1,145.
Давление насыщения составляет: в Д I — 8,93—9,28 МПа, в Д II — 9,52—9,7 МПа, в Д IV—8,79 МПа. Глубинные пробы нефти из скважин, вскрывших пласты Д III, не отбирались.
Исследования газа Туймазинского месторождения выполнены УфНИИ и ЦНИПРом НПУ Туймазанефть.
Данные исследований показали, что состав газа горизонтов Д I и Д II практически одинаковый. Газ пласта Д IV отличается меньшим содержанием азота и пропана и большим содержанием метана и этана.
Характерным для девонских попутных газов является:
1) отсутствие сероводорода;
2) относительная плотность выше единицы (1,0521);
3) содержание азота 13,3% по объему;
4) относятся к жирным газам (сумма углеводородов от изопентана и тяжелее 102 г/ н.м3, пропана и бутана 535 г/н.м3).
Газ, растворенный в нефти терригенного карбона, характери зуется следующим составом (в весовых %): сероводород—0,2%, СО2-1,6%, азот-41,4%, СН4—19,6%, С2Нб-7%, С3Н8-12,3%, плотность—1,980, газонасыщенность не превышает 22 м3/т.
Газ, растворенный в нефти турнейского яруса, характеризует ся следующим составом (в весовых %): сероводород— 1,1%, СО2— 6,6%, азот—15,4%, СН4—19,7%, С2Нб—15,4%, С2Н8—20%, плотность — 1,0529, газонасыщенность составляет 21 м3/т.
Данные показывают, что наибольшее содержание ге лия обнаружено в пласте Д IV (0,072% объемных), по остальным пластам девонских отложений содержание гелия примерно одина ково: 0,051—0,055% по объему.
Содержание редких газов в попутных газах терригенной толщи нижнего карбона составляет: гелия — 0,034 (в объемных %), аргона—0,041.
2 ДИНАМИКА И СОСТОЯНИЕ РАЗРАБОТКИ ТУЙМАЗИНСКОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ
2.1 Анализ показателей разработки
Таблица 10 – Состояние разработки Туймазинского месторождения
|
Параметры |
Пласт |
|||||
|
Дl |
Дll |
Сlвв |
Сltur |
Дlll ,ДlV, Д3fam |
По месторождению |
|
|
Добыча с начала разработки |
228524 |
58662 |
29888 |
3032 |
1619 |
321723 |
|
Закачка с начала разработки |
1084107 |
297467 |
220580 |
25099 |
7257 |
1634511 |
|
Текущая обводнён-ность, весовая в % |
94,9 |
89,8 |
85,8 |
48,0 |
50,6 |
92,0 |
|
Суточная добыча Нефти т/сут Жидкости, м3/c |
784 14285 |
103 917 |
565 3770 |
211 412 |
10 20 |
1673 19406 |
|
Закачка воды, м3/сут |
14370 |
787 |
3572 |
405 |
- |
18824 |
|
Дебит на одну скважину, Нефти, т/сут Жидкости м3/сут |
2,8 48,9 |
3,6 31,9 |
2,2 14,5 |
1,3 2,6 |
1,0 2,1 |
2,3 27,2 |
|
Действую-щий фонд скважин Нефтяных Нагнетательных |
292 56 |
31 12 |
259 33 |
156 4 |
11 - |
749 105 |
2.2 Анализ фонда скважин
В пределах Туймазинского месторождения на терригенные отложения девона эксплуатируются 419 сважин.
В настоящее время в фонде действующих добывающих скважин находятся 340 скважин.
Фонд наблюдательных скважин образовался исключительно за счет отключения обводнившихся скважин.
Фонд нагнетательных скважин в основной своей части образован за счет перевода добывающих скважин под закачку воды и составляет 101 скважина.
В фонде ликвидированных скважин преобладают скважины, выполнившие свое назначение, то есть те скважины, в которых после эксплуатации (нагнетания) основных пластов нет возвратных объектов. Фонд ликвидированных скважин составляет 141 скважина, контрольных – 5, пъезометрических – 3, наблюдательных – 270.
Фонд скважин по нижнему карбону состоит из 521 скважины. Число действующих добывающих составило – 434, действующих нагнетательных – 42, ликвидированных – 108, контрольных – 2, пъезометрических – 0, наблюдательных – 145.
2.3 Современные технологии повышения нефтеотдачи пластов
За последние годы применялись различные методы увеличения нефтеотдачи. Причем, применение их зависит от многих факторов: геологического строения месторождения на поздней стадии эксплуатации, свойств коллектора и т.д. Все виды воздействия на призабойную зону скважин по технологии прведения можно объединить в следующие группы
– химические методы: закачка осадкогелеобразующей композиции «КОГОР», закачка нефтенола, цеолита, соляно-кислотные обработки и обработки кислотой замедленного действия, обработка призабойной зоны пласта поверхностно – активными веществами, ингибиторами коррозии;
– тепловые методы: обработка призабойной зоны пласта горячей нефтью, а также очистка труб и призабойной зоны магнитным активатором тепла и генератором тепла;
– механические методы: вибровоздействие на пласт вибратором СВ, вибратором-пульсатором, клапаном для создания глубокой депрессии, а также очистка насосно-компрессорных труб от парафина штанговыми скребками, центраторами – фрезами;
– комбинированные методы: обработка призабойной зоны нагнетательных скважин термохимическими зарядами, термоимплозионная обработка ПЗП;
– гидродинамические методы увеличения нефтеотдачи: нестационарное (циклическое) заводнение и изменение направления фильтрационных потоков, создание обратного конуса, зарезка боковых стволов.
Также наиболее современным и эффективным методами повышения нефтеотдачи являются вибросейсмическое воздействие, осуществляемое на определенные локальные участки нефтяной залежи, что приводит к перераспределению полей напряжения в продуктивных пластах. Это ведет к их частичной реструктуризации и образованию новых фильтрационных каналов. В результате вибросейсмического воздействия уменьшается вязкость флюида, ускоряются миграционные процессы углеводородов, приводя к высвобождению гораздо большего количества нефти, повышая конечную нефтеотдачу пласта.
3 ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ
3.1 Анализ промыслового материала
3.1.1 Анализ работы скважин, оборудованных ШГН за 2008 год
Целью данного анализа является объективная оценка теку щего состояния работы фонда скважин, оборудованных штанговыми глубинными насосами с позиции различных факторов, влияющих на коэффициент подачи, выявления тех или иных тенденции и закономерностей, что позволит пометить кардинальные направления работы. Сделаны попытки ввести некоторые критерии и по казатели, которые характеризуют работу фонда.
Многообразие факторов, влияющих на работу скважин, в частности подземного оборудования, требует более де тальных исследований.
В структуре подземных ремонтов за 2008 год наи большее количество ремонтов приходится на такие виды работ: обрыв штанг-17,43%, ревизия и смена насоса-16,19%, осложнения АСПО-13,5 2%. Рассмотрим влияние АСПО и ряда других факторов, приведенных в таблице № 11, влияющих на коэффициент подачи.
Около 62,3% ремонтов по много ремонтному фонду приходится на работу насосов малого диаметра и неболь шим погружением под динамический уровень, что связано малым коэффициентом продуктивности скважины.
Самым напряженным и уязвимым звеном штанговой глубинной - насосной установки является штанговая ко лонна, которая испытывает динамические нагрузки, нагруз ки от веса штанг и жидкости. Применяемые штанги изго товлены из сталей 20 ХН. 15нм, 40у, имеющие приведенное сопротивление разрыву соответственно 7 10, 99 10 мПа, ко лонны штанг комплектуется двумя диаметрами штанг 7/8 и 3/4 дюйма в соотношении 60 и 40%. Максимальная нагруз ка штанговая колонна испытывает при ходе вверх. Величена этой нагрузки зависит от совокупности факторов.
По данным анализам много ремонтного фонда обрыв ность по ЦДНГ 1,3,4 в большей степени связана с длитель ным периодом эксплуатации и превышением наработки штанговых колонн выше допустимой, хотя в полностью свое время при комплектовании штанговые колонны были подобраны с большим запасом прочности.
Аварией принято считать всякий внезапный отказ обо рудования . Поскольку в литературе отсутствуют сколько-нибудь удовлетворительные нормы наработки на отказ подземного оборудования штанговой установки - штанг и насосов, в промысловой практике всякий выход из строя ус тановки считается аварийным. Наиболее характерные виды отказа насосов и штанг, а также другие ремонты даны в таблице 11.
Таблица 11 – Виды отказов и ремонтов за 2008 год
|
Отказы |
ЦДНГ-1 |
ЦДНГ-3 |
ЦДНГ-4 |
НГДУ |
|
Отложение солей |
1 |
1 |
||
|
Заклинил плунжер |
1 |
1 |
||
Запарафинивание обсадной колонны |
1 |
1 |
||
|
В клапанах куски резины |
2 |
2 |
||
|
Песок |
1 |
4 |
1 |
6 |
|
Обрыв штока насоса |
3 |
2 |
2 |
7 |
|
Перепосадка насоса, ревизия-промывка клапанов |
2 |
5 |
1 |
8 |
|
Отворот штанг |
7 |
3 |
6 |
16 |
|
Худые трубы |
7 |
10 |
7 |
24 |
|
Куски парафина в клапанах |
7 |
16 |
6 |
29 |
|
Ликвидация обрыва, смена полировки |
17 |
11 |
11 |
39 |
|
АСПО (циркуляция частичная) |
12 |
16 |
12 |
40 |
|
Утечки в клапанах |
23 |
37 |
8 |
68 |
|
АСПО (отсутствие циркуляции) |
25 |
34 |
13 |
72 |
|
Обрыв штанг |
29 |
58 |
12 |
99 |
Проанализировав таблицу № 11, мы обнаружили ряд факторов, влияющих на работоспособность скважинного оборудования. По видам отказов и ремонтов большое значение имеет обрывность штанг, которая связана с налипанием парафина и ряда других факторов.
Для нашего случая решающими показателями анализа работы ШГН, а в частности коэффициента подачи, являются такие виды отказов:
- АСПО (отсутствие циркуляции) 25
- Утечки в клапанах 23
- Ликвидация обрыва, смена полировки 17
- АСПО (циркуляция частичная) 12
- Куски парафина в клапанах 7
- Куски резины в клапанах 2
- Песок 1
- Запарафинивание обсадной колонны 1
Ниже рассмотрим причины возникновения этих отказов, влияющих на коэффициент подачи насоса.
3.1.2 Образование вязких водонефтяных эмульсий
Отложения парафина и сегодня являются одним из распространенных осложнений при добыче нефти, требующие привлечения для борьбы с ними самой разнообразной техники.
Именно поэтому мы решили кратко изложить опыт борьбы с парафином одного из старейших в Российской федерации НГДУ "Туймазанефть".
Здесь "парафиновая проблема" возникла сразу же после открытия девонских пластов, в нефти которых содержалось до 7% парафина. Отложения на НКТ начинались с глубины 750...800 м, и их толщина постепенно увеличивалась до 4...5 мм в интервале 250...500 м, а затем уменьшалась к устью до 2,5...3 мм. Парафиновые отложения на штангах имели одинаковую толщину по всей длине — 2...4 мм.
Если на глубине 450...650 м отложения представляли собой конгломераты плотных частиц, то ниже 650 м они имели вид жидкой массы, в которой значительную долю составляла нефть.
Парафинообразование происходило также в клапанах насоса, в приемном фильтре и хвостовике.
Признаком парафинообразования являлось постепенное снижение подачи насоса р последующим заклиниванием плунжера в цилиндре и обрывом штанг.
Наиболее простой метод, широко применяющийся и сегодня — воздействие теплом. Для этой цели создан целый ряд агрегатов и оборудования: паропередвижные установки (ППУ), агрегаты депарафинизации (АДП), скважинные и устьевые электронагреватели.
Применение насосно-компрессорных труб с покрытиями определило новый этап в борьбе с парафинообразованием.
Исследования, проведенные в парафинообразующих скважинах «Туймазанефти», показали, что на гладких поверхностях парафин не откладывается.
Если применение НКТ с покрытиями в скважинах, эксплуатируемых фонтанным способом и электроцентробежными насосами, не вызывало особых проблем, то в скважинах с УШГН возникли опасения повреждения покрытия штангами, как при спуско-подъемных операциях, так и в процессе работы потребовались серьезные испытания.
В процессе эксплуатации скважин с остеклованными лифтами было установлено:
а) разрушение покрытий при спуско-подьемных операциях вследствие разности деформации металла и стекла при воздействии нагрузок;
б) образование стеклянных пробок над насосом из отслоившегося стекла а стеклянной крошки, возникающей при трении штанг о трубы; последнее приводило к попаданию стекла в зазор между плунжером и цилиндром и заклиниванию;
в) средний межремонтный период скважин составил 78 суток, что в, 2,3 раза ниже средних значений по управлению.
Таким образом, применение НКТ со стеклянным покрытием в скважинах с УШГН было признано неэффективным.
Что касается, НКТ, футерованных эпоксидными смолами то они; отработали в скважинах с УШГН без каких-либо осложнений более 300 суток. После подъема нарушений покрытия обнаружено не было.
Длительный опыт применения НКТ с покрытиями-с скважинах с УШГН показал следующее:
1) покрытие должно быть защищено от контакта со штангами с помощью центраторов;
2) использование остеклованных труб нецелесообразно;
3) в наклонных скважинах покрытия разрушаются даже с защитными фонарями;
4) из всех видов покрытий наиболее приемлемым для промысловых условий является эпоксидное;
5) решение о применении НКТ с покрытиями следует принимать после испытания в скважинах конкретного месторождения.
3.1.3 Эксплуатация наклонных скважин штанговыми насосами
В настоящее время в связи с развитием кустового бурения все большую долю в эксплуатационном фонде начинают занимать наклонные скважины.
Проблемы, возникающие при добыче нефти из таких скважин штанговыми насосами, состоят в следующем.
1. В наклонных скважинах колонна насосно-компрессорных труб отклоняется от вертикальной оси и повторяет профиль ствола скважины, что вызывает искривление колонны штанг.
2. При возвратно-поступательном движении штанг в наклонных скважинах кроме нагрузок, характерных для вертикальных скважин, возникают дополнительные усилия от трения штанг о трубы, от преодоления сил, возникающих при искривлении плунжера и цилиндра и штанг при их попадании в интервал наибольшего искривления.
3. В результате трения насосно-компрессорных труб об обсадную колонну, штанг о трубы интенсифицируется их износ.
4. Увеличивается количество аварийных отказов штанг, насосов вследствие более напряженного режима их работы.
5. Вследствие наклонного положения насоса в скважине всасывающий и нагнетательный клапаны при посадке в седло срабатывают с запаздыванием, вызывая тем самым утечки жидкости яз цилиндра и снижая коэффициент подачи насоса
6. Ухудшаются условия откачки вязких эмульсий: из-за высоких значений сил гидродинамического трения и сил сопротивления трения штанг о трубы ход плунжера вниз осложняется, а длина хода уменьшается.
7. Межремонтный период работы наклонных скважин имеет меньшее. значение по сравнению с вертикальными скважинами.
В результате исследований в скважинах был получен фактический материал, позволяющий оценить как количественно, так и качественно, перечисленные выше положения.
При кривизне ствола более 4° на каждые 50 м глубины и горизонтальном смещении забоя от вертикали, приходящиеся на 10 м глубины не более 1,7, количество отказов установки возрастает, а МРП уменьшается.
Работа клапанов штангового насоса в наклонных скважинах
Исследования показали, что работа всасывающего и нагнетательного клапанов в штанговом насосе, эксплуатирующем наклонную скважину, существенно отличается от работы в вертикальных скважинах.
Вследствие наклона корпуса насоса клапан-шар перед посадкой в седло перемещается по нижней образующей клетки. Это удлиняет время закрытия отверстия.
Последнее приводит к возникновению обратного тока уже поступившей в цилиндр жидкости, что снижает коэффициент наполнения насоса.
Эксперименты дают основание утверждать, что для наклонных скважин должна быть разработана своя конструкция клапанов.
3.1.4 Эксплуатация скважин с повышенным содержанием механических примесей
Под понятием "повышенное содержание механически примесей" следует понимать содержание в откачиваемой насосом жидкости продуктов разрушения пласта, асфальтосмолистых веществ, кристаллов солей, привнесенных с поверхности в процессе технологических операции механи ческих примесей, превышающих допустимую ГОСТ 6444-78 норму для насосов скважинных нефтяных штанговых — 0,5%.
Анализ отложений показал, что в них содержатся частицы породы, механические взвеси поверхностного происхождения. Асфальто-смолистые и парафиновые соединения явились свя зующим веществом, определившим, на первый взгляд, общую причину отказа.
Видимо, нельзя утверждать, что, добившись полной чис тоты жидкости, нам удастся полностью избежать парафинообразования в насосе. Но общеизвестно, что механические при меси ускоряют процессы выделения асфальто-смолистых и парафиновых компонентов из смеси и увеличивают их про чность. Поэтому точнее было бы говорить в целом о влиянии на продолжительность работы насоса механических примесей скважинного и наземного происхождения.
Эксперименты показывают, что в скважинах, склонных к парафинообразованию и содержащих в продукции механичес кие взвеси, количество активно работающих отверстий умень шается на 30% через 30... 50 дней. С таким фильтром насос работает еще столько же времени, если этот период можно назвать нормальной работой насоса. Коэффициент подачи насоса снижается до 0,1...0,2.
Что представляют собой механические примеси, содержа щиеся в добываемой продукции? Их качественный и количес твенный состав определяется характеристикой продуктивного пласта, технологией его разработки, а также организационны ми причинами. Причем последние могут занимать далеко не последнее место.
Продуктивные пласты некоторых месторождений сложе ны слабосцементированными породами, разрушение кото рых стимулируется процессом отбора. Накапливаясь в призабойной зоне и в скважине, продукты разрушения ведут к снижению производительности скважины, ускоряют износ оборудования и его отказ.
Попадание мехпримесей в скважины этой группы происходит по следующим причинам.
1. "Глушение" скважин глинистым раствором, содержа щим твердые, не образующие гель, примеси: песок, барит и другие.
2. Промывки скважин недостаточно очищенными "тяже лыми" жидкостями.
3. Спуск в скважину загрязненного оборудования.
Распространенным является многократное использование без промывок автоцистерн для перевозки "тяжелых" жидкос тей, применение их для других целей без последующей очистки; отсутствие надежных мостков для укладки поднятых труб и штанг, исключающих контакт с поверхностью земли.
3.1.5 Эксплуатация обводненных скважин
Влияние обводненности скважин на процессы подъема жидкости УШГН проявляется несколькими способами.
Во-первых, появление воды ведет к образованию водонефтяных эмульсий, свойства которых значительно отличаются от свойств компонентов, образовавших ее - нефти и воды.
Во-вторых, пластовая вода, содержащая в виде раствора большое количество солей, обладает высокой агрессивной активностью, это ведет к ускорению коррозионных процессов в цилиндре насоса, в штангах, в трубах.
Кроме того, при определенном давлении н температуре соли выпадают из раствора, откладываются на узлах насоса и вызывают заклинивание плунжера в цилиндре или утечки в клапанах.
Парафинообразование является наиболее частым ослож нением в добыче нефти.
К настоящему времени разработаны десятки технологий и технических решений для борьбы с этим осложнением.
Считалось, что обводнение скважин уменьшает интенсив ность парафинообразования. Многие нефтегазодобывающие предприятия, видимо руководствуясь этой досылкой, в послед ние годы не только не развивали достижения в области борьбы с парафиновыми осложнениями, но вернулись к использова нию ручных лебедок и раздвижных скребков, применяемых на первом этапе. Как же влияет обводнение скважин на парафинообразование?
На этот счет единого мнения у исследователей нет. Сущес твует гипотеза, по которой глобулы воды абсорбируют на своей поверхности асфальто-смолистые вещества, которые прилипа ют к стенке трубы.
Процесс может усиливаться за счет присутствия в жидкости механических примесей.
По данным, полученным "Туймазанефть", даже в скважинах, дающих нефть с водосодержанием 80%, наблюдается интенсивное отложение парафина.
Весьма существенным является тот факт, что появление воды ведет в образованию эмульсий, которые изменяют свой ства жидкостей, а именно ее вязкость, что само по себе является большим осложнением.
Оболочки глобул водонефтяных эмульсий бронируются асфальто-смолистыми соединениями, механическими примесями, соединяются в конгломераты и становятся весьма трудными для разрушения.
Таблица 13 – Характеристика скважин по обводненности
|
Добыча нефти, т/сут |
Коли-чество скв. |
Распределение скважин по обводненности, % |
|||||
|
безводн. |
до 2 |
2-20 |
21-50 |
51-90 |
91 |
||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
до 1 |
724 |
19 |
16 |
139 |
128 |
241 |
181 |
|
1-5 |
604 |
- |
11 |
258 |
176 |
154 |
5 |
|
6-10 |
66 |
- |
1 |
42 |
22 |
1 |
- |
|
11-20 |
22 |
- |
- |
14 |
8 |
- |
- |
|
21-30 |
2 |
- |
- |
2 |
- |
- |
- |
|
итого |
1418 |
19 |
28 |
455 |
334 |
396 |
286 |
4 МЕРОПРИЯТИЯ ПО СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ ТЕХНОЛОГИИ И ТЕХНИКИ
4.1 Описание технологического процесса
4.1.1 Методы борьбы с АСПО
Как уже ранее было отмечено, масса колонны штанг с от ложившимся парафином увеличивается в среднем на 600 кг (средняя величина отложений – 5 мм., глубина подвески насоса 1000 м, плотность парафина 900 кг/м), парафинообразование также приводило к заклиниванию плунжера в ци линдре, увеличению нагрузок на трение штанг, все это уве личивает нагрузки на колонну штанг с последующим их об рывом.
Несмотря на достаточно широкий арсенал современ ных методов, применение покрытий различного рода, хи мических реагентов, все еще применяются, и не без успеш но, такие «архаичные» методы, как пропарка, скрепки, штанговращатели.
Каждый из старых методов имеет свои недостатки, но в оп ределенных условиях они могут иметь положительный ре зультат.
Механический способ борьбы с парафином относятся к наиболее ранним, и вследствие простоты и доступности осуществления он применяется и в настоящее время.
В НГДУ «Туймазанефть» с еще 1998 года на смену фигур ным и пластичным скребкам, которые применялись с 1950 года пришел относительно новый вид скребков - скребки -центраторы или скребки завихрители.
Скребки-завихрители применяются для предотвраще ния отложений парафина в насосных трубках, для умень шения истирания насосных штанг в искривленных скважи нах, а также в скважинах, выделяющих вместе с нефтью пе сок; во время перерыва в работе насосной установки, песок оседает в насосных трубах и в насосе над плунжером, в ре зультате него при пуске установки заклинивает плунжер.
В скважинах с обильным содержанием песка в жидко сти песок выпадает из нее и во время работы установки. Если в скважинах оборудовано вставным насосом, условия выноса песка восходящим потоком жидкости в насосных трубах ухудшается из-за большого диаметра насосных труб и песок оседает над насосом.
Скребки представляют собой болванку диаметром не сколько меньше диаметра насосных труб, со спиральными проточными канавками на наружной поверхности для про пуска жидкости.
Скребки-завихрители устанавливают на колонне штанг по 2-3 скребка на штанге.
Во время движения штанг со скребками-завихрителями вверх и вниз в насосных трубах создается завихрение струи, увеличивается скорость ее у стенок труб, что предотвраща ет оседание песка над насосом. При остановке станка-качалки песок, находящийся в жидкости оседает на верхних торцовых площадках скребков-завихрителей, а не на плун жере насоса. Обычно пуск в работу после остановки насос ной установки, оборудованной скребками происходит без осложнений.
Скребки-завихрители изготавливаются из полиамида и навариваются на штанги на ОЗНПО. Преимущество данных скребков является то, что они имеют небольшой вес по сравнению с пластичными скребками. Полиамидные волок на обладают высокой прочностью, износостойкостью со противлению ударным нагрузкам, твердостью, устойчиво стью к химическим реагентам, низким коэффициентом тре ния. Максимальная рабочая температура 80-150 С.
При применении скребков-закрепителей обязательным условием является постоянная работа штанговращателей.
4.1.2 Методы борьбы с механическими примесями
Рассмотрим некоторые технологии и устройства для борьбы с механическими примесями. Одним из видов является - крепление призабойной зоны.
К настоящему времени разработаны несколько видов породо-крепящих агентов и технологий крепления, которые апробированы с положительным результатом на нефтяных месторождений.
Среди них - закачка смоло-песчаной смеси, состоящей из гранулированного песка фракций 0,4…0,8 мм в количестве до 200 г/л и водорастворимых смол ТСД-9, ТС-10, СФЖ-3012.
В результате проведенных операций удается предотвратить разрушение пласта и образование песчаных пробок и добиться нормальной работы скважины в течении 1…12 месяцев.
Указанная технология, а также другие, призванные обеспечить крепление пород, перед широким применением на конкретном месторождении должны быть отработаны для выбора требуемых параметров технологии.
Применение забойных фильтров. Этот способ предполагает установку на забоях скважин автономных фильтров или фильтров, крепящих насосно-компрессорным трубам.
Конструкции фильтров отличаются разнообразием: используются и трубы из металла и пластмассы со щелями и отверстиями определенного размера; применяются трубы с фильтрующими элементами, представленными песчано-графитной смесью определенных фракций.
В скважинах, вынос механических примесей из которых не носит аварийного характера, можно обеспечить нормальную работу оборудования комплексом профилактических мероприятий.
Отдельные из них, такие как подлив жидкости в затрубное пространство или промывка, общеизвестны и широко применяются. Однако, следует сказать, что эта «старая» технология может быть улучшена добавкой в промывочную жидкость поверхностно-активных веществ, повышающие подъемную силу промывочной жидкости - воды.
Кроме того, качество промывки может быть повышено постоянным контролем за содержанием мехпримесей в процессе работы, чего в настоящее время в большинстве случаев не делают.
Препятствует осаждению мехпримесей увеличение скорости движения жидкости в подъемном канале, которое достигается уменьшением диаметра труб (например, применение полых штанг) или подачей в затрубное пространство некоторого объема жидкости.
Защита штанговых насосов от воздействия механических примесей производится с помощью различных приспособлений. Среди них - песочные якоря различных конструкций, скребки-завихрители, противопесочные конусы.
4.2 Применяемое оборудование, материалы
4.2.1 Всасывающий клапан штангового насоса
В настоящее время в скважинных штанговых насосах применяют клапаны, включающие в себя шариковое запорное устройство и седло со сферической фаской.
Недостатками этой конструкции являются:
— небольшой диаметр проходного отверстия;
— большие гидравлические сопротивления при откачке высоковязких жидкостей;
— значительные утечки при работе в наклонных скважинах.
Наблюдается также и запаздывание закрытия всасывающего клапана при ходе плунжера вниз, что приводит к значительным утечкам жидкости. Это наиболее актуально для наклонных скважин, где процесс посадки запорного органа делится на два этапа: шар опускается на угол между образующей и фаской седла клапана, а затем на гнездо. При этом коэффициент подачи уменьшается.
Таким образом, всасывающий клапан шарикового типа не является удовлетворительной конструкцией при эксплуатации наклонных скважин и скважин, дающих вязкую жидкость. Последних в настоящее время подавляющее большинство из-за прогрессирующего обводнения скважин.
В связи с этим была разработана конструкция нового всасывающего клапана, принципиальным отличием которого является использование вместо шарового запорного элемента тарелки. Это позволило увеличить диаметр проходного сечения клапана в 3,27 раза. Отношение площадей входного отверстия и цилиндра составляет для насоса типа НСН-44 1,6, а для НСН-57 1,0, в то время как для насосов этих типов с шаровым клапаном соответственно 4,6 и 5,0.
Расчетами установлено, что потери напора, при применении такого клапана уменьшается в 10,8 раз по сравнению с серийным.
Использование направляющей втулки позволило придать запорному органу не планетарное движение, а строго возвратно-поступательное. Точность посадки тарелки избавит седло от усталостных напряжений оси, сконцентрированных ударах запорного органа. Наличие направляющей втулки также уменьшит утечки при работе в наклонных скважинах.
Применение новой конструкции всасывающего клапана в насосах, эксплуатирующих наклонные скважины, и при откачке высоковязкой жидкости увеличивает его к. п. д. и подачу. Простота конструкции дает возможность изготовления клапана в промысловых мастерских.
Таблица № 14 – Данные работы скважины № 1462
|
Показатели |
До внедрения |
После внедрения |
|
1. Тип насоса |
НСН-43 |
НСН-43 |
|
2. Глубина подвески |
1156 |
1156 |
|
3. Длина хода, м |
2,5 |
2,5 |
|
4. Число ходов, мин-1 |
5,5 |
5,5 |
|
5. Дебит жидкости, м3/сут |
11,7 |
18,6 |
|
6. Дебит нефти, т/сут |
6,1 |
8,2 |
|
7. Обводненность, % |
42 |
53 |
|
8. Динамический уровень, м |
870 |
890 |
|
9. Коэффициент подачи |
0,39 |
0,63 |
Коэффициент подачи увеличился с 0,39 до 0,63, так же увеличился дебит нефти – Q = 2,1 т/сут.
Вывод: Из таблицы видно целесообразность использования торельчатого клапана. Рост дебита произошел вследствие увеличения сечения отверстия в седле всасывающего клапана, снижения гидравлических потерь и, как следствие этого, увеличение коэффициента подачи насоса.
4.2.2 Технология ввода химических реагентов в скважину
Технологии подачи реагентов различаются по принципу подачи в скважину на:
а) залповые (или разовый метод);
б) подача в затрубное пространство;
в) подача на прием скважинному насосу.
Технология "залповой" подачи реагента проста и состоит и приготовлении раствора различной концентрации на основе пресной воды, доставке его автоцисцерной к скважине и задавке насосным агрегатом в пласт. В качестве буферной жидкости используют пластовую воду, реже – нефть. Задавка осуществляется через насосно-компрессорные трубы при поднятом насосе или через затрубное пространство.
В последнем случае следует соблюдать ограничения, свя занные с допустимым давлением на обсадную колонну.
Подготовка скважины заключается в очистке ее от песка, механических примесей, продуктов коррозии и парафина. Ни устье монтируют оборудование, агрегаты и другие технические средства и спрессовывают трубопроводы.
Порядок операций при залповой задавке реагента следу ющий:
1) из скважины поднимают подземное оборудование;
2) эксплуатационную колонну шаблонируют до забоя;
3) промывают забой;
4) в скважину спускают трубы с пакером и устанавливаю последний на 15…20 м выше верхних отверстий интервала перфорации;
5) приготовляеют раствор химреагента и закачивают его в НКТ, а затем буферной жидкостью продавляют в пласт, исходя из расчетного объема.
При дозированной подаче в затрубное пространство следует иметь в ввиду, что химреагент попадает в среду, состоящую из газа, нефти, воды, как в виде отдельных фаз, так и диспергированных друг в друге. Кроме того эксплуатационная колонна покрыта отложениями смол, парафина, асфальтенов, солей, продуктами коррозии и механическими примесями. В затрубном пространстве поддерживается давление, достигаю щее нескольких мегапаскаль и возможно перемещение столба жидкости.
По условиям эксплуатации насос должен быть погружен под динамический уровень на величину, которая может составлять несколько сот метров.
Дозированная подача химреагента в затрубное простран ство по технологии является циклической, а по объему — капельной. В любом случае, даже если сослаться на среднюю дозу при залповом методе подачи, можно говорить о граммах на 1 м3 жидкости.
Движение химреагента в описанных условиях затруднено в первую очередь гидравлически.
Являясь по природе активным деэмульгатором, химреагент контактирует со средой, разрушая присутствующую там эмуль сию. Идет процесс деэмульсации, который из-за значительного столба жидкости и стойкости мелкодисперсной смеси также затруднен.
Из-за наклонного положения стволов скважин, которых сооружается в настоящее время большинство, химреагент пе ремещается по нижней образующей колонны, встречая препят ствие в виде различны отложений и воздействуя на них.
Таким образом:
а) поступление химреагента к приему насоса происходит через время, зависящее от глубины подвески насоса и его погружения под уровень; именно этим объясняется разрыв во времени начала дозировки и увеличения коэффициента подачи насоса;
б) капельный характер подачи химреагента в затрубное пространство не приводит в эффекту, поэтому следует увели чивать дозу химреагента до одного-двух кг на 1 мЗ жидкости;
в) циклический характер подачи насоса объясняется накоп лением химреагента в динамическом столбе и его перемеще нием к приему насоса после образования критической массы.
4.3 Расчет технологического эффекта
Таблица 15 – Показатели работы скважин, при «залповой» подаче химреагента
|
№ скв. |
Пласт |
Продол-житель-ность эффекта Т, сут |
Расчтеная добыча, м3 |
Фактическая добыча после обработки, м3 |
Коэффициент подачи |
|||
|
Qжр |
Qнр |
Qжф |
Qнф |
До внедре-ния |
После внедре-ния |
|||
|
1386 1432 564 732 1269 |
С1вв С1вв С1к Д1 Д1 |
147 148 177 291 147 |
529,2 399,6 247,8 1746 1176 |
191,1 222,0 106,2 582 441 |
573,4 687,9 685,6 1928,1 1404,6 |
246 361,6 386,2 1064,8 597,4 |
0,25 0,31 0,51 0,28 0,22 |
0,42 0,72 0,67 0,49 0,7 |
Суммарная расчетная добыча составляет
Qнр=1542,3 м3,
суммарная фактическая добыча составила
Qнф=2656 м3,
следовательно суммарный эффект применения технологии «залповой» подачи химреагента составит
Qэф=1113,7 м3.
Прирост коэффициента подачи у скважин, эксплуатирующих карбон выше, чем у девонских скважин. Это объясняется большей вязкостью эмульсии скважин карбона и большей эффективностью воздействия химреагента на них.
Таблица 16 – Показатели работы скважин при подаче химреагента в затрубное пространство
|
№ скв. |
пласт |
Время эксперимента Т, сут |
Расчетная добыча, м3 |
Фактическая добыча после обработки, м3 |
Коэффициент подачи |
|||
|
Qжр |
Qнр |
Qжф |
Qнф |
До внедрения |
После внедрения |
|||
|
1465 1326 979 598 684 |
С1кz С1вв С1кz Д1 Д1 |
176 171 166 165 174 |
475,2 461,7 4079 709,5 3010,2 |
193,6 222,3 415 280,5 1148,4 |
938,4 839,2 1516,9 1665,7 4300,2 |
334,8 272,4 459,3 534,3 1350 |
0,32 0,25 0,41 0,25 0,36 |
0,53 0,36 0,72 0,52 0,45 |
Суммарная расчетная добыча составляет
Qнр=2259,8 м3,
суммарная фактическая добыча составила
Qнф=2950,8 м3,
следовательно суммарный эффект применения технологии подачи химреагента в затрубное пространство составит
Qэф=691 м3.
В результате исследований были сделаны следующие выводы:
1) Положительное влияние химреагента на подачу насоса начинается после некоторого времени дозирования, причем чем больше величина погружения насоса под уровень жидкости, тем позднее зафиксирован эффект.
2) Увеличение подачи насоса происходит при стабильной во времени дозировке химреагента.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Проанализировав собранный материал можно сделать выводы, что на коэффициент подачи влияет ряд факторов, такие как: кривизна скважины, повышенное содержание механических примесей, обводненность, парафиносодержание и ряд других факторов.
Анализ показал, что для борьбы с парафинообразованием целесообразно применение скребков-центраторов и дегазаторов с принудительной подачей химреагента. При использовании данного метода коэффициент подачи увеличивается и межремонтный период сокращается.
Применение наземных дозаторов и залпового метода не эффективно экономически, а так же по технологическим причинам. Метод наземного дозирования может быть осуществлен при наличии специальных реагентов, не меняющих свою характеристику в зависимости от температуры среды.
Использование новой конструкции всасывающего клапана в насосах, эксплуатирующих наклонные скважин6ы и при откачке высоковязкой жидкости увеличивают его КПД и подачу. Простота конструкции дает возможность изготовления клапана в промысловых мастерских.
Для эффективности работы скважин с повышенным содержанием механических примесей целесообразно применять методы, такие как:
1) Крепление призабойной зоны. Разработаны несколько видов породо-крепящих агентов и технологий крепления. Среди них – закачка смоло-песчаной смеси, состоящей из гранулированного песка фракций 0,4…0,8 мм в количестве до 200 гр/л и водорастворимых смол ТСД-9, ТС-10, СФЖ-3012.
В результате проведенных операций удается добиться нормальной работы скважины в течении 1…12 месяцев.
2) Применение забойных фильтров и их усовершенствованных модификаций.
3) Применение технологии ввода химических реагентов в скважину.
Применение этих методов, их технологии и охрана окружающей среды в совокупности могут дать хороший экономический и экологический результат.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Каплан Л. С. Совершенствование эксплуатации скважин штанговыми насосами. - октябрьский: Гортипография, 2000. - 234 с.
2. Каплан Л. С., Ражетдинов У. З. Введение в технологию и технику нефтедобычи. - Уфа, ПКФ «Конкорд-Инвест», 1995. - 236 с.
3. Щуров В. И. Технология и техника добычи нефти. - М.: Недра, 1983. - 510 с.
4. Справочная книга по добычи нефти / Под общ. Ред. Ш. К. Гиматудинова. - М.: Недра, 1974. - 704 с.
5. Каплан Л. С., Семенов А. В., Разгоняев Н. Ф. Развитие техники и технологий на Туймазинском нефтяном месторождении. - Уфа: РИЦ АНК «Башнефть», 1998. - 416 с.
6. Оркин К. Г., Юрчук А. М. Расчеты в технологии и технике добычи нефти.- М.: Недра, 1967. - 374 с.
Выполнил ст. гр. ГР-09-11 М.И.Шарипова
Проверил доцент Р.И.Сулейманов
PAGE \* MERGEFORMAT 48