Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ВЯТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
КАФЕДРА МЕТАЛЛОРЕЖУЩИЕ СТАНКИ И ИНСТРУМЕНТЫ
РАСЧЕТНО – Пояснительная записка
к курсовой работе
Дисц. «Метрология и нормирование точности»
ТПЖА. 303100.218 ПЗ
Вариант №218
Исполнитель: студент /Слобожанинов Ю.В./
Руководитель: профессор /Кропотов Г.А./
Киров 2001
РЕФЕРАТ
Слобожанинов Ю.В. Шпиндельная головка. ТПЖА 303300.218. Курсовая работа/ ВятГТУ, кафедра МРСИ: руководитель Г.А. Кропотов. – Киров 2001. Графическая часть 1л. Ф. А2, 2л. Ф. А3, 4л. Ф. А4. ПЗ 31с. 20 рис. 1 таб., 4 источника.
ОТВЕРСТИЕ, ВАЛ, СОЕДИНЕНИЕ, ПОСАДКА, РАЗМЕРНАЯ ЦЕПЬ.
В записке приведено описание работы механизма: обоснован выбор посадок соединений; рассчитаны характеристики посадок для соединений Ø18 и Ø14 и исполнительные размеры системы калибров для соединения Ø 18; обоснован класс точности подшипника качения и рассчитаны характеристики по садок его на вал и в отверстие; определены предельные размеры резьбы М8-. Для шлицевого соединения
D-6 x 11x 14x 3 обоснован выбор посадок, рассчи таны их характеристики. Для зубчатого колесо z=30 выбраны и обоснованы сте пени точности по всем нормам, приведены комплексные показатели оценки их точности и комплексы элементных геометрических показателей для проверки точности изготовления зубчатого колеса; рассчитана размерная цепь методами полной и неполной взаимозаменяемости; обоснован выбор универсального изме рительного прибора для измерения вала Ø80 g5.
На первом листе графической части изображен сборочный чертеж шпин дельной головки, на остальных – рабочие чертежи деталей и калибров для кон троля отверстия и вала.
|
СОДЕРЖАНИЕ Введение…………………………………………………………………………...3 1. Обоснование выбора посадок………………………………………………….4 2. Расчетная часть…………………………………………………………………7 2.1 Расчет характеристик посадок для гладких соединений……………..7 2.2 Расчет исполнительных размеров системы калибров………………..9 2.3 Расчет характеристик посадок подшипника…………………………..12 2.4 Расчет характеристик посадок резьбового соединения………………14 2.5 Расчет характеристик посадок шлицевого соединения………………17 2.6 Расчет размерной цепи………………………………………………….21 3. Выбор и обоснование степени точности зубчатого колеса…………………..24 4. Обоснование выбора универсального измерительного прибора…………….29 5. Заключение………………………………………………………………………30 Список литературы………………………………………………………………...31 |
||||||||||
|
ТПЖА.303300.218 ПЗ |
||||||||||
|
Головка шпиндельная |
Литер |
Масса |
Масштаб |
|||||||
Подпись |
Дата |
|||||||||
Разроб. |
Слобожанинов |
|||||||||
|
Провер. |
Кропотов |
|||||||||
Лист 2 |
Листов 31 |
|||||||||
|
Курсовая работа |
98-ТМ-595 |
|||||||||
ВведениеГоловка шпиндельная предназначена для выполнения операций сверления, фре зирования, зенкерования, развертывания, нарезания резьбы. Инструменты устанавливаются в два шпинделя. На ведущий вал передается вращение от двигателя через муфту. Далее вращение при помощи цилиндрических зубчатых передач передается на два шпинделя. Для восприятия осевых усилий на шпинделях установлены шариковые упорные подшипники. Режим работы шпиндельной головки:
Основным точным требованием является обеспечение минимального радиального биения посадочных мест шпинделей под режущий инструмент. Так же должна быть обеспечена прочность и износостойкость деталей шпиндельной головки. |
||||||||||
|
Лист |
||||||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
1.Обоснование назначенных посадок. d1: D-6 x 11x 14x 3- соединение электродвига теля с ведущим валом шпиндельной головки. Выполняется центрирование по на ружному диаметру D. Данное центрирование применяется для повышения точности соосности элементов соединения. d2: Ø 47 - соединение крышки с корпусом шпиндельной головки. Точ ность крепления не нужна, поэтому и выбирается посадка в системе отвер стия с зазором. d3: Ø 17 - посадка подшипника на валу. Для точной фиксации и предохра нения от поворотов подшипника на валу, выбирается посадка с га рантированным натягом, в системе вала. d4: Ø 47 - соединение подшипника по наружному кольцу в обойме. Необ ходимо чтобы наружное кольцо изредка поворачивалось для предот вращения образования лунок на внутренней поверхности наружного кольца подшипника. Поэтому выбирается переходная посадка в системе отверстия. d5: Ø 50 - крепление обоймы в корпусе шпиндельной головки. Обойма должна находится в корпусе неподвижно, поэтому выбирается посадка с на тягом в системе отверстия. d6: Ø 15 - посадка зубчатого колеса на валу. Требуется гарантирован ный натяг, при сборке посадка будет производится при нагреве зубчатого ко леса. Посадка выполняется в системе отверстия. d7: Ø 14 - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал. Так как по садка осуществляется при помощи шпоночного соединения, выбираем пере ходную посадку в системе отверстия. d8: Ø 14 - посадка втулки подшипника скольжения и шпиндельного вала. В данном случае необходим гарантированный зазор для поступления |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
смазки между втулкой подшипника и шпиндельного вала, поэтому выбира ется внесистемная посадка с зазором. d9: Ø 22 - крепление втулки подшипника скольжения в промежуточ ной плите. Для более легкой сборки выбирается переходная посадка в сис теме отверстия. d10: Ø 32H14(+0,620) – выточка под кольцо подшипника. Не требуется точность. d11: Ø 14 - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал. Аналогично d7. d12: Ø 18 - посадка шпиндельного вала и ходовой втулки. Выбирается посадка с зазором стремящимся к нулю, так как необходим доступ смазки, для уменьшения трения. d13: Ø 24 - сопряжение ходовой втулки и корпуса шпиндельной го ловки. Необходимы неподвижность и простота сборки, поэтому выбираем переходную посадку в системе отверстия. d14: Ø 14 - посадка упорного подшипника на шпиндельном валу. Для не подвижной фиксации подшипника на валу, выбирается посадка с натягом в системе вала. d15: Ø 22 - крепление втулки подшипника и блока зубчатых колес. Так как необходимо неподвижное соединение и легкость сборки, выбирается переходная посадка в системе отверстия. d16: Ø 16 - крепление втулки подшипника с осью. Выбирается посадка с зазором для возможности движения и для поступления смазки в зону тре ния. d17: Ø 14 - крепление распорной втулки на шпиндельном валу. По садка на требует особой точности, поэтому выбирается посадка с зазором в системе отверстия. |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
d18: Ø 14 - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал. Аналогично d7. d19: Ø 10H14(+0,360) – крепежные отверстия в корпусе шпиндельной головки. Особая точность не требуется. d20: Ø 15 - крепление оси в корпусе шпиндельной головки. Выбирается посадка с натягом в системе отверстия. d21: Ø 17 - крепление распорной втулки на валу между подшипников. Вы бирается посадка с зазором в системе отверстия. |
||||||
|
Лист |
||||||
|
2. Расчетная часть. 2.1. Расчет характеристик посадок для гладких соединений. Соединение d11 - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал. d11= Ø 14 Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,018 мм; EJ =0. Вал: es = +0,012 мм; ei = +0,001 мм. Схема полей допусков: Расчет: Отверстие: Dmax = D + ES = 14 + 0,014 = 14,018 мм Dmin = D + EI = 14 + 0 = 14 мм TD = ES – EI = 0,018 – 0 = 0,018мм Вал: dmax = d + es = 14 + 0,012 = 14,012 мм dmin = d + ei = 14 + 0,001 = 14,001 мм Td = es – ei = 0,012 – 0,001 = 0,011 мм Сопряжение: Smax = ES – ei = 0,018 – 0,001 = 0,017 мм Nmax = es – EI = 0,012 – 0 = 0,012 мм T (S, N) = Nmax + Smax = 0,012 + 0,017 = 0,029 мм T (S, N) = TD + Td = 0,018 + 0,011 = 0,029 мм |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Соединение d12 - посадка шпиндельного вала и ходовой втулки. d12 = Ø 18 Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,018 мм; EJ=0. Вал: es = -0,016 мм; ei = -0,034 мм. Схема полей допусков: Расчет: Отверстие: Dmax = D + ES = 18 + 0,018 = 18,018 мм Dmin = D + EI = 18 + 0 = 18 мм TD = ES – EI = 0,018 – 0 = 0,018мм Вал: dmax = d + es = 18 - 0,016 = 17,984 мм dmin = d + ei = 18 - 0,034 = 17,966 мм Td = es – ei = -0,016 + 0,034 = 0,018 мм Сопряжение: Smax = ES – ei = 0,018 + 0,034 = 0,052 мм Smin = EI – es = 0 +0,016 = 0,016 мм Sm = (Smax + Smin)/2 = (0,052 +0,016) /2 = 0,034 мм TS = Smax - Smin = 0,052 – 0,016 = 0, 036 мм TS = TD + Td = 0,018 + 0,018 = 0, 036 мм |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
2.2. Расчет исполнительных размеров системы калибров. Для соединения d12 = Ø 18. Расчет калибр-пробки. Контролируемый размер Ø18Н7. По данным ГОСТ 24853: Z == 0,0025 мм H = 0,003 мм Y = 0,002 мм Расчеты: ПРmax = Dmin + Z + = 18 + 0,0025 + 0,0015 = 18,004 мм ПРmin = Dmin + Z - = 18 + 0,0025 – 0,0015 = 18,001 мм ПРизн = Dmin – Y = 18 – 0,002 = 17,998 мм ПРисп = (ПРmax)-Н = 18,004-0,003 НЕmax = Dmax + = 18,018 + 0,0015 = 18,020 мм НЕmin = Dmax - = 18,018 – 0,0015 = 18,017 мм НЕисп = (НЕmax) –Н = 18,020-0,003 Схема расположения полей допусков калибра-пропки: |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Расчет скобы. Контролируемый размер Ø18 f7. Z1 = 0,0025 мм H1 = 0,003 мм Y1 = 0,002 мм Hр = 0,0012 мм Расчет рабочего калибра: ПРmax = dmax - Z1 + = 17,984 - 0,0025 + 0,0015 = 17,983 мм ПРmin = dmax - Z1 - = 17,984 - 0,0025 – 0,0015 = 17,980 мм ПРизн = dmax + Y1 = 17,984 – 0,002 = 17,982 мм ПРисп = (ПРmin)+H1 = 17,980-0,003 НЕmax = dmin + = 17,966 + 0,0015 = 17,968 мм НЕmin = dmin - = 17,966 – 0,0015 = 17,965 мм НЕисп = (НЕmin) +H1 = 17,965-0,003 Расчет контркалибров: К-ПРmax = dmax - Z1 + = 17,984 - 0,0025 + 0,0006 = 17,982 мм К-ПРmin = dmax - Z1 - = 17,984 - 0,0025 – 0,0006 = 17,981 мм К-ПРисп = (К-ПРmax)-Hр = 17,982-0,0012 К-НЕmax = dmin + = 17,966 + 0,0006 = 17,967 мм К-НЕmin = dmin - = 17,966 – 0,0006 = 17,965 мм К-НЕисп = (К-НЕmax) -Hр = 17,967-0,0012 К-Иmax = dmax - Y1 + = 17,984 – 0,002 + 0,0006 = 17,983 мм К-Иmin = dmax - Y1 - = 17,984 – 0,002 – 0,0006 = 17,981 мм К-Иисп = (К- Иmax) –Hр = 17,983-0,0012 Исполнительные размеры округлены по правилам ГОСТ 2483. |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Схема расположения полей допусков калибр-скобы и контркалибра. Рисунок 4. |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
2.3. Расчет характеристик посадок подшипника. Подшипниковый узел ведущего вала. К данному узлу шпиндельной головки не предъявлено особых требований к точности, следовательно, выбираем шариковый радиальный однорядный подшипник нулевого класса точности 303. ГОСТ 8338-75 Внутренний диаметр d = 17 мм Наружный диаметр D = 47 мм Ширина b = 14 Наружное кольцо испытывает местное нагружение, то есть подшипниковую втулку следует выполнить с полем допуска Н7. Это обеспечит зазор в целях медленного поворачивания кольца для равномерного износа беговой дорожки. Внутреннее кольцо подшипника испытывает циркулярное нагружение, следовательно вал следует выполнить с полем допуска k6 для обеспечения натяга. Расчет характеристик посадок подшипника по внутреннему диаметру на вал Ø 17 Отверстие Ø17L0: Вал Ø17k6: D = 17 мм d = 17 мм ES = 0 es = +0,012 мм EI = -0,007 мм ei = +0,001 мм Схема полей допусков: Расчеты: Dmax = D + ES = 17 + 0 = 17 мм Dmin = D + EI = 17 – 0,007 = 16,993 мм TD = ES – EI = 0 + 0,007 = 0,007мм dmax = d + es = 17 + 0,012 = 17,012 мм dmin = d + ei = 17 + 0,001 = 17,001 мм |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Td = es – ei = 0,012 – 0,001 = 0,011 мм Nmax = es – EI = 0,012 + 0,007 = 0,019 мм Nmin = ei – ES = 0,001 – 0 = 0,001 мм Nm = (Nmax + Nmin) /2 = (0,019 + 0,001) /2 = 0,01 мм TN = Nmax - Nmin = 0,019 - 0,001 = 0,018 мм Расчет характеристик посадок подшипника по наружному диаметру. Ø 47 Отверстие Ø47Н7: Вал Ø47l6: D = 47 мм d = 47 мм ES = +0,025 мм es =0 EI = 0 ei = -0,008 мм Схема полей допусков: Расчеты: Dmax = D + ES = 47 + 0,025 = 47,025 мм Dmin = D + EI = 47 + 0 = 47 мм TD = ES – EI = 0,025 - 0 = 0,025 мм dmax = d + es = 47 + 0 = 47 мм dmin = d + ei = 47 - 0,008 = 46,992 мм Td = es – ei = 0 + 0,008 = 0,008 мм Smax = ES – ei = 0,025 + 0,008 = 0,033 мм Smin = EI – es = 0 - 0 = 0 мм |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Sm = (Smax + Smin)/2 = (0,033+0) /2 = 0,0165 мм TS = Smax - Smin = 0,033 – 0 = 0,033 мм TS = TD + Td = 0,025 + 0,008 = 0, 033 мм 2.4. Расчет характеристик посадок резьбового соединения. Резьба М8По таб.4.10. [1] – шаг резьбы равен 1,25. К данной резьбе не предъявляется никаких особых требований, поэтому выбирается шестая степень точности; посадка 6Н/6g. Посадка с небольшим гарантированным зазором обеспечивает легкую свинчиваемость деталей. Предельные размеры [1, таб.4.12]. d = D = 8 мм d2 = D2 = 8 – 1 +0,188 = 7,188 мм d1 = D1 = 8 – 2 + 0,647 = 6,647 мм Наружный диаметр. Гайка: Dmax – не нормируется Dmin = D + EI = 8 + 0 = 8 мм Болт: dmax = d + es = 8 – 0,028 = 7,972 мм dmin = d + ei = 8 - 0,240 = 7,760 мм Td = es – ei = -0,028 + 0,240 = 0,212 мм Внутренний диаметр: Гайка: D1max = D1 +ES1 = 6,647 + 0,265 = 6,912 мм D1min = D1 + EI1 = 6,647 + 0 = 6,647 мм TD = ES1 – EI1 = 0,265 - 0 = 0,265 мм Болт: d1max = d1 + es = 6,647 – 0,028 = 6,619 мм d1min - не нормируется Средний диаметр: Гайка: D2max = D2 +ES2 = 7,188 + 0,160 = 7,348 мм D2min = D2 + EI2 = 7,188 + 0 = 7,188 мм TD = ES2 – EI2 = 0,160 - 0 = 0,160 мм |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Болт: d2max = d2 + es = 7,188 - 0,028 = 7,160 мм d2min = d2 + ei2 = 7,188 - 0,146 = 7,042 мм Td = es – ei2 = 0,028 + 0,146 = 0,118 мм Характеристика соединения по среднему диаметру. S2max = D2max – d2min = 7,348 – 7,042 = 0,306 мм S2min = D2min – d2max = 7,188 – 7,160 = 0,028 мм S2m = (S2max + S2min)/2 = (0,306+0,028) /2 = 0,167 мм TS2 = S2max - S2min = 0,306 – 0,028 = 0,278 мм Схема полей допусков по среднему диаметру. Схема полей допусков резьбового соединения: |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
2.5. Расчет характеристик посадок шлицевого соединения. Для выбранного шлицевого соединения: D-6 x 11x 14x 3
По внутреннему диаметру: Ø11 Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,180 мм; EJ=0. Вал: es = -0,290 мм; ei = -0,400 мм. Схема полей допусков: |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Расчет: Отверстие: Dmax = D + ES = 11 + 0,180 = 11,180 мм Dmin = D + EI = 11 + 0 = 11 мм TD = ES – EI = 0,180 – 0 = 0,180 мм Вал: dmax = d + es = 11 - 0,290 = 10,710 мм dmin = d + ei = 11 - 0,400 = 10,600 мм Td = es – ei = -0,290 + 0,400 = 0,110 мм Сопряжение: Smax = ES – ei = 0,180 + 0,400 = 0,580 мм Smin = EI – es = 0 +0,290 = 0,290 мм Sm = (Smax + Smin)/2 = (0,580 + 0,290) /2 = 0,435 мм TS = Smax - Smin = 0,580 – 0,290 = 0, 290 мм TS = TD + Td = 0,180 + 0,110 = 0, 290 мм По наружному диаметру Ø14 Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,027 мм; EJ = 0. Вал: es = 0 мм; ei = -0,018 мм. Схема полей допусков: |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Расчет: Отверстие: Dmax = D + ES = 14 + 0,027 = 11,027 мм Dmin = D + EI = 14 + 0 = 11 мм TD = ES – EI = 0,027 – 0 = 0,027 мм Вал: dmax = d + es = 11 + 0 = 11 мм dmin = d + ei = 11 - 0,018 = 10,982 мм Td = es – ei = 0 + 0,018 = 0,018 мм Сопряжение: Smax = ES – ei = 0,027 + 0,018 = 0,045 мм Smin = EI – es = 0 +0 = 0 мм Sm = (Smax + Smin)/2 = (0,045 + 0) /2 = 0,0225мм TS = Smax - Smin = 0,045 – 0 = 0, 045 мм TS = TD + Td = 0,018 + 0,027 = 0, 290 мм По боковым сторонам шлицы вала и втулки сопрягаются по: 3 Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,045 мм; EJ = +0,020мм. Вал: es = 0 мм; ei = -0,014 мм. Схема полей допусков: |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Расчет: Отверстие: Dmax = D + ES = 3 + 0,045 = 3,045 мм Dmin = D + EI = 3 + 0,020 = 3,020 мм TD = ES – EI = 0,045 – 0,020 = 0,025мм Вал: dmax = d + es = 3 + 0 = 3 мм dmin = d + ei = 3 - 0,014 = 2,986 мм Td = es – ei = 0 + 0,014 = 0,014 мм Сопряжение: Smax = ES – ei = 0,045 + 0,014 = 0,059 мм Smin = EI – es = 0,020 - 0 = 0,020 мм Sm = (Smax + Smin)/2 = (0,059 +0,020) /2 = 0,0395 мм TS = Smax - Smin = 0,059 – 0,020 = 0, 039 мм TS = TD + Td = 0,014 + 0,025 = 0, 039 мм |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
3. Выбор и обоснование степени точности зубчатого колеса. Зубчатое колесо: Z = 30; m = 1,5 мм; d = 45 мм Исходя из эксплуатационных требований, предъявляемых к шпиндельной головке назначаем для цилиндрической прямозубой передачи 7 степень точности по всем трем нормам, с видом сопряжения С. 7-С ГОСТ 1643-81 К нормам точности зубчатого колеса относится кинематическая точность, плавность работы и полнота контакта зубьев. Каждая из норм делится на комплексы, в пределах которых существуют поэлементные показатели. Комплексными показателями кинематической точности являются суммарная кинематическая погрешность колеса Fir и колебание межосевого расстояния за оборот колеса при двухпрофильном зацеплении с измерительным колесом Fir. К поэлементным показателям кинематической точности относится радиальное биение зубчатого венца Frr и колебания длины общей нормали Fvwr. Комплексные показатели и комплексы поэлементных показателей для измерения и контроля точности изготовления заданного колеса по всем нормам точности представлены в таблице 1. Нормы точности Комплексные показателиКомплекс поэлементных показателей НаименованиеДопуск,ммНаименованиеДопуск,ммНормы кинемати ческой точности Наибольшая кинема тическая погреш ность колеса Fir Fi = Fp + ff Fp = 0,090 ff = 0,011 Fi = 0,101 Колебание длины общей нормали Fvw. Fvw = 0,022 Радиальное биение венца Frr. Frr = 0,035 Нормы плавности работы Местная кинематическая погрешность зубчатого колеса fiк. fir = 0,025 Отклонение шага зацепления fpbr. fpb.= 0,014 Отклонение шага fptr. fptr = 0,013 Нормы контактов зубьев Суммарное пятно контакта по длине зубьев не менее 60% по высоте зубьев не менее 45% Погрешность направления зуба Fβr. Fβr. = 0,011 Таблица 1. |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Нормы кинематической точности. Кинематическая погрешность зубчатого колеса – разность между действительным и номинальным углами поворота зубчатого колеса на его рабочей оси, ведомого измерительным зубчатым колесом. При контроле Fir. Получают график. Наибольшая кинематическая погрешность зубчатого колеса Fir. – это наибольшая алгебраическая разность значений кинематической погрешности зубчатого колеса в пределах его полного оборота. Колебания длины общей нормали Fvwr. – разность между наибольшей и наименьшей действительными длинами общей нормали в одном и том же зубчатом колесе. Действительная длина общей нормали W – это расстояние между двумя параллельными плоскостями, касательными к двум разноименным боковым поверхностями зубьев. Ewr. = W n. – W Evwr. = W max. – W min W n. – действительная длина общей нормали Ewr. – наименьшее отклонение длины общей нормали Радиальное биение зубчатого венца Frr – разность действительных предельных положений исходного контура в пределах зубчатого колеса. Радиальное биение определяется на биениемере. Frr = rmax - rmin |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Местная кинематическая погрешность зубчатого колеса fir – наибольшая разность между местными соседними экстремальными значениями кинематической погрешности зубчатого колеса в пределах его оборота. Отклонение шага зацепления fpbr – разность между действительным и номинальным шагом зацепления. Действительный шаг зацепления – это кратчайшее расстояние между двумя параллельными плоскостями, касательными к двум одноименным активным боковым поверхностям соседних зубьев колеса. Отклонение окружного шага – это дискретное значение кинематической погрешности зубчатого колеса при его повороте на один номинальный угловой шаг при k=1. |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Суммарное пятно контакта – часть активной боковой поверхности зуба зубчатого колеса, на которой располагаются следы прилегания зубьев парного зубчатого колеса в собранной передаче после вращения под нагрузкой, заданной технической документацией. Величину пятна контакта оценивают относительными его размерами в процентах. по высоте: * 100% по длине: * 100% Погрешность направления зуба Fβr – расстояние между двумя ближайшими друг к другу номинальными делительными линиями зуба в торцевом сечении, между которыми размещается действительная линия зуба, соответствующая рабочей ширине зубчатого венца. |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
4. Обоснование выбора универсального измерительного прибора Измеряемый размер – вал Ø80 g5 Допуск вала TD = ES – EI = -0,010 + 0,023 = 0,013 мм Допустимая погрешность измерения: δ = 5 мкм Для измерения выбирается рычажно-зубчатая головка 2ИГ ГОСТ 18833-75
Основные метрологические характеристики: Цена деления отчетного устройства, мм 0,002Используемое перемещение измерительного стержня, мм ± 0,10 Предельная погрешность показаний, мкм 5 Класс применяемых концевых мер длины 3 Принципиальная схема микрометра гладкого: 1. измерительный стержень; 2. рычаг; 3. зубчатый сектор; 4. зубчатое колесо; 5. стрелка прибора; 6. шкала прибора; ∆S – перемещение измерительного стержня. Вывод: допуск измеряемого размера не превышает перемещение измерительного стержня прибора; предельная погрешность измерения рычажно-зубчатая головка не превышает допускаемую погрешность измерения. Измерительный прибор выбран правильно. |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Заключение. В работе были рассчитаны посадки гладких цилиндрических соединений; выбраны посадки соединений деталей узла; выполнен расчет размеров системы калибров; выбраны и рассчитаны посадки подшипника качения; выполнен выбор и расчет посадок шлицевого соединения; назначены нормы точности зубчатого колеса; произведен расчет размерной цепи; разработан сборочный чертеж узла и рабочие чертежи деталей и калибров. В ходе выполнения работы были получены навыки по выбору и обоснованию посадок типовых соединений приобретены навыки по назначению шероховатости поверхностей и назначению предельных отклонений форм и расположения поверхностей; закреплены навыки по расчету размерной цепи и оформлению рабочих и сборочных чертежей. |
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |
|
Список литературы:
|
||||||
|
Лист |
||||||
Изм. |
Лист |
№ документа |
Подпись |
Дата |