Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение высшего
профессионально образования
«ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Институт - Электротехнический
Направление - Электроэнергетика
Кафедра – Электрические станции
Проектирование электрической части подстанции
Расчётно-пояснительная записка по дисциплине
“Электрическая часть электрических станций”
Вариант №17
Выполнил:
студент
Проверил:
преподаватель
Томск
Содержание
с.
|
Исходные данные |
4 |
|
Введение |
5 |
|
1.Определение суммарной мощности подстанции |
6 |
|
2.Выбор числа и мощности трансформаторов на подстанции |
6 |
|
3.Определение токов нормального и утяжеленного режимов |
7 |
|
4.Расчет токов короткого замыкания |
8 |
|
5.Проверка по обеспечению термической стойкости кабелей отходящих линий 10 кВ |
9 |
|
6.Выбор главной схемы электрических соединений |
10 |
|
7.Выбор РУ НН 10 кВ |
11 |
|
8.Выбор электрических аппаратов |
13 |
|
9.Выбор трансформаторов тока |
17 |
|
10.Выбор трансформатора напряжения |
19 |
|
11.Выбор сборных шин, токопроводов и кабелей |
20 |
|
12.Основные конструктивные решения |
22 |
|
13.Выбор источника и оборудования оперативного тока |
22 |
|
14.Схема управления и сигнализации выключателя с ключом ПМОВФ |
24 |
|
Заключение |
26 |
|
Список используемой литературы |
27 |
Исходные данные
Рисунок1 - Схема питающей сети проектируемой подстанции
Таблица 1 – Данные исходного варианта
|
Uвн |
Система С1 |
Система С2 |
ЛЭП связи |
||||
|
Sном |
X |
Sном |
X |
Lw1 |
Lw2 |
Lw3 |
|
|
кВ |
МВА |
о.е. |
МВА |
о.е. |
км |
км |
км |
|
330 |
4500 |
0,85 |
6000 |
1,43 |
215 |
250 |
- |
Продолжение Таблицы 1
|
Нагрузка потребителей |
|||||||||
|
На стороне СН |
На стороне НН |
||||||||
|
Uсн |
n*P |
Кмп |
Cosφ |
Тmax |
Uнн |
n*P |
Кмп |
Cosφ |
Тmax |
|
кВ |
шт*МВт |
- |
- |
час |
кВ |
шт*МВт |
- |
- |
час |
|
35 |
6*15 |
0,8 |
0,9 |
7000 |
10 |
8*6 12*5 |
0,7 0,7 |
0,8 0,8 |
6000 6000 |
Введение
Электрической подстанцией называется электроустановка или совокупность электрических устройств для преобразования электрического тока по напряжению (трансформаторная подстанция) или частоте (преобразовательная подстанция), а также для распределения электрической энергии между потребителями.
В данном курсовом проекте необходимо, опираясь на исходные данные, определить тип подстанции. Провести расчет для выбранного варианта.
В ходе проведения расчета производится выбор числа и мощности силовых трансформаторов, расчет нормальных и аварийных режимов работы подстанции, выбор электрических аппаратов, распределительных устройств, и т.п.
При проведении расчетов рекомендуется пользоваться информацией приведенной в методическом пособии.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНой максимальной МОЩНОСТи
ПОДСТАНЦИИ
Суммарная активная мощность на стороне СН:
МВт;
Полная мощность на стороне СН:
МВА;
Реактивная мощность на стороне СН:
МВАр.
Суммарная активная мощность на стороне НН:
МВт;
Полная мощность на стороне НН:
МВА;
Реактивная мощность на стороне НН:
МВАр.
Суммарная мощность на стороне ВН:
МВт;
МВАр;
МВА;
ВЫБОР ЧИСЛА И МОЩНОСТИ ТРАНСФОРМАТОРОВ ПОДСТАНЦИИ
Мощность трансформаторов выбирается по условию: (МВА)
По [1, табл.П2.5.] принимаем тип трансформатора ТДН – 63000/110. Его паспортные данные сведены в табл. 2.
Таблица 2 – Паспортные данные выбранного трансформатора
|
Тип трансформатора |
Sном, МВА |
Напряжение обмотки, кВ |
Потери, кВт |
Uк, % |
Iх, % |
|||||
|
ВН |
СН |
НН |
Pх |
Pк |
ВН-СН |
ВН-НН |
СН-НН |
|||
|
ТДН – 63000/110 |
63 |
115 |
- |
38,5 |
50 |
245 |
- |
10,5 |
- |
0,5 |
Мощность автотрансформаторов выбирается по условию: (МВА)
По [1, табл.П2.10.] принимаем тип автотрансформатора АТДЦТН – 125000/330/110. Его паспортные данные сведены в табл. 3.
Таблица 3 – Паспортные данные выбранного трансформатора
|
Тип автотрансформатора |
Sном, МВА |
Напряжение обмотки, кВ |
Потери, кВт |
Uк, % |
Iх, % |
|||||||
|
ВН |
СН |
НН |
Pх |
Pк |
ВН-СН |
ВН-НН |
СН-НН |
|||||
|
ВН-СН |
ВН-НН |
СН-НН |
||||||||||
|
АТДЦТН-125000/330/110 |
125 |
330 |
115 |
10,5 |
100 |
345 |
240 |
210 |
10 |
35 |
24 |
0,45 |
Руководствуясь исходными данными, намечаем вариант электрической схемы подстанции:
Рисунок 2 - Схема проектируемой подстанции
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОКОВ НОРМАЛЬНОГО И УТЯЖЕЛЕННОГО РЕЖИМОВ
Нормальный режим – цепи силовых трансформаторов подстанции характеризуются током Iнорм.:
А
А
А
Утяжеленный режим – один из трансформаторов отключен, а по цепи другого протекает рабочий ток Iраб.макс.:
А
А
А
Если Iраб.макс. ≤ 3200 А, то в цепях НН РУ может быть выполнено комплектным для наружной установки (КРУН) с установкой выключателей ВМПЭ или ВМГ с номинальным током отключения 20 кА или 31,5 кА.
РАСЧЕТ ТОКОВ КЗ
Рисунок 3 - Схема замещения питающей сети и подстанции
Расчет параметров схемы замещения:
Примем
Рассмотрим режим КЗ на каждой из шин и определим периодические составляющие токов к.з:
Точка K1: (ВН)
Точка K2: (СН)
Точка K3: (НН)
Вывод: ток трехфазного короткого замыкания ограничивать по отключающей способности нет надобности. Так как расчетные токи меньше чем 31,5кА.
Рисунок 4 - Схема подключения нагрузки на низкой стороне
ПРОВЕРКА ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ ТЕРМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ КАБЕЛЕЙ ОТХОДЯЩИХ ЛИНИЙ 10кВ
Выбираем сечение кабеля в цепи, отходящей линии меньшей мощности - 5 МВт:
.
Сечение кабеля выбираем по экономической плотности тока:
,
где = 1,2 при Тmax = 6000 ч. по [2, табл. 4.5] для кабелей с бумажной изоляцией с многожильными алюминиевыми жилами.
По [2, табл. П3.7] принимаем сечение кабеля при прокладке в земле: qвыбр =2*150 мм2
Минимальное сечение кабеля по термической стойкости:
,
где - тепловой импульс, кА2·с;
– время отключения тока короткого замыкания
- функция, значение которой приведены в [2, табл. 3,14].
Условие термической стойкости qвыбр ≥ qмин (300мм2 > 69мм2) – условие выполняется.
Следовательно, кабель термически стоек и ограничения токов КЗ не требуется.
ВЫБОР ГЛАВНОЙ СХЕМЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ
На стороне ВН шесть линий (2 двухцепные и две отходящие) и два автотрансформатора, следовательно, всего восемь присоединений. Напряжение на ВН 330 кВ.
Главная схема электрических соединений подстанции выбирается с учетом схемы развития электрических сетей энергосистемы или схемы электроснабжения района.
Основные требования к схемам электрических соединений:
С учетом вышеперечисленных требований по табл. 36.1 [3] выбираем на ВН полуторную схему (восемь и более присоединений), на СН одну секционированную систему шин (шесть присоединений).
а) б)
Рисунок 5 - Главная схема электрических соединений ОРУ ВН 330 кВ (а) и ОРУ СН 35 кВ (б)
ВЫБОР РУ НН 10кВ
Выбираем шкафы серии КР10-Д10 [3].
Технические данные:
Номинальное напряжение (линейное): 10 кВ
Номинальный ток шкафа: 4000 А
Номинальный ток сборной шины: 4000 А
Номинальный ток электродинамической прочности стойкости главных цепей:
230 кА
Номинальный ток термической стойкости для промежутка времени 3 с.: 90 кА
Выключатель: МГГ – 10 – 500 – 63
Привод - встроенный электромагнитный
Трансформатор тока: ТШЛ– 10,
Трансформатор напряжения: ЗНОЛ. 06 -10
Размеры шкафа, мм:
- ширина: 1500
- глубина: 2600
- высота: 4100
Масса шкафа, кг: 5200.
Рисунок 6 – Шкаф КРУ серии КР10-Д10 с выключателем (разъединителем):
1 – кожух сборных шин; 2 – кожух магистральных шин вспомогательных цепей; 3 –выкатной элемент с выключателем (разъединителем); 4 – верхние разъемные контакты; 5 - верхние разъемные контакты;6 – проходной изолятор
Шкафы для отходящих КЛ, контрольно-измерительных приборов – шкафы серии
КРУ2 – 10 – 20.
Технические данные:
Номинальное напряжение (линейное): 10 кВ
Номинальный ток шкафа: 3200 А
Номинальный ток сборной шины: 3200 А
Номинальный ток электродинамической прочности стойкости главных цепей:
52 кА
Номинальный ток термической стойкости для промежутка времени 3 с.: 20 кА
Привод - встроенный электромагнитный
Трансформатор тока: ТПОЛ – 10,
Размеры шкафа, мм:
- ширина: 900
- глубина: 1664
- высота: 2350
Масса шкафа, кг: 1800.
Рисунок 7 – Шкафы КРУ серии КРУ2-10-20
ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ
Выключатели (Q):
ВН: По [1, П4.4] выбираем ВВ – 330, и проверяем по следующим условиям:
1) Номинальное напряжение (уровень изоляции):
2) Номинальный (длительный) ток:
3) Отключающая (коммутационная) способность:
где τ=tрз+tс,в=0,01+0,055=0,065 с (tрз – минимальное действие релейной защиты[1, стр.338]; tс,в – собственное время отключения выключателя [1, П4.4])
Та = 0,03 с – значение постоянной времени затухания апериодической составляющей тока КЗ [1, табл. 3.8]
где – это допустимое относительное содержание апериодической составляющей тока в токе отключения[1, табл. П.4.4]
1,02 кА < 8,9 кА
4) Электродинамическая стойкость:
5) Термическая стойкость:
где
Таким образом, из проверок следует, что данный выключатель подходит.
СН: По [1, П4.4] выбираем ВВУ – 35 – 40, и проверяем по следующим условиям:
1) Номинальное напряжение (уровень изоляции):
2) Номинальный (длительный) ток:
3) Отключающая (коммутационная) способность:
где τ=tрз+tс,в=0,01+0,05=0,06 с (tрз – минимальное действие релейной защиты[1, стр.338]; tс,в – собственное время отключения выключателя [1, П4.4])
Та = 0,02 с – значение постоянной времени затухания апериодической составляющей тока КЗ [1, табл. 3.8]
где – это допустимое относительное содержание апериодической составляющей тока в токе отключения[1, стр.296]
1,6 кА < 14,1 кА
4) Электродинамическая стойкость:
5) Термическая стойкость:
где
Таким образом, из проверок следует, что данный выключатель подходит.
НН: По [2, стр. 230] выбираем МГГ – 10 – 5000 – 45У3, и проверяем по следующим условиям:
1) Номинальное напряжение (уровень изоляции):
2) Номинальный (длительный) ток:
3) Отключающая (коммутационная) способность:
где τ=tрз+tс,в=0,01+0,12=0,13 с (tрз – минимальное действие релейной защиты[1, стр.338]; tс,в – собственное время отключения выключателя [1, П4.4])
Та = 0,1 с – значение постоянной времени затухания апериодической составляющей тока КЗ [1, табл. 3.8]
где – это допустимое относительное содержание апериодической составляющей тока в токе отключения[1, стр.296]
15,8 кА < 63,6 кА
4) Электродинамическая стойкость:
5) Термическая стойкость:
где
Таким образом, из проверок следует, что данный выключатель подходит.
Разъединители (QS):
ВН: По [1, табл. 5.5] выбираем РНД – 330 /3200, и проверяем по следующим условиям:
1) Номинальное напряжение (уровень изоляции):
2) Номинальный (длительный) ток:
3) Электродинамическая стойкость:
4) Термическая стойкость:
Следовательно, данный разъединитель подходит.
СН: По [1, табл. 5.5] выбираем РНД – 35 /2000 У1, и проверяем по следующим условиям:
1) Номинальное напряжение (уровень изоляции):
2) Номинальный (длительный) ток:
3) Электродинамическая стойкость:
4) Термическая стойкость:
Следовательно, данный разъединитель подходит.
ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА
Трансформатор тока предназначен для уменьшения первичного тока до значений, наиболее удобных для измерительных приборов и реле, а также для отделения цепей измерения и защиты от первичных цепей высокого напряжения.
Рисунок 8 – Схема включения измерительных приборов
НН: По [2, табл. П4.5] выбираем ТЛК10 – У3
Таблица 4 - Выбор трансформатора тока на стороне НН
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
ТЛК10– У3 |
|
|
Uуст =10 кВ |
Uном =10 кВ |
|
а) Iраб.max = 1364 А б) I2ном = 5 А |
Iном = 1500 А I2ном = 5 А |
|
По термической стойкости |
___ |
|
По электродинамической стойкости а) iу = 24,6 кА |
___ |
|
По вторичной нагрузке Ом |
Таблица 5 - Вторичная нагрузка трансформатора тока на стороне НН
|
Прибор |
Тип |
Нагрузка, ВА, фазы |
||
|
А |
В |
С |
||
|
Ваттметр |
Д – 335 |
0,5 |
- |
0,5 |
|
Счетчик активной энергии |
САЗ – И670 |
2,5 |
- |
2,5 |
|
Счетчик реактивной энергии |
СР4 – И676 |
1,5 |
- |
1,5 |
|
Амперметр |
Э – 335 |
0,5 |
- |
- |
|
Варметр |
Д-303 |
0,5 |
- |
0,5 |
|
ИТОГО |
5,5 |
5,0 |
Общее сопротивление приборов определяется по выражению:
Сопротивление контактов rк = 0,1Ом при общем числе приборов более трех;
r2ном = 0,8Ом.
Допустимое сопротивление проводов:
;
Сечение соединительных проводов:
мм2;
ρ = 0,0283Оммм2/м – удельное сопротивление материала проводника (алюминия),
м – расчетная длина соединительных проводов при включении трансформаторов тока и приборов в неполную звезду.
м – длина соединительных проводов от трансформатора тока до приборов (в один конец), стр. 375 [1].
По условию прочности принимаем контрольный кабель АКРГВ с сечением жил 4 мм2.
СН: По [2, табл. П4.5] выбираем ТФЗМ35 – У1
1) Номинальное напряжение (уровень изоляции):
2) Номинальный (длительный) ток:
ВН: По [2, табл. П4.5] выбираем ТФУМ330 – У1
1) Номинальное напряжение (уровень изоляции):
2) Номинальный (длительный) ток:
ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРА НАПРЯЖЕНИЯ
Трансформатор напряжения предназначен для понижения высокого напряжения до стандартного значения 100 или 100/ В и для отделения цепей измерения и релейной защиты от первичных цепей высокого напряжения.
НН: По [1, табл. 5.13] выбираем ЗНОЛ 09-10.02, и проверяем по следующим условиям:
1) Номинальное напряжение (уровень изоляции):
2) Нагрузка вторичных цепей:
,
Таблица 8 - Вторичная нагрузка трансформатора напряжения на стороне НН
|
Прибор |
Тип |
S одной обмотки ВА |
Число обмоток |
cosφ |
sinφ |
Число приборов |
Общая потребляемая мощность |
||
|
P, Вт |
Q, ВА |
||||||||
|
Вольтметр (сборные шины) |
Э-335 |
2 |
1 |
1 |
0 |
1 |
2 |
- |
|
|
Ваттметр Варметр Счетчик активной энергии Счетчик реактивной энергии |
Ввод 10кВ от транс форматора |
Д-335 Д-304 И-674 И-673 |
1,5 1,5 3 Вт 3 Вт |
2 2 2 2 |
1 0 0,38 0,38 |
0 1 0,925 0,925 |
1 1 1 1 |
3 0 6 6 |
- 0,5 14,5 14,5 |
|
Счетчик активной энергии Счетчик реактивной энергии |
Кабельные линии 10 кВ |
И-674 И-673 |
3 Вт 3 Вт |
2 2 |
0,38 0,38 |
0,925 0,925 |
5 5 |
30 30 |
87 87 |
|
ИТОГО |
80 |
203 |
Вторичная нагрузка трансформатора напряжения (на одну секцию, всего их 6):
.
3 трансформатора напряжения, соединенных в неполную звезду, имеют мощность ВА, что больше . Таким образом, трансформаторы напряжения будут работать в выбранном классе точности 1.
Выбор трансформатора напряжения на второй секции производится аналогично. Для соединения трансформаторов напряжения с приборами принимаем контрольный кабель АКРВГ с сечением жил 2,5мм2 по условию механической прочности.
СН: По [1, табл. 5.13] выбираем ЗНОМ - 35 – 65У1
ВН: По [1, табл. 5.13] выбираем НКФ - 330 – 73У1
ВЫБОР СБОРНЫХ ШИН, ТОКОПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ
В цепи силового трансформатора со стороны 330 кВ.
Токоведущие части выполняем гибкими проводами. Сечение выбираем по экономической плотности тока jэк = 1 А/мм2 , [2, табл. 4.5]
мм2;
По табл. П.3.3 [3] принимаем 1 провод в фазе АС-150/19, Iдоп = 450 А, наружный диаметр провода 16,8 мм. Расстояние между фазами D = 600 см.
Проверка шин на схлестывание не производится, т.к.
Проверяем провод по допустимому току:
, следовательно, провод проходит по допустимому току.
Гибкие провода, расположенные на открытом воздухе, на термическую стойкость не проверяют, так как считается, что имеется достаточный теплоотвод.
Проверка по короне:
Начальная критическая напряженность:
где :
m =0,82 – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода;
r0 – радиус провода, см.
Напряженность вокруг провода:
кВ/см,
где:
U – линейное напряжение,В;
- среднегеометрическое расстояние между проводами фаз,
n=3 – число проводов в фазе,
- эквивалентный радиус провода расщепленных проводов
Условие проверки:
Условие выполнено.
В цепи силового трансформатора со стороны 10 кВ.
В качестве токоведущих частей используем жесткие шины.
Iнорм = 1364 А; Imax = 2728 А.
По [2, табл. П.3.5] принимаем шины алюминиевые коробчатого сечения. Сечение одной шины 775 мм2.
По условию нагрева в продолжительном режиме шины проходят:
Проверка на термическую стойкость при КЗ:
где С = 91 А·с1/2/мм2 [2, табл.3.14].
Таким образом, условие термической прочности выполняется.
Проверка на электродинамическую стойкость не производится, т.к. Гц.
Проверка на механическую прочность:
Шины коробчатого сечения обладают большим моментом инерции, поэтому расчет производиться без учета колебательного процесса в механической конструкции. Принимаем, что швеллеры шин соединены жестко по всей длине сварным швом, тогда момент сопротивления Wу0-у0=48,6 см3. При расположении шин в вершинах прямоугольного треугольника принимаем расчетную формулу:
,
где, принимаем ; .
Т.к. шины соединены жестко по всей длине, то .
Шины механически прочны, если
,
Условие выполнено.
ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
На проектируемой подстанции принимаем открытое распределительное устройство (ОРУ), которое должно обеспечивать надежность работы, безопасность и удобство обслуживания при минимальных затратах на сооружение, возможность расширения, максимальное применение крупноблочных узлов заводского изготовления.
Расстояние между токоведущими частями и от них до различных элементов ОРУ должно выбираться в соответствии с требованиями ПУЭ. На территории ОРУ предусматриваются проезды для возможности механизации монтажа и ремонта оборудования. Принятый в данной работе на ОРУ гибкий токопровод АС-150 / 19 крепится с помощью подвесных изоляторов на порталах. Под силовыми трансформаторами, предусматривается маслоприемник, укладывается слой гравия толщиной не менее 25 см, и масло в аварийных случаях маслосборники. Кабели оперативных цепей, цепей управления, релейной защиты, автоматики и воздухопроводы прокладывают в лотках из железобетонных конструкций без углубления их в почву или в металлических лотках, подвешенных к конструкциям ОРУ. Все аппараты ОРУ располагаются на невысоких основаниях (металлических или железобетонных).
На стороне ВН приняли полуторную схему системы шин (восемь и более присоединений). На стороне СН выбираем схему с одной секционированной системой шин (максимум 10 присоединений). На стороне НН выбираем – КРУ (КР10-Д10; КРУ2-10-20).
ВЫБОР ИСТОЧНИКА И ОБОРУДОВАНИЯ ОПЕРАТИВНОГО ТОКА
Применение постоянного оперативного тока, требующее установки аккумуляторных батарей, увеличивает стоимость сооружения, эксплуатационные затраты, вызывает необходимость сооружения разветвленной сети постоянного тока.
Внедрение в установках переменного и выпрямленного оперативного тока позволяет отказаться от дорогостоящих аккумуляторных батарей и уменьшить разветвленность оперативных цепей.
Согласно [2, стр. 475] на всех подстанциях 330-750 кВ, на подстанциях 110-220 кВ с числом масляных выключателей 110 или 220 кВ три и более и на подстанции 35-220 кВ с воздушными выключателями применяется выпрямленный оперативный ток, который позволяет применить более надежные схемы и аппаратуру постоянного тока и приводы с более простой кинематикой.
Для получения выпрямленного напряжения (тока) применяют:
Рисунок 9 – Схема питания выпрямленным оперативным током:
1 – стабилизаторы напряжения; 2 – блоки питания; 3 – контроль изоляции
На рис.9 показана схема питания выпрямленным оперативным током шин управления и сигнализации. Если выпрямленный ток необходим для управления электромагнитными приводами, то применяется схема, аналогичная схеме на рис.9, то вместо блоков питания устанавливаются силовые выпрямители (полупроводниковые выпрямители), соединенные по трехфазной мостовой схеме.
СХЕМА УПРАВЛЕНИЯ И СИГНАЛИЗАЦИИ ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ С КЛЮЧОМ ПМОВФ
Рисунок 10 – Общая схема управления и сигнализации выключателя с ключом ПМОВФ
На рис. 10 представлена общая схема управления и сигнализация выключателя с ключом ПМОВФ (переключатель с самовозвратом рукоятки из оперативных положений «включить» и «отключить» в фиксированное нейтральное положение).
Исполнительными элементами схемы являются электромагниты включения YAC и отключения YAT. Электромагнит YAC должен развивать большое усилие, так как кроме перемещения контактной системы выключателя, с его помощью необходимо взвести отключающие пружины. Поэтому такие электромагниты потребляют большой ток и их питание осуществляется от источника питания через специальные шинки питания привода ШП. Контакты ключа управления не рассчитаны на включение и отключение цепи YAC. Эту операцию выполняет своими контактами промежуточный контактор КМ, обмотка которого питается от шинок управлений через замыкающиеся контакты при подачи команды на выключение. Электромагнит отключения YAT предназначен для освобождения защелки привода, после чего выключатель отключается под действием отключающих пружин. Электромагнит YAT питается от шинок управления непосредственно через контакты ключа при реле управления.
В данной схеме управления выполнена блокировка от многократных включений на существующие КЗ (блокировка от «прыгания»). В данной схеме KBS – сигнальное промежуточное реле, которое имеет две обмотки – последовательную KBS1 в цепи YAT и параллельную KBS2.
Предусматриваются следующие виды сигнализации:
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Выполнив данную курсовую работу, мною был приобретен опыт проектирования электрической части подстанции, выбор различной аппаратуры, проведение необходимых проверок. В данной работе была рассчитана электрическая часть подстанции 330кВ.
В ходе проведения расчета был произведен выбор числа и мощности силовых трансформаторов и автотрансформаторов, расчет нормальных и аварийных режимов работы подстанции, выбор электрических аппаратов, распределительных устройств, и т.п.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ