Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
1.Выбор и теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания.
1.1.Выбор климатических характеристик района строительства.
Расчетные климатические характеристики:
|
Район Строит. |
tн1 |
tн5 |
tм |
tоп |
Zоп |
V,м/с |
Зона Влажн. |
|
Н.Новгород |
-45 |
-42 |
-54 |
-9,9 |
299 |
6,2 |
Нормальная |
Где tн1-средняя температура воздуха наиболее холодных суток
tн5-средняя температура наиболее холодной пятидневки
tм-абсолютная минимальная температура
Zоп-продолжительность периода,сут,со среднесуточной температурой воздуха ниже 8 *С
Tоп-его средняя температура.
V,м/с-расчетная скорость ветра.
1.2.Выбор расчетных условий и характеристик микроклимата в помещениях.
Расчетные условия и характеристика микроклимата.
|
Значение tв для помещений |
Отн.влажность воздуха |
Усл.эксплуатации Огражд.констр. |
|||
|
Угловой жилой комнаты |
Рядовой жилой комнаты |
Кухни |
Лестничной клетки |
||
|
22 |
20 |
18 |
16 |
55% |
Б |
1.3.Выбор теплотехнических показателей строительных
материалов и характеристик ограждающих конструкций.
Вариант ограждающей конструкции.
|
1 |
2 |
3 |
1- Кирпич обыкновенный d=120мм
2- Плиты из пенопласта
3- Кирпич обыкновенный d=120мм
Теплотехнические показатели строительных материалов:
|
Наименование материала |
Условия эксплуатации ограждений |
,кг/куб.м |
,Вт/м*С |
S,Вт/кв.м*С |
|
Кирпич обыкновенный |
Б |
1800 |
0.81 |
10,12 |
|
Плиты из пенопласта |
Б |
100 |
0.076 |
1,18 |
Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций:
|
Наименование ограждающих конструкций |
tн,*С |
n |
в, Вт/кв.м*С |
н, Вт/кв.м*С |
|
Наружная стена |
4 |
1 |
8.7 |
23 |
|
Чердачное перекрытие |
3 |
0.9 |
8.7 |
12 |
|
Перекрытия над подвалами и подпольями |
2 |
0.6 |
8.7 |
6 |
1.4.Расчет оптимального сопротивления теплопередаче,толщины утеплителя и коэффициента
теплопередачи ограждающих конструкций.
Требуемое сопротивление теплопередаче Rо(тр),кв.м*С/Вт ограждающих конструкций вычисляется 2-мя способами:
А)Исходя из санитарно-гигиенических условий.
;
Где tв-расчетная температуравнутреннего воздуха,принимаемая для рядовой жилой комнаты
tн5-расчетная температура наружного воздуха:
n- коэффициент,уменьшающий расчетную разность температур для конструкций,
не соприкасающихся с наружным воздухом.
Принимаем n=1
в-коэффициент теплообмена на внутренней поверхности ограждения
в=8.7
tн-нормируемая разность температур между температурой воздуха в помещении
и внутренней поверхности наружного ограждения,принимаем tн=4
(м2 °С)/Вт;
(м2 °С)/Вт;
Б)Исходя из условий энергосбережения.
Градусо-сутки отопительного периода:
Где tв=20 *С
tоп=-9,9
Zоп=299
RГСОПТР=4,2+(4,9-4,2)*940,1/2000=4,529 (м2*°С)/Вт – для стены.
RГСОПТР=5,5+(6,4-5,5)*940,1/2000=5,923 (м2*°С)/Вт – для перекрытий.
RГСОПТР=0,5+(0,55-0,5)*940,1/2000=0,52 (м2*°С)/Вт – для окон.
По ГСОП наружная стена должна иметь минимально требуемое сопротивление теплопередачи,равное 4,529 кв.м*С/Вт
Выбираем большее значение RГСОП = 4,529 кв.м*С/Вт
Определяем термическое сопротивление утепляющего слоя Rут по формуле:
Rут= Rо(тр) –(1/в+ / +1/н)
Rут=4,529 -(1/8.7+0.12/0.81+.12/0.81+1/23)= 4,075 кв.м*С/Вт
Определяем минимальную толщину утепляющего слоя ут:
ут:= Rут*ут=4,075 *0.076=0,3097м0,35м
Принимаем фактическую толщину утепляющего слоя ут(ф)=0.35 м
Фактическое оптимальное сопротивление теплопередаче Rо(ф) равно:
Rо(ф) = 1/в + / + 1/н
Rо(ф)=1/8.7 + 0.12/0.81+0.35/0.076+0.12/0.81+ 1/23 =5,0957 кв.м*С/Вт
Определяем коэффициент теплопередачи К, Вт/кв.м*С
К=1/Rо(ф)
К=1/5,0957 =0,198 Вт/кв.м*С
К= 1/5,923=0,169 Вт/кв.м*С
1.5.Проверка отсутствия конденсации водяных паров на
поверхности и в толще наружной стены.
1) Конденсация водяных паров не происходит на внутренней поверхности, если её температура tвпtР – температура точки росы.
;
- сопротивление теплообмену на внутренней поверхности.
tв - принимается для угловой комнаты.
Температура внутренней поверхности стены tвп=20,5461
Температура точки росы tР:
;
ЕВ – упругость водяных паров.
При полном насыщении и температуре tв=22C, Ев=2644 Па, =55%.
Температура точки росы tр=12,5136
Конденсация водяных паров на внутренней поверхности стены не происходит
tвп >tр ; 20,5461>12,5136.
Температура tу ,внутренней поверхности наружного угла :
tу= tвп-(0.18-0.042 Rо(ф))( tв- tн5)
tу=20,5461-(0.18-0,042*5,0597)(22+42)=22,6266 *С
Так как tу=22,6266 больше,чем tр=12,5136 то конденсации водяных паров не происходит.
ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКА РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУР
2) Проверим отсутствие конденсации водяных паров в толще стены. Конденсация водяных паров отсутствует, если в любом сечении ограждения, перпендикулярном направлению теплового потока, выполняется условие exi<Exi. На границе каждого слоя вычисляют txi, exi, Exi по формулам:
- сопротивление теплопередаче от воздуха помещения до рассматриваемого сечения, м2 * 0С/Вт
- сопротивление паропроницанию от воздуха помещения до рассматриваемого сечения, м2 ч Па/мг
- общее сопротивление паропроницанию конструкции стены, м2 ч Па/мг
RПВ=0,0267 м2 ч Па/мг; RПН=0,0053 м2 ч Па/мг
Температура в толще стены:
0С
0С
0С
0С
Упругость водяных паров в состоянии насыщения:
Eв=2389,4 Па
E1=2155,6Па
E2=20,1Па
Eн=17,3 Па
Упругость водяных паров:
Па Па
Па
Па
eв< Eв; e1< E1; e2< E2; eн< Eн.
Следовательно, невозможна конденсация водяных паров. Поэтому, не надо предусматривать пароизоляцию.
1.6. Выбор заполнения световых проемов.
Заполнение световых проемов выбирается из условий одновременного выполнения требований по допустимому сопротивлению теплопередаче и воздухопроницанию.
1) Выполнение требований по допустимому сопротивлению теплопередаче: R0Ф R0ТР.
RГСОПТР=0,5+(0,55-0,5)*940,1/2000=0,52 (м2*°С)/Вт – для окон.
, R0ТР = 0,52 м2С/Вт, следовательно, по СНиП II-3-79*,принимаем окно остекленное в деревянных переплетах, тройное, раздельное с R0Ф = 0,55 м2С/Вт, что удовлетворяет условию: R0Ф R0ТР.
К= 1/0,52=1,923 Вт/кв.м*С
2)Выполнение требований по допустимому сопротивлению воздухопроницанию: RИФ RИТР.
Требуемое сопротивление воздухопроницанию определяется по формуле
GH – нормативная воздухопроницаемость (для окон жилых зданий 6кг/(чм2));
Р – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон, Па, которая вычисляется по формуле:
P=0,55*H*(γн-γв)+0,003*γн*в2
где P – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхности окон.
Н – высота здания от середины окна первого этажа до устья вентиляционной шахты (8,05м). Н=2*2,9+3,8-1,55=8,05
γн и γв– плотность воздуха соответственно при t5н и tB для рядовой жилой комнаты.
- скорость ветра (6,2 м/с).
γн=3463/(273-42)=14,99 кг/м3; γв=3463/(273+20)=11,82 кг/м3;
P=0,55*8,05*(14,99-11,82)+0,003*14,99*6,22=31,3Па;
м2*ч/кг;
Таким образом, с учтем того, что R0ТР = 0,52 м2С/Вт, а RИТР = 0,361 м2ч/кг, окончательно принимаем остекление в деревянных переплетах тройное, с одним уплотненным притвором, при уплотнении из губчатой резины со следующими фактическими характеристиками: R0Ф = 0,55 м2С/Вт, RИФ = 0,37 м2ч/кг.
Рассчитаем коэффициент теплопередачи окон К, Вт/(м2С):
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ.
Тепловая мощность отопительной системы отопления Qот определяется для каждого помещения по балансовым уравнениям:
для жилых комнат Qот = Qтп + Qи(в) – Qб;
для кухонь Qот = Qтп + Qи – Qб;
для лестничных клеток Qот = Qтп + Qи, где
Qот – теплопотери помещения через ограждающие конструкции, Вт;
Qи – затраты теплоты на подогрев инфильтрующегося в помещение воздуха, Вт;
Qн(в) –большее значение теплозатрат на подогрев воздуха, поступающего вследствие инфильтрации Qn или необходимого для компенсации естественной вытяжки из квартиры Qв, Вт;
Qб – бытовые тепловыделения в помещении, Вт.
2.1. Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции.
Qтп = K(tв – tн5)n(1 + )A, где
К – коэффициент теплопередачи через элемент ограждения, Вт/(м2С);
tн5 – температура наружного воздуха для расчета отопления, С;
tв – температура внутреннего воздуха, С;
- коэффициент, учитывающий добавочные потери, определяется в долях от основных;
А – площадь элемента ограждения, м2.
2.2. Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося воздуха.
Qи = 0,278с(tв – tн5)А0G0, где
с – массовая теплоемкость воздуха, равная 1,005 Дж/(кгС);
- коэффициент, учитывающий дополнительный нагрев воздуха встречным тепловым потоком: для одинарных и спаренных переплетов = 0,8
tв – внутренняя температура в рассматриваемом помещении, С;
tн5 – температура самой холодной пятидневки, С;
А0 – площадь окна, м2;
G0 – количество воздуха, поступающего в помещение в течении часа через 1 м2 окна, кг/(м2ч); рассчитывается по формуле
Р1 = 0,558.05(14,99– 11,82) + 0,0314,996,22 =31,3 Па G01=5,8
Р2 = 0,555.15(14,99– 11,82) + 0,0314,996,22 =26,26Па G02=5,16
Рлк = 0,556.8(14,99– 11,82) + 0,0314,996,22 =29,14Па Gлк=5,53
Теплозатраты на подогрев вентиляционного воздуха.
Qв = 1,005(tв – tнБ)Ап, где
tв – внутренняя температура в рассматриваемом помещении, С;
tнБ – температура самой холодной пятидневки, С;
Ап – площадь пола жилой комнаты, м2.
Бытовые тепловыделения.
Qб = 10Aп,
Ап – площадь пола жилой комнаты или кухни, м2.
Определим удельную тепловую характеристику здания qуд, Вт/(м3С) по формуле
Qот – тепловая мощность системы отопления всего здания, Вт;
Vзд – объем здания по наружным размерам, м3;
tв – внутренняя температура рядовой жилой комнаты, С;
tнБ – температура самой холодной пятидневки, С.
3. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАССЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ.
В соответствии с заданием принимаем:
система отопления двухтрубная с верхним расположением подающей магистрали;
отопительные приборы – радиаторы типа М-140-АО;
источник теплоснабжения – городская тепловая сеть;
теплоноситель – вода с параметрами: ТГ = 140С, Т0 = 70С;
перепад давления на вводе в здание 80 кПа.
3.1.Расчет и подбор элеватора.
Элеватор выбирается по диаметру горловины в зависимости от располагаемой разности давлений в подающем и обратном теплопроводе на вводе в здание.
Диаметр горловины элеватора dr, мм, определяется по формуле:
,
где HО – потери напора в системе отопления в системе элеватора, определяемые по формуле:
, где
- насосное давление, передаваемое элеватором в систему отопления, Па, определяется по
формуле:
,
- разность давлений в теплопроводах теплосети на вводе в здание, Па; по заданию принимается 80 кПа
GСО – расход воды, подаваемой в систему отопления элеватором, кг/ч, определяемый по формуле:
,
u – коэффициент смешения в элеваторе, определяется по формуле:
,
∑Qот - тепловая мощность системы отопления всего здания, Вт;
tr – температура воды в подающей магистрали отопления 105оС;
tо – температура воды в обратной магистрали, оС;
t12 – температура горячей воды в подающем теплопроводе теплосети перед элеватором, оС. Тогда:
, Па
, Па
, Т/ч
По вычисленному значению dr =21,667 мм выбираем ближайший стандартный элеватор №3 с dгс = 25 мм, диаметром трубы d=50 мм и длиной l=625 мм.
Определю диаметр сопла dc, мм:
где
dгс – диаметр горловины стандартного элеватора, принятого к установке, мм.
3.2.Гидравлический расчет теплопроводов
Определяют расчетное циркуляционное давление Pц, Па, для ГЦК по формуле:
,
где - насосное давление, передаваемое элеватором в систему отопления, Па;
- естественное давление от остывания воды в отопительных приборах, Па, определяется по формуле:
,
где h – высота расположения центра прибора первого этажа относительно оси элеватора, м;
Б – коэффициент, принимаемый равным 0,4 для двухтрубных систем.
, Па
, Па
Расчет двухтрубного стояка ГЦК.
По формуле:
рассчитывают количество воды G, кг/ч, на каждом участке. По диаметру определяют Ру, а затем полные потери давления Р на каждом участке. Общие потери давления в стояке, равные сумме потерь каждого участка, должны быть в пределах (0,1-0,15)Рц.
Расчет магистралей.
Вычисляют количество воды на участках G, кг/ч, по формуле:
.
Диаметр труб каждого участка принимается таким образом, чтобы при заданном количестве воды ее скорость v не превышала 1 м/с.
Па
Па/м
.
Расчет ГЦК считается законченным, если запас давления, определенный по формуле:
=5-10%, где
Рцк = Рмаг + Рст – суммарные потери давления на всех участках магистралей и в стояке ГЦК, Па.
Диаметры труб отдельных участков магистралей должны плавно снижаться по мере удаления от элеваторного узла, т. е. по мере уменьшения количества воды на участках.
3.3. Гидравлический расчет системы отопления
Определим запас давления:
, где:
,
т.е. условие по запасу давления выполнено
Расчет поверхности и подбор отопительных приборов.
Qп – тепловая нагрузка на отопительный прибор, Вт;
qп – поверхностная плотность теплового потока прибора, Вт/м2, определяется по формуле:
qп = qн(t/70)n+1Gотнр, где
qн – номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м2, для радиатора М-140-АО принимаем равной 595 Вт/м2;
t – температурный напор, С, определяемый по формуле:
tвх = tг = 95С, tвых = tо = 70С.
n = 0,32;
= 1;
Р = 0,03.
Относительный расход теплоносителя через отопительный прибор для двухтрубных систем отопления рассчитывается по формуле:
Gотн = 0,86Qп/(360(tг - tо)).
Расчетное число секций в отопительном приборе Nр определяется по формуле:
Nр = Ар23/Ас, где
Ас – поверхность одной секции (м2), для радиатора М-140-АО принимается равной 0,299 м2;
3 – коэффициент, учитывающий способ установки прибора, принимается равным 1;
2 – коэффициент, учитывающий число секций в приборе, определяется по формуле:
2 = 1/(0,92 + 0,16/Ар).
5. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ.
5.1. Расчет воздухообмена в помещениях.
Воздухообмен рассчитывается для каждой типовой квартиры. Количество удаляемого воздуха для жилых комнат Lжк, м3/ч, определяется по формуле:
, где
АП – площадь пола жилых комнат данной квартиры, м2.
Воздухообмен в кухнях и санузлах, м3/ч, принимается по нормам воздухоудаления:
кухня в однокомнатной квартире 60
кухня в 2-3 комнатной квартире 90
ванная индивидуальная 25
уборная индивидуальная 25
совмещенный санузел 50
За расчетный воздухообмен квартиры принимается большая из двух величин: суммарного воздухообмена для жилых комнат или суммарного воздухообмена для кухни и санузлов.
Удаление воздуха из квартиры осуществляется через вытяжные решетки и каналы, расположенные в кухнях и санузлах.
|
.№ поме-щения |
Ап, м2 |
Lжк, м3/ч |
Lкух, м3/ч |
Lван, м3/ч |
Lуб, м3/ч |
Lкух +Lван +Lуб |
Lрасч, м3/ч |
|
I этаж |
|||||||
|
Кв.1 101 |
17,95 |
53,85 |
60 |
50 |
110 |
110 |
|
|
Кв.2 117,118 |
13,98+14,446=28,426 |
85,278 |
90 |
25 |
25 |
140 |
140 |
|
Кв.3 103,104,115 |
13,98+17,95+13,98=45,91 |
137,73 |
90 |
25 |
25 |
140 |
140 |
5.2.Аэродинамический расчет каналов.
Целью аэродинамического расчета является подбор сечения вытяжных каналов и решеток, обеспечивающих удаление из помещения расчетного количества воздуха при расчетном естественном давлении.
Определим естественное давление, Па, для каналов ветвей каждого этажа по формуле:
, где
PEi – естественное давление для каналов i-го этажа, Па;
Hi – разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа, м;
н – плотность воздуха при tн=5оС, кг/м3, определяется по формуле:
В – плотность воздуха при комнатной температуре, кг/м3:
|
№ участка |
|
L, м3/ч |
l, м |
|
расчет |
|||||||
|
tв,С |
а |
b, м |
А, м2 |
v, м/с |
R, Па/м |
Rl, Па |
РД, Па |
коэф. Сопр. Еl |
Rl + Еl*РД, Па |
|||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
1 ж.р. |
18 |
90 |
0 |
0,2 |
0,2 |
0,018 |
1,04 |
0 |
0 |
0,656 |
1,2 |
0,78723 |
|
2 |
18 |
90 |
2,7 |
0,15 |
0,25 |
0,038 |
0,61 |
0,056 |
0,151 |
0,226 |
1,1 |
0,39946 |
|
3 |
18 |
180 |
1,9 |
0,4 |
0,4 |
0,16 |
0,32 |
0,005 |
0,01 |
0,062 |
0,5 |
0,04055 |
|
4 |
18 |
270 |
1,9 |
0,4 |
0,4 |
0,16 |
0,47 |
0,009 |
0,018 |
0,134 |
0,5 |
0,08485 |
|
5 |
20 |
360 |
2,4 |
0,4 |
0,4 |
0,16 |
0,63 |
0,012 |
0,029 |
0,239 |
0,5 |
0,14834 |
|
6 |
20 |
410 |
1,9 |
0,4 |
0,4 |
0,16 |
0,75 |
0,029 |
0,055 |
0,339 |
0,5 |
0,22452 |
|
7 |
20 |
460 |
1,9 |
0,4 |
0,4 |
0,16 |
0,8 |
0,04 |
0,076 |
0,386 |
0,5 |
0,26876 |
|
8 |
20 |
510 |
1,9 |
0,4 |
0,4 |
0,16 |
0,87 |
0,043 |
0,082 |
0,456 |
1,1 |
0,58324 |
|
9 |
20 |
560 |
5,1 |
0,5 |
0,5 |
0,25 |
0,63 |
0,011 |
0,056 |
0,239 |
1,3 |
0,36691 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,90388 |
По фактической скорости воздуха v, рассчитываемой по формуле:
находят значение динамического давления Рд по формуле:
и потери давления в решетке φРд.
Здесь А – площадь живого сечения решетки или канала;
- коэффициент местного сопротивления.
Определяем для расчетной ветви естественное давление:
Для завершения расчета должно выполняться условие:
После окончательно расчета:
, т. е.
условие выполняется.
|
№ поме щения |
Qп, Вт |
tв, °С |
Dt, °С |
Схе ма при соеди нения |
Gотн |
qп, Вт/м2 |
Ар, м2 |
b2 |
Nр |
Nуст |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|
I этаж |
||||||||||
|
101 |
1926,7 |
20 |
62,5 |
Сверху вниз |
0,184 |
486,969 |
3,957 |
1,041 |
13,778 |
14 |
|
102 |
542,72 |
18 |
64,5 |
0,052 |
488,710 |
1,111 |
0,940 |
3,490 |
4 |
|
|
103 |
1057,2 |
18 |
64,5 |
0,101 |
498,584 |
2,120 |
1,005 |
7,124 |
7 |
|
|
104 |
1244,8 |
18 |
64,5 |
0,119 |
501,034 |
2,484 |
1,016 |
8,441 |
9 |
|
|
105 |
1244,8 |
18 |
64,5 |
0,119 |
501,034 |
2,484 |
1,016 |
8,441 |
9 |
|
|
106 |
1057,2 |
18 |
64,5 |
0,101 |
498,584 |
2,120 |
1,005 |
7,124 |
7 |
|
|
107 |
542,72 |
18 |
64,5 |
0,052 |
488,710 |
1,111 |
0,940 |
3,490 |
4 |
|
|
108 |
1955,5 |
20 |
62,5 |
0,187 |
487,186 |
4,014 |
1,042 |
13,986 |
14 |
|
|
109 |
1913,6 |
20 |
62,5 |
0,183 |
486,869 |
3,930 |
1,041 |
13,683 |
14 |
|
|
110 |
1019,2 |
18 |
64,5 |
0,097 |
498,037 |
2,046 |
1,002 |
6,857 |
7 |
|
|
111 |
488,83 |
18 |
64,5 |
0,047 |
487,179 |
1,003 |
0,926 |
3,109 |
3 |
|
|
112 |
1019,2 |
18 |
64,5 |
0,097 |
498,037 |
2,046 |
1,002 |
6,857 |
7 |
|
|
113 |
488,83 |
18 |
64,5 |
0,047 |
487,179 |
1,003 |
0,926 |
3,109 |
3 |
|
|
114 |
488,83 |
18 |
64,5 |
0,047 |
487,179 |
1,003 |
0,926 |
3,109 |
3 |
|
|
115 |
1019,2 |
18 |
64,5 |
0,097 |
498,037 |
2,046 |
1,002 |
6,857 |
7 |
|
|
116 |
488,83 |
18 |
64,5 |
0,047 |
487,179 |
1,003 |
0,926 |
3,109 |
3 |
|
|
117 |
1019,2 |
18 |
64,5 |
0,097 |
498,037 |
2,046 |
1,002 |
6,857 |
7 |
|
|
118 |
1884,9 |
20 |
62,5 |
0,180 |
486,649 |
3,873 |
1,040 |
13,475 |
14 |
|
|
II этаж |
||||||||||
|
201 |
1954,6 |
20 |
62,5 |
Сверху вниз |
0,187 |
487,179 |
4,012 |
1,042 |
13,979 |
14 |
|
202 |
543,44 |
18 |
64,5 |
0,052 |
488,730 |
1,112 |
0,940 |
3,496 |
4 |
|
|
203 |
1109,4 |
18 |
64,5 |
0,106 |
499,306 |
2,222 |
1,008 |
7,491 |
8 |
|
|
204 |
1311,8 |
18 |
64,5 |
0,125 |
501,822 |
2,614 |
1,019 |
8,910 |
9 |
|
|
205 |
1311,8 |
18 |
64,5 |
0,125 |
501,822 |
2,614 |
1,019 |
8,910 |
9 |
|
|
206 |
1109,4 |
18 |
64,5 |
0,106 |
499,306 |
2,222 |
1,008 |
7,491 |
8 |
|
|
207 |
543,44 |
18 |
64,5 |
0,052 |
488,730 |
1,112 |
0,940 |
3,496 |
4 |
|
|
208 |
2025,2 |
20 |
62,5 |
0,194 |
487,698 |
4,153 |
1,043 |
14,489 |
15 |
|
|
209 |
1983,4 |
20 |
62,5 |
0,190 |
487,393 |
4,069 |
1,042 |
14,187 |
15 |
|
|
210 |
1071,3 |
18 |
64,5 |
0,102 |
498,783 |
2,148 |
1,006 |
7,223 |
8 |
|
|
211 |
521,04 |
18 |
64,5 |
0,050 |
488,113 |
1,067 |
0,935 |
3,337 |
4 |
|
|
212 |
1071,3 |
18 |
64,5 |
0,102 |
498,783 |
2,148 |
1,006 |
7,223 |
8 |
|
|
213 |
521,04 |
18 |
64,5 |
0,050 |
488,113 |
1,067 |
0,935 |
3,337 |
4 |
|
|
214 |
521,04 |
18 |
64,5 |
0,050 |
488,113 |
1,067 |
0,935 |
3,337 |
4 |
|
|
215 |
1071,3 |
18 |
64,5 |
0,102 |
498,783 |
2,148 |
1,006 |
7,223 |
8 |
|
|
216 |
521,04 |
18 |
64,5 |
0,050 |
488,113 |
1,067 |
0,935 |
3,337 |
4 |
|
|
217 |
1071,3 |
18 |
64,5 |
0,102 |
498,783 |
2,148 |
1,006 |
7,223 |
8 |
|
|
218 |
1954,6 |
20 |
62,5 |
0,187 |
487,179 |
4,012 |
1,042 |
13,979 |
14 |
|
|
Лестничная клетка |
||||||||||
|
ЛК |
4443,9 |
16 |
62,5 |
Сверху вниз |
0,425 |
499,332 |
8,900 |
1,066 |
31,733 |
32 |
|
ЛК |
4443,9 |
16 |
62,5 |
|
0,425 |
499,332 |
8,900 |
1,066 |
31,733 |
32 |
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3