Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Министерство образования и науки Российской Федерации
Псковский государственный университет
А. И. Маркевич
РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА И АВТОМАТИКА
В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ
Учебно-методическое пособие
Псков
Издательство ПГУ
2012
УДК 681.5
ББК 31.27-05
М26
Рекомендовано к изданию кафедрой «Электроэнергетика» Псковского государственного университета
Рецензент:
Кулешов В.П., ведущий специалист отдела РЗ Филиала АОА «МРСК Северо-Запада» «Псковэнерго»
Маркевич, А.И.
М26 Релейная защита и автоматика в системах электроснабжения :
Учебно-методическое пособие. – Псков : Издательство ПсковГУ.
2012.-138 с.
Учебно - методическое пособие предназначено для студентов специальности 140400 «Электроэнергетика и электротехника» и соответствует учебной программе по дисциплине «Релейная защита и автоматика систем электроснабжения». Пособие состоит из подробной программы курса с краткими комментариями на все разделы программы, дается ссылка на конкретную учебную литературу и другие источники знаний в области релейной защиты и автоматики в системах электроснабжения. В пособии приведены исходные данные для выполнения контрольной и курсовой работ с примерами конкретных расчетов. Приведены необходимые справочные данные по вопросам электроэнергетики, типовые схемные исполнения. Включены контрольные вопросы для самопроверки знаний. Представлен перечень сокращений, используемых в литературе и инструкциях при эксплуатации устройств релейной защиты и автоматики.
Предназначено для студентов всех форм обучения.
УДК 681.5
ББК 31.27-05
© Маркевич А.И., 2012
© Псковский государственный университет, 2012
СОДЕРЖАНИЕ
напряжений и токов 7
нейтралью 15
нейтралью 17
специальных электроустановок систем электроснабжения 24
Приложение I. Примерный расчет МТЗ ЛЭП 10 кВ 40
Приложение II. Релейная защита силовых трансформаторов 62
Приложение III. Цифровые защиты 85
Приложение IV. Пример расчета защиты высоковольтного
асинхронного двигателя 99
Приложение V.Справочные данные по силовому электро-
оборудованию 103
Приложение VI. Векторные диаграммы токов при различных видах
коротких замыканий для измерительной части
дифференциальной защиты 110
Приложение VII. Контрольные вопросы 112
Приложение VIII. Перечень сокращений, используемых в
инструкциях по эксплуатации устройств релейной защиты
и автоматики 120
Надежность энергоснабжения потребителей невозможно обеспечить без автоматического управления элементами системы электроснабжения и их защиты от аварийных и ненормальных режимов.
Системы электроснабжения (СЭС) являются сложными производственными объектами, элементы которых участвуют в едином производственном процессе, особенностью которого является быстротечность явлений, включая и повреждения аварийного характера. Поэтому надежная и экономичная работа систем электроснабжения возможна только при автоматическом управлении ими. Для этих целей используется комплекс автоматических устройств, среди которых первостепенное значение имеют устройства релейной защиты и электросетевой автоматики. Рост потребления электроэнергии и усложнение систем электроснабжения требуют постоянного совершенствования этих устройств. Сегодня этот процесс идет по пути более широкого использования микропроцессорной и цифровой техники. На базе микропроцессорных комплексов разрабатываются интегрированные системы управления электрическими станциями и подстанциями, где все функции релейной защиты, автоматики и оперативного управления совмещены, предусматривается фиксация параметров в действии релейной защиты доаварийного и аварийного режимов и передачи их на расстоянии.
Одновременно широко применяются и простейшие средства защиты и автоматики: предохранители, автоматы, магнитные пускатели, электротепловые элементы. Надежно работают простые токовые защиты на базе электромеханических реле, устройства автоматического повторного включения (АПВ), автоматического включения резервного питания (АВР) и автоматической частотной разгрузки (АЧР).
В соответствии с учебной программой курса пособие включает три основные раздела. В первом предлагается изучить общие вопросы подхода по применению релейной защиты и требования к ней, вопросы аварийных и ненормальных режимов, возникающих в СЭС, устройство и конструкцию реле, работающих на электромагнитном и индукционном принципе (механические реле), полупроводниковые реле, реле на интегральных микросхемах, цифровые реле, параметры, характеризующие работу измерительных и вспомогательных реле. Во втором разделе изучаются виды защит, их схемное исполнение, определение параметров срабатывания и селективности, применение источников оперативного тока. В третьем - вопросы релейной защиты и автоматики оборудования СЭС и потребителей электроэнергии.
Методическое пособие составлено так, чтобы оказать помощь студентам при изучении теории, выполнения лабораторных работ, контрольных заданий и курсовой работы. После каждой темы помещены вопросы для самопроверки. Представлены контрольные вопросы из экзаменационных билетов, вопросы для проверки остаточных знаний.
Пособие имеет приложение, где размещен справочный материал для выполнения контрольной и курсовой работ «Релейная защита и автоматика силового трансформатора», представлены примеры расчета защит элементов СЭС. Приведен перечень сокращений используемых в инструкциях по эксплуатации устройств РЗ и автоматики.
Изучив вышеназванный курс, студенты должны усвоить теоретические вопросы, научиться читать и составлять схемы различных устройств релейной защиты и автоматики, понимать принцип их действия, определять параметры срабатывания и селективной работы.
Методическое пособие составлено в соответствии с учебной программой «Релейная защита и автоматика СЭС» по направлению 140400 «Электроэнергетика и электротехника».
Литература
Основная:
Дополнительная:
НТЦ «Механотроника» http://www.mtra.ru
АББ Реле-Чебоксары http://www.promportal.ru/userinfo147
ЗАО « РАДИУС Автоматика» и ООО «НПФ» РАДИУС» http://www.rza.ru/production.htm
2. Общие вопросы релейной защиты и автоматики
Виды повреждений и ненормальных режимов работы элементов систем электроснабжения. Назначение релейной защиты (РЗ) и электросетевой автоматики. Основные требования, предъявляемые к релейной защите. Элементная база защит, реле и их разновидности. Способы изображения и включения реле. Способы воздействия защиты на выключатель. Основные принципы построения защит. Структурная схема релейных защит.
Оперативный ток. Оперативный постоянный ток. Оперативный переменный ток. Схемы источников оперативного тока. Блоки питания. [1, 2, 3, 4]
Методические указания
Анализ рабочих и аварийных режимов дает возможность правильно выбрать, рассчитать и оценить поведение релейной защиты и автоматики элементов электрической системы. Необходимо знать виды повреждений и ненормальных режимов, возникающих в элементах системы, уметь строить векторные диаграммы токов и напряжений при различных видах повреждений, устанавливать закономерность изменения различных электрических параметров режима в зависимости от вида и места короткого замыкания (к.з.), а так же от режима работы системы; разобраться с основными отличиями аварийных режимов в сетях с заземленными и изолированными нейтралями.
Следует твердо усвоить требования, предъявляемые к релейной защите, а так же возможные последствия при невыполнении их.
В настоящее время при выполнении релейной защиты и автоматики систем электроснабжения широкое применение находят различные источники оперативного тока. Надо знать эти источники, уметь применять их. Кроме того, следует иметь представление об источниках оперативного тока для полупроводниковых и цифровых защит.
Вопросы для самопроверки
Условия работы трансформаторов тока (ТТ), маркировка концов обмоток, векторные диаграммы. Требования к точности работы ТТ. Предельная кратность и кривые предельной кратности. Работа ТТ при глубоких насыщениях сердечников. Мощности, отдаваемые ТТ.
Схемы соединений ТТ и цепей тока реле, коэффициент схемы. Построение векторных диаграмм токов, определение величины токов, протекающих во вторичных цепях при различных схемах соединений ТТ и различных видах к.з. Определение расчетной нагрузки на ТТ. Фильтры симметричных составляющих токов: фильтры тока обратной последовательности (ФТОП) и фильтры тока нулевой последовательности (ФТНП).
Условия работы трансформаторов напряжения (ТН). Схемы соединений обмоток ТН и реле. Защита цепей ТН. Ёмкостные делители. Фильтры симметричных составляющих напряжений: фильтры напряжения обратной последовательности (ФНОП) и фильтры напряжения нулевой последовательности (ФННП).
Согласующие преобразователи синусоидальных токов и напряжений для подключения цифровых реле и реле на интегральных микросхемах (ИМС). Схемное исполнение, меры по электромагнитной совместимости. Магнитные датчики, катушка Роговского.
Аналоговые интегральные микросхемы для релейной защиты и автоматики. Операционные усилители (ОУ). Схемы включения операционных усилителей, используемых в устройствах РЗ: усилители, компараторы, пороговые элементы, элементы с положительной обратной связью, формирователи модуля, аналого-цифровые преобразователи, фильтры.
Элементы логической и исполнительной части релейной защиты. Логические элементы ИЛИ, И, НЕ; логические схемы на одном комбинированном элементе (И-НЕ или ИЛИ-НЕ). Логика на интегральных микросхемах. [1, 2, 3, 4, 9, 12, 16]
Методические указания
Основное требование к ТТ – это более точная передача информации измерительным органам релейной защиты о величине и фазе тока, протекающего в первичной цепи защищаемого объекта при различных эксплуатационных режимах.
ТТ, работающие на линейной части характеристики намагничивания, могут являться источниками оперативного тока: при к.з. ток резко возрастает и мощность ТТ P2=I2·U2 становится достаточной для питания цепи оперативного тока.
Следует понять физическую природу возникновения погрешностей в ТТ и способы уменьшения их. Точность работы ТТ характеризуется полной токовой погрешностью ε. Нагрузка ТТ выбирается так, чтобы ε не превышала 10% при заданной вторичной нагрузке и предельной кратности (k10) ТТ. Под предельной кратностью понимают отношение максимального первичного тока к.з., протекающего через ТТ, к номинальному току ТТ. Основным недостатком кривых предельной кратности является их пригодность только для оценки погрешностей в установившемся режиме работы ТТ.
Следует знать, что расчетная нагрузка на ТТ зависит от схемы соединения ТТ, вида к.з., сочетания поврежденных фаз.
Основное назначение ТН состоит в том, чтобы к измерительным органам релейной защиты подводилась точная информация о величине и фазе напряжения в месте установки защиты. С этой точки зрения ТН должны работать с погрешностью, не превышающей некоторой допустимой величины.
Следует знать схемы соединения обмоток ТН и их назначение. Необходимо представлять для чего осуществляется контроль за исправностью вторичных цепей ТН.
В ряде случаев при отсутствии ТН применяют ёмкостные делители напряжения. Надо ознакомиться с принципом их действия и со способами отбора напряжения.
В электрических сетях широко применяются защиты, реагирующие на отдельные симметричные составляющие токов или напряжений – обратной и нулевой последовательности. Поэтому нужно представлять, как происходит их выделение из несимметричной системы трехфазных токов или напряжений, изучив устройство фильтров токов и напряжений обратной и нулевой последовательности: ZI2; ZU2; ZI0; ZU0.
При изучении преобразователей синусоидального тока в напряжение TAL (промежуточный трансформатор тока – трансреактор) и промежуточных трансформаторов напряжения TVL следует знать конструкцию магнитопровода, величину вторичной нагрузки, зависимость выходного напряжения от входных тока и напряжения. Рассмотреть способы экранирования от высокочастотных помех, согласования выходного напряжения с входным напряжением измерительного органа (ИО) реле, исключение гальванической связи.
Как конструктивно устроены магнитные датчики. Их преимущества и недостатки. Катушка Роговского, датчики Холла.
Изучить устройство и работу ОУ и их параметры по входу и выходу, передаточную характеристику. Оценить возможности применения ОУ в устройствах релейной защиты и автоматики (усилитель, компаратор, пороговый элемент с положительной обратной связью, формирователи модуля).
Разобраться в устройстве и работе аналого-цифрового преобразователя (АЦП) и цифро-аналогового преобразователя (ЦАП).
Изучить три основные логические функции и элементную базу для их реализации. Логические функции оперируют с двоичными переменными, которые могут принимать только два значения: 0 или 1. На основе простых логических функций И, ИЛИ, НЕ строят более сложные функции. Уяснить их устройство и работу. Графическое изображение логических элементов. Цифровая логика. Схемы, выполняющие операции И-НЕ либо ИЛИ-НЕ и функциональные схемы (триггеры, счетчики шифраторы, дешифраторы и др.)
Вопросы для самопроверки
( активная нагрузка)?
Принципы конструктивного исполнения реле. Классификация электрических реле. Электромеханические системы. Электромагнитные реле, принципы их действия, параметры срабатывания и возврата, способы их регулирования. Измерительные электромагнитные реле тока и напряжения. Вспомогательные электромагнитные реле: времени, промежуточные, указательные. Их характеристики.
Поляризованные реле, реле с магнитоуправляющими контактами (герконы).
Индукционные реле, принцип действия. Индукционное реле тока. Конструктивное исполнение сложных индукционных реле – реле мощности и реле сопротивления. Характеристики, регулирование параметров срабатывания.
Полупроводниковая и микропроцессорная элементная база.
Полупроводниковые элементы: диоды, транзисторы, стабилитроны, тиристоры и измерительные органы релейной защиты на их базе.
Аналоговые микросхемы в релейной защите. Типовые функциональные элементы, выполняемые на операционных усилителях (ОУ).
Измерительные реле на основе аналоговых интегральных микросхем с одной и двумя входными электрическими величинами.
Органы логики на интегральных микросхемах.
Цифровые органы защиты на основе микропроцессорной элементной базы. Требования, предъявляемые к ним в устройствах РЗ. [1, 2, 3, 4, 9, 12, 16]
Методические указания
Изучая данную тему, следует обратить внимание на принцип действия и конструктивные особенности наиболее часто применяемых реле. Нужно хорошо знать характеристики основных типов реле и способы регулирования их параметров.
В последние годы все чаще применяют полупроводниковые реле, разрабатываются устройства защиты и автоматики на основе интегральных микросхем. Следует разобраться с основными достоинствами и недостатками полупроводниковых реле на интегральных микросхемах.
Для оптимального построения логической части защит целесообразно привлечение методов теории релейных устройств. Основными элементарными логическими операциями являются дизъюнкция (ИЛИ), конъюнкция (И) и инверсия (НЕ). Эти операции дают возможность реализации любой более сложной функции. Следует разобраться с основными понятиями алгебры логики, а также со способами выполнения логических элементов. В этом разделе еще раз стоит вернуться к цифровым микросхемам, выполняющим логические функции, и к функциональным схемам (триггеры, счетчики АЦП, ЦАП, шифраторы, дешифраторы и др.)
Вопросы для самопроверки
Назначение предохранителей, автоматов. Их характеристики. Выбор предохранителей и автоматов для выполнения чувствительной и селективно действующей защиты. Области их применения. [1, 2, 4]
Методические указания
Предохранитель (автомат) совмещает одновременно функции выключателя и релейной защиты. Основными характеристиками его являются: номинальный ток плавкой вставки IВСном; номинальный ток предохранителя IПРном; предельный ток отключения предохранителя IПРоткл; защитная (времятоковая) характеристика предохранителя. При выборе предохранителя следует исходить из условия его надежной работы в аварийных и нормальных режимах, а плавкая вставка не должна перегорать при кратковременных перегрузках защищаемого объекта. Известно, что для селективной работы предохранителей необходимо выбирать плавкие вставки с номинальными токами, отличающимися по шкале, или совмещать защитные характеристики. Недостатки предохранителя (нестабильность защитной характеристики, невозможность в ряде случаев выполнить защиту от перегрузки и др.) ограничивают область его применения.
Автоматы снабжаются специальным устройством релейной защиты – расцепителем, которое в зависимости от типа автомата выполняется в виде токовой отсечки или максимальной токовой защиты. При малых токах автомат отключается с выдержкой времени, а при больших – мгновенно. Защитные устройства автомата (расцепители) позволяют выполнить токовую защиту без ТТ и без оперативного тока. По сравнению с предохранителями автоматы имеют более устойчивые защитные характеристики и производят одновременно отключение всех трех фаз защищаемого элемента. Кроме того, они являются аппаратами многократного действия, что позволяет с их помощью выполнять схемы сетевой автоматики.
Вопросы для самопроверки
Назначение и принцип действия максимальной токовой защиты (МТЗ). Схемы исполнения защит. Расчет тока срабатывания защиты (Iср). Определение коэффициента чувствительности (kч) в зависимости от схемы соединения ТТ и обмоток реле при к.з. в зоне основного и резервного действий защиты.
Селективная работа максимальных токовых защит. Определение времени срабатывания защит, ступень селективности Δt.
Оценка и область применения МТЗ. [1, 2, 3, 4, 5, 16, 21]
Методические указания
Одним из признаков возникновения к.з. является увеличение тока в цепи по сравнению с максимальным током нагрузки. Этот признак положен в основу работы защит, называемых токовыми. Они делятся на максимальные токовые защиты и токовые отсечки. Основное отличие между этими защитами заключается в способе обеспечения селективности. Селективность действия МТЗ обеспечивается с помощью выдержки времени. Выдержка времени срабатывания МТЗ tср выбирается по так называемому ступенчатому принципу, используя ступень селективности Δt. Защита приходит в действие, если ток в защищенном элементе превышает ее ток срабатывания. МТЗ не должна срабатывать при самозапуске электродвигателей после ликвидации внешнего к.з. или после АПВ защищаемой линии. В то же время она должна надежно работать при к.з. не только на своем участке (зона основного действия), но и на соседнем (зона резервного действия) при отказе защиты или выключателя этого участка. Чувствительность МТЗ характеризуется коэффициентом чувствительности (kч), определяемым как отношение минимального тока в реле при металлическом к.з. в конце защищаемой зоны к току срабатывания реле. Нужно уметь оценить kч различных схем защиты при различных видах к.з. до и за силовым трансформатором с соединением обмоток Y/Δ и Y/Y с заземленной нейтралью.
Следует обратить особое внимание на особенности расчета МТЗ с дешунтированием катушек отключения выключателей, обусловленные различными требованиями к ТТ при работе в режимах до и после срабатывания дешунтирующих реле. Необходимо знать достоинства и недостатки МТЗ. Цифровые защиты и их исполнение.
Вопросы для самопроверки
Назначение и принцип действия. Выбор тока срабатывания мгновенной отсечки. Неселективные отсечки. Отсечки на линиях с двусторонним питанием. Отсечка с выдержкой времени. Токовая ступенчатая защита, область ее применения. [1, 2, 3, 4]
Методические указания
Для обеспечения селективности мгновенной токовой отсечки (ТО) ее ток срабатывания выбирается больше максимального тока, проходящего по защищаемой линии при к.з. в конце линии. Определение тока срабатывания защиты производят, исходя из действующего значения периодической слагающей начального тока трехфазного к.з. (для времени t=0). Поэтому нужно учитывать влияние на работу защиты апериодической слагающей в первичном токе. Зона действия ТО определяется графически при построении зависимости тока к.з. от длины линии Iк.з.=f(lЛЭП) . Поскольку ТО имеет мертвую зону, она не может быть основной защитой.
Однако в некоторых случаях отсечка линий может являться основной защитой, например, при защите в схеме "блок ЛЭП – трансформатор", где в зону защиты входит вся ЛЭП и первичная сторона силового трансформатора при к.з. за трансформатором.
ТО могут быть использованы и на линиях с двусторонним питанием. Комплекты защиты устанавливаются с обеих сторон защищаемой линии. Ток срабатывания защиты этих комплектов выбирается одинаковым, равным максимальному току внешнего к.з., а также максимального уравнительного тока при качаниях в системе.
Основное назначение отсечки с выдержкой времени - защита зоны, в которую входит конец защищаемого участка и шины приемной подстанции. Для предотвращения срабатывания при КЗ на смежном элементе зона и время действия отсечки с выдержкой времени согласуются с зоной и временем действия мгновенной отсечки смежного элемента.
Если на линии установить мгновенную ТО, отсечку с выдержкой времени и МТЗ, то получим трехступенчатую токовую защиту. Нужно знать выбор параметров срабатывания и уметь оценить чувствительность каждой из ступеней защиты. Цифровые защиты и их исполнение.
Вопросы для самопроверки
Максимальная токовая направленная защита: схемное исполнение, расчет и принцип действия. 90° схема включения реле направления мощности на междуфазные напряжения и токи фаз. Токовые направленные отсечки. Селективная работа направленных защит. Область применения токовой направленной защиты. [1, 2, 3, 4]
Методические указания
Токовой направленной называют защиту, реагирующую на значение тока и направление мощности к.з. в месте ее установки. Рассматриваемая защита представляет собой токовую защиту, дополненную реле направления мощности. Она применяется в сложных сетях – сетях с двусторонним питанием, а также в кольцевых сетях с одним источником питания. Комплекты защиты устанавливаются с обеих сторон защищаемой линии и приходят в действие, если мощность к.з. для каждого из комплектов направлена от шин в защищаемую линию, а ток превышает ток срабатывания. Выдержка времени максимальных токовых направленных защит выбираются по встречно-ступенчатому принципу. При выборе тока срабатывания защиты в общем случае учитываются те же основные условия, что и для МТЗ. Однако имеются особенности в выборе тока срабатывания при использовании защиты в кольцевых сетях, а также в сети с глухозаземленной нейтралью, с которыми следует разобраться.
Под схемой включения реле направления мощности понимается определенное сочетание фаз тока и напряжения, подводимых к его обмоткам. Наибольшее распространение получила 90° схема включения реле. Для выявления свойств схемы необходимо уметь анализировать работу реле направления мощности при различных видах к.з.
Выполнение направленной отсечки дает возможность при выборе ее тока срабатывания учитывать только ток внешнего к.з. в направлении действия ее реле мощности. В этом основное отличие направленной отсечки от ненаправленной.
Недостатком направленных токовых защит является наличие мертвой зоны, определяемой минимальным напряжением при трехфазном к.з. вблизи места установки защиты.
Вопросы для самопроверки
МТЗ нулевой последовательности (направленная и ненаправленная). Ступенчатая токовая защита нулевой последовательности. Схема включения реле направления мощности. Особенности расчета токовых отсечек нулевой последовательности. [1, 2, 3, 4]
Методические указания
С глухозаземленными нейтралями работают сети напряжением 110кВ и выше. Для защиты линий этих сетей от к.з. на землю оказывается более целесообразным использовать отдельный комплект реле. Реле тока защиты подключается к фильтру токов нулевой последовательности. Следовательно, защита реагирует только на к.з., сопровождающиеся токами нулевой последовательности. В остальном схема защиты аналогична рассматриваемым выше схемам МТЗ и ТО от междуфазных к.з.
В общем случае защита выполняется ступенчатой. Ток срабатывания МТЗ нулевой последовательности отстраивается от тока небаланса Iнб в нормальном режиме, если выдержки времени t0, рассматриваемой защиты, больше времени действия tмф защит от междуфазных к.з., установленных на следующем участке. Если t0 < tмф, то защиту нужно отстраивать от Iнб при трехфазном к.з. в начале следующего участка. Наличие Iнб в симметричных режимах обусловлено неравенством токов намагничивания ТТ. Время действия защиты выбирается по ступенчатому принципу Δt, Δt – ступень селективности. При этом обычно получается t0 < tмф.
Принцип действия и условия настройки отсечек нулевой последовательности практически такие же, как и отсечек, реагирующих на полные токи фаз.
В сетях с двумя и более заземленными нейтралями, расположенными в разных точках сети, применяются направленные защиты. К органу направления мощности подводятся 3U0 и 3I0. Ток срабатывания мгновенных отсечек, установленных на параллельных линиях, необходимо выбирать с учетом наличия взаимоиндукции.
Направленные защиты нулевой последовательности не имеют мертвой зоны по напряжению, так как 3U0 максимально в месте к.з. и равно нулю в заземленной нейтрали трансформаторов. Цифровые защиты и их исполнение.
Вопросы для самопроверки
Схема замещения для анализа режима замыкания фазы на землю. Токи и напряжения при замыканиях на землю. Основные требования к защите. Принципы выполнения защиты от замыканий на землю. Принцип работы фильтров напряжения нулевой последовательности (ФННП) и фильтров тока нулевой последовательности (ФТНП). Размещение защит и выбор ее параметров срабатывания. Защита компенсированной сети. [1, 2, 3, 11, 13, 19].
Методические указания
В сетях с изолированной нейтралью замыкания одной фазы на землю не вызывает к.з., так как в этом случае ЭДС поврежденной фазы не шунтируется накоротко, а только закорачивается емкостью (фаза – земля) этой фазы. Возникающий при этом в месте повреждения ток замыкается через емкость проводов "здоровых" фаз относительно земли и имеет небольшую величину (до нескольких десятков ампер). Поэтому снижения напряжения в сети не происходит. Однако фазное напряжение "здоровых" фаз относительно земли повышается до междуфазного. Линейные напряжения остаются неизменными. Чтобы все это усвоить и представить наглядно, нужно разобраться в векторных диаграммах токов и напряжений в нормальном и ненормальном режимах.
Однофазное замыкание на землю не отражается на работе потребителей и не нарушает синхронной работы генераторов. Поэтому в отличие от к.з. замыкания на землю не требуют немедленной ликвидации. Однако этот вид повреждения создает перенапряжение, что представляет опасность с точки зрения нарушения изоляции "здоровых" фаз и возможность перехода однофазного замыкания в междуфазное к.з. Защиту от рассматриваемых повреждений принято выполнять с действием на сигнал.
Известна общая селективная сигнализация замыкания на землю в сети без указания поврежденного участка, реагирующая на появление (3U0). В качестве селективных защит от замыканий на землю, указывающих поврежденный участок, применяются токовые, реагирующие на 3I0. Для выполнения защиты в качестве фильтра нулевой последовательности используется специальный ТТ нулевой последовательности (ТТНП) особой конструкции. В таком однотрансформаторном фильтре, выполняемом с помощью ТТНП, ток 3I0 получается магнитным суммированием от первичных токов трех фаз.
Нужно усвоить, что ток 3I0 в поврежденном присоединении (фидере) отличается от тока 3I0 в неповрежденных фидерах абсолютным значением и направлением.
Если собственные емкостные токи нулевой последовательности отдельных присоединений соизмеримы с полным емкостным током сети, то токовая защита неприменима. В этом случае используются направленные защиты. В качестве подведенных к реле направления мощности величин используются 3U0 и 3I0. Нужно хорошо усвоить выбор параметров рассматриваемых защит, проверку чувствительности и размещение комплектов защиты, как для радиальных сетей, так и для кольцевых.
Иногда используются защиты, реагирующие на токи неустановившегося режима, а также на высшие гармонические в токе нулевой последовательности.
В компенсированных сетях результирующий ток 3I0 поврежденного участка содержит больше гармоник, чем ток в неповрежденных присоединениях. Именно на этом различии основаны защиты в таких сетях.
В последнее время нашел применение способ защиты с наложенным током частотой более 50 Гц. Цифровые защиты и их исполнение.
Вопросы для самопроверки
Назначение, общие принципы осуществления защиты. Реле сопротивления (характеристики срабатывания, принципы выполнения, схемы включения). Пусковые органы. Схемы защиты. Выбор уставок дистанционной защиты. [1, 2, 3, 5, 9, 11, 22].
Методические указания
В дистанционной защите измерительный орган (реле сопротивления) измеряет величину сопротивления, отделяющее точку к.з. до места подключения реле. Это сопротивление пропорционально расстоянию (дистанции) до точки к.з. В качестве меры дистанции в современных защитах используется величина сопротивления на зажимах дистанционного органа (реле сопротивления) Zр=Uр/Iр, где Up и Ip соответственно напряжение, подведенное к реле, и ток, которым оно обтекается. В нормальном режиме сопротивление Zp имеет максимальную величину и уменьшается по мере приближения точки короткого замыкания к месту установки защиты из-за снижения Up и увеличения Ip. При этом уменьшают и время срабатывания защиты. Применяют три ступени выдержки времени.
Так как Zp является комплексной величиной, то работу реле сопротивления удобно анализировать в осях R, jX. Характеристика срабатывания реле сопротивления в комплексной плоскости представляет собой геометрическое место точек, удовлетворяющих условию Zp ≥ Zср, где Zср вектор сопротивления срабатывания реле. В зависимости от вида характеристики срабатывания различают следующие виды реле: ненаправленное реле полного сопротивления, направленное реле сопротивления, реле сопротивления со смещенной характеристикой, реле с эллиптической характеристикой. Необходимо разобраться в принципах выполнения реле сопротивления.
Реле сопротивления подключаются к ТТ и ТН таким образом, чтобы Zр было пропорционально расстоянию до места короткого замыкания и не зависело от вида повреждения. Для этого в защитах, реагирующих на многофазные короткие замыкания, реле сопротивления включаются на линейные напряжения и разности фазных токов, одноименные с напряжением. Указанное условие выполняется и при коротких замыканиях на землю (в том числе и двойных замыканиях на землю), если реле сопротивления включены на фазные напряжения по схеме с токовой компенсацией.
В отечественной практике нашли применение ступенчатые дистанционные защиты. Дистанционные защиты аналогичны токовым направленным защитам, принципиально отличаясь от них реагирующим органом. Число зон и ступеней выдержек времени ограничивается тремя.
Выбор уставок дистанционной защиты сводится к определению сопротивления срабатывания и времени срабатывания каждой из трех ступеней ее. Необходимо учитывать влияние промежуточных подпиток на замер реле сопротивления. Следует разобраться с принципами осуществления блокировок от качаний. Цифровые дистанционные измерения. Цифровые определения направления. Круговые характеристики цифровых устройств.
Вопросы для самопроверки
Назначение и виды защит. Принцип действия продольной дифференциальной защиты на примере защиты ЛЭП. Ток небаланса. Настройка продольной дифференциальной защиты. Определение тока срабатывания Iср. Способы повышения чувствительности и отстроенности защиты. Поперечная дифференциальная токовая защита. Поперечная дифференциальная токовая направленная защита, ее особенности, выбор уставок и проверка чувствительности. Схемы и область использования поперечных дифференциальных направленных защит. [1, 2, 3, 4, 16, 22]
Методические указания
Дифференциальные токовые защиты являются быстродействующими. Их подразделяют на продольные и поперечные. Продольную дифференциальную токовую защиту используют для защиты одиночных линий малой протяженности. Принцип ее действия основан на сравнении величины и фазы токов одноименных фаз по концам защищаемой линии. Наибольшее распространение получила схема с циркулирующими токами, в которой дифференциальное реле подключается параллельно вторичным обмоткам трансформаторов тока, соединенных между собой при помощи соединительных проводов. Неравенство вторичных токов в плечах дифференциальной защиты приводит к появлению в реле тока, называемого током небаланса (Iнб); ток срабатывания защиты Iсз отстраивается от максимального тока небаланса Iнб в расчетном режиме. Необходимо разобраться, какие причины приводят к появлению Iнб, какие факторы влияют на его величину, а также как повысить чувствительность и отстроенность защиты. Нужно знать особенности выполнения продольной дифференциальной защиты линий, достоинства и недостатки.
Поперечные дифференциальные защиты применяются на параллельных или сдвоенных линиях, имеющих приблизительно одинаковые сопротивления.
Принцип действия основан на сравнении токов одноименных фаз, протекающих по обеим линиям в месте установки защиты. Поперечная дифференциальная защита не выявляет повредившуюся линию. Введение в схему защиты реле направления мощности устраняет указанный недостаток. Необходимо знать, как выбирается Iсз и проверяется чувствительность поперечной дифференциальной направленной защиты, достоинства и недостатки ее, схемы и область использования. Цифровое исполнение дифференциальных защит.
Вопросы для самопроверки
Виды повреждений и ненормальных режимов работы синхронных генераторов (СГ) и требования, предъявляемые к защите. Типы применяемых защит и устройств автоматики генераторов. Автоматическое регулирование возбуждения (АРВ). [8, 16, 19, 22]
Методические указания
Необходимо познакомиться с видами повреждений и ненормальных режимов работы генераторов в статорной цепи и цепи возбуждения, чтобы понять, как должна действовать релейная защита при этих режимах, какие типы защит следует применять с учетом мощности генератора. Следует разобраться в работе продольной дифференциальной защиты обмотки статора генератора и в способах уменьшения величины тока Iнб. Известно, что на величину тока Iнб влияет апериодическая составляющая в токе к.з. и наличие в сердечнике ТТ остаточной индукции. Широкое распространение в практике получили защиты, использующие быстронасыщающиеся трансформаторы и реле с торможением. Нужно разобраться в принципах работы этих устройств.
Нужно знать работу схемы защиты от замыкания фазы обмотки статора на корпус, выбор параметров срабатывания и способы повышения их чувствительности. Следует обратить внимание на схему защиты от внешних к.з. Необходимо разобраться с токовыми защитами от симметричной перегрузки и от токов обратной последовательности.
Для поддержания заданного значения напряжения на выводах статорной обмотки применяется АРВ. Нужно хорошо разобраться в работах регуляторов пропорционального действия (компаундирование, коррекция), а также нужно иметь представление о регуляторах сильного действия. Надо знать, почему при АРВ ускоряется процесс самозапуска электродвигателей, обеспечивается устойчивость их работы и улучшается работа релейной защиты. Следует обратить внимание на методы регулирования возбуждения, на работу устройств форсирования возбуждения.
Вопросы для самопроверки
Виды повреждений и ненормальных режимов работы и требования, предъявляемые к защите. Типы применяемых защит. Защита от междуфазных к.з. в обмотках и на выводах. Особенности дифференциальной защиты трансформаторов, расчет дифференциальных защит. Газовая защита. Защита трансформаторов от сверхтоков, обусловленных внешними к.з. и перегрузкой. Особенности защиты трансформаторов с соединением обмоток звезда-звезда с заземленной нейтралью. Защита трансформаторов без выключателей на стороне высшего напряжения. Полные схемы защиты трансформаторов. Автоматика силовых трансформаторов. [1, 2, 3, 5, 6, 7, 8, 15, 16, 19, 21, 22]
Методические указания
Надо уяснить, какие виды повреждений и ненормальных режимов вероятны у силовых трансформаторов, и какие виды защиты надо установить в зависимости от мощности трансформаторов, схемы соединения обмоток. Следует обратить внимание на распределение тока в обмотках при к.з. на стороне низшего напряжения. Это важно для определения схемы защиты и ее чувствительности. При изучении дифференциальной защиты трансформатора надо учесть особенности работы его как объекта релейной защиты, состоящие в различии по величине и фазе токов сторон разных напряжений, в изменении величины тока при регулировании напряжения, в большой величине броска тока намагничивания при подаче на трансформатор напряжения, а также в конструктивной разнотипности ТТ, применяемых на стороне высшего и низшего напряжений силовых трансформаторов и в значительном различии сопротивлений плеч защиты.
Следует усвоить способы уменьшения величины тока небаланса, подбора ТТ для защиты и выбора схем соединения их вторичных обмоток, роль быстронасыщающегося трансформатора БНТ и его работу в переходных режимах.
Необходимо научиться рассчитывать ток срабатывания дифференциальной защиты и определять количество витков дифференциальной и уравнительных обмоток реле типа РНТ-565. Следует разобраться, в каких случаях дифференциальная защита должна выполняться при помощи реле типа ДЗТ. Необходимо ознакомиться со схемами защиты трансформатора на переменном оперативном токе с тем, как обеспечивается селективное действие резервных защит многообмоточных трансформаторов, как осуществляется защита трансформаторов, не имеющих включателей на стороне высшего напряжения. Надо обратить внимание на схемы защиты трансформаторов малой мощности с соединением обмоток звезда-звезда с нулем, на методику расчета уставок защиты. Следует знать виды средств автоматики, применяемых на трансформаторах, принцип работы и схему устройства автоматического регулирования напряжения у трансформаторов под нагрузкой (РПН).
Вопросы для самопроверки
Виды повреждений и ненормальных режимов работы электродвигателей. Типы защит двигателей и устройств их автоматики. Особенности защиты и автоматики синхронных двигателей высокого напряжения. Цифровая защита электродвигателей. Защита и автоматика выпрямительных установок, трансформаторов дуговых электропечных установок, конденсаторных установок. Защита и автоматика сборных шин и токопроводов. [1, 2, 3, 5, 9, 10, 16, 17, 22]
Методические указания
При изучении этой темы надо ознакомиться с видами повреждений и ненормальных режимов работы асинхронных и синхронных электродвигателей, а также с характером изменения токов при самозапуске электродвигателей и восстановлении напряжения. Необходимо усвоить принцип выполнения защит электродвигателей до 1 кВ и свыше 1 кВ и выбор их уставок; внимательно разобраться в явлениях, происходящих при пуске и самозапуске двигателей, выбор уставок токовых отсечек, устанавливаемых на электродвигателях. Необходимо знать роль защиты минимального напряжения и защиты от перегрузок у электродвигателей. Возможность возникновения технологической перегрузки, способной вызывать повреждение двигателя, учитывать при решении вопроса о применении токовой защиты от перегрузки и включении ее с действием на сигнал, отключение или разгрузку механизма. Вращающий момент электродвигателя и момент сопротивления механизма.
Надо знать основные виды автоматики, применяемые на двигателях и их назначение. Важно понять особенности режима работы печных, преобразовательных и конденсаторных установок. Надо знать виды защиты и автоматики, применяемые на этих установках. Надо понимать, каким образом поддерживают постоянство напряжения у потребителей электроэнергии. Нужно знать типы защиты и автоматики, устанавливаемые на шинах и токопроводах, уметь рассчитать их уставки.
Вопросы для самопроверки
Назначение автоматического повторного включения (АПВ) и автоматического включения резерва (АВР). Требования к этим устройствам и расчет их параметров. Схемы АВР и АПВ. АВР на подстанциях с синхронными двигателями или синхронными компенсаторами. Особенности АПВ на линиях с двусторонним питанием, АПВ ОС и АПВ УС. Реле контроля синхронизма РКС. Исправление действия неселективной отсечки при помощи АПВ. Защита и автоматика электрических сетей напряжением до 1 кВ.
Назначение и основные принципы выполнения автоматической частотной разгрузки (АЧР). Расчет параметров срабатывания устройства АЧР. Реле частоты. [1, 6, 7, 8]
Методические указания
Устройство АВР. Электроснабжение потребителей, потерявших питание, можно восстановить автоматическим подключением их к другому источнику питания с помощью устройства АВР. Многолетний опыт эксплуатации показал высокую эффективность раздельной работы элементов сети в сочетании с устройствами АВР, успешность действия которых по статистическим данным составляет 90% и более.
Существует большое разнообразие устройств АВР. Однако все они должны удовлетворять требованиям, которые положены в основу принципов выполнения устройств АВР. Следует твердо уяснить основные требования, предъявляемые к устройствам АВР и на его предложенной схеме уметь показать, как реализуются эти требования. Надо знать, как выбираются уставки АВР. Кроме того, следует разобраться с особенностями выполнения схем АВР на подстанциях с синхронными двигателями или синхронными компенсаторами.
Действие АВР должно согласовываться с действием других устройств автоматики.
В этом разделе изучить особенности повреждений (к.з.) и выполнение защит сетей напряжением до 1 кВ. Как осуществляется выбор предохранителей, воздушных автоматов. Чувствительность и селективность расцепителей воздушных автоматов. Защита от однофазных к.з. Устройство и работа защитного отключения. Устройство автоматического включения резерва.
Устройство АПВ. Большинство к.з., возникающих в процессе эксплуатации на линиях, имеет неустойчивый характер, т.е. после отключения линий защитой они самоустраняются. Вероятность самоустранения к.з. после снятия напряжения с линии будет тем выше, чем быстрее срабатывает релейная защита. Хотя заранее неизвестно самоустранилось к.з. или нет, линию включают повторно. Эту операцию выполняет АПВ, к которому предъявляются следующие требования: минимально возможное время срабатывания, обеспечение автоматического возврата схемы в исходное положение с заданной выдержкой времени, заданная кратность действия, возможность ускорения защиты после АПВ. В схеме предусмотрен автоматический запрет АПВ на случай, если по каким-либо причинам недопустимо повторное включение выключателя.
Схемы АПВ выполняются на постоянном и переменном оперативном токе. На линиях 6-10 кВ наибольшее распространение получили механические и электрические АПВ выключателей, имеющих пружинные приводы. На линиях более высокого напряжения применяются схемы с реле типов РПВ-58, РПВ-258 и РПВ-358. Надо знать принцип работы устройств, обеспечивающих однократное или двукратное повторное включения. Необходимо уяснить работу устройств АПВ на линиях с односторонним питанием и разобраться в их особенностях на линии с двусторонним питанием, что такое напряжение биения. Надо помнить, что основная задача АПВ на этих линиях – не допускать действие АПВ без контроля синхронизма. Изучить устройство и работу реле контроля синхронизма. Как работает АВР с ожиданием синхронизма и с улавливанием синхронизма.
Устройство АЧР. Устройство АЧР работает при дефиците генерирующей мощности в энергосистеме для предотвращения аварийного понижения частоты. Нужно знать, что такое лавина частоты, как ведут себя разные потребители при понижении частоты; как это отражается на технологии производства и для чего применяется это устройство автоматики. Необходимо учитывать требования, предъявляемые к устройствам АЧР, и расчет их параметров. В системе электроснабжения промышленных предприятий и сельского хозяйства может быть применена местная разгрузка. Надо понять, для чего это делается, по какой схеме и при каких отклонениях параметров режима электропередачи. Применяются две основные категории АЧР (I и II), имеющие разные уставки срабатывания по частоте и разное быстродействие. Нужно знать принцип действия реле частоты, как осуществляется схема АЧР, как обеспечивается автоматическое повторное включение отключающихся приемников (ЧАПВ).
Вопросы для самопроверки
6. Список лабораторных работ
7. Вопросы, выносимые на экзамен
б) Направленные защиты нулевой последовательности. Схемное исполнение. Защита типа ЗЗП-1М. Импульсное реле направления мощности;
в) Защиты, реагирующие на высшие гармоники тока замыкания. Схемы устройства УСЗ-2/2, УСЗ-ЗМ, их работа;
г) Схемы, реагирующие на токи переходного режима (i-разрядный и i-зарядный); схема распределения переходных токов (i-разрядный и i-зарядный) при замыкании; знаки волн тока, напряжения, мгновенной мощности при замыкании на землю. Схемное исполнение РЗ.
Выполнение контрольных работ поможет глубже усвоить теоретический материал курса и приобрести необходимые навыки в решении практических задач в области релейной защиты. Студенты выполняют одну контрольную работу и одну курсовую. Исходные данные для всех вариантов приведены в таблице №1 и однолинейной электрической схеме на рис. 1. и рис. 2.
Для выполнения контрольной работы необходимо использовать рекомендуемую литературу, приведенную в задании и примеры расчета защит в приложениях. При выборе типа защит нужно, прежде всего, понять сущность физических процессов, происходящих в элементах сети при аварийных режимах, изучить схемное исполнение защит и их работу, разобраться в распределении токов в схемах соединения ТТ и реле при различных видах к.з. Освоить порядок расчета параметров срабатывания защит и проверить их на чувствительность. При выполнении контрольной работы нужно рассчитать релейную защиту ЛЭП - 10 кВ., при курсовой работе – релейную защиту и автоматику силового трансформатора.
Схемы защит следует вычертить в разнесённом виде с обязательным соблюдением ГОСТа на обозначениях в чертежах. Чертёж выполнить на листе формата А1.
Таблица 1
Исходные данные для выполнения контрольной работы и курсового проекта
|
Варианты |
Мощность КЗ системы |
Номиналь-ная мощность |
Данные по потребителям |
Данные по автоматике |
|||||||||
|
Трансформа-торы Т1, Т2 |
Двигатели М1, М2 |
Н1 (Н2) |
Н3 (Н4) |
Длина линии |
|||||||||
|
Наг-руз-ка |
Уставки защиты |
Наг-руз-ка |
Уставки защиты |
||||||||||
|
SКЗ |
SН |
РД |
SНΣ |
tсз |
Iсз |
SНΣ |
tсз |
Iсз |
Л3Л4 |
Л1Л2 |
АВР |
АПВ |
|
|
МВА |
МВА |
МВт |
МВА |
С |
кА |
МВА |
С |
кА |
км |
км |
– |
– |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
1 |
5000 |
6,3 |
1,0 |
1,0 |
0,8 |
0,21 |
2,5 |
1,2 |
0,32 |
3,0 |
14 |
Q1 |
– |
|
2 |
4700 |
10 |
1,25 |
2,0 |
1,0 |
0,30 |
4,0 |
1,0 |
0,35 |
1,0 |
6 |
– |
Н1 |
|
3 |
4000 |
16 |
1,6 |
3,0 |
0,8 |
0,42 |
8,0 |
1,6 |
0,4 |
2,5 |
10 |
Q2 |
– |
|
4 |
3800 |
25 |
2,0 |
4,0 |
0,5 |
0,50 |
11,0 |
1,0 |
0,56 |
5,0 |
17 |
– |
Н3 |
|
5 |
3500 |
40 |
1,25 |
1,5 |
0,7 |
0,30 |
3,0 |
0,9 |
0,35 |
2,0 |
12 |
Q1 |
– |
|
6 |
3250 |
63 |
1,0 |
3,0 |
0,8 |
0,35 |
5,0 |
1,0 |
0,5 |
4,0 |
18 |
– |
Н1 |
|
7 |
3000 |
80 |
1,6 |
1,5 |
0,5 |
0,25 |
7,0 |
1,2 |
0,6 |
3,0 |
11 |
Q2 |
– |
|
8 |
2800 |
125 |
2,6 |
3,5 |
0,6 |
0,45 |
12,0 |
1,4 |
0,7 |
2,0 |
10 |
– |
Н3 |
|
9 |
2500 |
6,3 |
1,6 |
0,5 |
0,7 |
0,14 |
2,8 |
1,3 |
0,41 |
5,0 |
20 |
Q1 |
– |
|
10 |
2200 |
10 |
2,0 |
1,3 |
0,9 |
0,21 |
4,2 |
2,0 |
0,58 |
2,5 |
12 |
– |
Н1 |
|
11 |
2000 |
16 |
1,25 |
1,5 |
0,8 |
0,20 |
7,7 |
1,4 |
0,65 |
3,0 |
15 |
Q2 |
– |
|
12 |
1800 |
25 |
1,6 |
5,0 |
0,5 |
0,60 |
15,0 |
1,6 |
0,9 |
1,6 |
8 |
– |
Н3 |
|
13 |
1000 |
40 |
2,5 |
4,0 |
0,6 |
0,55 |
17,0 |
1,0 |
1,0 |
2,0 |
15 |
Q1 |
– |
|
14 |
1500 |
63 |
1,25 |
3,5 |
0,7 |
0,50 |
13,0 |
1,2 |
0,9 |
3,5 |
16 |
– |
Н1 |
|
15 |
1700 |
80 |
2,5 |
2,5 |
0,9 |
0,40 |
7,0 |
1,6 |
1,0 |
1,8 |
10 |
Q2 |
– |
|
16 |
2000 |
125 |
1,6 |
2,1 |
0,5 |
0,41 |
4,5 |
2,0 |
0,9 |
1,6 |
12 |
– |
Н2 |
|
17 |
2300 |
6,3 |
1,25 |
1,7 |
0,6 |
0,35 |
2,0 |
1,5 |
0,5 |
2,0 |
15 |
Q1 |
– |
|
18 |
2500 |
6,3 |
1,0 |
1,0 |
0,7 |
0,25 |
3,2 |
1,8 |
0,6 |
1,3 |
7 |
– |
Н3 |
|
19 |
2700 |
40 |
1,0 |
2,0 |
0,8 |
0,30 |
4,8 |
2,0 |
0,8 |
2,0 |
9 |
Q2 |
– |
|
20 |
3000 |
63 |
1,25 |
3,0 |
1,0 |
0,40 |
3,8 |
1,5 |
0,8 |
3,0 |
20 |
– |
Н1 |
|
21 |
3200 |
16 |
1,6 |
3,5 |
0,9 |
0,43 |
6,2 |
2,0 |
1,0 |
4,0 |
21 |
Q1 |
– |
|
22 |
3500 |
80 |
1,25 |
3,0 |
0,8 |
0,43 |
7,5 |
1,0 |
1,0 |
5,0 |
17 |
– |
Н2 |
|
23 |
3700 |
125 |
2,0 |
6,0 |
0,7 |
0,75 |
10,0 |
1,2 |
0,9 |
1,5 |
9 |
Q2 |
– |
|
24 |
1000 |
25 |
2,5 |
4,5 |
0,6 |
0,60 |
11,0 |
1,4 |
0,9 |
2,0 |
11 |
– |
Н3 |
|
25 |
1200 |
6,3 |
0,8 |
0,8 |
0,5 |
0,20 |
4,1 |
1,6 |
0,7 |
2,5 |
15 |
Q1 |
– |
|
26 |
1500 |
16 |
1,0 |
1,2 |
0,6 |
0,20 |
3,5 |
1,8 |
38,0 |
3,0 |
14 |
– |
Н1 |
|
27 |
1800 |
40 |
1,25 |
1,5 |
0,7 |
0,25 |
6,0 |
2,0 |
1,2 |
2,7 |
13 |
Q2 |
– |
|
Продолжение таблицы 1 |
|||||||||||||
|
28 |
1500 |
10 |
1,6 |
2,5 |
0,8 |
0,40 |
4,2 |
1,9 |
0,8 |
2,2 |
10 |
– |
Н2 |
|
29 |
3500 |
16 |
2,0 |
1,0 |
0,9 |
0,20 |
9,0 |
1,7 |
1,1 |
1,8 |
10 |
Q1 |
– |
|
30 |
2500 |
63 |
0,8 |
1,5 |
1,0 |
0,29 |
3,0 |
1,5 |
0,6 |
1,5 |
10 |
– |
Н3 |
|
31 |
2600 |
40 |
2,5 |
1,8 |
0,9 |
0,30 |
7,5 |
1,3 |
1,0 |
3,0 |
12 |
Q2 |
– |
|
32 |
2700 |
25 |
1,6 |
3,0 |
0,8 |
0,40 |
15,5 |
1,1 |
1,1 |
4,0 |
20 |
– |
Н1 |
|
33 |
2800 |
25 |
2,0 |
5,0 |
0,7 |
0,70 |
12,0 |
1,5 |
0,9 |
3,5 |
17 |
Q1 |
– |
|
34 |
2900 |
32 |
1,0 |
3,0 |
0,6 |
0,50 |
6,0 |
2,0 |
1,0 |
4,5 |
17 |
– |
Н2 |
|
35 |
3000 |
16 |
2,5 |
1,5 |
0,5 |
0,30 |
7,1 |
1,0 |
1,2 |
2,5 |
8 |
Q2 |
– |
|
36 |
3400 |
10 |
1,25 |
2,0 |
0,5 |
0,30 |
5,0 |
1,0 |
0,9 |
1,5 |
9 |
– |
Н3 |
|
37 |
3600 |
63 |
1,6 |
0,8 |
0,8 |
0,15 |
5,1 |
1,5 |
0,7 |
1,2 |
11 |
Q1 |
– |
|
38 |
1600 |
32 |
3,2 |
7,0 |
0,6 |
0,80 |
14,0 |
2,0 |
1,0 |
2,8 |
12 |
– |
Н1 |
Рис. 1. Исходная электрическая схема
Релейная защита воздушной ЛЭП 10 кВ от коротких замыканий и ненормальных режимов
Задание:
Выбрать схемы защит, тип реле и источник оперативного тока для релейных защит воздушной ЛЭП (Л3) (рис 2.) от коротких замыканий и ненормальных режимов, (МТЗ, ТО, защита от замыкания на землю).
Рассчитать токи срабатывания защит и выдержки времени. Проверить чувствительность защит, рассчитав токи к.з. для характерных точек (К1, К2).
Расчетная электрическая схема приведена на рис. 2. Исходные данные – Sкз системы, Л1, Л2, Л3, РM1, SН1 взять из таблицы №1, номер варианта соответствует номеру в списке учебной группы студентов
Рис. 2. Схема для расчета тока к.з.
Содержание пояснительной записки при оформлении
контрольной работы
Примечание: пример расчета МТЗ ЛЭП приведен в Приложении I.
Литература для выполнения контрольной работы
НТЦ «Механотроника» http://www.mtra.ru
АББ Реле-Чебоксары http://www.promportal.ru/userinfo147
Примерный порядок расчета тока к.з. в точке К2 (Рис. 2)
В схеме замещения учитываем только индуктивное сопротивление элементов (Рис. 2а).
Рис. 2а.
За базисное напряжение лучше взять высокое напряжение Uб = Uср.вн = 115 кВ.
Сопротивление элементов в именованных единицах находим по классическим формулам:
система
(задана мощностью к.з. на шинах системы)
Xс = (ОМ);
ЛЭП – 110 кВ
Xл1 = X0·1 (ОМ), X0 = 0,4 ОМ/км, l1 - длина ЛЭП - 110 (км);
трансформатор
Xт = · (ОМ);
ЛЭП – 10 кВ
Xл3 = (X0·l3)·N2 ,
где N трансформатора.
Результирующее сопротивление в точке К2 с б = 115 кВ будет равно
Xрез.= Xc+Xл1+Xт+Xл3..
Находим величину тока к.з. в точке К2 с
Iк.з.б.= (кА).
Находим реальный ток к.з. в точке К2 на шинах 10 кВ,
Iк.з.к2 = Iк.з.б.·N.
Этот ток к.з. будет минимальным для МТЗ ЛЭП – 10кВ и использован при определении чувствительности защиты
Кчув.=
Релейная защита и автоматика силового трансформатора
Задание:
Разработать релейную защиту от всех видов повреждений трансформатора Т1 (Рис. 1.).
Изучить устройство и работу автоматического регулирования напряжения трансформатора с РПН.
Исходные данные: схема для расчета ДЗ и токов КЗ (Рис.1):
- мощность к.з. системы, Sкз
- мощность трансформатора, SТ1 и его технические данные (Приложение II)
- длина ЛЭП 110 кВ; Л1, Л2
- виды автоматики – РПН, АПВ
Данные для расчета курсовой работы взять из табл. №1 (номер варианта соответствует порядковому номеру студента в списке учебной группы).
Содержание пояснительной записки при оформлении курсовой работы
Примечание: пример расчета продольной дифференциальной защиты трансформатора приведен в Приложении II.
Литература для выполнения курсовой работы
ПРИЛОЖЕНИЕ I
Защита элементов системы электроснабжения (генераторы, трансформаторы, линии электропередач (ЛЭП), сборные шины, электродвигатели и др.) от аварийных и ненормальных режимов выполняется в соответствии с требованиями Правил устройств электроустановок (ПУЭ). Вид применяемых защит зависит от класса напряжения электрической сети, величины мощности электрооборудования, режима работы нейтрали, требований по быстродействию и ряду других особенностей.
Чтобы лучше разобраться в схемном исполнении, принципе работы, расчете и настройке любой релейной защиты нужно первоначально изучить структурную схему защиты, её составляющие, их назначение и исполнение. Структурная схема всех видов защит и любой сложности одинакова (рис. 3.).
Рис. 3. Общая структурная схема релейной защиты
Измерительная часть состоит из основных (измерительных) реле. В зависимости от вида защиты это могут быть реле тока (KA), реле напряжения (KV), реле сопротивления (KZ) и реле мощности (KW). Их задача контролировать электрические параметры защищаемого элемента (ток, напряжение, сопротивление, мощность), сравнивая их с заданными и выдавать соответствующий сигнал логической части.
В логическую часть входят вспомогательные реле – времени (KT), промежуточные (KL), сигнальные (KH). Реализуя элементарные логические функции «ИЛИ», «И», «НЕ», «Выдержка времени», логическая часть релейной защиты приводит в действие исполнительный орган. При повреждениях (к.з.) происходит отключение выключателя Q, при ненормальных режимах появляется сигнал (звуковой, световой).
Оперативные цепи релейной защиты должны иметь надежный самостоятельный источник питания независящий от состояния электроустановки, где находится защищаемый элемент.
В схемах релейной защиты источником оперативного питания может быть аккумуляторная батарея. Это самый надежный источник, но он требует постоянного технического ухода и значительных финансовых затрат. Применяется на всех электростанциях и мощных трансформаторных подстанциях с постоянным обслуживающим персоналом. На подстанциях без постоянного обслуживающего персонала в качестве источников оперативного питания (как на постоянном токе, так и на переменном) находят применение блоки питания (БП), электрическая энергия к которым подается от трансформаторов напряжения (TV) и трансформаторов тока (TA), установленных на подстанции; трансформаторы собственных нужд (ТСН) подстанции; специальные батареи конденсаторов (БК).
Информация о токе и напряжении защищаемого элемента поступает к измерительной части релейной защиты от трансформаторов тока (TA) и трансформаторов напряжения (TV).
Распределительная электрическая сеть 6-10 кВ работает с изолированной нейтралью и в ней возможны лишь междуфазные короткие замыкания (К(3) и К(2)). Замыкание одной фазы на землю не приводит к аварийному режиму и электроснабжение приемников не нарушается. Появление этого режима неблагоприятно для самой трехфазной распределительной сети (повышение напряжения и появление электрической дуги) и опасность поражения электрическим током людей и животных, находящихся вблизи места замыкания.
Поэтому ЛЭП этого класса имеют самостоятельную защиту от коротких замыканий, как правило, на базе токовых защит (МТЗ и ТО) и защиту от замыкания фазы на землю. [Л – 1, 2, 3, 22]
В нашем примере ЛЭП 10кВ является радиальной (простой). Устанавливается релейная защита в начале ЛЭП относительно источника питания, сразу за высоковольтным выключателем, рис. 4.
Максимальная токовая защита может применяться для защиты от токов короткого замыкания на всех элементах СЭС (генераторы, трансформаторы, двигатели и ЛЭП). На защищаемой ЛЭП защита ставиться в начале линии относительно источника питания. Защита работает с выдержкой времени.
Один из схемных вариантов МТЗ для защиты ЛЭП 10 кВ представлен на рис. 4. Эта схема выполнена в так называемом разнесенном виде – измерительная часть (рис. 4, а) и логическая часть с исполнительной (рис. 4, б) отделены. Так вычерчиваются, как правило, все защиты в целях лучшей наглядности и удобства.
Рис. 4. Разнесенная схема МТЗ ЛЭП:
а) – измерительная схема МТЗ, б) – логическая и исполнительная часть МТЗ
ТА1, ТА2 – трансформаторы тока; KА1, KА2 – реле тока; KТ – реле времени; KL – промежуточное реле; KH – сигнальное реле; YAT – катушка отключения
Измерительная часть состоит из двух трансформаторов тока и двух токовых реле, включенных в так называемую «неполную звезду». Данная схема позволяет контролировать все виды коротких замыканий в ЛЭП 10 кВ. Может применяться схема включения трансформатора тока и токовых реле на «разность токов». [Л – 1,2]
В сетях с глухозаземленной нейтралью, чтобы контролировать и однофазные к.з. трансформаторы тока и токовые реле включаются по схеме «полная звезда» или «треугольник».
В нормальном режиме работы ЛЭП ток в измерительной схеме Iр, проходящий через реле тока KA1 и KA2 меньше тока срабатывания этих реле Iср и реле не действует, в этом случае контакты их в логической части защиты разомкнуты, обмотка привода выключателя YAT не получает питания и вся схема МТЗ бездействует.
При коротких замыканиях на ЛЭП ток через реле Iр возрастает. Он становится больше тока срабатывания Iр>Iср. Реле KA1 и KA2 срабатывают, замыкают свои контакты в логической части и с выдержкой времени tМТЗ получает питание обмотка отключения YAT. Выключатель отключает поврежденную ЛЭП.
ЛЭП – 10 кВ
Для расчета МТЗ ЛЭП 10 кВ используются следующие данные:
ЛЭП -10 кВ воздушная; длина L3= 8 км; х0 = 0,4 ОМ/км.
Мощность к.з. системы SК.З.С.=10000 МВА;
Длина ЛЭП 110 кВ L1=L2=20 км; х0 = 0,4 ОМ/км.
Мощность нагрузки SН1=3,0 МВА (спокойная нагрузка);
Мощность двигателя SМ1=1,6 МВА (асинхронный высоковольтный двигатель АД, =6);
В измерительной части МТЗ используем статические реле на интегральных микросхемах РСТ-11.
Основное требование при настройке МТЗ чтобы ток срабатывания МТЗ IсрМТЗ был больше максимального тока нагрузки в нормальном режиме Iраб.max.
Нагрузка для ЛЭП будет состоять (см. рис. 2) из асинхронного электродвигателя М1 и нагрузки электроприемников Н1:
,
номинальный ток от нагрузки Н1
номинальный ток двигателя
пусковой ток электродвигателя при kпуск=6 будет равен
величина номинального рабочего тока ЛЭП будет равна
далее выбираем трансформаторы тока и определяем коэффициент их трансформации .
Величина тока I1 принимаем равным 300А. Тогда
где I1 – ближайшая наибольшая величина стандартного первичного тока трансформатора тока.
При настройке МТЗ ЛЭП 10 кВ необходимо выполнить условие
Рабочий максимальный ток ЛЭП Iраб.maxЛЭП будет состоять из тока нагрузки электроприемников IН1 и пускового тока электродвигателя Iпуск М1
Зная рабочий максимальный ток в ЛЭП (с учетом пускового тока двигателя) определяем вторичный ток срабатывания МТЗ. [1, 3]
где kН – коэффициент надежности; из-за наличия пускового тока АД принимается равным 1,4 для реле РСТ-11(ПУЭ);
где kсх=1 («неполная звезда» - схема соединения трансформаторов тока);
kвоз=0,95 (для реле РСТ-11).
nТ – коэффициент трансформации трансформаторов тока.
Тогда величина вторичного тока срабатывания МТЗ будет равна
Находим время срабатывания МТЗ
где tср.РЗ – выдержка времени на последующей защите;
Δt – ступень селективности с реле РСТ-11,принимаем Δt равным 0,6 сек. (ПУЭ).
Проверяем защиту на чувствительность
где Ikmin(K2) – ток к.з. в конце ЛЭП 10 кВ (Рис. 2) из расчета по методике приведенной на стр. 36 (Ikmin(K2) = 1612 А).
Вывод: максимальная токовая защита воздушной ЛЭП проходит по чувствительности.
Цифровое исполнение защиты ЛЭП представлено на Рис. 5.
Рис. 5. Структурная схема цифровой защиты ЛЭП
Принцип и алгоритм работы МТЗ можно представить в виде алгебры логики (DW, DT) (Рис. 6.).
Рис. 6. Логическая схема МТЗ,
где КА1, КА2, КА3 – реле тока, DW – логический элемент ИЛИ,
DT – логический элемент выдержки времени
Ток от трансформаторов тока ТА, фаз А, В, С подается на токовое реле КА. В нормальном режиме ток срабатывания реле меньше рабочего максимального тока нагрузки ЛЭП и на выходе элемента DW (ИЛИ) присутствуют нулевые сигналы. При КЗ на ЛЭП ток через реле становится больше тока срабатывания реле и на выходе элемента DW появляется сигнал, равный 1. В элементе DT (выдержка времени) реализуется время срабатывания в соответствии с требования селективной работы защиты.
Алгоритм релейной защиты можно записать в виде логической функции N:
N=( OR OR ) AND DT1=1
Где , , – логические сигналы на выходах токовых реле
DT1 – оператор временного реле защиты.
Для выявления нарушения изоляции фаз относительно земли в электроустановках предусматривается так называемый общий контроль изоляции. Для этих целей применяется специальный трехфазный пятистержневой трансформатор напряжения, одна из вторичных обмоток которого соединяется в «разомкнутый треугольник» и является фильтром напряжения нулевой последовательности (ФННП) (Рис.7). К выходу этого фильтра присоединяется реле напряжения KV. При замыкании фазы на землю на выходе фильтра появляется напряжение нулевой последовательности 3U0, под действием которого реле срабатывает и действует на сигнал. Поврежденная фаза определяется, как правило, по трем вольтметрам включенных в другую вторичную обмотку трансформатора напряжения. В этом случае показания вольтметра в поврежденной фазе будут равны нулю при металлическом замыкании и меньше фазного напряжения, если в точке замыкания имеется переходное сопротивление. Электрическая схема контроля изоляции в сетях 6 – 35 кВ представлена на Рис.7.
Рис. 7. Схема общего контроля изоляции в сети 6-10кВ
Причиной появления напряжения нулевых последовательностей 3U0 является нарушение симметрии фазных напряжений ЛЭП относительно земли (рис. 8 г, д).
Векторные диаграммы напряжения и емкостных токов для нормального режима показано на рис. 8 а, б.
Рис. 8. Схемы замещения сети с изолированной нейтралью: а, б - нормальный режим сети и векторные диаграммы напряжений емкостных токов; в, г, д, е – при замыкании фазы А на землю и векторные диаграммы.
Векторные диаграммы напряжения и ёмкостных токов при замыкании фазы «А» на землю представлены на рис.8 в, г.
Симметричные составляющие напряжений и ёмкостного тока замыкания Iз при замыкании фазы «А» на землю представлены на Рис.8 д, е.
Реальное распределение токов нулевых последовательностей 3I0 в конкретной распределительной сети 10кВ показано на Рис. 9.
Рис. 9. Токораспределение 3I0 по фидерам ЛЭП
Из приведенной на Рис. 9 схемы распределения 3I0 в реальной сети 10 кВ нужно уяснить следующее:
– емкостной ток нулевой последовательности 3I0 в неповрежденных линиях имеет направление «от линии – к шинам»; в поврежденной линии «от шин – в линию».
– емкостной ток 3I0 в поврежденной линии равен сумме емкостных токов от неповрежденных линий
Эти два свойства широко используют при выполнении ряда защит от замыкания на землю.
Величина тока замыкания Iз=3I0 в практических расчетах для настройки защит может определяться через удельную ёмкость Суд (мкФ/км).
(A)
где Uф – фазное напряжение;
l - длина электрически связанной сети, км.
Величина Суд зависит от конструкции сетей и составляет ориентировочно:
–5.5 · 10-3 мкф/км – для воздушных ЛЭП;
–190 ·10-3 мкф/км – для кабельных ЛЭП.
В практике можно воспользоваться также и империческими формулами для определения тока замыкания :
– воздушные ЛЭП (A)
– кабельные ЛЭП (A)
где U – линейное напряжение, кВ
l – длина сетей, км
последовательности
Для токовых защит отходящих фидеров используются специальные трансформаторы тока нулевой последовательности (ТТНП), рис. 10.
Рис. 10. Трансформатор тока нулевой последовательности:
а) - устройство; б) – установка ТТНП на кабеле
Расчетные уставки защиты. Первичный ток срабатывания защиты, выполненной на реле РТ-40/0,2 или РТЗ-50, выбирается из условия несрабатывания зашиты от броска собственного емкостного тока линии при внешнем замыкании на землю по выражению:
, (1.6)
где kотс – коэффициент отстройки (kотс=1,1÷1,2); kб – коэффициент, учитывающий бросок собственного емкостного тока при внешних перемежающихся замыканиях на землю; IС – собственный емкостной ток. Определение IС производится:
– для кабельной ЛЭП:
,
где IС0 – величина IС на 1 км длины одного кабеля (табл. 2); l – длина линии; n – число кабельных линий;
– для воздушной ЛЭП:
,
где l – длина линии; IС0.ВЛ – величина IС на 1 км длины ВЛ (табл.3).
Таблица 2
Средние значения емкостного тока металлического замыкания на землю одной фазы кабельных линий при частоте 50 Гц
|
Сечение кабеля |
Ёмкостные токи, А/км, при номинальном напряжении кабеля |
||
|
Для шестикиловольтной сети, кВ |
Для десятикиловольтной сети, кВ |
||
|
6 |
10 |
10 |
|
|
16 |
0,40 |
0,35 |
0,55 |
|
25 |
0,50 |
0,40 |
065 |
|
35 |
0,58 |
0,45 |
0,72 |
|
50 |
0,68 |
0,50 |
0,80 |
|
70 |
0,80 |
0,58 |
0,92 |
|
95 |
0,90 |
0,68 |
1,04 |
|
120 |
1,00 |
0,75 |
1,16 |
|
150 |
1,18 |
0,85 |
1,30 |
|
185 |
1,25 |
0,95 |
1,47 |
|
240 |
1,45 |
1,10 |
1,70 |
Таблица 3
Среднее значение емкостного тока металлического замыкания на землю одной фазы ВЛ при частоте 50 Гц
|
Характеристика линии |
Ёмкостные токи, А/км, при номинальном напряжении, кВ |
|
|
6 |
10 |
|
|
Одноцепная линия: |
||
|
без троса |
0,013 |
0,0256 |
|
с тросом |
- |
0,032 |
|
Двухцепная линия без троса |
0,017 |
0,035 |
Если , то ток срабатывания защиты принимается равным Iсз.min. При принятый ток срабатывания равен Iсз.
Чувствительность защиты проверяется по формуле:
где IСΣ.min – наименьшее реальное значение суммарного емкостного тока сети; IС – собственный емкостной ток поврежденного присоединения; Iсз – принятый ток срабатывания защиты; Iдр – индуктивный ток дугогасящего реактора, в некомпенсированных сетях Iдр=0. Минимальный коэффициент чувствительности должен быть не менее 1,25 для кабельных и не менее 1,5 для воздушных линий.
При ориентировочных расчетах величину удельной емкости Суд можно принимать 5,5· 10-3 мФ /км для воздушных линий и 190·10-3 мФ/км для трехжильных кабельных ЛЭП.
Емкостная проводимость 1 км фазы воздушной линии при частоте 50 Гц определяется выражением:
(1/Ом км)
где Dср – среднегеометрическое расстояние между проводами фаз;
r – радиус провода;
Суд – удельная емкость линии.
В расчетах величину для воздушных ЛЭП можно принять равной 3· 1/Ом км. Для кабельных ЛЭП она значительно больше.
В компенсированных сетях следует применять устройство УСЗ-ЗМ, реагирующие на сумму высших гармонических токов замыкания на землю. При этом УСЗ-ЗМ (рис. 11) устанавливается одно на секцию или на всю подстанцию и подключается к трансформаторам тока нулевой последовательности линий поочередно, с помощью кнопочного распределителя (рис. 12). Замыкание на землю определяется по наибольшему показанию прибора РА.
Рис. 11. Принципиальная схема устройства сигнализации УСЗ-ЗМ
Независимо от наличия компенсации емкостного тока замыкания на землю осуществление защиты возможно на реле типов РТ-40/0,2 и РТЗ-50, если обеспечивается чувствительность защиты.
Рис. 12. Схема подключения центрального устройства сигнализации замыканий на землю (на четыре присоединения).
Q1-Q4 – выключатели; ТА1-ТА4 – трансформаторы тока нулевой последовательности; КА - устройство сигнализации замыканий на земле типа УЗС-ЗМ; SB1-SB4 – выключатели кнопочные
Промышленность выпускает направленную защиту нулевой последовательности (ЗЗП-1 и ЗЗН) на полупроводниковой и микроэлементной базе. В основе работы этих защит лежит направление токов нулевой последовательности 3I0 в поврежденных и неповрежденных фидерах. Они имеют противоположное направление.
На рис. 13 представлена схема направленной защиты от замыкания на землю ЗЗП-1.
Защита (рис. 13, а) состоит из вторичного измерительного преобразователя тока нулевой последовательности в виде промежуточного трансформатора TLA, двухкаскадного усилителя переменного тока на транзисторах VT1 и VT2, схемы сравнения фаз на транзисторах VT3 и VT4, двух электрических величин, пропорциональных току 3I0 и напряжению 3U0 нулевой последовательности, поступающих от фильтра тока нулевой последовательности (ФТНП) и от фильтра напряжения нулевой последовательности (ФННП) и реагирующего элемента ЕА.
Напряжение на конденсаторе С6 сдвинуто по фазе на угол π/2 относительно тока нулевой последовательности, позволяет изменять ток срабатывания защиты (изменением числа витков обмотки трансформатора).
Рис. 13. Схема направленной защиты от замыканий на землю типа ЗЗП-1 (а) и векторные диаграммы (б, в)
Двухкаскадный усилитель переменного тока на транзисторах VT1 и VT2 выделяет и усиливает составляющую промышленной частоты выходного напряжения согласующего устройства. Для этой цепи на выходе усилителя включен резонансный контур C2-TL с частотой f0 = 50 Гц.
Схема сравнения на транзисторах VT3 и VT4 осуществляет сравнение фаз двух синусоидальных величин: напряжения Uб вторичной обмотки трансформатора TL, пропорционального току 3I0 нулевой последовательности и смещенного по фазе относительно него на угол π/2, и напряжения Uк автотрансформатора TLV, пропорционального напряжению нулевой последовательности 3U0. Сравнивается время совпадения tс их мгновенных значений по знаку с установленным временем tу. Реагирующий элемент ЕА срабатывает при tс ≥ tу.
Из векторных диаграмм тока I0(1) и напряжения U0(1) следует, что при замыкании на защищаемой линии, когда через защиту к точке замыкания проходит ток 3I0эк(1), обусловленный емкостями неповрежденных линий, сравниваемые напряжения Uб и Uк совпадают по |фазе (Рис. 13, б). На неповрежденной линии ток 3I0л(1), обусловленный собственной емкостью линии, направлен к шинам, а сравниваемые ее защитой напряжения смещены по фазе на угол π (рис. 13, в). Из этого следует, что защита срабатывает, имея максимальную чувствительность, если угол φ сдвига фаз между Uб и Uк равен нулю, и не действует при φ=π. Таким образом, зона срабатывания определяется углом сдвига фаз –π/2 ≤ φ ≤ π/2. На Рис. 13, б, в она ограничена линией нулевой чувствительности.
Схема сравнения является двухполупериодной. На ее выходе включен реагирующий элемент ЕА в виде поляризованного реле. Ток в обмотке реле в один из полупериодов определяется состоянием транзистора VT3 и диода VD3, а в другой полупериод – состоянием транзистора VT4 и диода VD4. Для прохождения тока необходимо, чтобы в первом случае одновременно были открыты VT3 и VD3, а во втором – VT4 и VD4. Состояние транзисторов и диодов зависит от полярностей мгновенных напряжений Uб и Uк. Они открыты, если эти напряжения имеют одинаковую полярность. При совпадающих по фазе Uб и Uк (Рис. 13, б) в течение одного из полупериодов открыты VT3 и VD3, а в течение другого – VT4 и VD4. При этом ток в обмотке реагирующего элемента ЕА максимален. По мере увеличения угла сдвига фаз между Uб и Uк время совместного открытого состояния соответствующих транзистора и диода в каждом полупериоде сокращается, поэтому среднее значение тока в обмотке ЕА уменьшается. Для получения указанной выше зоны срабатывания ток срабатывания реагирующего элемента выбран равным среднему значению тока при φ=π/2. Недостатком этих схем является работа транзисторов в усилительном режиме, что будет отрицательно сказываться во время переходных процессов при замыкании фазы на землю.
На кафедре электроэнергетики Псковского государственного политехнического института разработано импульсное реле мощности для определения поврежденного фидера 10 кВ. Реле выполнено на полупроводниковых элементах, работающих в ключевом режиме, что исключает влияние переходных процессов и обеспечивает высокую помехозащищенность, надежность и быстродействие реле.
Реле позволяет определить направление мощности (тока) в защищаемой линии при повреждении и обеспечить селективную работу релейной защиты. Реле срабатывает, когда в поврежденной ЛЭП мощность направлена от шин в линию, при обратном направлении (от линии к шинам) реле не работает.
На Рис. 14 представлены принципиальная схема импульсного реле. На рис. 15 – временные диаграммы, поясняющие его работу.
Реле имеет два канала – напряжения и тока. Напряжение UI формируется из напряжения 3U0 (ФННП – трехфазная обмотка TV соединена в разомкнутый треугольник) и UII из тока 3I0 (ФТНП –тороидальный трансформатор тока)
и
С помощью фазовращательной схемы Ф, выполненной на R-C элементах, можно менять фазу напряжения UI относительно напряжения UII. Далее сформированные синусоидальные напряжения UI и UII с помощью транзисторных ключей VT1 и VT2 преобразуются в прямоугольные импульсы (точки 1 и 2). В токовом канале прямоугольный импульс дифференцируется цепочкой R6C1 и в точке 3 он предстает однополярным импульсом U3 экспоненциальной формы. В точку 4 поступает прямоугольный импульс U4 с длительностью в полпериода. Транзисторы VT3 и VT4 выполняют функцию сравнения. При одновременном присутствии импульсов U3 и U4 в точках 3 и 4, экспоненциальный импульс U5 в точке 5 отсутствует, т.к. насыщенный транзистор VT4 шунтирует вход транзистора VT3. Это соответствует направлению мощности от линии к шине. Тиристор VS в исполнительной цепи управления закрыт и ток Iн равен нулю (рис. 15, а).
При изменении направления мощности (тока) прямоугольное напряжение U4 в точке 4 появиться позже экспоненциального импульса U3 в точке 3. В результате усиленный экспоненциальный импульс U5 появиться в точке 5. Тиристор VS открывается и течет ток Iн. Реле KL срабатывает (рис. 15, б) и поступает сигнал о поврежденном фидере.
С помощью фазовращательной схемы Ф можно корректировать момент появления экспоненциального импульса U3, изменяя угол ψ.
Рис. 14. Схема импульсного реле мощности
Рис. 15. Временные диаграммы импульсного реле мощности
Рис. 16.Цифровая защита ЛЭП фирмы «Сименс»
где:
ARC –АПВ
D – Дистанционная защита
EF – Защита от замыкания на землю
MVP - Обработка измеренных значений
FR – Устройство для записи аварийных режимов
SI – Последовательный интерфейс
TPS - Дополнение к теле-защите
SYN – Устройство контроля синхронизма
FL – ОМП (определение места повреждения)
Определение места повреждения изоляции в воздушных ЛЭП 10кВ
После определения поврежденного фидера 10 кВ на ТП необходимо найти место повреждения изоляции. Эту задачу решает поисковая бригада, используя переносные приборы. В настоящее время в эксплуатации находятся приборы «Поиск», «Зонд», «Квант» и др. На кафедре электроэнергетики разработан более совершенный прибор «Спектр» с цифровой индикацией и с характеристикой срабатывания ненаправленного действия, что позволяет в рабочих условиях не ориентировать прибор относительно магнитного поля ЛЭП и быстрее определить место повреждения. Этому способствует специальный магнитный датчик. Характеристика показаний датчика приведена на рис. 17.
Прибор позволяет:
Рис. 17. Характеристика показаний прибора «Спектр»
N' и N" – числовые показания прибора (датчика) при его положении в горизонтальной плоскости
Появление магнитного поля от высших гармонических составляющих тока фиксируется по показаниям цифрового индикатора, а наличие электрического поля (напряжения) – по устойчивому свечению символа HV слева на цифровом индикаторе. При отсутствии напряжения на линии свечение символа не наблюдается.
Структурная схема прибора «Спектр» приведена на Рис. 18.
Сигнал с магнитного датчика специальной конструкции М1 и М2 подается на входы двухканального усилителя, а с его выходов на RC-фильтры высоких частот. Амплитудные детекторы обеспечивают однополупериодное выпрямление и дополнительное усилие сигналов. Сложение выходных напряжений каналов осуществляется сумматором. Преобразования аналогового сигнала в цифровой код обеспечивает аналого-цифровой преобразователь (АЦП) двойного интегрирования, выполненный на интегральной микросхеме со структурой КМОП. Блок питания формирует разнополярные напряжения относительно вывода “аналоговая земля” АЦП, необходимые для работы микросхем. Информация отображается на четырехразрядном цифровом жидкокристаллическом индикаторе. Диапазон показаний от 0 до 2000 ед.
Индикатор напряжения выполнен на операционном усилителе с большим входным сопротивлением, на вход которого подается сигнал с электрической антенны. С выхода усилителя сигнал проходит на соответствующий сегмент цифрового индикатора. Электрическая антенна представляет собой медную пластину размером 35*40 мм, расположенную на передней крышке прибора под лицевой панелью.
Рис. 18. Структурная схема прибора «Спектр»
Прибор «Спектр» разработан на кафедре «Электроэнергетики» Псковского государственного политехнического института и в настоящее время широко применяется во всех энергосистемах России.
Порядок работы с прибором
Отыскание места замыкания на землю начинается с определения поврежденной линии. Для этого необходимо произвести измерения магнитного поля всех линий отходящих от шин питающей подстанции. В этом случае включенный прибор располагается горизонтально под каждой линией, и наблюдаются показания цифрового индикатора. Поврежденная линия определяется по максимальному показанию из всех измерений.
Для определения непосредственно места замыкания необходимо, удаляясь от подстанции произвести последовательные измерения вдоль поврежденной линии, включая и отпайки. До места замыкания и в месте замыкания на землю показания прибора будут максимальны, переход же за место повреждения сопровождается резким снижением цифровых показаний (в несколько раз). Показания необходимо фиксировать в течение 1-2 минут для получения достоверной информации, так как однофазные замыкания носят неустойчивый характер.
При контроле наличия напряжения на линии необходимо прибор держать на вытянутой руке выше посторонних предметов (трава, кусты, камни и т.д.) в направлении линии так, чтобы было удобно смотреть на индикатор (символ).
Большой палец оператора должен быть прижат к верхней крышке прибора.
Во избежание экранирования электрической антенны устройства не допускается наличие вокруг оператора (ближе 3 метров) людей, машин, деревьев, опор и других предметов.
Преимущества прибора «Спектр» перед подобными приборами находящимися в эксплуатации («Поиск», «Волна», «Зонд», «Квант» и другие).
Основные технические характеристики
|
1. Индикация показаний прибора цифровая (ЖКИ 3,5 разряда), единицы |
0 – 2000 |
|
2. Диапазон контролируемых частот высших гармонических, Гц |
250 – 750 |
|
3. Чувствительность к магнитному полю, А/м, не менее |
0,5×10-4 |
|
4. Чувствительность к электрическому полю, В/м, не менее |
20 |
|
5. Ток потребления, мА |
4,0 |
|
6. Питание от батареи «6F22» c номинальным напряжением, В |
8,4…9 |
|
7. Рабочий диапазон температур, °С, |
–15...+40 |
|
8. Габаритные размеры, мм |
125×70×25 |
|
9. Масса прибора с батареей, кг |
0,25 |
ПРИЛОЖЕНИЕ II
Для защиты понижающих трансформаторов от повреждений и ненормальных режимов в соответствии с Правилами устройств электроустановок (ПУЭ) применяются следующие типы релейной защиты:
Наиболее важными защитами являются дифференциальная и газовая. Согласно ПУЭ дифференциальная защита может применяться и на трансформаторах 1-2,5 MBА, когда токовая отсечка не удовлетворяет требованиям чувствительности, а максимальная токовая защита имеет выдержку времени t > 0,6 сек.
Дифференциальная защита (ДЗ) силовых трансформаторов находится в наиболее неблагоприятных условиях с точки зрения появления дополнительных величин токов небаланса Iнб (неравенство токов I21 и I22 в плечах дифзащиты) по сравнению с дифференциальными защитами других элементов (генераторов, мощных двигателей). Эти токи небаланса связаны со спецификой работы трансформатора и от них нужно отстраивать защиту, что приводит к определенным трудностям в ее настройке и обеспечении необходимой чувствительности.
Причинами появления дополнительных токов небаланса в работе дифференциальной защиты трансформатора являются:
В итоге, применяя специальные реле типа РНТ-560, ДЗТ-11 или РСТ-15 в схеме ДЗ величина расчетного тока небаланса Iнб.расч будет состоять из двух составляющих
где I'нб – ток небаланса, определяемый токовой погрешностью трансформаторов тока в плечах дифференциальной защиты и вычисляется по формуле
где kа – коэффициент, учитывающий влияние апериодической составляющей тока к.з. на переходный процесс, для реле с БНТ он принимается равным 1, без БНТ – равным 2;
kодн – коэффициент однотипности, принимается равным 0,5 в тех случаях, когда ТТ однотипны, и равным 1 при разнотипных ТТ;
ε=0,1 – токовая погрешность ТТ, удовлетворяющих 10% кратности (ПУЭ);
Iк.з.max – наибольший сквозной ток при внешнем к.з. т. К1 (рис 19)
I"нб – ток небаланса, обусловленный изменением коэффициента трансформации защищаемого трансформатора при регулировании напряжения с РПН, вычисляется по формуле
где – диапазон регулирования напряжения; относительная величина . При настройке продольной дифференциальной защиты необходимо выполнить главное требование, чтобы
или
,
где Кн – коэффициент надежности, равный 1,3-1,5 (ПУЭ).
Принципиальная схема для расчета дифференциальной защиты представлена на Рис.19. Мощность рассматриваемого трансформатора 16 МВА.
Рис. 19. Принципиальная схема для расчета ДЗ
Определяем первичные номинальные токи обмоток трансформатора
- высокого напряжения
- низкого напряжения
Находим расчетные коэффициенты трансформации трансформаторов тока со стороны
высокого напряжения
низкого напряжения
где kсх – коэффициент схемы для высокой стороны, где трансформаторы тока соединены в треугольник , на низкой стороне трансформаторы тока соединены в неполную звезду и (Рис. 19).
Учитывая стандартную шкалу первичных токов трансформатора тока принимаем следующие значения коэффициентов трансформации трансформаторов тока (см. Приложение IV) со стороны
- высокого напряжения
- низкого напряжения
Реальные вторичные токи в плечах защиты со стандартными коэффициентами трансформаторов тока
Видим, что токи в плечах ДЗ не равны 5А и в результате, по этой причине будет появляться ток небаланса Iнб. Для его устранения в специальных реле для ДЗ имеются уравнительные обмотки Wур1 и Wур2. В этом случае выравниваются магнитодвижущие силы Fм.д.с. путем расчета числа витков уравнительных обмоток, чтобы I21 Wур1= I22 Wур2
Для расчета тока срабатывания ДЗ трансформатора необходимо определить максимальный сквозной ток проходящий через плечи дифференциальной защиты (характерная точка к.з. К1). Исходная схема и схема замещения для расчета тока к.з. в точке К1 показана на рис. 20. В данном случае мы находим максимальный сквозной ток к.з. при котором ток небаланса будет максимальным Iнб.max и от этого тока отстраивается ДЗ.
(1)
Исходя из практического опыта, величину тока срабатывания определяют по формуле
где kН – коэффициент надежности (запаса), равный 1,3-1,5 (ПУЭ).
Первоначально определяем сопротивление элементов в схеме замещения, Рис. 20.
Сопротивление системы
Сопротивление ЛЭП 110кВ
где Xуд=0,4 Ом/км L1=20 км.
Рис. 20. Исходная схема и схема замещения
Сопротивления трансформатора с учетом РПН при крайних и среднем положении регулятора РПН, приведенные к стороне высокого напряжения, рассчитывают по формулам:
где Ukср, Ukmin, Ukmax – значения напряжения к.з. трансформатора в относительных единицах при среднем и крайних (минимальном и максимальном) положениях регулятора РПН, определяется по таблице (см. Приложение V, таблица 9); ΔUРПН=ΔUРПН/100 – половина полного диапазона регулирования напряжения на стороне ВН трансформатора; ΔUРПН=16 %.
При определении XТРmax берется значение Umax=126 кВ, соответствующее максимально допустимому напряжению в сети 110 кВ, Приложение V, таблица 11.
Приведенные расчеты сведены в таблицу 4.
Таблица 4
|
Положение ответвления РПН |
Uк |
ΔUРПН |
UВН |
UНН |
XТР |
|
% |
% |
кВ |
кВ |
Ом |
|
|
Минимальное |
9,8 |
-16 |
96,6 |
57,16 |
|
|
Среднее |
10,5 |
0 |
115 |
11 |
86,79 |
|
Максимальное |
11,71 |
+16 |
133,4 (126) |
116,19 |
Далее определяем токи кз на высокой и низкой сторонах силового трансформатора (т.К1).
Максимальное значение тока кз в обмотке ВН трансформатора.
где Uном – номинальное напряжение обмотки ВН, кВ; XСmin – сопротивление питающей сети при максимальном режиме работы системы, Ом.
Считая, что в максимальном режиме системы работают обе цепи питающей ЛЭП, получим
Максимальный ток к.з., приведенный к стороне НН будет равен
Минимальное значение тока к.з. в обмотке ВН трансформатора
где XСmax – сопротивление питающей сети в минимальном режиме работы системы, Ом; UmaxВН=126 кВ, наибольшее допустимое напряжение в сети 110кВ.
В минимальном режиме работы системы питание потребителей осуществляется по одной цепи ЛЭП, поэтому
Тогда минимальное значение тока кз на ВН будет равно
Минимальное значение тока к.з., приведенное к обмотке НН будет равно
дифференциальной защиты с реле РНТ - 565
Для защиты данного трансформатора измерительная часть защиты представлена на Рис. 21. На низкой стороне силового трансформатора трансформаторы тока дифференциальной защиты можно включить в «неполную звезду» и использовать только два реле (сеть 10кВ с изолированной нейтралью). Чтобы вторничные токи в плечах дифференциальной защиты I21 и I22 совпадали по фазе, трансформаторы тока на высокой стороне силового трансформатора необходимо включить в треугольник, а на низкой стороне в неполную звезду,что исключает появление токов небаланса, связанных с одиннадцатой группой соединения обмоток силового трансформатора по схеме Y /Δ – 11.
В нормальном режиме токи I21 и I22 будут совпадать по фазе, и токи через реле будут равны нулю (идеально).
Рис. 21. Измерительная часть дифференциальной защиты
КА1, КА2 – реле типа РНТ-565 или ДЗТ-11, или РСТ – 15
Первоначально произведем расчет дифференциальной защиты на базе специального реле типа РНТ-560. Схема дифференциальной защиты с подключением реле типа РНТ-565 показана на рис. 22. На схеме представлены все параметры нормального режима и величина токов кз на ВН и НН в т.К1. Расчет ведем по основному плечу дифференциальной защиты на высоком напряжении, т.к. I21=4,64 А > I22=4,2 А. Данные для основного плеча дифференциальной защиты следующие: I21=4,64 А; ; Iк.з.max(К1)=1,016 кА (ВН).
Величину тока срабатывания ДЗ определим по уравнению
где kН – коэффициент надежности, примем 1,3(ПУЭ).
Ток небаланса расчетный (максимальный) Iнб.расч будет определяться по уравнению
Ток небаланса I1нб связан с погрешностью трансформаторов тока и определяется по выражению
,
где =0,1 (10%), токовая погрешность трансформаторов тока (ПУЭ)
Iк мах ВН – максимальный ток кз на ВН в т.К1
Ток небаланса I”нб связан с наличием РПН трансформатора и определяется по выражению
,
где = 0,16 (±16%), диапазон регулирования напряжения трансформатора
Рис. 22. Схема ДЗ на базе реле типа РНТ-565
Примечание:
В нормальном режиме результирующая м.д.с. в магнитопроводе БНТ будет равна . В этом случае рале KA не работает. При к.з. в точке К I22=0, а ток I21 должен быть равен току срабатывания реле Iср, т.е.: . М.д.с. срабатывания 100 А задается заводом изготовителем для всех реле типа РНТ-560 и ДЗТ-11. В практике можно пользоваться только двумя обмотками Wур1 и Wур2. Тогда и .
Приступаем к непосредственному расчету дифференциальной защиты.
Схема соединения обмоток трансформаторов тока на основной стороне – треугольник, на неосновной – не полная звезда. Коэффициенты схемы при симметричном режиме в этом случае на основной стороне
(Δ)
на неосновной
(Y)
Ток небаланса от погрешности трансформаторов тока (основная сторона)
где ε=0,1 – относительная полная погрешность трансформатора тока.
Ток небаланса, обусловленный наличием РПН (основная сторона)
где – относительная величина изменения напряжения при РПН.
Расчетный ток небаланса при к.з. в т. К1
Первичный ток срабатывания защиты выбирается наибольшим из двух условий:
где kН – коэффициент надежности; для реле РНТ-565 kН=1,3, для реле ДЗТ kН=1,5;
где kотс – коэффициент отстройки от броска тока намагничивания силового трансформатора, для реле РНТ-565 kотс=1,3 (ПУЭ).
Первичный ток срабатывания защиты берется наибольший
Вторичный ток срабатывания реле, отнесенный к основной стороне будет равен
где
Находим число витков уравнительной обмотки реле Wур1, включаемых в плечо защиты на основной стороне
вит.
где Fср – намагничивающая сила срабатывания у всех реле типа РНТ-560 и ДЗТ-11, Fср=100А ; для РСТ-15 Fср=50А;
принимаем округленное число витков
Тогда вторичный ток срабатывания реле на основной стороне после округления будет равен
Зная вторичный ток срабатывания, находим первичный ток срабатывания защиты на основной стороне
Первичный ток срабатывания защиты на неосновной стороне в этом случае будет равен
Число витков уравнительной обмотки реле Wур2, включаемой на неосновной стороне
- расчетное
- принятое
Первичный ток небаланса при внешнем к.з., обусловленный округлением расчетного числа витков обмотки реле, включенной в плечо на неосновной стороне
Уточненный первичный ток небаланса
Определяем уточненный первичный ток срабатывания защиты с учетом уточненного тока небаланса, отнесенной к основной стороне
Поскольку I'ср.ДЗ=469А > IсрДЗ=345А, то расчет повторяем для нового значения. Находим вторичный ток срабатывания защиты на основной стороне
Находим расчетное число витков в уравнительной обмотке Wур1
Принятое число витков
Уточняем вторичный ток срабатывания на основной стороне при Wосн=3 вит.
Зная вторичный ток срабатывания, находим первичный ток срабатывания на основной стороне
Далее, находим расчетное число витков уравнительной обмотки Wур2на неосновной стороне
Принятое число витков на неосновной стороне
Находим ток небаланса от округления витков на неосновной стороне
Новый ток небаланса будет равен
Новый первичный ток срабатывания ДЗ будет равен
Видим, что величина нового тока срабатывания, равная 468А будет меньше первоначального тока срабатывания, равного 577А.
Условия расчета выполнены, расчет окончен.
Проверка чувствительности защиты при повреждениях в зоне её действия:
ток в реле
коэффициент чувствительности
Защита с реле РНТ не проходит по условию чувствительности.
В этом случае выполняем дифференциальную защиту на базе реле ДЗТ-11 с дополнительной тормозной обмоткой WТ. Тормозная обмотка WТ питается вторичным током I22, поднасыщает крайние стержни БНТ и не позволяет току небаланса трансформироваться в рабочую обмотку Wраб.
дифференциальной защиты с реле ДЗТ-11
Схема с реле ДЗТ приведена на Рис. 23.
Местом подключения тормозной обмотки WТ при одностороннем питании трансформатора выбираются трансформаторы тока на стороне НН. Такое подключение исключает влияние тормозной обмотки при к.з. в зоне действия защиты.
Рис. 23. Дифференциальная защита трансформатора с магнитным торможением (реле ДЗТ - 11)
Примечание: Секционирование обмоток Wт и Wраб исключает влияние тормозной обмотки на рабочую в нормальном режиме работы трансформатора.
Ток срабатывания защиты выбирается только по условию отстройки от броска тока намагничивания
где ;
где X1С – сопротивление прямой последовательности питающей системы до точки подключения трансформатора, Ом (X1С=9,325 Ом); XВ – индуктивное сопротивление включаемой обмотки трансформатора при полном насыщении его магнитопровода, Ом; предварительное значение XВ для трансформаторов с высшим напряжением 110 кВ мощностью 6,3÷63 МВА определяется по выражению:
Тогда
принимается kН=1.
Тогда первичный ток срабатывания реле будет равен
Вторичный ток срабатывания реле, приведенный к стороне ВН (основная сторона)
Число витков обмотки реле, включаемых в плечо на стороне ВН
расчетное
принятое
Число витков обмотки реле, включаемых в плечо на стороне НН (неосновная сторона)
расчетное
принятое
Ток небаланса от округления витков
Число витков тормозной обмотки ( расчетное )
где Wр – расчетное число витков рабочей обмотки реле на той стороне, где включена тормозная обмотка;
Wр=Wрасч.неосн=23,2;
kН=1,5 – коэффициент надежности;
tgα – тангенс угла наклона к оси абсцисс касательной, проведенной из начала координат к характеристике срабатывания реле (тормозной), соответствующей минимальному торможению; для ДЗТ-11 tgα=0,75÷0,8.
Принятое
(WТ выбирается из ряда чисел 1,3,5,7,9,11,13,18,24)
Коэффициент чувствительности при двухфазном к.з.
Защита проходит по чувствительности.
В дифференциальной защите широко применяют статическое токовое дифференциальное реле РСТ-15. Предназначено для использования в схемах РЗ в качестве чувствительного органа дифференциальных защит, реагирующего на ток повреждения в пределах зоны действия дифференциальной защиты.
Реле отстроено от бросков тока намагничивания с апериодической составляющей и от трансформированных бросков с поглощенной апериодической составляющей и амплитудой, превышающей амплитуду синусоидального тока в 6,6 раза, а также от бросков периодической составляющей с амплитудой, превышающей амплитуду синусоидального тока срабатывания в 2,5 раза.
Временные диаграммы рабочего тока реле при броске тока намагничивания и при симметричном токе КЗ, а также импульсы и паузы на выходе фильтра, формирующие импульсы броска тока намагничивания изображены на Рис. 24.
Принципиальная схема реле приведена на Рис. 25.
Реле содержит следующие основные узлы: трансреактор (TAV1); выпрямительный мост (VD1, VD2); активный фильтр (R7-R10; С2, С3; DA1); компаратор (DA2); элемент задержки на срабатывание; исполнительное реле (DA3,К1); элементы питания схемы.
При бросках тока намагничивания ток в реле близок по форме к току однополупериодного выпрямителя, т.е. резко несимметричен. Будучи выпрямленным, он сохраняет высокую скважность (tп), характерную для однополупериодного выпрямителя, его основная переменная составляющая, имеет частоту 50 Гц. Из-за большой скважности tп компаратор (DA2) за период не успевает поменять полярность на выходе, что исключает работу элемента выдержки времени (DA3) и исполнительного реле (К1). Чувствительность реле к току броска намагничивания резко снижена.
При к.з. в зоне защиты ток короткого замыкания близок к синусоиде и проходя через трансреактор TAV1, сохранят свою форму. Выпрямители VD1 и VD2 превращают этот ток в постоянный, пульсирующий с частотой 100 Гц (ток двухполупериодного выпрямления). Скважность tп мала, что вызывает устойчивое срабатывание компаратора (DA2), элемента выдержки (DA3) и исполнительного реле (К1). Чувствительность реле к синусоидальному току максимальна.
а) б)
Рис. 24. Временные диаграммы работы РСТ-15
а) - при броске тока б) – при к.з. в зоне защиты
намагничивания трансформатора
Рис. 25. Принципиальная схема реле тока РСТ-15
Обмотки W1, W2 и W3 трансреактора TAV1 служат для выравнивания токов сторон защищаемого объекта. Обмотка W1 является основной, другие – уравнительными.
Трансреактор – трансформатор с воздушным зазором в сердечнике. Напряжение на выходе трансреактора с большой точностью соответствует производной от магнитодвижущей силы сердечника трансреактора. Выпрямительный мост из диодов VD1, VD2 и резисторов R1, R2 преобразует напряжение трансреактора и передает его на вход фильтра. Резистор R4 служит для подстройки уставок тока срабатывания. Конденсатор С1 предназначен для защиты от высокочастотных помех частотой выше 500 Гц. Варистор RU1 служит для защиты вторичной цепи от перенапряжения.
Напряжение с резистора R6 (R5, R6) подается на активный фильтр, собранный на резисторах R7-R10, конденсаторах С2, СЗ и операционном усилителе DA1.
Одновходовый компаратор собран на операционном усилителе DA2. Порог срабатывания компаратора задается делителем R12, R18 и резисторами R13-R17. Напряжение фильтра подается на компаратор через резистор R11 и конденсатор С4. Сумма токов через резисторы R13, R18 и R11, определяющая собой ток смещения, определяет порог чувствительности компаратора DA2. Как только потенциал в точке инверсного входа DA2 поменяет знак с плюса на минус, компаратор срабатывает, на его входе минус 13-14 В мгновенно сменится на плюс 13-14 В, и диод VD4 запрется, а емкость С5 начнет перезаряжаться через резистор R19 с минуса на плюс. Напряжение на входе повторителя DA3 отслеживает потенциал конденсатора C5, отпирая транзистор TV1 и одновременно повышая надежность срабатывания компаратора. По достижении достаточного открытия VT1 выходное реле K1 срабатывает.
Расчет рабочих уставок производится в следующем порядке. Определяют число витков Wосн. обмотки W1 трансреактора TAV1 для плеча дифференциальной защиты с максимальным током срабатывания I1ср путем деления МДС Fcp, равной 50 А, на ток плеча I1ср с округлением полученного результата до ближайшего меньшего значения, соответствующего числу витков какого-либо из отводов обмотки W1.
Таблица 5
Число витков основной обмотки трансреактора, соответствующее отводам
|
Отвод W1 |
1 |
2 |
3 |
4 |
K1 |
|
Wосн, витков |
12 |
16 |
20 |
25 |
30 |
Для определения числа витков трансреактора TAV1, которое требуется включать в другие плечи дифференциальной защиты, необходимо воспользоваться условием постоянства МДС срабатывания:
где – число витков дифференциальной обмотки W1, к которым последовательно должна быть подключена уравнительная обмотка W2 с числом витков Wдоп1; – число витков дифференциальной обмотки W1, к которым последовательно должна быть подключена уравнительная обмотка W3 с числом витков Wдоп2.
Номера отводов обмоток W1, W2 и W3 определяются по приведенным ниже данным.
Таблица 6
Число витков обмотки W2, соответствующее отводам
|
Отвод W2 |
H2 |
5 |
K2 |
|
Wосн, витков |
0 |
1 |
3 |
Таблица 7
Число витков обмотки W3, соответствующее отводам
|
Отвод W1 |
H3 |
6 |
K3 |
|
Wосн, витков |
0 |
1 |
3 |
При заданной величине тока срабатывания I1ср и выбранном числе витков обмотки W1 трансреактора определяют необходимую уставку реле по относительному току срабатывания по формуле:
при уставке по коэффициенту кратности K=1.
Если полученное значение I*ср превышает 1,2, то уставку по К необходимо принять равной 2 и по приведенной формуле рассчитать требуемую уставку по I*ср с округлением до ближайшего значения уставки по шкале реле.
Перегрузка обычно является симметричной, поэтому защита от перегрузки выполняется одним реле тока КА1, включенным в цепь одного из трансформаторов тока защиты от внешних к.з. Электрическая схема защиты изображена на Рис. 26.
Рис. 26. Электрическая схема защиты от перегрузки
Коэффициент надежности kН учитывает уровень перегрузки и принимается равным kН=1,2. Коэффициент возврата реле kв зависит от типа реле. Ток срабатывания определяется по выражению:
Для отстройки от кратковременных перегрузок и КЗ предусматривается реле времени КТ1, рассчитанное на длительное прохождение тока в его обмотках. Выдержка времени принимается на ступень селективности больше, чем время защиты срабатывания защиты трансформатора от внешних к.з.
Все трансформаторы мощностью от 1МВА должны быть оборудованы газовой защитой. Газовая защита должна защищать трансформатор от внутренних повреждений, к которым относят:
– витковые замыкания в обмотках ВН и НН;
– пожар стали;
– утечка масла из бака.
Принцип работы газовой защиты основан на контроле разложения трансформаторного масла под действием повышенной температуры на газы (газогенерирование). Повышенная температура появляется локально при витковых замыканиях или при пожаре стали. Это место сильно разогревается и масло газогенерирует. Газы будут стремиться попасть в расширительный бак, проходя через корпус газовое реле. Скапливаясь в корпусе газового реле, вызывают повышенное давление и снижение уровня масла, что приводит к опрокидыванию чашек и срабатыванию газового реле (рис. 27).
Газовое реле – это механическое реле с двумя парами контактов.
Интенсивность газообразования зависит от характера и размеров повреждения. Это дает возможность выполнить газовую защиту, способную различать степень повреждения, и в зависимости от этого действовать на сигнал или отключение. Основным элементом газовой защиты является газовое реле KSG, устанавливаемое в маслопроводе между баком и расширителем. Реле РГЧЗ-66 с чашкообразными элементами 1 и 2 изображенными на Рис. 27.
Рис. 27. Газовое реле защиты трансформатора
а – место установки газового реле; б – конструкция
Элементы выполнены в виде плоскодонных алюминиевых чашек, вращающихся вместе с подвижными контактами 4 вокруг осей 3. эти контакты замыкаются с неподвижными контактами 5 при опускании чашек. В нормальном режиме, при наличии масла в кожухе реле, чашки удерживаются пружинами 6 в положении, указанном на рисунке. Понижение уровня масла сопровождается опусканием чашек и замыканием соответствующих контактов. Сначала опускается верхняя чашка, и реле действует на сигнал. При интенсивном газообразовании, поток масла и газа действует на лопасть 7, которая действует вместе с нижней чашкой на общий контакт отключения трансформатора. Уставки по скорости потока масла: 0,6; 0,9; 1,2 м/с, – определяется мощностью и характером охлаждения трансформатора. Время срабатывания реле tcp=0,05...0,5c.
В нашей стране широко используется газовое реле с двумя шарообразными пластмассовыми поплавками типа BF80/Q.
В схеме защиты на переменном оперативном токе, изображенной на рисунке 28, самоудерживание достигается путем шунтирования нижнего контакта газового реле KSG верхним замыкающим контактом реле KL.
Рис. 28. Принципиальная схема газовой защиты трансформатора не переменном оперативном токе
Самоудерживание автоматически снимается после разрыва цепи отключения вспомогательным контактом Q1.2 выключателя Q1.
ПРИЛОЖЕНИЕ III
Современные устройства релейной защиты, как правило, выполняются цифровыми. Это означает, что измеряемые значения тока и напряжения преобразуются в дискретные значения, а затем обрабатываются в необходимое цифровое содержание.
Все цифровые защиты многофункциональны, то есть кроме требуемых видов защит электрооборудования параллельно применяются «незащитные» функции, такие как измерения (ток, напряжение, мощность), контроль, управление и автоматика. Число таких функций постоянно увеличивается вместе с мощностью процессора и объёмом памяти терминалов.
Практически все реально существующие физические явления и процессы в природе описываются аналоговыми сигналами. Аналоговый сигнал непрерывно изменяется во времени и может принимать любые значения в некотором временном диапазоне, определяемом природой физической величины.
Дискретный (цифровой) сигнал, в отличие от аналогового, может принимать лишь конечное множество значений и определён лишь для конкретных моментов времени.
Процесс перехода от аналогового сигнала к дискретному предполагает две операции: дискретизацию по времени и квантование по уровню. А устройства, выполняющие эту операцию, называются аналого-цифровыми преобразователями (АЦП). По-существу, аналого-цифровое преобразование – это измерение мгновенных значений аналогового входного сигнала через заданные интервалы времени Δt и кодирование измеренных дискретных значений сигнала (U) по уровню Рис. 29. При кодировании сигнала по уровню, его дискретное значение (U) равномерно разбивается на конечное число подуровней, называемых уровнями квантования (ΔU). Каждому значению уровня сигнала (в нашем примере от 1 до 9, Рис. 29) может быть присвоен код (двоичное число от 0001 до 10001). Записанные двоичные числа (код) передаются в микропроцессор через определённые промежутки времени t, называемые выборками.
При квантовании по уровню не всегда измеряемый сигнал совпадает с уровнем квантования ΔU. В таком случае, он округляется до ближайшего значения, определяемого целым числом квантов. Естественно, что при этом возникает погрешность, обусловленная округлением. Но чем меньше уровень квантования ΔU, тем точнее выходное напряжение представляет кодированный сигнал.
Характеризуя АЦП говорят о его частоте дискретизации fg на интервале времени между дискретными сигналами Δt. При этом частота дискретизации выборок fg=1/Δt, и, если речь идет о периодических сигналах с периодом Т, то количество этих дискретных сигналов N=fg·T (Рис. 29).
Рис. 29. Цифровое преобразование сигнала
Для периодических сигналов существует взаимосвязь между наивысшей гармоникой в преобразуемом сигнале и частотой дискретизации fg. Еще в 30-х годах было показано академиком Котельниковым В.А., что для точного восстановления первоначального сигнала из его дискретного необходимо выполнить условие
или
Более того, при аналого-цифровом преобразовании из входного сигнала должны быть исключены все гармоники с частотой, более высокой, чем частота дискретизации fg. В противном случае, при восстановлении сигнала появляется разностная составляющая низкой частоты.
Другой важной характеристикой АЦП является разрядность (n) формируемого им двоичного числа. Для того, чтобы выяснить, каким должно быть значение n, рассмотрим АЦП (Рис. 30), на вход которого поступает аналоговый сигнал U, а на его цифровых выходах появляется эквивалентное число в виде двоичных сигналов с двумя возможными уровнями, условно обозначаемыми как 0 и 1, то есть представляет двоичную систему счисления (кодирования). Так в двузначном АЦП n = 2, на его двух выходах возможно формирование только четырёх независимых числовых комбинаций: 00; 01; 10; 11.
В этом случае нахождение входного аналогового сигнала U возможно в одном из четырёх поддиапазонов m, ограниченных Umix ….. Umаx m =2n (Рис. 30).
Для n – разрядного АЦП нахождение входного сигнала U может находиться в любом из поддиапазонов m = 2n. Величина ступени квантования ΔU для сигнала составит ΔU = и характеризует разрешающую способность АЦП.
где 2n –1- максимальный вес входного кода.
Под разрешающей способностью АЦП понимают наименьшее значение входной величины (ΔU - квант), различаемое устройством. Так при U = 10 В, n = 12 величина ΔU составит:
ΔU= ≈2,44 mB.
Количество уровней квантования (поддиапазонов) составит:
m = 2n = 4096
и при изменении напряжения на входе от 0 до 10 В погрешность составит не более 5%/
Рис. 30. К пояснению разрядности АЦП
В устройствах РЗА применяют АЦП с частотой дискретизации от 600 Гц до 2000 Гц. Более высокая частота дискретизации используется в том случае, когда устройство защиты обеспечивает еще и осциллографирование аварийного процесса. Цифровое устройство с частотой выборок 2000Гц эквивалентно осциллографу с полосой пропускания 0...1000 Гц. Для сравнения отметим, что запись звука на компакт-дисках осуществляется с частотой дискретизации около 44кГц, что обеспечивает качественное воспроизведение фонограмм, включая частоты свыше 20кГц.
Для релейной защиты достаточно чтобы число выборок N была не менее 64 при fп=50, а разрядность АЦП n=12÷14. В этом случае погрешность от преобразования аналоговых величин (ток, напряжение) в цифровые не будет превышать 10%. В Германии (Simens) разрядность АЦП принята n=16. Это соответствует 65536 уровням квантования (m=216=65536).
Общая структурная схема микропроцессорных защит представлена на рис. 31.
Аналоговые сигналы, полученные от измерительных трансформаторов TA,TV в виде синусоидальных токов и напряжений, после преобразования в промежуточных трансформаторах TLA и TLV и частотных фильтрах ЧФ, превращаются в дискретные и кодируются АЦП, в дальнейшем обрабатываются микропроцессорной системой (МПС), построенной на цифровых микросхемах.
Рис. 31. Общая структурная схема микропроцессорных защит
TLA, TLV – промежуточные трансформаторы тока и напряжения; АЦП – аналогово-цифровые преобразователи; ЧФ - частотный фильтр; МПС – микропроцессорная система; ЦАП – цифро-аналоговый преобразователь; СУ – сигнальное устройство; РАС – регистрация аварийных событий; ПЭВМ – персональная ЭВМ; I – на отключение выключателей; II – к оперативному персоналу; III – к релейному персоналу
Переменный синусоидальный ток (напряжения) с частотных фильтров ЧФ подается в устройство АЦП, предусмотренное для изменения формы сигнала на дискретную (цифровую). В АЦП измерение значения синусоидального тока (напряжения) происходит в определенные моменты времени t1,t2...tn с интервалом времени Δt (Рис. 32, а). В эти моменты времени фиксируются соответствующие им мгновенные значения, которые используются как дискретные значения синусоидального тока. Полученные таким образом дискретные сигналы через интервалы времени Δt передаются последовательно в моменты времени t1,t2...tn, на ввод МПС в виде двоичного цифрового кода (1, когда есть импульс тока и 0, когда сигнал отсутствует). Эта операция часто называется выборкой. Очень важно, чтобы значения измеряемых дискретных значений тока и напряжения точно соответствовали действительным значениям синусоидам этих величин. Кроме дискретизации по времени предусмотрена дискретизация по значению входной величины по параметру (тока или напряжения), как показано на Рис. 32, б. Момент выборки сигналов определяется мультивибратором, непрерывно с интервалом Δt генерирующим тактовые импульсы.
Гц
- число выборок
- частота наибольшей гармоники
m - число уровней квантования
n - разрядность АЦП; для РЗ принимают n = (12 ÷16)
Рис. 32. Характеристика входной величины (тока или напряжения):
а- дискретизация по времени; б- дискретизация по параметру
Для получения с помощью дискретных сигналов, возможно большей точности представления действительной синусоиды интервал Δt нужно выбирать, возможно, меньше. Однако следует иметь в виду, что при последовательной передаче сигналов это замедляет процесс обработки и ухудшает быстродействие РЗ.
Сигнал с выхода АЦП поступает в устройство обработки информации, каким является МПС. Основным элементом цифровой РЗ является микропроцессор (МП), схема которого позволяет использовать его в качестве вычислительного устройства, производящего арифметические и логические операции, необходимые для выполнения им функций РЗ, представленных алгоритмом действия ее измерительных и логических органов.
Структурная схема цифрового реле тока представлена на Рис. 33. На Рис. 34 представлено структурное построение цифровой защиты.
Рис. 33. Структурная схема цифрового реле тока.
Рис. 34. Структура устройства цифровой защиты.
В настоящее время на основе микропроцессорной элементной базы созданы комплектные устройства, содержащие набор блоков, выполняющих все необходимые функции защиты, автоматики и управления одного из элементов системы электроснабжения. Таким устройством является интеллектуальное автоматическое устройство SPAC800, изготавливаемое совместным предприятием «АББ Реле-Чебоксары»[Л -1]. Предприятие выпускает и другие микропроцессорные комплектные реле защиты и автоматики типов SPA100 и SPA300. На кафедре Электроэнергетики изучается комплектное устройство SPAC-801 для защиты и автоматики распределительной сети 10 кВ.
Для распределительных сетей 6 – 35 кВ комплексные цифровые автоматические устройства на микропроцессорной элементной базе типов Сириус, Сириус-М и Орион-М разработаны научно-производственной фирмой (НПФ) «Радиус» НИИ «Зенит» (г. Зеленоград), а устройства БМР304 – научно-техническим центром (НТЦ) «Механотропика» (Санкт-Петербург). К основным достоинствам цифровых защит относятся: многофункциональность; местное и дистанционное управление; высокая надежность, обеспечиваемая системой самоконтроля; малое потребление по цепям тока и оперативного питания; регистрация параметров аварийных событий, прием сигналов от внешних защит и последующее действие на отключение или сигнал; цифровой дисплей на отображение параметров. Устройство SPAC802-01 и SPAD346C для защиты трансформаторов представлены ниже.
Первоначально были рассмотрены устройства релейной защиты и автоматики трансформаторов, выполненных на специальных реле с БНТ и аналоговых реле. Наиболее сложной из рассматриваемых защит является продольная дифференциальная защита.
При выборе ее тока срабатывания необходимо обеспечить отстройку от броска тока намагничивания Iбр.ном, возникающего при подключении трансформатора к напряжению, и от максимального расчетного тока небаланса Iнб.расч.max при внешних коротких замыканиях, который может достигать , который содержит три составляющие . Одна из них I′нб. определяется погрешностями трансформаторов тока, а две другие I″нб.рпн и I"'нб. обусловлены схемой соединения обмоток защищаемого трансформатора и наличием устройства РПН, а также неравенством абсолютных значений тока в цепях циркуляции защиты в нормальном режиме и при внешних КЗ, от неравенства выбранных стандартных коэффициентов трансформации трансформаторов тока с расчетными.
В качестве примера можно рассмотреть современную цифровую защиту понижающих трансформаторов на микропроцессорной элементной базе SPAD346C, выпускаемой совместным предприятием «АББ Реле-Чебоксары». Данная защита выполняет следующие интегрирующие функции:
- продольной токовой дифференциальной защиты (модуль SPCD3D53);
- дифференциальной токовой защиты нулевой последовательности обмотки высшего напряжения от КЗ на землю в сетях с заземленной нейтралью или токовой защиты нулевой последовательности от однофазных замыканий на стороне высшего напряжения в сетях с изолированной нейтралью (модуль SPCD2D55);
- трехступенчатой токовой защиты от междуфазных КЗ, двухступенчатой токовой защиты от однофазных замыканий на землю и защиты от несимметричной работы (модуль SPCJ4D28).
Устройство SPAD346C относится к разряду интеллектуальных автоматических устройств, обладающих интегрированными функциями и свойствами адаптации к режимам работы трансформатора. Всесторонняя самодиагностика и выдача информации о неисправностях повышает надежность функционирования устройства.
Выводиться также информация об электрических величинах, в том числе и о параметрах настройки защит. Имеется возможность дистанционно изменять уставки релейной защиты.
Выполняются и другие функции. Функциональная схема устройства изображена на Рис. 35. Она содержит четыре блока.
Блок входных измерительных преобразователей тока. На вход этого блока додается переменный ток от измерительных трансформаторов тока ТА1-ТА4. Его промежуточные трансформаторы тока выполняются на номинальный ток 5 А с отпайкой, позволяющей подключать на номинальный ток 1 А. Они производят гальваническое разделение цепей устройства от цепей измерительных трансформаторов тока и преобразуют входные сигналы до необходимого уровня.
Блок входов/выходов является релейно-контактным модулем, содержащим пять реле, при срабатывании которых появляются дискретные сигналы BS1-BS5 настройки и оперативного управления программными функциями защитных отключений. В частности, на одно из реле может воздействовать газовая защита.
Вычислительно-логический блок состоит из трех микропроцессорных модулей, обеспечивающих выполнение функций, указанных выше защит. На вход блока подаются сигналы с выхода блока входных измерительных преобразователей тока и сигналы BS1-BS5 от блока входов/выходов. Вычислительно-логический блок производит обработку поступающих на его вход сигналов по заранее определенному алгоритму и формирует сигналы срабатывания выходных реле.
Рис.35. Функциональная схема микропроцессорного устройства релейной защиты трансформатора типа SPAD346C
Вычислительно-логический модуль SPCD3D53 выполняет функции двухступенчатой продольной дифференциальной токовой защиты. Ее принципиальное отличие от защиты, использующей аналоговые реле, состоит в том, что она обладает свойством программного сравнивания токов в плечах защиты при их отношении от 0,4 до 1,5 и производит компенсацию сдвига фаз вторичных фазных токов измерительных трансформаторов тока. В связи с этим появляется возможность независимо от группы соединения обмоток защищаемого трансформатора использовать одинаковую схему соединения трансформаторов тока дифференциальной защиты как с высшей, так и с низшей стороны (Рис. 35) и не учитывать составляющие тока небаланса I"'нб. и I"нб.рпн, так как они практически отсутствуют.
В максимальном расчетном токе небаланса Iнб.расч.max сохраняется только составляющая I′нб., обусловленная погрешностями измерительных трансформаторов тока. Тем самым появляется возможность повышать чувствительность защиты, а для отстройки от I′нб. применяется торможение при внешних КЗ. Для отстройки от броска тока намагничивания вторая ступень защиты имеет блокировку по второй гармонике тока.
Первая грубая ступень защиты аналогична дифференциальной токовой отсечке, ее ток срабатывания Iсз принято обозначать как 3ΔI >>. Он может быть принят равным (5...30)Iт.ном и определяется отстройкой защиты от броска тока намагничивания. Время срабатывания не более 40 мс.
Вторая чувствительная ступень защиты кроме блокировки по второй гармонике, содержащейся в броске тока намагничивания трансформатора, автоматически загрубляется при внешних КЗ. Поэтому ее начальный ток срабатывания, который обозначается как 3ΔI >, принимается не более 0,5Iт.ном, время срабатывания не превышает 45 мс. Защита имеет также блокировку по пятой гармонике тока намагничивания. Она исключает срабатывание защиты в случае увеличения тока намагничивания вследствие повышения напряжения на зажимах трансформатора.
Вычислительно-логический модуль SPCD2D55 подключается к нулевому проводу трех фаз измерительных трансформаторов тока ТА1 и к одному из трансформаторов тока, установленных в нейтрали защищаемого трансформатора (на схеме рис. 35 – это ТА3). При заземленной нейтрали модуль функционирует как продольная дифференциальная токовая защита нулевой последовательности обмотки высшего напряжения трансформатора, а при изолированной – как двухступенчатая токовая защита нулевой последовательности. В продольной дифференциальной защите предусматриваются торможение, выдержка времени и блокировка от второй гармоники тока в нейтрали трансформатора.
Вычислительно-логический модуль SPCJ4D28 программно реализует трехступенчатую токовую защиту от междуфазных КЗ, двухступенчатую токовую защиту от однофазных замыканий на землю и защиту от несимметричных режимов.
Трехступенчатая токовая защита от междуфазных КЗ имеет следующие уставки срабатывания по току и времени:
первая ступень – токовая отсечка, ее уставки срабатывания
, ;
вторая ступень — токовая отсечка с выдержкой времени
, ;
третья ступень — максимальная токовая защита имеет
и зависимую или независимую от тока выдержку времени. Здесь Iном=1 или 5А.
Для двухступенчатой токовой защиты от однофазных замыканий на землю. Воздействующей величиной защиты является ток нулевой последовательности. Ее уставки срабатывания по току и времени следующие:
первая (вторая) ступень - токовая отсечка или токовая отсечка с выдержкой времени, ее уставки
,;
третья ступень – максимальная токовая защита, ее ток срабатывания , а выдержка времени может быть как независимой, ток и зависимой от тока. Здесь Iном=0,2 или 1А.
Защита от несимметричных режимов. Ее уставка по току ΔI определяется по разности максимального Iф.max и минимального Iф.min фазных токов, отнесенной к максимальному току, т.е.:
а выдержка времени tΔ=1.. .30 с.
Вычислительно-логический блок выдает сигналы выходной информации SSI-SS4 и отключающие воздействия TS1-TS4.
Блок выходных реле осуществляет прием сигналов от вычислительно-логического блока и обеспечивает срабатывания реле. Микропроцессорная часть устройства производит постоянный контроль состояния выходных реле.
Блок питания (на схеме не показан) обеспечивает необходимый уровень напряжения для функционирования различных блоков устройства. Он предназначен для работы от постоянного или выпрямленного переменного оперативного тока и обеспечивает стабилизированный уровень напряжения ±12В; ±24В. Кроме указанных блоков, устройства SPAD346C содержит и другие элементы, например, передатчик и приемник волоконно-оптической линии связи.
Нормальная работа потребителей электроэнергии обеспечивается при определенном напряжении. При наличии на подстанциях и трансформаторных пунктах трансформаторов, снабженных устройствами для регулирования под нагрузкой (УРПН), появляется возможность автоматически регулировать напряжение путем переключения числа витков одной из обмоток трансформатора без его отключения. Обычно переключающее устройство располагают на стороне ВН.
Трансформатор с УРПН поставляется заводами с автоматическим регулятором напряжения (АРНТ). Совместно с трансформатором АРНТ образует автоматическую систему регулирования коэффициента трансформации. Основными характеристиками автоматической системы регулирования являются:
– ступень регулирования Uст – напряжение между двумя ответвлениями обмотки, выраженное в процентах от ее номинального напряжения; в зависимости от типа трансформатора Uст = 1,25…2,5%;
– зона нечувствительности ΔUнч – некоторый диапазон изменения напряжений, при котором не срабатывает автоматический регулятор; зону нечувствительности выражают в процентах относительно номинального напряжения; для исключения излишних срабатываний регулятора зона нечувствительности должна быть больше ступени регулирования, т.е. ΔUнч>Uст (ступень регулирования рассматриваемого трансформатора 1,78%, т.е. 1,78·115/100=2,047 кВ);
– точность регулирования – показатель, характеризуемый изменением напряжения, равным половине зоны нечувствительности;
– выдержка времени – параметр, исключающий действие регулятора при кратковременных отклонениях напряжения;
– уставка регулятора – напряжение, которое должен поддерживать регулятор.
Процесс регулирования изображен на Рис. 36.
Не смотря на разнообразие выполнения, регуляторы напряжения могут быть представлены единой функциональной схемой, изображенной на Рис. 37., содержащей три функциональные части: измерительную ИЧ, логическую ЛЧ и исполнительную ИсЧ.
Характерным элементом измерительной части является элемент встречного регулирования ЭВР, обеспечивающий статическую характеристику регулятора. Это необходимо для поддержания напряжения у потребителя на заданном уровне независимо от тока нагрузки.
Рис. 36. Процесс регулирования напряжения
1,5 – границы зоны нечувствительности; 2,4 – напряжение возврата; 3 – уставка регулятора; t1 – выдержка времени регулятора; t2 – время действия приводного механизма; mn – скачкообразное переключение ступени регулирования; t3 – время отклонения напряжения недостаточное для возникновения переключения
Измерительный орган напряжения ИОН содержит элемент сравнения напряжения ЭС и усилителя А1 и А2 с релейной характеристикой.
Рис. 37. Автоматическое регулирование коэффициента трансформации трансформатора
Логическая часть содержит элемент выдержки времени ЭВ и элементы ИЛИ, И. в зависимости от графика изменения напряжения на подстанции уставка по времени поднимается в пределах t1 = 1…5мин. Элементы ИЛИ, И выполняют соответствующие логические операции, обеспечивающие функционирование регулятора в целом.
Исполнительная часть содержит реле KL1 и KL2, при срабатывании которых создаются воздействия на привод выключателя ответвлений.
Наиболее совершенных из известных регуляторов, выполненных на основе полупроводниковых элементов, является АРТ-1Н.
На однотрансформаторных подстанциях с односторонним питанием при отключении трансформатора электроснабжение прекращается. Для повышения надежности электроснабжения потребителей предусматривается автоматическое повторное включение трансформатора мощностью более 1МВА после его аварийного отключения. Пуск устройства АПВ обычно выполняется так, чтобы не допускать включения трансформатора при внутренних повреждениях, которые, как правило, не самоустраняются. При всех внутренних повреждениях, как указывалось, срабатывает сигнальный элемент газового реле. Поэтому целесообразно пуск устройства АПВ производить при всех аварийных отключениях трансформатора, но запрещать его повторное включение при срабатывании сигнального элемента газового реле. При действии УАПВ вводиться некоторое замедление, исключающее повторное включение трансформатора при внутренних к.з., сопровождающихся бурным газообразованием, когда отключающий элемент газового реле срабатывает раньше, чем срабатывает его сигнальный элемент. В отдельных случаях допускается действие УАПВ и при отключении трансформатора защитой от внутренних повреждений.
Устройства АВР широко применяются для включения резервных трансформаторов. Схемы подстанций обычно выполняются так, что при наличии двух и более трансформаторов шины низшего напряжения секционируются. Каждый трансформатор подключается к соответствующей секции шин. В нормальном режиме секционный выключатель отключен.в такой схеме при аварийном отключении одного из трансформаторов электроснабжение потребителей сохраняется благодаря автоматическому включению секционного выключателя устройством АВР. Из-за остаточного напряжения на шинах, поддерживаемого синхронными электродвигателями и компенсаторами, минимальный пусковой орган напряжения действует с замедлением, достигающим tАВР = 1с и выше.
ПРИЛОЖЕНИЕ IV
Выбрать типы защит и определить их уставки электродвигателя гидронасоса по данным: UД.ном= 6 кВ; РД.ном = 400 кВт; IД.ном = 48,4 А; kП = 5,1; ТТ с nТ = 150/5 установлены на фазах А и С; ток трехфазного к.з. на шинах распределительного устройства собственных нужд (РУСН) Iк(3) = 13000 А; ток замыкания на землю в РУСН Iз.< 10 А.
Решение. По технологии работы двигатель является неответственным. Согласно ПУЭ на таких электродвигателях мощностью менее 2000 кВт применяют однорелейную двухфазную токовую защиту без выдержки времени (отсечку), отстроенную по току от токов самозапуска, и защиту от перегрузки, отстроенную от токов самозапуска по времени (Рис. 38, а). Кроме того, при токе замыкания на землю более 10 A применяют токовую защиту нулевой последовательности без выдержки времени, состоящую из трансформатора тока нулевой последовательности типа ТЗЛ и реле типа РТ-40/0,2, РТЗ-51 (реле 1, 2 Рис. 38). Однолинейная схема защиты (токовая отсечка) включается на разность вторичных токов (обычно фаз А и С).
Рис. 38. Схемы соединений ТТ и реле защит электродвигателей:
а) - однорелейная двухфазная; б) – двухрелейная двухфазная.
1- реле РТ 10/0,2 (РТЗ-51); 2- реле РТ 40/2; 3,4 – реле РТ 90 или РТ 40
Если однорелейная схема отсечки двигателей мощностью менее 2000 кВт не обеспечивает требуемый по ПУЭ коэффициент чувствительности kч=2, то применяют двухфазную двухрелейную схему «неполная звезда», которая чувствительнее в раз (Рис. 34, б).
Первичный ток срабатывания защиты отстраивается от пускового тока электродвигателя и определяются по выражению:
, (2.1)
где kН=1,8 – для реле серии РТ-80 и kН=1,4 – для реле серии РТ-40;
kП – коэффициент пуска электродвигателя;
– номинальный ток двигателя.
Вторичный ток срабатывания определяется по выражению:
, (2.2)
где - коэффициент трансформации трансформаторов тока,
при включении реле на разность токов двух фаз ТТ (Рис. 38, а) и
при включении реле на токи фаз ТТ (Рис. 38, б).
Коэффициент чувствительности защиты для однорелейной схемы определяется при двухфазном к.з. на выводах электродвигателя между фазами А и В или В и С, при которых ток в реле в 2 раза меньше, чем при к.з. между фазами А и С, по выражению:
, (2.3)
Для двухрелейной схемы токи в обоих реле при к.з. между любыми двумя фазами одинаковы.
Из (2.2) и (2.3) следует, что при двухфазной двухрелейной схеме защита в раз чувствительнее, поэтому по ПУЭ ее требуется применять на электродвигателях мощностью 2000 кВт и более.
Ток срабатывания защиты от перегрузки определяется по условию отстройки от IД.ном по выражению:
, (2.4)
где kН=1,2 и kв=0,8 – коэффициенты надежности и возврата реле соответственно.
Из (2.2) и (2.4) определяем выражение для вычисления тока срабатывания реле перегрузки
, (2.5)
Выдержка времени защиты от перегрузки при схеме с реле серии РТ-90 принимается 16с в независимой части, и если его недостаточно, то устанавливают еще дополнительное реле времени типа ЭВ-144 со шкалой 0-20с.
При схеме с независимой характеристикой выдержки времени принимают реле типа ЭВ - 144 или типа Е -513 со шкалой 6 - 60с, в зависимости от времени пуска или самозапуска двигателей.
Для заданного электродвигателя проверим возможность применения однорелейной схемы с реле типа РТ- 90.
Первичный ток срабатывания отсечки определяем по (2.1):
Вторичный ток срабатывания элемента отсеки в реле определяем по (2.2):
Коэффициент чувствительности вычисляем по (2.3):
Ток срабатывания индукционного элемента реле РТ-90 с выдержкой времени от перегрузки определяем по (2.5) (электромагнитная отсечка):
Принимаем реле типа РТ-90/2 с уставками Iср=4,5 А и выдержкой времени в независимой части характеристики 16 с.
Кратность отсечки к уставке индукционного элемента:
По каталогу разброс тока срабатывания отсечки примерно 30%.
Коэффициент чувствительности защиты от перегрузки не определяется, поскольку она не предназначена для действия при к.з.
Опыт эксплуатации показал неправильное (излишнее) срабатывание отсечки в реле серии РТ-90, установленных в шкафах КРУ, от сотрясений при операциях с выключателями соседних шкафов. Поэтому в последнее время защита от перегрузки электродвигателей собственных нужд выполняется с независимой выдержкой времени посредством реле тока РТ- 40 и реле времени ЭВ - 144 для двигателей с временем пуска или самозапуска более 20 с.
Так как рассматриваемый двигатель неответственный, то предусматриваем его отключение от первой ступени защиты минимального напряжения: и t = 0,5с.
Защиту от замыканий на землю не предусматриваем, исходя из того, что для двигателей 6 кВ мене 2000 кВт при токе Iз. менее 10 А по ПУЭ она не устанавливается.
Рис. 39. Цифровая защита асинхронного двигателя 6-10 кВ SPAC 802-01
ПРИЛОЖЕНИЕ V
Таблица 8
Трехфазные двухобмоточные трансформаторы 110 кВ
|
Тип трансформатора |
Sном, МВА |
Пределы регулиро-вания, % ±n×Д |
Каталожные данные |
Расчетные данные |
|||||||
|
Uном обмоток кВ |
uк, % |
ΔРк, кВт |
ΔРх, кВт |
Iх, % |
R, Ом |
X, Ом |
ΔQх, кВАр |
||||
|
В |
Н |
||||||||||
|
ТМН-2500/110 |
2,5 |
±10×1,50 |
110 |
6,6; 11 |
10,5 |
22 |
5,5 |
1,5 |
42,6 |
508 |
37,5 |
|
ТМН-6300/110 |
6,3 |
±8×1,50 |
115 |
6,6; 11 |
44 |
11,5 |
0,8 |
14,7 |
220 |
50,4 |
|
|
ТДН-10000/110 |
0 |
±9×1,78 |
115 |
6,6; 11 |
60 |
14 |
0,7 |
7,95 |
139 |
70 |
|
|
ТДН-16000/110 |
16 |
±9×1,78 |
115 |
6,6; 11 |
85 |
19 |
0,7 |
4,38 |
86,7 |
112 |
|
|
ТРДН-25000/110 |
25 |
±9×1,78 |
115 |
6,3/6,3; 6,3/10,5; 10,5/10,5 |
120 |
27 |
0,7 |
2,54 |
55,9 |
175 |
|
|
ТРДН-32000/110 |
32 |
±9×1,78 |
115 |
6,3/6,3; 6,3/10,5; 10,5/10,5 |
145 |
32 |
0,75 |
1,87 |
43,4 |
234 |
|
|
ТРДН-40000/110 |
40 |
±9×1,78 |
115 |
6,3/6,3; 6,3/10,5; 10,5/10,5 |
175 |
36 |
0,7 |
1,44 |
34,8 |
260 |
|
|
ТД-40000/110 |
40 |
±2×2,50 |
121 |
3,15; 6,3; 10,5 |
160 |
50 |
0,7 |
1,46 |
38,4 |
260 |
|
|
ТРДН-63000/110 |
63 |
±9×1,78 |
115 |
6,3/6,3; 6,3/10,5; 10,5/10,5 |
260 |
59 |
0,65 |
0,87 |
22 |
410 |
|
|
ТРДЦНК-80000/110 |
80 |
±9×1,78 |
115 |
6,3/6,3; 6,3/10,5; 10,5/10,5 |
245 |
59 |
0,6 |
0,8 |
22 |
378 |
|
|
ТДЦ-80000/110 |
80 |
±2×2,50 |
121 |
6,3; 10,5; 13,8 |
310 |
70 |
0,6 |
0,71 |
19,2 |
480 |
|
|
ТРДЦН-80000/110 |
80 |
±9×1,78 |
115 |
6,3/6,3; 6,3/10,5; 10,5/10,5 |
310 |
70 |
0,6 |
0,6 |
17,4 |
480 |
|
|
ТРДЦН-25000/110 |
125 |
±9×1,78 |
115 |
10,5/10,5 |
400 |
100 |
0,55 |
0,4 |
11,1 |
687,5 |
|
|
ТДЦ-125000/110 |
125 |
±2×2,50 |
121 |
10,5; 13,8 |
400 |
120 |
0,55 |
0,37 |
12,3 |
687,5 |
|
|
ТДЦ-200000/110 |
200 |
±2×2,50 |
121 |
13,8; 15,75; 18 |
550 |
170 |
0,5 |
0,23 |
7,7 |
1000 |
|
|
ТДЦ-250000/110 |
250 |
±2×2,50 |
121 |
15,75 |
640 |
200 |
0,5 |
0,15 |
6,1 |
1250 |
|
|
ТДЦ-400000/110 |
400 |
±2×2,50 |
121 |
20 |
900 |
320 |
0,45 |
0,08 |
3,8 |
1800 |
Таблица 9
|
Тип трансформатора |
Номинальное напряжение обмоток, кВ |
Напряжение Uк между обмотками (в зависимости от положения переключателя РПН) для минимального, среднего и максимального значений регулируемого напряжения, % |
Значения X(1)*В обмоток высшего напряжения |
|||
|
ВН |
НН |
min |
ср |
max |
||
|
ТДН-10000/110 |
115 |
6,6; 11,0 |
8,70 |
10,5 |
12,36 |
0,176 |
|
ТДН-16000/110 |
115 |
6,6; 11,0 |
9,80 |
10,5 |
11,71 |
0,182 |
|
ТРДН-25000/110 |
115 |
6,3-6,3; 10,5-10,5; 6,3-10,5 |
9,84 |
10,5 |
11,72 |
0,171 |
|
ТРДН-32000/110 |
115 |
6,3-6,3; 10,5-10,5; 6,3-10,5 |
9,77 |
10,5 |
11,58 |
0,171 |
|
ТРДН-40000/110 |
115 |
6,3-6,3; 10,5-10,5; 6,3-10,5 |
9,59 |
10,5 |
11,46 |
0,171 |
|
ТРДЦН-63000/110 |
115 |
6,3-6,3; 10,5-10,5; 6,3-10,5 |
10,84 |
10,5 |
11,90 |
0,171 |
|
ТРДЦН-80000/110 |
115 |
6,3-6,3; 10,5-10,5; 6,3-10,5 |
9,76 |
10,5 |
11,60 |
0,236 |
|
ТДЦН-80000/110 |
115 |
38,5 |
9,76 |
10,5 |
11,60 |
0,236 |
|
ТРДЦН-125000/110 |
115 |
10,5-10,5 |
10,50 |
10,5 |
11,90 |
0,236 |
|
ТДН-16000/150 |
158 |
6,6; 11,0 |
11,50 |
11,0 |
11,80 |
0,175 |
|
ТРДН-32000/150 |
158 |
6,3-6,3; 10,5-10,5; 10,5-6,3 |
10,86 |
10,5 |
10,14 |
0,171 |
|
ТРДН-63000/150 |
158 |
6,3-6,3; 10,5-10,5; 10,5-6,3 |
10,66 |
10,5 |
10,00 |
0,171 |
|
ТРДН-32000/220 |
230 |
6,6-6,6; 11-11; 6,6-11 |
11,60 |
12,0 |
12,70 |
0,182 |
|
ТРДН-32000/220 |
230 |
38,5 |
11,60 |
12,0 |
12,70 |
0,182 |
|
ТРДЦН-63000/220 |
230 |
6,6-6,6; 11-11; 6,6-11 |
11,60 |
12,0 |
12,70 |
0,182 |
|
ТРДЦН-63000/220 |
230 |
38,5 |
11,60 |
12,0 |
12,70 |
0,182 |
|
ТРДЦН-100000/220 |
230 |
11-11 |
11,60 |
12,0 |
12,70 |
0,247 |
|
ТРДЦН-100000/220 |
230 |
38,5 |
11,60 |
12,0 |
12,70 |
0,247 |
|
ТРДЦН-160000/220 |
230 |
11-11 |
11,30 |
12,0 |
13,20 |
0,247 |
|
ТРДЦН-160000/220 |
230 |
38,5 |
11,30 |
12,0 |
13,20 |
0,247 |
|
ТРДН-63000/330 |
330 |
6,3-6,3; 6,3-10,5; 10,5-10,5 |
14,30 |
11,0 |
8,80 |
0,175 |
|
ТДН-63000/330 |
330 |
38,5 |
14,30 |
11,0 |
8,80 |
0,175 |
Примечания: 1. Таблица составлена по данным ГОСТ и ТУ, действительным на 1 июня 1987г., и материалам Южного отделения ЭСП.
2. Трансформаторы с высшим напряжением 110кВ выполнены по ГОСТ 12965-74, 150кВ – по ГОСТ 17546-72, 220кВ – по ГОСТ 15957-70, 330кВ – по ГОСТ 17545-72.
Таблица 10
|
Тип трансформатора |
Номинальное напряжение обмоток, кВ |
Напряжение Uк между обмотками (в зависимости от положения переключателя РПН) для минимального, среднего и максимального значений регулируемого напряжения, % |
Значения X(1)*В обмоток |
|||||||||||
|
ВН |
СН |
НН |
ВН – НН |
ВН – СН |
ВН – СН |
ВН |
СН |
|||||||
|
min |
ср |
max |
min |
ср |
max |
min |
ср |
max |
||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
ТДТН-10000/110/35 |
115 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
16,66 |
17,0 |
19,5 |
- |
6,0 |
- |
9,99 |
10,5 |
12,69 |
0,193 |
0,139 |
|
ТДТН-16000/110/35 |
115 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
16,4 |
17,0 |
18,5 |
- |
6,0 |
- |
9,5 |
10,5 |
11,69 |
0,216 |
0,141 |
|
ТДТН-16000/110/35* |
115 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
9,58 |
10,5 |
11,79 |
- |
6,0 |
- |
16,48 |
17,0 |
18,58 |
0,214 |
0,078 |
|
ТДТН-25000/110/10 |
115 |
11,0 |
6,6 |
17,47 |
17,5 |
19,5 |
- |
6,5 |
- |
9,99 |
10,5 |
11,86 |
0,219 |
0,141 |
|
ТДТН-25000/110/35 |
115 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
17,47 |
17,5 |
19,5 |
- |
6,5 |
- |
9,99 |
10,5 |
11,86 |
0,236 |
0,159 |
|
ТДТН-40000/110/10 |
115 |
11,0 |
6,6 |
17,04 |
17,5 |
19,29 |
- |
6,5 |
- |
9,52 |
10,5 |
11,56 |
0,245 |
0,171 |
|
ТДТН-40000/110/35 |
115 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
17,04 |
17,5 |
19,29 |
- |
6,5 |
- |
9,52 |
10,5 |
11,56 |
0,245 |
0,171 |
|
ТДТН-40000/110/10* |
115 |
11,0 |
6,6 |
9,5 |
10,5 |
11,6 |
- |
6,5 |
- |
17,03 |
17,5 |
19,3 |
0,246 |
0,115 |
|
ТДТН-40000/110/35* |
115 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
9,5 |
10,5 |
11,6 |
- |
6,5 |
- |
17,03 |
17,5 |
19,3 |
0,246 |
0,115 |
|
ТДТН-63000/110/10 |
115 |
11,0 |
6,6 |
17,14 |
17,5 |
19,2 |
- |
7,0 |
- |
10,1 |
10,5 |
10,9 |
0,258 |
0,159 |
|
ТДТН-63000/110/35 |
115 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
17,14 |
17,5 |
19,2 |
- |
7,0 |
- |
10,1 |
10,5 |
10,9 |
0,258 |
0,159 |
|
ТДТН-63000/110/10* |
115 |
11,0 |
6,6 |
10,1 |
10,5 |
11,9 |
- |
7,0 |
- |
17,2 |
17,5 |
19,3 |
0,241 |
0,110 |
|
ТДТН-63000/100/35* |
115 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
10,1 |
10,5 |
11,9 |
- |
7,0 |
- |
17,2 |
17,5 |
19,3 |
0,241 |
0,110 |
|
ТДТН-80000/110/10 |
115 |
11,0 |
6,6 |
18,25 |
18,5 |
20,47 |
- |
7,0 |
- |
10,28 |
11,0 |
12,33 |
0,295 |
0,151 |
|
ТДТН-80000/110/35 |
115 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
18,25 |
18,5 |
20,47 |
- |
7,0 |
- |
10,28 |
11,0 |
12,33 |
0,295 |
0,151 |
|
ТДТН-80000/110/10* |
115 |
11,0 |
6,6 |
10,22 |
11,0 |
12,13 |
- |
7,0 |
- |
18,15 |
18,5 |
20,27 |
0,295 |
0,107 |
|
ТДТН-63000/110/35* |
115 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
10,22 |
11,0 |
12,13 |
- |
7,0 |
- |
18,15 |
18,5 |
20,27 |
0,295 |
0,107 |
|
ТДТН-16000/150/35 |
158 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
18,27 |
18,0 |
17,23 |
- |
6,0 |
- |
11,41 |
10,5 |
10,38 |
0,227 |
0,144 |
|
ТДТН-25000/150/35 |
158 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
18,5 |
18,0 |
17,42 |
- |
6,0 |
- |
11,42 |
10,5 |
10,4 |
0,227 |
0,144 |
|
ТДТН-40000/150/35 |
158 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
18,57 |
18,0 |
17,77 |
- |
6,0 |
- |
11,12 |
10,5 |
10,25 |
0,227 |
0,144 |
|
ТДТН-63000/150/35 |
158 |
38,5 |
6,6; 11,0 |
18,3 |
18,0 |
17,3 |
- |
6,0 |
- |
10,99 |
10,5 |
10,13 |
0,227 |
0,144 |
|
ТДТН-25000/220/35 |
230 |
22; 38,5 |
6,6; 11,0 |
19,5 |
20,0 |
20,4 |
- |
6,5 |
- |
12,4 |
12,5 |
13,4 |
0,242 |
0,147 |
|
ТДТН-40000/220/35 |
230 |
22; 38,5 |
6,6; 11,0 |
29,3 |
22,0 |
19,0 |
- |
9,5 |
- |
16,8 |
12,5 |
9,8 |
0,257 |
0,169 |
|
ТДТН-40000/220/35** |
230 |
22; 38,5 |
6,6; 11,0 |
18,6 |
12,5 |
9,9 |
- |
9,5 |
- |
28,5 |
22,0 |
19,2 |
0,257 |
0,132 |
|
ТДЦТН-63000/220/35 |
230 |
22; 38,5 |
6,6; 11,0 |
30,4 |
24 |
19,7 |
- |
10,5 |
- |
17,9 |
12,5 |
10,5 |
0,271 |
0,176 |
|
ТДЦТН-63000/220/35** |
230 |
22; 38,5 |
6,6; 11,0 |
17,7 |
12,5 |
10,4 |
- |
10,5 |
- |
29,6 |
24,0 |
20,0 |
0,271 |
0,142 |
Продолжение табл. 10
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
АТДТД-32000/220/110 |
230 |
121 |
6,6; 11,0; 38,5 |
- |
34,0 |
- |
22,5 |
21,0 |
23,0 |
20,0 |
11,0 |
7,0 |
0,346 |
0,252 |
|
АТДЦТН-63000/220/110 |
230 |
121 |
6,6; 11,0; 38,5 |
- |
35,0 |
- |
24,5 |
22,0 |
25,0 |
21,0 |
11,0 |
7,0 |
0,353 |
0,260 |
|
АТДЦТН-125000/220/110 |
230 |
121 |
6,6; 11,0; 13,8; 38,5 |
- |
31,0 |
- |
20,3 |
19,0 |
20,1 |
18,9 |
11,0 |
6,8 |
0,559 |
0,476 |
|
АТДЦТН-200000/220/110 |
230 |
121 |
6,6; 11,0; 13,8; 15,75; 38,5 |
- |
32,0 |
- |
21,5 |
20,0 |
21,2 |
19,4 |
11,0 |
6,7 |
0,548 |
0,472 |
|
АТДЦТН-250000/220/110 |
230 |
121 |
11,0; 13,8; 15,75; 38,5 |
- |
32,0 |
- |
23,0 |
20,0 |
21,8 |
20,9 |
11,0 |
7,1 |
0,544 |
0,485 |
|
АТДЦТН-125000/330/110 |
330 |
115 |
6,6; 11,0; 15,75; 38,5 |
- |
35,0 |
- |
29,6 |
22,0 |
22,1 |
10,3 |
10,0 |
10,8 |
0,462 |
0,260 |
|
АТДЦТН-200000/330/110 |
330 |
115 |
6,6; 11,0; 15,75; 38,5 |
- |
34,0 |
- |
27,2 |
22,5 |
20,3 |
10,6 |
10,0 |
11,0 |
0,471 |
0,380 |
|
АТДЦТН-125000/500/110 |
500 |
121 |
6,6; 11,0; 38,5 |
26,0 |
24,0 |
23,0 |
16,0 |
13,0 |
11,0 |
- |
10,5 |
- |
- |
- |
|
АТДЦТН-250000/500/110 |
500 |
121 |
11,0; 38,5 |
26,0 |
24,0 |
23,0 |
16,0 |
13,0 |
11,0 |
- |
10,5 |
- |
- |
- |
|
АОДЦТН-167000/500/220 |
500/√3 |
230/√3 |
11,0; 13,8; 15,75; 20,0; 38,5 |
- |
35,0 |
- |
25,0 |
21,5 |
20,0 |
12,0 |
11,0 |
12,0 |
- |
- |
|
АОДЦТН-267000/500/220 |
500/√3 |
230/√3 |
11,0; 13,8; 15,75; 20,0; 38,5 |
- |
23,0 |
- |
13,0 |
12,5 |
12,5 |
9,0 |
8,5 |
9,5 |
0,483 |
- |
|
АОДЦТН-167000/500/330 |
500/√3 |
330/√3 |
11,0; 38,5 |
- |
67,0 |
- |
77,0 |
61,0 |
52,0 |
13,5 |
9,5 |
10,0 |
- |
- |
|
АОДЦТН-333000/750/330 |
750/√3 |
330/√3 |
15,75 |
- |
28,0 |
- |
27,0 |
17,0 |
17,0 |
12,0 |
10,0 |
11,0 |
0,412 |
- |
|
АОДЦТН-417000/750/500 |
750/√3 |
330/√3 |
15,75 |
92,0 |
81,0 |
75,0 |
70,0 |
68,0 |
69,0 |
13,0 |
11,5 |
10,8 |
1 |
- |
Примечания: 1. Таблица составлена по данным ГОСТ и ТУ, действительным на 1 июня 1987 г. и материалам Южного отделения ЭСП.
2. Звездочкой (*) обозначены трансформаторы, выполненные по варианту п.4 примечания к табл. 5 ГОСТ 12965-74.
3. Двумя звездочками (**) обозначены трансформаторы, выполненные по варианту п.2 примечания к табл. 7 ГОСТ 15957-70.
4. Трансформаторы (автотрансформаторы) с высшим напряжением 110 кВ выполнены по ГОСТ 12965-74; 150 кВ – по ГОСТ 17546-72; 220 кВ – по ГОСТ 15957-70; 330 кВ – по ГОСТ 17545-72; 500 кВ – по ГОСТ 17544-72; 750 кВ – по ТУ (ТУ 16-517.755-73 для автотрансформатора со средним напряжением 330 кВ, ТУ 16-517.883-75 для автотрансформатора со средним напряжением 500 кВ).
Основными параметрами и характеристиками трансформатора тока в соответствии с ГОСТ 7746-78 «Трансформаторы тока. Общие технические требования» являются:
0,66; 6; 10; 15; 20; 24; 27; 35; 110; 150; 220; 330; 500; 750; 1150.
1; 5; 10; 15; 20; 30; 40; 50; 75; 80; 100; 150; 200; 300; 400; 500; 600; 750; 800; 1000; 1200; 1500; 2000; 3000; 4000; 5000; 6000; 8000; 10000; 12000; 14000; 16000; 18000; 20000; 25000; 28000; 32000; 35000; 40000.
В трансформаторах тока, предназначенных для комплектования турбо- и гидрогенераторов, значения номинального тока свыше 10000А могут отличаться от приведенных в данной шкале значений.
Трансформаторы тока, рассчитанные на номинальный первичный ток 15; 30; 75; 150; 300; 600; 750; 1200; 1500; 3000 и 6000А, должны допускать неограниченно длительное время наибольший рабочий первичный ток, равный соответственно 16; 32; 80; 160; 320; 630; 800; 1250; 1600; 3200 и 6300А. В остальных случаях наибольший первичный ток равен номинальному первичному току.
Вторичная нагрузка с коэффициентом мощности cosφ2 = 0,8, при которой гарантируется установленный класс точности ТТ или предельная кратность первичного тока относительно его номинального значения, называется номинальной вторичной нагрузкой ТТ Z2н.ном.
Для отечественных трансформаторов тока установлены следующие значения номинальной вторичной нагрузки S2н.ном выраженной в вольт-амперах, при коэффициенте мощности cosφ2 = 0,8:
1; 2; 2,5; 3; 5; 7,5; 10; 15; 20; 25; 30; 40; 50; 60; 75; 90; 100; 120.
Соответствующие значения номинальной вторичной нагрузки (в Омах) определяются выражением:
Таблица 11
Междуфазные напряжения электрических распределительных сетей трехфазного тока 50Гц
|
Напряжение, кВ |
||
|
номинальное |
наибольшее |
среднее (для расчета токов к.з.) |
|
0,22/0,127 |
- |
0,22/0,127 |
|
0,38/0,22 |
0,4/0,23 |
0,4/0,23 |
|
0,66/0,38 |
0,69/0,4 |
0,69/0,4 |
|
3 |
3,5 |
3,15 |
|
6 |
6,9 |
6,3 |
|
10 |
11,5 |
10,5 |
|
20 |
23,0 |
20,0 |
|
35 |
40,5 |
37,0 |
|
110 |
126,0 |
115,0 |
|
150 |
172,0 |
154,0 |
|
220 |
252,0 |
230,0 |
|
330 |
373,0 |
330,0 |
Примечание. Номинальные и наибольшие напряжения указаны по ГОСТ 721-74 и 721-77.
Таблица 12
Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке, прокладываемых в земле
|
Сечение токопроводящей жилы, мм2 |
Ток, A, для кабелей |
|||||
|
одно-жильных до 1 кВ |
двух-жильных до 1 кВ |
трехжильных напряжением, кВ |
четырех-жильных до 1 кВ |
|||
|
До 3 |
6 |
10 |
||||
|
6 |
- |
60 |
55 |
- |
- |
- |
|
10 |
110 |
80 |
75 |
60 |
- |
65 |
|
16 |
135 |
ПО |
90 |
80 |
75 |
90 |
|
25 |
180 |
140 |
125 |
105 |
90 |
115 |
|
35 |
220 |
175 |
145 |
125 |
115 |
135 |
|
50 |
275 |
210 |
180 |
155 |
140 |
165 |
|
70 |
340 |
250 |
220 |
190 |
165 |
200 |
|
Продолжение таблицы 12 |
||||||
|
95 |
400 |
290 |
260 |
225 |
205 |
240 |
|
120 |
460 |
335 |
300 |
260 |
240 |
270 |
|
150 |
520 |
385 |
335 |
300 |
275 |
305 |
|
185 |
580 |
- |
380 |
340 |
310 |
345 |
|
240 |
675 |
- |
440 |
390 |
355 |
- |
|
300 |
770 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
400 |
940 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
500 |
1080 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
625 |
1170 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
800 |
1310 |
- |
- |
- |
- |
- |
Таблица 13
Активные и реактивные сопротивления кабелей
|
Сечение жилы, мм2 |
Активное сопротивление при 20° С, Ом/км, жилы |
Индуктивное сопротивление, Ом/км, кабеля напряжением, кВ |
||||
|
алюминиевой |
медной |
1 |
6 |
10 |
20 |
|
|
10 |
2,94 |
1,79 |
0,073 |
0,11 |
0,122 |
- |
|
16 |
1,84 |
1,12 |
0,068 |
0,102 |
0,113 |
- |
|
25 |
1,7 |
0,72 |
0,066 |
0,091 |
0,099 |
0,135 |
|
35 |
0,84 |
0,51 |
0,064 |
0,087 |
0,095 |
0,129 |
|
50 |
0,59 |
0,36 |
0,063 |
0,083 |
0,09 |
0,119 |
|
70 |
0,42 |
0,256 |
0,061 |
0,08 |
0,086 |
0,116 |
|
95 |
0,31 |
0,19 |
0,06 |
0,078 |
0,083 |
0,110 |
|
120 |
0,24 |
0,15 |
0,06 |
0,076 |
0,081 |
0,107 |
|
150 |
0,2 |
0,12 |
0,059 |
0,074 |
0,079 |
0,104 |
|
185 |
0,16 |
0,1 |
0,059 |
0,073 |
0,077 |
0,101 |
|
240 |
0,12 |
0,07 |
0,058 |
0,071 |
0,075 |
- |
ПРИЛОЖЕНИЕ VI
Векторные диаграммы токов при различных видах
коротких замыканий для измерительной части
дифференциальной защиты
|
Вид короткого замыкания |
Векторные диаграммы токов при внешнем коротком замыкании за трансформатором с соединением обмоток Y/Δ-11 при |
Схема упрощенных дифференциальных защит двухобмоточного трансформатора |
|||
|
двухрелейная |
трехлинейная |
||||
|
Со стороны обмоток ВН, соединенных в звезду |
Со стороны обмоток НН, соединенных в треугольник (ПТ=1) |
||||
|
Ток в реле 1 и 2 |
Ток в реле 3 Iр3=IВС+( Ia+Ic) |
||||
|
Iр1=Ica-I0 |
Iр2=IАВ-Iа |
||||
|
Трехфазное АВС |
|||||
|
Между фазами АВ |
IC=0 ICA=0 |
||||
|
Между фазами ВС |
Ia=0 IAB=0 |
||||
|
Между фазами СА |
Ia+Ic=0 Ibc=0 |
Таблица 14
Рис. 39. Токораспределение в цепях дифференциальной токовой защиты двух- и трехобмоточных трансформаторов: а – двойное замыкание на землю на стороне 6 – 10кВ; б – КЗ между двумя фазами на стороне «треугольник» 6 – 10кВ двухобмоточного трансформатора; в – КЗ между двумя фазами на стороне «звезды» 110-220кВ двухобмоточного трансформатора; г – КЗ между двумя фазами на стороне «звезды» 35кВ трехобмоточного трансформатора
ПРИЛОЖЕНИЕ VII
Контрольные вопросы
В целях самоконтроля и проверки остаточных знаний предлагаются тестовые вопросы. Из 22 вопросов при правильных ответах уровень знаний можно оценить:
– «удовлетворительно» – не менее 13 правильных ответов;
– «хорошо» – не менее 17 правильных ответов;
– «отлично» – не менее 20 правильных ответов.
В 1. Выбрать выдержки времени максимальной токовой защиты (МТЗ) с независимой характеристикой срабатывания реле для схемы:
1) tср1=tср2=tср3;
2) tср1>tср2>tср3;
3) tср1<tср2<tср3;
4) tср1=tср2=tср3=0.
Рис. 1
В 2. Для измерительной схемы МТЗ (Рис. 2) при номинальном первичном токе Iном назовите величину тока в обратном проводе.
1) Iоб=0;
2) Iоб=5А;
3) ;
4) .
Рис. 2
В3. В каких сетях применяется измерительная схема токовых защит (Рис. 3) с включением трансформаторов тока на разность токов?
1) В сетях с изолированной нейтралью;
2) В сетях с глухозаземлен-ной нейтралью;
3) В сетях, где силовой трансформатор имеет соединения обмоток Y/Δ.
Рис. 3
В4. Назовите величину тока через реле (Рис. 3) при номинальном первичном токе Iном.
1) Iр=0 2) Iр=5А 3) Iр=10А 4)
В5. Назовите величину тока срабатывания для токовой отсечки, (Рис.4).
1) ;
2) ;
3) .
Рис. 4
В6. Какой характеристикой срабатывания обладают электромагнитные реле тока типа РТ- 40 и РСТ-11, (tср= f(Iр))?
Рис. 5
В7. Статические реле тока РСТ-14 и реле напряжения РСН -17. Как изменяют величину срабатывания Iср (Uср) этих реле?
В8. Когда работает реле мощности KW в схемах релейной защиты (рис. 6)?
Рис. 6
В9. Укажите как определяется ток срабатывания для продольной дифференциальной защиты (рис. 7).
1) ;
2) ;
3) ;
4) .
Рис. 7
В10. Укажите характеристику срабатывания реле сопротивления на комплексной плоскости при сравнении двух электрических величин вида UI=KII·Uр и UII=KI·Iр.
Рис. 8
В11. Как определяется ток срабатывания для МТЗ ЛЭП?
1) ;
2) ;
3) ;
4) .
Рис. 9
В12. На что влияет в работе дифференциальной защиты схема соединения обмоток силового трансформатора – Y/Δ, гр. 11 (рис. 10)?
Рис. 10
В13. Что понимают под током небаланса Iнб при расчете продольной дифференциальной защиты силового трансформатора (Рис. 10)?
В14. Назначение тормозной обмотки WТ в реле типа ДЗТ-11:
В15. Укажите характеристику срабатывания ДЗТ-11 (Рис. 11).
1) 1;
2) 2;
3) 3;
4) 4.
Рис. 11
В16. Почему при автоматическом гашении магнитного поля генератора (АГП), прежде, чем отключить обмотку возбуждения генератора (ОВГ), ее нужно первоначально закоротить на добавочное сопротивление Rдоб (Рис. 12)?
|
|
Рис. 12 |
В17. Какой основной признак используется для автоматического повторного включения (АПВ) элементом СЭС?
В18. Чем отличается АПВ сложных сетей от АПВ радиальных (простых) электрических сетей?
В19. Как определяется ток срабатывания для токовой отсечки (защиты) высоковольтного асинхронного двигателя (Рис. 13)?
1) ;
2) ;
3) ;
4) .
Рис. 13
В20. Назначение аналого-цифрового преобразователя (АЦП) в структурной схеме микропроцессорной защиты (рис. 14).
Рис. 14
В21. Назначение микропроцессора (МП) в структурной схеме (Рис. 14).
В22. Назначение цифро-аналогового преобразователя (ЦАП) в структурной схеме микропроцессорной защиты (Рис. 14)?
Ответы на контрольные вопросы
|
Вопросы В1 В2 В3 В4 В5 В6 В7 В8 В9 В10 В11 В12 В13 В14 В15 В16 В17 В18 В19 В20 В21 В22 |
Ответы 2 2 1 4 2 4 3 1 4 3 3 4 4 3 3 4 4 4 2 3 3 3 |
13 правильных ответов – «удовлетворительно»,
17 правильных ответов – «хорошо»,
20 правильных ответов – «отлично».
Приложение VIII
Перечень сокращений, используемых в инструкциях по эксплуатации устройств релейной защиты и автоматики
КЗ – короткое замыкание
РЗА – релейная защита и автоматика
ВКЛ – включение
ОТКЛ – отключение
ДЗ – дистанционная защита
ТЗНП – токовая защита нулевой последовательности
МТЗ – максимальная токовая защита
МТО – максимальная токовая осечка
ДЗШ – дифференциальная защита шин
ДЗО – дифференциальная защита ошиновки
ДЗТ – дифференциальная защита трансформатора
УРОВ – устройство резервирования отказа выключателя
ВЧ защита – высокочастотная защита
ГЗТ –газовая защита трансформатора
ГЗТ РПН - газовая защита переключающего устройства трансформатора
АРКТ – автоматический регулятор коэффициента трансформации
ЗНФР – защита от неполнофазного режима
АПВ – автоматическое повторное включение
АВР – автоматический ввод резерва
ЗМН – защита минимального напряжения
АОПО - автоматическое ограничение перегрузки оборудования
АОСН – автоматическое ограничение снижения напржения
АЧР – автоматическая частотная нагрузка
ЧАПВ частотная автоматика повторного включения
Спец. МТЗ – специальная максимальная токовая защита
ЗДЗ – защита от дуговых замыканий
ЛЗШ – логическая защита шин
АУ – автоматическое ускорение защит при включении выключателя
ОУ – оперативное ускорение защит
КС – контроль синхронизма
КОН – контроль отсутствия напряжения
КНН – контроль наличия напряжения
ЩПТ – щит постоянного тока
ЩСН – щит собственных нужд
БПРУ – блок питания с распределительным устройством
УКП – устройство комплектное питания
БПНС (УПНС) – блок (устройство) питания стабилизированным напряжением
БПТ – блок питания тока
БПН – блок питания напряжения
БПЗ – блок питания и заряда
БК – блок конденсаторов
ВАЗП – выпрямительный агрегат зарядно - подзарядный
КАУ – комплексная аккумуляторная установка
ВЗП – выпрямитель зарядно - подзарядный
ЦС – центральная сигнализация
ШУ – шинки управления
ШС – шинки сигнализации
ШП – шинки питания
|
А Б В Г Д З К Л М Н О П Р С Т У Ф Ц Ч Ш Э |
Перечень сокращений Ав.или Авар – АВР – Авт.лет.время АПВ – АРМ – АСУ – АСУ-ЭЧ – АСУТП – АЦП – АЧР – АЭС – ANSI – БК – Блок. – БМРЗ – 100 БП – БФПО – ВВ – Верт. – ВКЛ – Внеш. – ВНР – ВОЛС – Вх. – ВЭ – Гориз. – «Д» ДД – ДТО – ДУ– З – Затян. – ЗБР – ЗВГ – ЗИП – ЗМН – ЗОФ – ЗПН – ЗПП – КВИТ или Квит – КЗ – КЛ – КМЧПП – Контр. – КРУ – Крут. – КТП – ЛЗШд – ЛЗШп – Мин. – МПВВ – МТ – МТЗ – МУ – МЦП – Неиспр. – Неусп. – НКУ – НЦН – Общ. – ОЗЗ – ОМП – ОТК – ОТКЛ – ПрО – Пр. или Прогр. – ПС – ПЭВМ – ПЭО – Р – РАВР – Разреш. – Реал. – РЗА – РПВ – РПО – РУ – Ручн. – РЭ – РЭ1 – РЭ2 – «С» – СВ – Синх. – СКП – СО – Сраб. – Ст. – ТЗ – ТЗНП – ТН – ТР – УМТЗ – УРОВд – УРОВп – УСО – Усп. – Уст. – Уск. – ФК – ФПО – ЦРЗА – ЦРН – ЧАПВ – ШП – ЭТ – |
Авария Автоматическое включение резерва Автоматический переход на летнее время Автоматическое повторное включение Автоматизированное рабочее место Автоматизированная система управления Автоматизированная система управления электрической частью энергообъекта Автоматическая система управления технологическими процессами Аналого – цифровой преобразователь Автоматическая частотная нагрузка Атомная электростанция American National Standards Institute (национальный институт стандартизации США) Блок конденсаторный Блокировка Цифровой блок релейной защиты типа БМРЗ – 100 Блок питания Базовое функциональное программное обеспечение Выключатель ввода Вертикальный Включить Внешняя Восстановление схемы нормального режима Волокно – оптическая линия связи Вход Ведомость эксплуатационных документов Горизонтальный Тип пульта (с дисплеем) Дифференциальная защита двигателя Дифференциальная токовая отсечка Дистанционное управление Замыкающий контакт Затянутый Защита от блокировки ротора Защита от высших гармоник Запасные части и принадлежности Защита минимального напряжения Защита от обрыва фазы и несимметрии нагрузки Защита от повышения напряжения Защита от потери питания Квитирование Короткое замыкание Кабельные линии Комплект монтажных частей для переднего присоединения Контроль Комплексное распределительное устройство Крутой Комплектная трансформаторная подстанция Входной дискретный сигнал «ЛЗШ- датчик» Входной дискретный сигнал «ЛЗШ-приемник» Минимальная Модуль питания и входов-выходов Модуль трансформаторов Максимальная токовая защита Местное управление Модуль центрального процессора Неисправность Неуспешный Нормальные климатические условия Неисправность цепей напряжения Общий Однофазное замыкание на землю, защита от однофазного замыкания на землю Определение места повреждения Отдел технического контроля Отключить Программное обеспечение Программа Паспорт Персональная электронно-вычислительная машина Преобразователь электронно-оптический Размыкающий контакт Разрешение автоматического включения резерва Разрешение Реальный Релейная защита и автоматика Реле повторитель включенного состояния выключателя Реле повторитель отключенного состояния выключателя Распределительное устройство Ручное Руководство по эксплуатации Руководство по эксплуатации часть 1 Руководство по эксплуатации часть 2 Тип пульта (со светодиодами) Секционный выключатель Синхронизация Стенд комплексной проверки Самопроизвольное отключение Срабатывание Ступень Токовая защита Токовая защита нулевой последовательности Трансформатор напряжения Трансформатор Ускорение максимальной токовой защиты Устройство резервирования при отказе выключателя «УРОВ-датчик» Устройство резервирования при отказе выключателя «УРОВ-приемник» Устройство сопряжения с объектом Успешный Уставка Ускорение Функциональный контроллер Функциональное программное обеспечение Цифровое устройство релейной защиты и автоматики Цифровой регулятор напряжения Частотное АПВ Шинки питания Этикетка |
Элементы функциональных схем
|
Пороговый элемент с гистерезисом (сравнение с установкой) |
Вычисление разницы токов ввода и секционного выключателя |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Фильтр напряжения обратной последовательности |
Орган направления мощности |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Орган измерения частоты |
Орган направ- ления мощ- ности нулевой последовательности |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Определение факта пуска двигателя по действующему значению тока |
Выбор максимального действующего значения |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Фильтр тока обратной последовательности |
Выбор максимального значения |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Дискретный входной сигнал, маркировка соединителя и номер контакта |
Выбор минимального значения |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Выходной сигнал алгоритма (внутренний) |
Входной сигнал алгоритма (внутренний) |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Пороговый элемент сравнения напряжения с верхней границей зоны нечувствительности |
Пороговый элемент сравнения напряжения с нижней границей зоны нечувствительности |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Вычисление верхней границы зоны нечувствительности |
Вычисление нижней границы зоны нечувствительности |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Логические «ИЛИ» |
|
Логические «НЕ» |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
Логические «И» |
|
Логические «И-НЕ» |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
Логические «НЕ-И» |
|
Триггер |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
Задержка на срабатывание |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Зависимая задержка на срабатывание |
Генератор импульсов |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Регулируемая задержка на срабатывание (уставка по времени «Т») |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Задержка на возврат |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Формирова-тель импуль- сов с запуском по переднему фронту |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Формирова-тель импуль- сов с запуском по заднему фронту |
Условные обозначения, применяемые на электрических схемах
|
Обозначение |
Наименование элемента |
|
AV AC AK AKБ AKS AKV AKZ AR C EA1 EA2 EAH EAA EAC EB +EC -EC ECS1 ECS2 ECS3 ECS4 +EN -EN EHA EHP EHT (+)EP EPD ESI.A ES1.C ES2.A ES2.C ESD EV1A EVI.B EV1.C EV1.N EVLH EV1.U EV1.K EVLF EVM.1 EVM.2 EY HL HLA HLG HLR HLW HV FU FV K KA KAT KAW KAZ KB KH KHA KL KM KQC KQT KSG KSV KT KV KW KZ L M PA PC PF PHE PO PQ PS PT PTY PTY PV PW R RP RR Q S SA SAB SB SF SX T TA TAN TAV TL TUV TV UV UVM V VC VD VL VS VT X XA XG XN XP -KS SG SQ XT XW У AC У AT |
Устройство регулирования напряжения Устройство АВР Устройство (комплект) реле токовых защит Устройство блокировки типа КРБ Устройство АПВ Устройство комплектное продольной дифзащиты ЛЭП Устройство комплектное реле сопротивления Устройство комплектное реле УРОВ Конденсатор Шинка вспомогательная (711) Шинка вспомогательная (713) Шинка вспомогательная собирательная Шинка вспомогательная напряжения (А790) Шинка вспомогательная напряжения (С790) Шинка блокировки Шинка управления «+» Шинка управления «-» Шинка синхронизации (721) Шинка синхронизации (722) Шинка синхронизации (723) Шинка синхронизации (724) Шинка сигнализации «+» Шинка сигнализации «-» Шинка сигнализации аварийной Шинка сигнализации предупредительной Шинка сигнализации технологической Шинка мигания Шинка съема мигания Шинка напряжения синхронизации (A610) Шинка напряжения синхронизации (B610) Шинка напряжения синхронизации (A620) Шинка напряжения синхронизации (C620) Шинка напряжения синхронизации (A780) Шинка напряжения (IT с обмотками, соединенными в звезду) Шинка напряжения (IT с обмотками, соединенными в звезду, В600) Шинка напряжения (IT с обмотками, соединенными в звезду, С600) Шинка напряжения нейтрали (IT с обмотками, соединенными в звезду, С600) Шинка напряжения нейтрали (IT с обмотками, соединенными в разомкнутый треугольник, Н600) Шинка напряжения нейтрали (IT с обмотками, соединенными в разомкнутый треугольник, И606) Шинка напряжения (IT с обмотками, соединенными в разомкнутый треугольник) Шинка напряжения (IT с обмотками, соединенными в разомкнутый треугольник) Шинка защиты минимального напряжения (011) Шинка защиты минимального напряжения (013) Шинка питания приводов выключателей Прибор световой сигнализации Световое табло Лампа с линзой зеленой Лампа с линзой красной Лампа с линзой белой Ионный полупроводниковый сигнализатор Плавкий предохранитель Разрядник Реле Реле тока Реле тока с насыщающимся трансформатором Реле тока с торможением Реле тока фильтровое Реле блокировки Реле указательное Реле импульсной сигнализации Реле промежуточное, исполнительный орган Контактор, пускатель Реле положения «Включение» Реле положения «Отключено» Реле газовое Реле контроля цепей напряжения Реле времени Реле напряжения Реле мощности Реле сопротивления Реактор, дроссель, дугогасящая катушка Двигатель Амперметр Счетчик импульсов Частотомер Указатель положения Осциллограф Указатель РПН Синхроноскоп Секундомер, часы Секундомер электрический (с электромагнитным приводом) Секундомер электронный Вольтметр Ваттметр Резистор Потенциометр Реостат Рубильник, выключатель силовых цепей Рубильник, выключатель вспомогательных цепей, коммутационное устройство Переключатель, ключ вторичных цепей Переключатель, ключ в цепях блокировки Кнопка Автоматический выключатель Накладка оперативная Трансформатор Трансформатор тока Трансформатор тока нулевой последовательности Трансреактор Трансформатор промежуточный, нагрузочный, безопасности Трансформатор регулировочный Трансформатор напряжения Фазорегулятор, преобразователь напряжения Фазорегулятор моторный Электронный прибор Выпрямитель Диод, стабилитрон Электровакуумный прибор Тиристор Транзистор Устройство соединительное Испытательный блок Испытательный зажим Соединение неразборное Соединение контактное, штырь Соединение контактное, гнездо Блок испытательный Путевой выключатель конечный Соединение разборное Соединение ВЧ Электромагнит включения Электромагнит отключения |
Латинские и старые русские обозначения элементов первичных и вторичных схем
|
Наименование оборудования, аппаратуры |
Латинское обозначение |
Русское обозначение |
|
Трансформатор, автотрансформатор |
T |
Т, АТ |
|
Линия электропередачи |
W |
ВЛ |
|
Двигатель |
M |
Д |
|
Выключатель |
Q |
В |
|
Магнитный пускатель, контактор |
QYA |
ПМ |
|
Разъединитель заземляющий (стационарный) |
QSG |
ЗН |
|
Разрядник |
FV |
Разр., Р |
|
Трансформатор напряжения |
TУ |
ТН |
|
Трансформатор отбора напряжения |
TLV |
ТОН |
|
Электромагнит включения (в приводе масляного выключателя) |
YMC |
ЭВ |
|
Контактор включения (электромагнит включения в приводе воздушного выключателя) |
YAC |
КП, ЭВ |
|
Электромагнит отключения |
УAT |
ЭО, КО |
|
Автоматический электродвигательный редуктор |
ABM |
АМР,АДР |
|
Рубильник |
S |
Руб., Р |
|
Рубильник заземляющий |
SG |
ЗР |
|
Ключ управления |
SA |
КУ |
|
Кнопка управления |
SB |
КН |
|
Накладка оперативная, отключающее устройство |
SX |
Н, ОУ |
|
Вспомогательный контакт; выключатель, срабатывающий при достижении заданного положения (концевой, путевой) |
SQ |
БК, ВК |
|
Вспомогательный контакт в цепи электромагнита включения |
SQC |
БКВ |
|
Вспомогательный контакт в цепи электромагнита отключения |
SQT |
БКО |
|
Вспомогательный контакт готовности пружин, управляемый электродвигателем завода пружин АВМ |
SQY |
КГП |
|
Вспомогательный контакт, фиксирующий аварийное отключение выключателя замыкается при любом включении выключателя, а размыкается только от ключа управления или ТУ |
SQA |
БКА |
|
Вспомогательный контакт, замыкающийся при отключении выключателя |
SQK |
БКД |
|
Вспомогательный контакт, замыкающийся при включении выключателя, осуществляет пуск двигателя АВМ |
SQM |
ВК |
|
Блок питания |
UG |
БП |
|
Устройство зарядное |
AU |
УЗ |
|
Блок конденсаторный зарядный |
CG |
БК |
|
Выпрямительный мост |
VS |
В |
|
Плавкий предохранитель |
F |
ПП |
|
Реле промежуточное |
KL |
РП |
|
Реле времени |
KT |
РВ |
|
Реле фиксации положения выключателя |
KQ |
РФ |
|
Реле указательное |
KH |
РУ |
|
Реле команды ВКЛЮЧИТЬ |
KCC |
РКВ |
|
Реле команды ОТКЛЮЧИТЬ |
KCT |
РКО |
|
Реле положения ВКЛЮЧЕНО |
KQC |
РПВ |
|
Реле положения ОТКЛЮЧЕНО |
KQT |
РПО |
|
Реле контроля напряжения на шинах |
KVA |
РНШ |
|
Реле контроля синхронизма |
KSS |
РКС |
|
Реле контроля напряжения на линии |
KVW |
РНЛ |
|
Электротепловое реле (термореле) |
KST |
РТ |
|
Контактный манометр |
BP |
КМ |
|
Счетчик |
PC |
Сч |
|
Диод |
VD |
Д |
|
Устройство АПВ |
AKS |
АПВ |
|
Вольтметр |
PV |
V |
|
Амперметр, миллиамперметр |
PA, PmA |
A, mA |
|
Секундомер |
PT |
C |
Коды ANSI,применяемые для обозначения функций, входящих в состав микропроцессорных устройств РЗА
ANSI – национальный институт стандартизации США
|
№ по ANSI / IEEE C 37.2 |
Функция устройства защиты |
|
14 |
Снижение скорости вращения (торможения) ротора |
|
21 |
Дистанционная защита (фаза) |
|
21N |
Дистанционная защита (земля) |
|
24 |
Перевозбуждение |
|
25 |
Контроль синхронизма Синхронизация |
|
27 |
Снижение напряжения |
|
27/59/81 |
Частотнозависимая защита напряжения U/f (напр. от недовозбуждения) |
|
32 |
Направление мощности генератора |
|
32F |
Контроль мощности генератора в прямом направлении |
|
32R |
Реверс мощности |
|
37 |
Снижение тока нагрузки / мощности |
|
40 |
Потеря возбуждения |
|
46 |
Несимметричная нагрузка, токовая защита обратной последовательности |
|
47 |
Обратная последовательность напряжения |
|
48 |
Неполнофазный режим, защита пусковых режимов двигателя |
|
49 |
Тепловая перегрузка |
|
49R |
Тепловая перегрузка ротора |
|
49S |
Тепловая перегрузка статора |
|
50 |
Токовая отсечка или ступенчатая защита |
|
50N |
Токовая отсечка (земля) |
|
50G |
Токовая отсечка (двигатель) |
|
50NS |
Токовая защита статора от замыканий на землю |
|
50NR |
Токовая защита ротора от замыканий на землю |
|
51 |
Токовая защита с выдержкой времени |
|
51N |
Токовая защита от коротких замыканий на землю с вдержкой времени |
|
51G |
Токовая защита замыканий на землю с вдержкой времени (эл. машина) |
|
51GN |
Защита обмотки статора от замыканий на землю |
|
53 |
Защита от недовозбуждения |
|
59 |
Защита от повышения напряжения |
|
59N |
Защита напряжения нулевой последовательности |
|
64R |
Защита обмотки ротора от замыканий на землю |
|
67 |
Токовая направленная защита |
|
67N |
Токовая направленная защита от замыканий на землю |
|
67G |
Токовая направленная защита от замыканий на землю обмотки статора |
|
68/78 |
Защита от асинхронного режима, потери синхронизма |
|
79 |
АПВ |
|
81 |
Частотная защита |
|
81R |
Защита от перевозбуждения генератора U/f с моделированием тепловой характеристики |
|
81V |
Частотная защита комбинированная по напряжению |
|
85 |
Логика приема / передачи телесигналов |
|
86 |
Защита пусковых режимов двигателя (торможение ротора, интегральная тепловая характеристика) |
|
87 |
Продольная дифференциальная защита линии (с проводными каналами) |
|
87L |
Дифференциальная защита линии с цифровыми / оптоволоконными каналами |
|
87T |
Дифференциальная защита трансформатора |
|
87G |
Дифференциальная защита генератора |
|
87M |
Дифференциальная защита двигателя |
|
87N |
Чувствительная дифзащита от КЗ на землю (сравнение токов нулевой последовательности) |
|
87B |
Дифференциальная защита шин |
|
BF |
УРОВ |
Таблица обозначения функций в кодах ANSI и МЭК
|
Обозначение функций |
Код ANSI |
Код МЭК |
Описание функций |
Обозначение в ТОР |
|
Защиты |
||||
|
Максимальная токовая защита от междуфазных замыканий |
51 |
31> |
Ненаправленная трехфазная МТЗ, третья ступень |
МТЗ 3_1, МТЗ 3_2 |
|
50/51 |
31>> |
Ненаправленная трехфазная МТЗ, вторая ступень |
МТЗ 2_1, МТЗ 2_2, МТЗ 2_3 |
|
|
50/51В |
31>>> |
Ненаправленная трехфазная МТЗ, первая ступень (отсечка) |
МТЗ 1 |
|
|
67 |
31> |
Направленная трехфазная МТЗ, третья ступень |
МТЗ 3_1*, МТЗ 3_2* |
|
|
67 |
31>> |
Направленная трехфазная МТЗ, вторая ступень |
МТЗ 2_1*, МТЗ 2_2*, МТЗ 2_3* |
|
|
67 |
31>>> |
Направленная трехфазная МТЗ, первая ступень |
МТЗ 1* |
|
|
Дифференциальная токовая защита |
87Т |
3∆I>> 3∆I>> |
Дифференциальная защита с торможе- нием.Дифф.отсечка |
ДЗТ, ДО |
|
Максимальная токовая защита от замыканий на землю |
50N/51N |
Io> |
Ненаправленная МТЗ от замыканий на землю |
ТЗНП_1, ТЗНП_2 |
|
67N |
Io> |
Направленная МТЗ от замыканий на землю |
ТЗНП_1, ТЗНП_2 |
|
|
Защита от несимметрии нагрузки/небаланса |
46 |
12> |
Защита от несимметрии нагрузки/небаланса (обрыв фаз) |
ЗОФ |
|
Защита минимального/ максимального напряжения |
27 |
U<, 3U< |
Защита минимального напряжения(однофазная/трехфазная) |
ЗМН_1 |
|
59 |
3U> |
Защита максимального напряжения (трехфазная) |
U> |
|
|
Защита по напряжению нулевой последовательности |
59N |
Uo> |
Ступень защиты по напряжению нулевой последовательности |
Uo |
|
Защита по напряжению обратной последовательности |
47 |
U2 |
Ступень защиты по напряжению обратной последовательности |
U2> |
|
Защита двигателя |
49 |
Защита от перегрузки двигателя(«псевдотепловая» модель) |
||
|
48 |
Is2t |
Защита пусковых режимов двигателя |
||
|
Защита от повышения/ понижения частоты |
81U |
f<, f<<, f<<<,f<<<< |
Ступени 1…4 защиты от понижения частоты |
АЧР_1… АЧР_4 |
|
df/dt |
Защита по скорости изменения частоты |
df/dt |
||
|
81O |
f<, f<<, f<<< |
Ступени 1…3 защиты от повышения частоты |
ЧАПВ, f<<, f<<< |
|
|
Измерения |
||||
|
3I |
Измерение фазных токов |
|||
|
Io |
Измерение тока нулевой последовательности |
|||
|
3U |
Измерение линейных напряжений |
|||
|
Uo |
Измерение напряжения нулевой последовательности |
|||
|
P, Q, E, pf |
Измерение активной, реактивной мощности, энергии, коэффициента мощности |
|||
|
f |
Измерение частоты |
|||
|
Аварийный регистратор (осциллограф) |
*- обозначение такое же, как если используются ненаправленные защиты
Учебное издание
Маркевич Анатолий Иванович
РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА И АВТОМАТИКА
В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ
Учебно –методическое пособие
Технический редактор : А.И. Маркевич
Компьютерная верстка А.И. Маркевич
Корректор: С.Н. Емельянова
Подписано в печать: 30.10.2012. Формат 60x90/16.
Гарнитура Times New Roman. Усл. п.л. 8,5.
Тираж 82 экз. Заказ № 4260
Адрес издательства:
Россия, г. Псков, ул. Л. Толстого, 4
Издательство ПсковГУ