Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Введение
Турбину Р-100-130/15 выпускает ЛМЗ. Эта турбина может быть использована как предвключенная турбина или турбина с противодавлением для обслуживания производств, требующих пар повышенного давления. Начальное давление Ро=13,24 МПа (139,4кгс/см), начальная температура t0=5600С. Номинальное противодавление с пределами регулирования составляет Р2=1,0-1,8 (+0,3-0,3) МПа. Турбина имеет одновенечную регулирующую и 12 последующих ступеней активного типа. Все ступени расположены на цельнокованом роторе. Турбина унифицирована с турбиной ПТ-60-130/15 и аналогична её цилиндру высокого давления.
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
3
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
Свежий пар из коллектора ТЭЦ подводиться к стопорному клапану, а от него по 4 паропроводам к четырем регулирующим клапанам, установленным на корпусе турбины. Турбина имеет 4 сопловых группы перед регулирующей ступенью и внутренний обвод за 4 ступень. Характерной особенностью турбины является применение внутреннего обвода парораспределения. При перезагрузке турбины четвертая сопловая группа открывается одновременно с обводом клапанов перепускающий пар из камеры регулирующей ступени в 4 не регулирующей ступень, проходное сечение которой больше, чем у 1 нерегулирующей ступени, это позволяет увеличить мощность турбины. Последняя сопловая группа и клапан внутреннего обвода открываются одновременно, Диафрагмы промежуточных ступеней укреплены в обоймах. Между ними и корпусом турбины образуется камера обвода и две камеры регенеративных отборов (за 9 и 12 ступенями).
Лабиринтовые уплотнения выполнены непосредственно на валу. Диаметр переднего концевого уплотнения несколько увеличен по сравнению с диаметрами диафрагменных уплотнений, что обеспечивает уравновешенность осевого усилия. Блок переднего подшипника, обычной для ЛМЗ конструкции, включает комбинированный опорно-упорный подшипник, масляный насос, упругий регулятор скорости, предохранительные выключатели. Соединение роторов турбины и генератора осуществляется обычной полугибкой муфтой, на которой расположено зубчатое колесо вала поворотного устройства.
Корпус турбины опирается на корпуса подшипников с помощью лап. Турбина установлена на монолитном фундаменте, опираясь на него корпусами переднего и заднего подшипника.
Тепловая схема турбоустановки Р-100-130/15
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
4
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
1-стопорный клапан; 2-регулирующие клапаны; 3-пар потребителю теплоты; 4 -пароперегреватель; 5-котел; 6-паровая турбина; 7-ПВД; 8-деаэратор(6 атм); 9-питательный насос, 10-электрогенератор
Принцип работы схемы.
В парогенератор подводиться питательная вода, под соответствующим давлением превращается в пар, После чего поступает в пароперегреватель, в котором осуществляется повышение температуры пара до 5550С.
Пар подводится от стопорного клапана по четырем паропроводам к регулирующим клапанам, установленным непосредственно на корпусе турбины. Регулирующие клапаны подают пар к четырем сопловым коробкам, ввареные во внутренний корпус турбины, откуда пар поступает на одновенечную регулирующую ступень, затем проходит 16 нерегулируемых ступеней и направляется тепловому потребителю.
В систему регенерации входят три подогревателя высокого давления, питаемых из выходного патрубка турбины и двух нерегулируемых отборов. Температура питательной воды 2350С.
Часть 1
Р-100-130/15
2 Определение расчетного расхода пара на турбину
2.1 Располагаемый теплоперепад Н0, кДЖ/кг, вычисляют по формуле
Н0=i0-iк,
где iо - Энтальпия начального расширения пара, кДж/кг,
Iк – Энтальпия конечного расширения пара, кДж/кг,
Но=3500-2840=660 кДж/кг
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
5
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
2.2 Потерю давления в клапанах ∆Ркл, МПа, вычисляют по формуле
∆Ркл=(0,03-0,05)Ро,
где Ро - Начальное давление пара, МПа,
∆Ркл=0,04*13,24=0,53МПа
2.3Давление пара перед соплами регулирующей ступени , МПа вычисляют по формуле
=Р0-∆Ркл=13,24*0,53=12,714МПа
2.4 Потеря давления пара в выхлопном патрубке ∆Рвп, МПа, вычисляют по формуле
∆Рвп=λ(Свп/100)2Рк,
где λ – коэффициент возврата тепла
Свп – скорость пара в выхлопном патрубке
Рк – конечное давление пара МПа
∆Рвп=0,07*(70/100)2*1=0,0343 МПа
2.5 Давление пара за последней ступенью Рк, МПа вычисляют по формуле
=Рк+∆Рвп=1+0,0343=1,0343 МПа
2.6 Используемый теплоперепад Нi , кДж/кг, вычисляют по формуле
Нi=*ηoi ,
где ηоi – коэффициент полезного действия турбины
Нi=610*0,8997=548,8 кДж/кг
2.7 Температура насыщения , оС находят по давлению в выхлопном патрубке
=206оС
2.8 Температура питательной воды на выходе из подогревателя tпв, оC , вычисляют по формуле
tпв=-(3-7)=206-5=201оС
2.9 Температура воды на выходе из деаэратора , оС, определяют по давлению в нем
=158 (из тепловой схемы)
2.10 Построение процесса расширения пара в турбине на h-s диаграмме с учетом полученных данных (см. диаграмма 1).
Диаграмма 1 Построение процесса расширения пара в турбине на is диаграмме с учетом полученных данных.
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
6
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
2.11 Давление в барабане котла Рб, МПа вычисляют по формуле
Рб=Ро/0,9=13,244/0,9=14,716МПа=150,01атм=154,99кгс
2.12 Температуру насыщения в барабане котла , оС, определяют по давлению в нем
=341оС
2.13 Температуру питательной воды tпв , оС, вычисляют по формуле
tпв=(0,6-0,7) *=0,65*341=221,7оС
Рпр=1,77МПА
ПВД3
2.14 Расчет ПВД3
ПВД3
tпв=tпр-(3-5)=206-4=202оС
tнд=158оС
=206оС
2.15 Расчет ПВД 1,2
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
7
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
ПВД1
ПВД2
Р2=2,08МПа
tпв=221,7оС
Tпв=211,85оС
tпв=202оС
tн1=226,7оС
tн2=216,85оС
Р1=2,6 МПа
2.16 Разницу температур питательной воды 1 и 3 ∆tпвд1,оС, вычисляют по формуле
∆tпвд1,2=tпв1-tпв3 ,
где tпв1 – температура питательной воды за ПВД1,оС
tпв3 – температура питательной воды за ПВД3, оС,
∆tпвд1,2=221,7-202=19,7оС
2.17 Среднее значение температур питательной воды 1 и 3 ∆tпвд1, оС, вычисляют по формуле
∆tпвд1=∆tпвд1,2/2=19,7/2=9,85оС
2.18 Температура питательной воды за подогревателем 2, tпв2,оС, вычисляют по формуле
tпв2=tпв3+∆tпвд1
где tпв3 – температура питательной воды за ПВД3, оС
tпв2=202+9,85=211,85оС
2.19 Температура конденсата греющего пара из второго отбора tн2, оС, вычисляют по формуле
tн2=tпв2+(3-7)=211,85+5=216,85оС
2.20 Температура конденсата греющего пара из первого отбора tн1,оС вычисляют по формуле
tн1=tпв1+(3-7)=221,7+5=226,7оС
2.21 Давление во 2 отборе Р2 ,МПа находят по температуре насыщения
Р2=2,08МПа
2.22 Давление в 1 отборе Р1 ,МПа находят по температуре насыщения
Р1=2,6Мпа
2.23 Заполнить таблицу параметров пара (см таблица 1)
Таблица 1 параметры параметров пара
|
Наименование |
Ед.изм. |
П1 |
П2 |
П3 |
Д |
|
Добавление греющего пара |
МПа |
2,6 |
2,08 |
1,77 |
0,58 |
|
Температура на входе в подогреватель |
оС |
211,85 |
202 |
158 |
|
|
Температура на выходе из подогревателя |
оС |
221,7 |
211,85 |
202 |
158 |
|
Энтальпия воды на входе в подогреватель |
кДж/кг |
216,6 |
205,7 |
159,3 |
|
|
Энтальпия воды на выходе из подогревателя |
кДж/кг |
226,5 |
216,6 |
205,7 |
159,3 |
|
Температура конденсата греющего пара |
оС |
226,7 |
216,85 |
206 |
|
|
Энтальпия конденсата греющего пара |
кДж/кг |
233,2 |
222,1 |
210,1 |
|
|
Энтальпия пара в отборах |
кДж/кг |
3050 |
3010 |
2950 |
2.24 Расчет регенеративных подогревателей
h3=2950
iд=159,3 кДж/кг
h2=3010
iпв3=205,7 кДж/кг
h1=3050
iпв2=216,6 кДж/кг
iпв1=266,5
ПВД1
ПВД2
ПВД3
iк3=210,7 кДж/кг
iк2=221,1 кДж/кг
iк1=233,2 кДж/кг
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
8
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
2.25 Коэффициент расхода пара в 1 отборе α1, вычисляют по формуле
где hвп1 – энтальпия питательной воды за ПВД1,
hвп2 – энтальпия питательной воды за ПВД2,
hк1 – энтальпия конденсата греющего пара из первого отбора,
h1 – энтальпия пара в первом отборе,
η – коэффициент полезного действия,
2.26 Коэффициент расхода пара во 2 отборе α2 , вычисляют по формуле
где hпв3 – энтальпия питательной воды после ПВД3
hк2 – энтальпия конденсата греющего пара во втором отборе,
h2 – энтальпия пара во втором отборе,
=0,0039
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
9
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
2.27 Коэффициент расхода пара в 3 отборе α3, вычисляют по формуле
где hд – энтальпия греющего пара в деаэраторе
hк3 – энтальпия конденсата греющего пара в третьем отборе,
h3 – энтальпия пара в третьем отборе
2.28 Коэффициент расхода пара в деаэраторе αд , вычисляем по формуле
где hдоб - энтальпия греющего пара в добавочном деаэраторе,
hд – энтальпия пара в третьем отборе,
2.29 Теплоперепад по отсекам турбины hi , кДж/кг, вычисляют по формулам
hi1=ho-h1
hi2=h1-h2
hi3=h2-h3
где hi1 – теплоперепад в первом отсеке, кДж/кг
hi2 – теплоперепад во втором , кДж/кг,
hi3 – теплоперепад в третьем , кДж,кг
hi1=3500-3050=450 кДж/кг
hi2=3050-3010=40 кДж/кг
hi3=3010-2950=60 кДж/кг
2.30 Работу 1 килограмма пара Hi , кДж/кг, вычисляют по формуле
=450+(1+0.0036)*40+(1-0,0036-0,0039)*60=549,7
2.31 Расход пара на турбину Dо , м/ч , вычисляют по формуле
где Nэ – электрическая мощность, МВт
т/ч
2.32 Расход пара на турбину Go, кг/сек, вычисляют по формуле
2.33 Расход пара в отборы D, м/ч, вычисляют по формулам
D1=Doα1
D2=Doα2
D3=Do(α3-αд)
где D1 – расход пара в 1 отборе, м/ч
D2 – расход пара во 2 отборе, м/ч
D3 – расход пара в 3 отборе, м/ч
D1=Doα1=340,97*0,0036=1,2
D2=Doα2=340,97*0,0039=1,3
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
10
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
D3=Do(α3-αд)=340,97*(0,017+0,02)=12,6
2,34 Расход пара на производство Dпр , т/ч, вычисляют по формуле
Dпр=Do-∑D
где D – сумма расходов,
Dпр=340,97-(1,2+1,3+12,6)=325,8 т/ч
2.35 Коэффициент расхода пара на производство αпр , вычисляют по формуле
3 Тепловой расчет проточной части турбины
3.1 Тепловой расчет регулирующей ступени
3.1.1 Окружная скорость u , м/с, вычисляют по формуле
где dрс – диаметр регулирующей ступени
n=3000 оборотов
3.1.2 Адиабатную или фиктивную скорость Cа , м/с, для каждого значения (u|c) вычисляем по формуле
,
где (u/c) – оптимальное отношение скоростей
м/с
м/с
м/с
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
11
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
м/с
3.1.3 Распологаемый теплоперепад , кДж/кг , для каждого значения (u/с) вычисляют по формуле
,
кДж/кг
кДж/кг
кДж/кг
кДж/кг
3.1.4 Распологаемый теплоперепад на соплах hос , кДж/кг, для каждого значения (u/с) вычисляют по формуле
где ρ – реактивность для регулирующей ступени,
hос=87,6*(1-0,1)=78,8 кДж/кг,
hос=73,04*(1-0,1)=65,7 кДж/кг,
hос=67,09*(1-0,1)=60,4 кДж/кг,
hос=57,2*(1-0,1)=51,5 кДж/кг,
3.1.5 Распологаемый теплоперепад на лопатках hол , кДж/кг, для каждого значения (u/с) вычисляют по формуле
,
hол=87,6*0,1=8,8 кДж/кг,
hол=73,04*0,1=7,3 кДж/кг,
hол=67,09*0,1=6,7 кДж/кг,
hол=57,2*0,1=5,7 кДж/кг,
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
12
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
3.1.6 Рассчитываем входной треугольник для каждого значения (u/с)
3.1.6.1 Абсолютная скорость С1, м,с, вычисляют по формуле
,
где φ – коэффициент скорости сопловой решетки
м/с
м/с
м/с
м/с
3.1.6.2 Относительная скорость ω1, м/с, вычисляют по формуле
м/с
м/с
м/с
м/с
3.1.6.3 Угол атаки пара β1, вычисляют по формуле
3.1.7 Рассчитываем выходной треугольник для каждого значения (u/с), принимаем β2=β1-(2-4)
3.1.7.1 Относительная скорость ω2, м/с, вычисляем по формуле
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
13
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
м/с
м/с
м/с
м/с
3.1.7.2 Абсолютная скорость С2, м/с, вычисляем по формуле
м/с
м/с
м/с
м/с
3.1.7.3 Угол атаки пара α2, вычисляют по формуле
;
;
3.1.8. Строим треугольники скоростей (рисунок 1) в масштабе 10м/с 1мм
Рисунок 1
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
14
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
3.1.9 Находим проекции скоростей из треугольников скоростей (C1U) и (C2U)
проекция для 1 треугольника (C1U) и (C2U) = 380 и 40
проекция для 2 треугольника (C1U) и (C2U) = 360 и 20
проекция для 3 треугольника (C1U) и (C2U) = 340 и 10
проекция для 4 треугольника (C1U) и (C2U) = 305 и 30
3.1.10 Мощность потерь на трение и вентиляцию Nтв, кВт, вычисляют по формуле
где dрс – диаметр регулирующей ступени, М
z – число венцов лопатки, задаем – 1
E – парциальность
L – высота сопла
- плотность пара (кг/м³)
- удельный объем на выходе из сопел;
- удельный объем на выходе из рабочих лопаток.
кВт
3.1.13 Потери в проточной части турбины hтв, кДж/кг, вычисляют по формуле
,
кДж/кг
3.1.14 Относительный лопаточный КПДηол, вычисляют по формуле
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
15
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
3.1.15 Относительные потери на трение и вентиляцию ζтв, вычисляют по формуле
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
16
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
3.1.16 Относительный внутренний КПДηoi, вычисляют по формуле
3.1.17 Строим график зависимости
3.1.18 По графику выбираем (u/с)ном = 0,48 и производим окончательный расчет регулирующей ступени
1.1.19 Адиабатную или фиктивную скорость Са, м/с, вычисляют по формуле
м/с
3.1.20 Располагаемый теплоперепад , кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж/кг
3.1.21 Располагаемый теплоперепад на соплах , кДж/кг, вычисляют по формуле кДж/кг
3.1.22 Располагаемый теплоперепад на лопатках , кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж/кг
3.1.23 Рассчитываем входной треугольник
3.1.23.1 Абсолютную скорость , м/с, вычисляют по формуле
м/с
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
17
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
3.1.23.2 Относительная скорость , м/с, вычисляют по формуле
м/с
3.1.23.3 Угол атаки пара вычисляют по формуле
3.1.24 Рассчитываем выходной треугольник для каждого значения (u/с) принимаем
3.1.24.1Относительная скорость , м/с, вычисляют по формуле
м/с
3.1.24.2 Абсолютная скорость , м/с, вычисляют по формуле
м/с
3.1.24.3 Угол атаки пара , вычисляют по формуле
3.1.25Строим треугольники скоростей (рисунок 2) в масштабе 10м/с:1мм
Рисунок 2
3.1.26 Находим проекции скоростей из треугольников скоростей (C1/U) и (C2U) = 340 и 10
3.1.27 Определяем все внутренние потери для регулирующей ступени
3.1.27.1 Потерю в соплах hc, кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж/кг
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
18
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
м/с
3.1.27.2 Потерю на лопатках hл, кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж/кг
м/с
3.1.27.3 Потерю с выходной скоростью , кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж/кг
3.1.27.4 Расход пара на утечки , кг/сек, вычисляют по формуле
где P1 – давление за соплами, МПа
P2 – давление куда отсасывается пар с уплотнений, МПа
V1 – удельный объем на выходе из сопел,
z – число зубцов в лабиринтовом уплотнении
fсеч – площадь сечения уплотнений, вычисляют по формуле
кг/сек
3.1.27.5 Потери пара от утечек hут, кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж/кг
3.1.28 Относительный внутренний КПД ηoi, вычисляют по формуле
где - сумма потерь
3.1.29 Относительный лопаточный КПД ηол, вычисляют по формуле
3.1.30 Проверка внутреннего КПД
3.1.31 Внутреннюю мощность ступени Ni, кВт, вычисляют по формуле
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
19
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
,
где - используемый теплоперепад
3.1.32 Мощность на ободе лопаток Nu, кВт, вычисляют по формуле
3.1.33 Определяем размеры сопел и рабочих лопаток
3.1.33.1 Высоту сопла lс, мм, вычисляют по формуле
мм
3.1.33.2 Высоту рабочей лопатки lр.л., мм, вычисляют по формуле
мм
3.1.34 Расход пара на отсек G1, кг/сек, вычисляют по формуле
кг/сек
3.1.35 Проверка правильности расчетов
3.2 Теповой расчет нерегулирующих ступеней проточной части турбины
3.2.1 Определение диаметров ступеней
3.2.1.1 Диаметр первой ступени d1, м, вычисляют по формуле
где l – высота сопла, мм,
м
3.2.1.2 Окружную скорость лопаток U, м/с, вычисляют по формуле
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
20
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
м/с
3.2.1.3 Действительную скорость С1, м/с, вычисляют по формуле
м/с
3.2.1.4 Определяем теплоперепады на первую ступень
3.2.1.4.1 Располагаемый теплоперепад ,кДж/кг, вычисляют по формуле
3.2.1.4.2 Располагаемый теплоперепад на соплах , кДж/кг, вычисляют по формуле
3.2.1.5 Располагаемый терлоперепад на лопатках , кДж/кг, вычисляют по формуле
3.2.1.5 Потерю в соплах , вычисляю по формуле
3.2.1.6 Диаметр последней ступени dz, м, вычисляют по формуле
где
ξ = 0,01 – потери
- удельный объем в последней ступени
G – расход пара на выходе из турбины
м
Так как диаметры первой и последней ступени одинаковы, расчеты ведутся на 1 диаметр
3.2.2 Определение числа ступеней
3.2.2.1 Строим вспомогательную диаграмму, число отрезков m=15
0,89
0,89
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
21
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
3.2.2.2 Теплоперепад для каждого hoi, кДж/кг, вычисляют по формуле
где d – диаметр ступени, м,
кДж/кг
3.2.2.3 Средний теплоперепад между ступенями , кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж/кг
3.2.2.4 Средний теплоперепад всех ступеней , кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж/кг
3.2.2.5 Число ступеней z, вычисляют по формуле
где - располагаемый теплоперепад на нерегулирующие ступени
Таблица 2 Предварительный теплоперепад
|
Диаметры |
0,89 |
… |
0,89 |
Сумма теплоперепадов |
|
Предварительный теплоперепад |
47 |
… |
47 |
582,8 |
3.2.2.6 Проверку (должны равняться) суммы всех теплоперепадов вычисляют по формуле
3.2.3 Производим окончательный расчет нерегулирующих ступеней ( так как диаметры ступеней одинаковы, расчет производим по одному диаметру для не изменяющихся параметров)
3.2.3.1 Определяем окончательный теплоперепад на нерегулирующую ступень по формулам
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
22
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
3.2.3.2 Определим абсолютную скорость С1, м/с вычислим по формуле
3.2.3.3 Определим окружную скорость U, м/с по формуле
3.2.3.4 Определим диаметр ступени
3.2.3.5 Относительная скорость , м/с вычисляется по формуле
3.2.3.6 Строим треугольники скоростей
Относительную скорость на входе, абсолютную скорость на выходе и угол атаки пара определим геометрическим способом.
Рисунок 2.1
м/с; м/с; ; .
3.2.3.7 Потерю в соплах , кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж\кг
3.2.3.8 Потерю на лопатках , кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж\кг
3.2.3.9 Потерю с выходной скоростью , кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж\кг
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
23
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
3.2.4 Производим расчет первой нерегулирующей ступени
3.2.4.1 Мощность потерь не трение и вентиляцию , кВт, вычисляют по формуле
кВт
3.2.4.2 Потери в проточной части турбины , кДж/кг, вычисляют по формуле
кДж/кг
3.2.4.3 Относительный внутренний КПД . вычисляют по формуле
3.2.4.4 Относительный лопаточный КПД , вычисляют по формуле
3.2.4.5 Внутреннюю мощность ступени , кВт, вычисляют по формуле
кВт
4 Расчет электрической мощности турбины
4.1 Определяем электрическую мощность турбины по ступеням
4.1.2 Сумму мощностей турбины по ступеням , кВт, вычисляют по формуле
кВт
4.2 Определяем электрическую мощность турбины по отсекам
кДж/кг
кДж/кг
кДж/кг
4.2.2 Мощность отсека , кВт, вычисляют по формуле
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
24
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
кВт
кВт
кВт
4.2.3 Сумма мощностей по отсекам , кВт, вычисляют по формуле
кВт
4.3 Погрешность вычисления ξ, вычисляется по формуле
5 Спец. вопрос
Система маслоснабжения снабжает маслом тему регулирования и систему смазки подшипк Масло в систему регулирования подается центро- бежным насосом, приводимым в действие непосредственно от вала турбины. Одновременно масло подается к двум последовательно включенным инжекторам.
Масляный бак сварной конструкции им рабочую емкость 22 м3.Бак снабжен указателем уровня масла, имеющим контакты для подачи с тового сигнала при минимальном и максимальных уровнях масла в баке.
Для охлаждения масла предусмотрены четы маслоохладителя. Маслоохладители включены воде и маслу параллельно. Допускается возможность отключения одного из них как по охлаждающей воде, так и по маслу при полной нагрузке турбины и температуре охлаждающей воды не боле 33°С. Маслоохладители встроены в масляный баки представляют с ним
одно целое.
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
25
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
Список используемых источников
Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
26
УТЭК. 140101. КП. 01. 26.
КП 190604.09.393.09.00.ПЗ
Лосев, Паровые турбины – М. «Энергия».