Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1. Общие сведения об объекте разработки
2. Выбор типа и количества гидромониторов
.1 Выбор гидромонитора
. Водоснабжение гидроустановок
.1 Выбор схемы соединения насосов
. Технология гидровскрышных работ
.1 Параметры гидромониторного забоя
4.2 Выбор технологической схемы
.3 Объем недомыва и способ его удаления
. Гидротранспорт вскрыши
.1 Выбор типа землесосов
.2 Детальный расчет напорного транспорта
.3 Потери напора при детальном расчете
. Гидроотвалообразование
.1 Вместимость гидроотвала
.2 Пляж и его ориентировочный уклон
.3 Параметры дамб обвалования
.4 Осветление воды в гидроотвале
. Список используемой литературы
ВВЕДЕНИЕ
Гидромеханизация является одним из видов комплексной механизации горных работ, в котором все или часть рабочих процессов выполняются за счет энергии потока воды.
Способом гидромеханизации на открытых разработках угольных месторождений отрабатываются вскрышные породы, представленные песками с различной степенью вязкости - от слабых несвязных суглинков, до плотных трудноразмываемых глин.
Этот способ разработки требует минимальных вложений, отличается низкой металлоемкостью и позволяет сократить эксплутационные расходы при экскаваторной разработки пород на автомобильный и железнодорожный транспорт. Гидромеханизация широко применяется на разрезах Кузбпсса. На севере - это разрезы «Кедровский», «Черниговский», а в центральных районах - «Моховский», «Сартакинский», «Бачатский», «Краснобродский».
При использовании гидромеханизации необходимо в полной мере учитывать следующие преимущества:
1. Поточность технологического процесса;
2. Сокращение объемов капитальных работ;
. Высокую производительность труда;
4. Простоту, малую стоимость, незначительный вес и относительно малые размеры основного оборудования;
5. Возможность попутного обогащения ПИ при размыве и гидротранспорте горной массы;
Так же необходимо учитывать следующие недостатки:
1. Уменьшение производительности установок при наличии трудноразмываемых пород;
2. Относительную высокую энергоемкость работ;
. Уменьшение производительности установок на ОГР в зимнее время года;
Целью курсовой работы является определение параметров гидромониторного размыва, водоснабжения, гидротранспортирования, гидроотвалообразования.
1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ ОБЪЕКТЕ РАЗРАБОТКИ
Разрабатываемый карьер находится в дали от населенных пунктов и промышленных объектов, на равнине. Длина карьера (с одной стороны) составляет 11350 метров, а длина одной стороны отвала составляет 1400 метров. Высота уступа равна 9 метрам, высотная отметка карьера 0.
На расстоянии 2010 метров от карьера, находится водоисточник, дебит водоисточника 1350 м3/час.
Гидроотвал расположен на равнине, вдали от населенных пунктов и промышленных объектов. Высота подъема пульпы составляет 15 метров, высота подъем воды - 10 метра.
Смыву, транспортированию и укладке в отвал подлежит песчано - гравийная смесь (гравий 40%), основание отвала - песок с примесью глинистых пород .
Для определения диаметра средней частицы строится график гранулометрического состава, размеры частиц даны в логарифмической шкале, и определяются содержанием мелких фракций.
Гранулометрический состав представлен в таблице 1.1
|
Класс крупности, мм |
0,05-0,1 |
0,1 - 0,25 |
0,25 - 0,5 |
0,5-1 |
1-2 |
2-5 |
5-10 |
10-20 |
|
Содержание класса, % |
1 |
12 |
36 |
8 |
37 |
4 |
1 |
1 |
Значение диаметра средней частицы определяется из выражения :
параметр гидромонитор водоснабжение размыв карьер
2. ВЫБОР ТИПА И КОЛИЧЕСТВА ГИДРОМОНИТОРОВ
2.1 ВЫБОР ГИДРОМОНИТОРА
По таблице определяем удельный расход воды для размыва и необходимый напор на насадке гидромонитора.
Удельный расход воды для размыва песчанно - гравийной смеси (гравий 40%) при высоте уступа 9 м.составит 10,8 м3/м3, а необходимый напор - 50 метров.
Определяем производительность гидромониторной установки по воде (часовая):
,м/ч
где:
W -объем породы ,подлежащей размыву ,м
q- удельный расход воды ,м/м
К= 1,1 - коэффициент запаса,
n- число смен в сутки ,ч
t- продолжительность смены ,ч Т- сезонное время работы , сут.
К =0,75 - 0,95 - коэффициент использования гидромониторной установки во времени , зависящей от способа намыва и места укладки пород.
Q=2000000*10.8*1.1/(3*8*185*0.75)= 7135 м/ч
Определяем часовую производительность установки по пульпе :
,м/ч
m- пористость грунта
К - коэффициент использования установки во времени , К=0,6 - 0,8
t - число часов работы установки за сезон
Q=2000000*(1-0,29+10,8)/(3*8*185*0,6)=8641м/ч
По таблице подбираем землесос, обеспечивающий производительность карьера по пульпе. Принимаем два землесоса марки 500-60Д-1220, с подачей 4750 м3/ч и напором 55 метров. Соединение землесосов - параллельное (по технологической схеме два зумпфа).
м/ч
где:
Q - производительность землесоса по твердому , м/ч
Q=9500/[(1-0,29]+10,8)=825,3м/ч
Определяем потребный расход воды для обеспечения нормальной эксплуатации землесоса:
Q=Q*q
Q=825.3*10.8=8913.24м/ч
По таблице выбираем тип и количество гидромониторов. При напоре воды 50 метров.вод.ст.и производительности по гидросмеси (= 8641 м/ч), целесообразно применить три гидромонитора типа ГМН-350 и один гидромонитор ГМН-350 принять в резерв, с расходом воды до Q = 2770 м3/ч, при диаметре насадки 175 мм.
Данный выбор типа и количества гидромониторов обеспечивает необходимую производительность с запасом.
Расчет числа гидромониторов:
n=шт
где:
W - годовой объем работ , м
t- число рабочих часов в году (3600ч)
Q - водопроизводительность гидромонитора ,м/ч
n=2000000*10.8/(3*8*185*0,75*2770)=2,3=3шт
2.2 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГИДРОМОНИТОРА
По таблице определяем значение скорости вылета струи из насадки, м/с =32,6 м/с.
Определяем потери напора в коленах и стволе гидромонитора:
,м.вод.ст.
где:
К- коэффициент потерь напора в насадке (для ГНМ - 350 равна 19,8)
h- 19,8*(2770/3600)=11,72 м.вод.ст.
Определяем потери напора в насадке:
,м.вод.ст.
м.вод.ст.
Общие потери напора в гидромониторе:
м.вод.ст.
Длина начального участка струи:
м.вод.ст.
Значения эмпирических коэффициентов принимаем такие же как для ГМ - 350. А=162 , В=17*10
Число Рейнольдса для начального сечения струи:
v - кинематический коэффициент вязкости (0,0101см/с при t=20С).тогда
м
Осевое динамическое давление:
,мПа
где
Р - давление перед насадкой (Р=0,6мПа) l - расстояние от нассадки до забоя , принимаем среднее значение ,l=20м. P=0,6*(11,57/20)=0,347мПа
Среднее динамическое давление струи на расстоянии 20 метров от насадки:
мПа
где
Б - коэффициент равный 0,7 - 0,6 соответственно , в пределах начального участка струи и за его пределами.
тогда
P=0.347*.6*(1-0.00044*20/0.175)/(1+0.0004*20/0.175)=0.189мПа
Диаметр струи у забоя
D=1.01*d*,м
где
=0,9 - 0,96 - коэффициент учитывающий расход насадки,
тогда
D=1.01*0.175*0.9*(20/0.175)*(0.6/0.189)=0.38м
Площадь поперечного сечения струи в месте удара о забой:
=3.14*0.38/4=0.133м
Определяем силу удара струи о наклонную преграду:
R=2Pl*w*sin
где
- угол откоса уступа , (=70)
тогда
R=2*0.189*0.113*sin70=0.0401мН40,1кН
3. ВОДОСНАБЖЕНИЕ ГИДРОУСТАНОВОК
3.1 ВЫБОР СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ НАСОСОВ
В проекте принимаем схему напорного водоснабжения гидромониторов. Забор воды производится из реки, протекающей рядом с карьером. Схема к расчету водовода представлена Водоснабжение водогидромониторно - землесосных установок происходит с оборотом и подпиткой.
Длина отдельных участков трубопровода:
магистрального - =2330 м;
забойных - = 90 м;
Необходимый расход воды по участкам трубопровода:
магистральном - =8641м3/ч;
забойном - = 2880м3/ч;
Определяем расход воды через трубопровод:
, м/ч
где V - скорость течения воды в водоеме , м/с
- живое сечение потока , м
Выразив сечение () потока через диаметр трубопровода получим выражение для определения последнего:
D=1.128, м
Скорость течения воды в водоводе:
для магистрального и разводящего - V=1,5м/с;
для забойного- V=3м/с;
Диаметры отдельных участков водоводов:
магистрального
d=1.128*(8641/3600/1.5)=1.42м
Принимаем диаметр магистрального водовода равным 1500 мм, тогда фактическая скорость течения воды составит:
Vm=4*8641/3600/(3.14*1.5)=1.35м/с
забойного
м/
Принимаем диаметр забойного водовода равным 550 мм, тогда фактическая скорость течения воды составит :
V=4*2880/3600/(3.14*0.55)=3.36м/с
Потери напора за счет трения в сети водоснабжения будет складываться из потерь на отдельных участках водовода:
м
- потери напора за счет трения по длине водовода, м;
- потери за счет трения в магистральном водоводе, м;
- потери напора за счет трения в разводящем водоводе, м;
- потери напора за счет трения в забойном водоводе, м;
Потери напора в магистральном и разводящих водоводах можно определить по формуле Н.Н.Павловского:
для магистрального водовода:
м
Потери напора за счет трения в забойном водоводе могут быть определены по формулам Дарси-Вейсбаха и Ф.А.Шевелева:
по Дарси-Вейсбаху:
=0.0140*3.36/(9.8*0.55)*90=2.6м
- по Ф.А.Шевелеву:
=0,001736*0,8/0,55*90=2,3м
Принимаем наибольшее значение из них =2,6м. Тогда потери напора за счет трения в сети водоснабжения составят:
=16,3+2,6=18,9м
Местные потери составят:
=0,1*
м
Полный напор определяется с учетом геодезических отметок рельефа местности, потерь напора в гидромониторе и насадке, а также напора, необходимого для эффективного размыва пород:
H=,м
- геометрическая высота подъема воды, м (разность отметок оси насоса и гидромонитора);
- геометрическая высота всасывания, м (дается в геометрической характеристики насоса);
- потери напора во всасывающем трубопроводе (принимают =1,5-3,0м)
- потери напора в гидромониторе,
-напор, необходимый для эффективного размыва пород, м
Исходя из полученного значения полного напора Н=101,76м и заданного расхода воды (Q=8641м3/ч), принимаю четыре насосов марки Д-12500-24, с подачей 12500 м3/ч, и напором 24 метров, при последовательном их соединении
Забор воды происходит из подводящего канала. Для поднятия на гидроотвал используется насосная станция подпитки из реки.
Насосы устанавливаются во временном деревянном здании, а трубопровод всасывания воды расположен на свайных опорах.
3.2 ПРОКЛАДКА ТРУБОПРОВОДОВ
Подготовка труб заключается в следующем:
в выправлении концов труб;
в снятии фасок; - в устройстве односторонних скосах на кромках;
в приваривании фланцев;
в приваривании буртика или раструба при быстроразъемных соединениях (при d < 900 мм).
После предварительной подготовки трубы раскладываются по трассе, которая готовится заблаговременно (планируется, укладываются деревянные или железобетонные подкладки). Пульповоды укладываются с уклоном, достаточным для стока пульпы при остановки гидротранспортного агрегата.
В местах пересечения трубопроводами наземных коммуникаций трубы прокладываются в кожухе.
При укладке трубопроводов необходимо избегать крутых изломов в плане.
4. ТЕХНОЛОГИЯ ГИДРОВСКРЫШНЫХ РАБОТ
4.1 ПАРАМЕТРЫ ГИДРОМОНИТОРНОГО ЗАБОЯ
В проекте принимаем встречный забой - размыв грунта водой, при котором направление потока пульпы противоположно движению гидромониторной струи. Размыв встречным забоем является более эффективным, т.к.струя разрабатывает породу с подбойкой. Недостаток данного размыва - увлажнение рабочей площадки. Процесс размыва пород включает следующие операции: образование вруба, подрезка, способствующая обрушению забоя, смыв обрушенной породы, промывка пульпоприемной камеры.
Размыв породы с подбойкой уступа чаще осуществляется при минимальной высоте вруба, которая должна составлять 0,2 - 0,4 метра.
Подрезка должна осуществляться при плавном повороте гидромонитора, чтобы не скапливалась вода во врубе. Обрушенная порода смывается равномерно. Операция по смыву обычно совмещается с операцией по подрезки забоя с таким расчетом, чтобы вода после подрезки использовалась на смыве. Смыв ведется при равномерной концентрации пульпы, во избежание оседания твердого по пути движения к землесосу. Шаг передвижки гидромонитора в забое обычно применяется кратным длине наращиваемых секций, в пределах 6-12 метров.
Работв ведутся по графику цикличности: подрезка уступа, смыв обрушенной породы, уборка недомыва, демонтаж гидромонитора, передвижка и монтаж в новом месте работ.
Определяем минимальное расстояние от гидромонитора до забоя:
d - глубина вруба ,м
h - высота вруба ,(0,6 м)
- угол откоса отвала (30)
- угол откоса (70)
d=0.21tg*Hy+
где
,21 - коэффициент , зависящий от формы откоса
- угол внутреннего трения (25)
Ну - высота уступа , м
Со - коэффициент сцепления пород в верхней части уступа ,мПа
pr - плотность породы ,т/м
d=0.21tg*Hy+=0.21tg25*9+=2.23м
L=(2*1.35*(1.732-0.839)*2.23*(9-0.6))+2+2.23=10.9м
4.2 ВЫБОР ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ
Из типов технологических схем выбираем схему разработки уступов с использованием шарнирно-поворотного колена, что позволяет непрерывно приближать гидромонитор к забою и разрабатывать значительно больший объем породы (с применением подрезного насоса).
Определяем ширину гидромониторной заходки:
,м
где Sn - шаг передвижки гидромонитора ,м
Lр - длина добычного участка гидромониторной струи , м
lк - длина шарнирно - поворотного колена , м
- коэффициент , учитывающий приблежение гидромонитора к забою , (0,4)
м
Lр=(2*10,8)*(101,76-0,4*50)=33м
м
тогда
Вз(2*(33+33)-(0,4*9+43,9))=80,3м
Определяем длину блока
, м
где
К=0,3 - коэффициент учитывающий недомыва уступа по высоте
i - уклон недомыва =0,03
К = 0,5 - коэффициент , учитывающий глубину пульповодной конавы
h = 6 метров глубина зумфа
L=(0.3*9+0.5*6)/0.03=190м
Определяем ширину блока:
b=0.5L
b=0.5*190=95м
Ширина рабочей площадки уступа:
B=b+Ш+В+, м
где
Шз - ширина зумпфа,(15 метров)
=10м, сумма прочих параметров ширины рабочей площадки ,м
В - ширина призмы возможного обрушения,м
В=Н(ctg -ctg)
B= 9*(0.839-0.577)=2.35м
В=95+15+2,35+10=122,3м
4.3 ОБЪЕМ НЕДОМЫВА И СПОСОБ ЕГО УДАЛЕНИЯ
Недомыв породы в забое убирается через две передвижки гидромонитора. Тогда объем недомыва на две передвижки гидромонитора составит:
V=K*2*S*A*H, м
где
К = 0,15м - коэффициент недомыва
V = 0.15*2.43.9*50*11=5926.5м
Удаление недомыва непосредственно размывом является не характерным. Его разрабатывают экскаватором или бульдозером, и после концентрации в одном месте размывают гидромонитором.
5. ГИДРОТРАНСПОРТ ВСКРЫШИ
5.1 ВЫБОР ТИПА ЗЕМЛЕСОСОВ
Известны три способа гидротранспорта: напорный, самотечный и комбинированный. Гидроотвал в нашем случае находится в овраге, принимаю напорный транспорт.
Определяем плотность пульпы:
(м/m)
где
q - удельный расход воды (q=10,8м/м)
p - плотность размывания породы, (=2.45т/м)
p - плотность воды(=1т/м )
p - пористость грунта(0,29)
Консистенция пульпы принимаем по удельному расходу воды, т.е.Т:Ж=1:12.
Определяем объемную концентрацию твердых частиц в пульпе:
S=(1.09-1)/(2.5-1)*100%=6.09%
Определяем среднюю скорость движения пульпы:
м/с
Зная расход воды и задаваясь ориентировочной величиной критической скорости можно определить диаметр трубопровода по формуле:
при диаметре пульповода 700мм:
V=4*8641/(3.14*0.7*36000=6.24м/с
V=4.4м/сV<V
Принимаем диаметр пульповода равным 700 мм.
Определяем потери напора при гидротранспорте:
где
h - потери напора , обусловоенные высотой подъема пульпы ,м вод.ст
h- потери напора , расходуемые на всасывание пульпы , м.вод.ст.
h- потери напора во всасывающем трубопроводе , принимают равным 2,5 м.вод.ст.
h - потери напора по длине пульповода , м.вод.ст.
h- местные потери (0,1-0,15)h
h - остаточный напор(3-5м.вод.ст.)
,м
где
pn - плотность пульпы ,т/м hn - разность отметок оси землесоса в карьере и оси трубопровода на гидроотвале ,м
,м
м
м
где
hв - высота всасывания пульпы , обычно принимается по техническим характеристикам землесоса (=4,3м)
где
i- потери напора при движении чистой воды ,м/м
L - длина трубопровода , м
i- потери напора на 1 метр длины пульповода ,м
, м/м
где
К - коэффициент , учитывающий консистенцию пульпы (К=1,2)
м/м
где
0,0140мм, - коэффициент гидравлического сопротивления
i = 0.0140*4.4/(2*0.7*9.81)=0.0197м/м
i=0.0197*1.2=0.236м/м
h=0.00236*1.0594*900=22.50м
h=0.1*22.50=2.25м
Н=44,37+4,55+1,5+22,50+2,25+4=79,17м
Часовая производительность землесоса по пульпе:
Q=Wм/ч
W- производительность по грунту,м/ч
W=2.4*10/(3*8*160*0.75)=833.3м/ч
Qч=833,3*[(1-0.37_+12.6]=11024.55м
По производительности и напору принимаем тип и количество землесосов для землесосной установки. Для обеспечения данной производительности и напора принимаем два землесоса марки 500-60Д-1330, с подачей 5600 м3/ч, и напором 71м, включенных параллельно.
5.2 ДЕТАЛЬНЫЙ РАСЧЕТ НАПОРНОГО ТРАНСПОРТА
При детальном расчете производим проверку и уточнения, выбранных приближенным методом, диаметра пульповода и грунтовых насосов по действительным значениям критической скорости и гидравлических сопротивлений.
Расчет по методике В.В.Трайниса (при гидротранспорте кусоквых материалов и их смесей с более мелкими частицами).
Определяем критическую скорость движения:
*, м/с;
где: - плотность воды и гидросмеси соответственно, кг/см3;
- коэффициент сопротивления при свободном падении твердой части в жидкой среде;
- коэффициент, учитывающий содержание мелких частиц по массе.
- эмпирический коэффициент (для породы - 1,4)
С=0,75
С=0,75
*
т.к С<0,34-0,4, то значение Vкр, вычисляется следует увеличить на 15 - 20 %
Vкр=2,33*1,2=2,79 м/с
Фактическая скорость течения пульпы превышает критическую при течении пульпы в пульповоде диаметром 0,7м.
5.3 ПОТЕРИ НАПОРА ПРИ ДЕТАЛЬНОМ РАСЧЕТЕ
Определяем потери напора на 1м трубопровода:
, м/м
, м/м
6. ГИДРООТВАЛООБРАЗОВАНИЕ
6.1 ВМЕСТИМОСТЬ ГИДРООТВАЛА
Вместимость гидроотвала зависит от объема укладываемой породы, ее гранулометрического состава, интенсивности водоотдачи и уплотнения. Объем отвала устанавливается также по условию обеспечения осветления оборотной воды. В случае полного использования вместимости гидроотвала его объем определяется по формуле:
, м3
где:
- объем укладываемой породв в массиве, м3;
- объем воды в отстойнике, равной 5-10 дневному расходу гидросмеси, подаваемой в отвал, м3; - коэффициент набухания породы
- объем стока водосброса, м3(в проектах не учитывается).
= Т * , м3
где:
Т - время намыва отвала, лет;
- годовой объем вскрыши, м3;
V1=5*2*10=10*10м
Vв=(10 - 5)Qч*tp,м
где Qч - часовая производительность землесосной установки по гидросмеси, м /ч
tp=24ч, - количество рабочих часов в сутки(3 смены по 8 часов)
Vв=10*11024,55*24=2,6458*10м
Vг=1*10*10+2,645*10=12*10м
По заданию длина отвала Lо=1350м.,высота отвала 9 м.
Тогда ширина отвала составит:
Bо=
Bо=м
Определяем предварительный объем начального основания:
Vн.о.=,м
где
Kн.о. - коэффициент начального обвалования (=30 - 35)
Vн.о.=
6.2 ПЛЯЖ И ЕГО ОРИЕНТИРОВОЧНЫЙ УКЛОН
Принимаю ориентировочную длину пляжа 1200 метров. Уклон пляжа составляет 0,03%.
6.3 ПАРАМЕТРЫ ДАМБ ОБВАЛОВАНИЯ
Способ укладки пород - эстакадный. Расположение намывного пульповода - на эстакадах, высотой свыше 1,5 - 2 метров. Способ выпуска пульпы из пульповода - сосредоточенный (из торца пульповода). Порядок заполнения отвала - односторонний намыв (с одной стороны намываемого гидроотвала). Перемещение фронта работ - параллельное.
При эстакадном способе намыва пульпа от магистрального пульповода передается на распределительные пульповоды, которые укладываются на деревянные или металлические эстакады до 6 метров. Гидроотвал обычно намывается ярусами, высота которых зависит от годового повышения гидроотвала.
На деревянных эстакадах основные опоры выполняются в виде П-образных рам, заглубленных в основание на 0,9 - 1,2 метра. Деревянные эстакады менее экономичны и эффективны по сравнению с металлическими. Выпуск пульпы может осуществляться из отверстий диаметром 150 - 250 мм., оборудованных специальными затворами. Расстояние между выпусками принимается от 6 до 10 метров. Пульпа из отверстий пульповода выпускается на отвал с помощью распределительных лотков. Процесс намыва регулируется последовательной подачей пульпы из выпусков.
Дамба возводится с одной стороны отвала (т.к. отвал находится в овраге). После заполнения емкости, созданной этой дамбой, возводится следующая дамба до уровня положения намывного пульповода.
Вторая дамба возводится бульдозером или экскаватором, стоящем на гребне первой дамбы, высота яруса 2 метра, уклон дамбы 1:1.
Определяем ширину дамбы по верху :
b=,м
b=
где
m1,m2 - коэффициент заложения внешнего и внутреннего откосов.
Расстояние между осью дамбы и осью эстакады:
, м;
Превышение гребня дамбы обвалования над уровнем воды в прудке равно0,85 - 1 м, для I класса гидроотвала.
6.4 ОСВЕТЛЕНИЕ ВОДЫ В ГИДРООТВАЛЕ
Для отвода отработанной воды из грунта применяют водосбросные колодцы шандорного типа.
Определяем расход воды, сбрасываемой шандорным колодцем:
, м3/с
где:
m= 0.3 - 0.55 - коэффициент расхода;
b - ширина водосливной части колодца, м;
- высота слоя сливающейся воды над стенкой шандора, м;
, м3/с
0,141 м3/с;
Определяем число колодцев:
, шт.
где: =0.8-0.85 - коэффициент, учитывающий потери воды;
-расход воды, м3/с;
м3/с;
Принимаем односекционные деревянные колодцы на свайном основании.
Определяем диаметр водосбросной трубы:
W= ;
где:
W= сечение трубы, м2;
- коэффициент расхода, (0,5-0,85);
Н - напор над осью трубы, (10м.вод.ст.)
м2;
=0,124 м
Принимаем трубу диаметром 125 мм.
Определяем расход воды, пропускаемой водосбросной трубой колодца:
, м3/с
м3/с.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Г.А.Нурок «Процессы и технологии гидромеханизации ОГР»:-М.,Недра,1979
. Ялтанец И.М. Технология и комплексная механизация открытых горных работ. Часть 3. Гидромеханизированные и подводные горные работы: Учебник для вузов. - М .:Издательство «Мир голосовой книги»,2006. - Книга 1: Разработка пород гидромониторами и землесосными снарядами. - 546 с.: ил.
. Г.А.Нурок «Технология и проектирование гидромеханизации горных работ»