Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Министерство образования и науки РФ
Выполнил: Кубенко В. В.
ПГС-III-1
Проверил: Насыбулин Т.М.
Москва 2011
Содержание:
1.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Район строительства – Саратов
Вариант планировки- 1-6
Число этажей - 2
Ориентация входа – Ю
Строительные размеры: а= 3100мм б=3100 мм Нэт= 3100 мм Нш=3700 мм
Система отопления - водяная двухтрубная с верхним расположением подающей магистрали.
Отопительные приборы - радиаторы типа М-140-АО
Теплоснабжение - от городской водяной тепловой сети.
Расчетная температура воды в теплосети Тг=133оС, То=70 оС
Перепад давления на вводе -75кПА
Присоединение системы отопления к теплосети - по элеваторной схеме.
Вентиляция-приставная.
По СНиП 23-01-99
tн5-средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92, оС
tхм- температура наиболее холодного месяца, оС
tоп– средняя температура воздуха за отопительный период, оС
Zоп – продолжительность отопительного периода, сут
φхм – среднемесячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца, %
Vв- расчётная скорость ветра, м/с
Таблица 1. Расчетные климатические характеристики
|
Район строительства. |
tн5, оС |
tотп.п, оС |
Zотп.п |
φ хм% |
tхмс, оС |
Vв м/с |
Зона влажности. |
|
Саратов |
-27 |
-4,3 |
196 |
82 |
-11,0 |
5,6 |
сухая |
Таблица 2. Расчетные условия и характеристики микроклимата
|
Значение tв для помещений |
Относи-тельная влажность. φв |
Условия эксплуатации кон струкций |
|||
|
Угловой жилой комнаты |
Рядовой жилой комнаты. |
Кухни. |
Лестничной клетки. |
||
|
22 |
20 |
20 |
17 |
55 |
А |
Температура воздуха в помещениях tв , принята в соответствии с (5), с учетом, что температура воздуха для района строительства tH5 ниже 31оС.
Для расчета ограждающих конструкций жилого здания температуру tв для рядового помещения принимаем 20 оС. Влажностный режим помещения считаем нормальным. (Принимается нормальным при 12 оС<<24 оС, 50%<<60%)
2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАРУЖНИХ ОГРАЖДАЮЩИЕХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЯ
2.1 Теплотехнические показатели материальных слоев наружной стены.
Таблица 3.Теплотехнические показатели строительных материалов .
|
Наименование материалов. |
Условия эксплуатации ограждений |
δ,м |
Ρ, кг/м3 |
λ, Вт/м оС |
S, Вт/м2 оС |
μ,мг/м ч Па |
|
Раствор цементно-песчаный |
А |
0,04 |
1800 |
0,76 |
0,09 |
|
|
Керамзитобетон |
0,25 |
1200 |
0,44 |
6,36 |
0,11 |
|
|
Плиты из пенопласта |
0.08 |
75 |
0,043 |
0,65 |
0,05 |
|
|
Керамзитобетон |
0,3 |
1400 |
0,56 |
7,75 |
0,098 |
|
Условия эксплуатации ограждений приняты согласно прил.2 (2), теплотехнические показатели приняты в соответствии с условиями эксплуатации по прил.3 (2).
λ, Вт/м оС – коэффициент теплопроводности
S, Вт/м2 оС – коэффициент теплоусвоения (при периоде 24 ч.)
μ,мг/(м*ч*Па) – коэффициент паропроницаемости
2.2 Определение приведенного сопротивления теплопередаче наружных ограждений, толщины слоя утеплителя наружной стены.
Таблица 4. Нормируемые коэффициенты
|
Наименование |
tн |
n |
В, Вт/м2*оС |
Н, Вт/м2*оС |
|
Наружная стена |
4 |
1 |
8,7 |
23 |
|
Чердачное перекрытие |
3 |
0,9 |
12 |
|
|
Перекрытие над подвалами и подпольями. |
2 |
0,6 |
6 |
Нормируемые коэффициенты принимались согласно (2) для наружных стен, гладких потолков из рулонных материалов, перекрытий над не отапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах в жилых зданиях.
- Нормируемый температурный перепад между температурой воздуха в помещении и внутренней поверхности наружного ограждения.
- Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции
- Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции
n – коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху.
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, исходя из санитарно-гигиенических условий. R0тр, м2, С/Вт
Наружная стена :
Покрытие, чердачное перекрытие:
Перекрытие над подвалами и подпольями :
Расчет ГСОП для определения требуемого сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций, исходя из условий энергосдережения. R0эн, м2, С/Вт
ГСОП=
Пользуясь СНиП II-3-79** табл.1б, определяю R0эн,м2 * 0С/Вт.
R0эн>R0тр следовательно принимаем R0пр = R0эн.
Таблица 5. Нормируемые коэффициенты
|
Наименование ограждающих конструкций |
R0тр, м2оС/Вт |
R0эн, м2оС/Вт |
|
Наружная стена |
1,35 |
3,07 |
|
Перекрытие чердачное, над холодными подвалами |
1,62 |
4,04 |
|
Окна, балконные двери |
- |
0,51 |
Конструкция наружной стены.
|
1 |
2 |
3 |
4 |
R0расч =1/ αв + δк1 / λ к1+ δк2/ λк2+ δут/ λут+ δк4/ λ к4 +1/ αн
R0расч =1/8,7 +0,04/0,76+0,25/0,44+δут/0,043+0,3/0,56+1/23=1,31+δут/0,043
R0расч>R0пр
1,31+δут / 0,043>3,07
δут>0,075м
Примем:
δут = 0,08 м
Тогда окончательно R0пр= 3,17 м2 * 0С/Вт
Определяем коэффициент теплопередачиК, Вт/м2 * 0С, ограждающей конструкции
К = 1/ R0пр = 1/3,17=0,315 Вт/м2 * 0С
Пол над неотапливаемым подвалом:
Rтр=4,04м2 * 0С/Вт
Кпл= 1/ R0пр= 1/4,04= 0,248 Вт/м2 * 0С
Чердачное перекрытие:
Rтр =4,04м2 * 0С/Вт
Кпт= 1/ R0пр= 1/4,04= 0,248 Вт/м2 * 0С
2.3 Проверка отсутствия конденсата водяных паров в толще наружной стены.
Конденсация водяных паров в толще стены отсутствует, если в любом сечении ограждения, перпендикулярно направлению теплового потока, выполняется условие exi<Exi. Значение парциального давления водяного пара exi при температуре txiв сечении и упругости водяного пара при полном водонасыщении и той же температуре Exi, определяется для средней температуры и относительной влажности наружного воздуха самого холодного месяца.
,
EВ, EН, Па – упругость водяных паров, при полном насыщении, соответствующая температурам tв,tхм. Принимаются по прил.3 (1) EВ=2338.5, EН=237
, Па – упругость водяных паров при = 55% и = 82%
-сопротивление паропроницанию от воздуха помещения до рассматриваемого сечения Х.
-общее сопротивление паропроницанию конструкции стены:
RПВ – сопротивление влагообмену на внутренней поверхности ограждения,
принимаем равным 0.0267
RПН - сопротивление влагообмену на наружной поверхности ограждения,
принимаем равным 0.0053
Точка I:
E= 2182
Точка II:
E=1557
Точка III: E=418
Точка IV: E=260
Точка V: E=245
Таблица 6.Значения Ex принимаем по прил.3
Сводная таблица значений
|
Номер сечения |
txi,0С |
exi ,Па |
Exi ,Па |
е-Е |
|
I (внутрення поверхность) |
18,9 |
1282 |
2182 |
-900 |
|
II |
13,6 |
832 |
1557 |
-725 |
|
III |
-4,5 |
596 |
418 |
-178 |
|
IV |
-10,1 |
260 |
260 |
0 |
|
V (наружняя поверхность) |
-10,6 |
195 |
245 |
-50 |
По результатам расчётов делаем вывод о том что конденсация водяных паров будет на наружней поверхности утеплителя
3.1.5 Требуемое сопротивление паропроницанию из условий накопления влаги за годовой период.
Rтрп1=Rпн∙(eв-E)/ ∙(E-eнг)
Rпн=0,62– сопротивлению части ограждающей конструкции, расположенной между наружней поверхностью и плоскостью возможной конденсации.
eнг=990 Па– средняя упругость водяного пара наружнегго воздуха за годовой период по СНиП 23-01-99., где , , - парциальное давление водяного пара, Па, принимаемое по температуре в плоскости возможной конденсации, устанавливаемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов, определяемое согласно указаниям примечаний к этому пункту;
, , - продолжительность, мес, зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов года, определяемая по таблице 3* СНиП 23-01 с учетом следующих условий:
а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;
б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;
в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами воздуха выше плюс 5 °С;
Z1=3 мес,Z2=2мес,Z3=7 мес.
Температура в любом сечении ограждающей конструкции определяется по выражению:
t1=20-2,6349(20+10,23)/3,045=-6,16оС
t2=20-2, 6349(20+3,4)/3,045=-0,25оС
t3=20-2, 6349(20-14,53)/3,045=15,27оС
Давление насыщенных водяных паров для температур характерных сечений определяю по СНиП 2-3-79*
Е1=379,005 Па; Е2=600,4 Па; Е3=1736,44Па отсюда E=1207,74Па
Rтрп1=1,3637∙(1286,175-1207,74)/ ∙(1207,74-990)=0,491 м2ч Па/кг
Rспок=3,4594 м2ч Па/кг – сопротив.паропроницанию ограждающей конструкции от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации.
Rспокбольше Rтрп1, конденсация допустима.
Таблица 7.Продолжительность, (Z)мес, зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов года, определяемая
по таблице 3* (3)
|
Республика, край, область, пункт |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
IX |
X |
XI |
XII |
Год |
|
Саратов |
-11,0 |
-11,4 |
-4,8 |
6,6 |
15,0 |
19,4 |
21,4 |
19,9 |
14,0 |
5,4 |
-2,0 |
-8,3 |
5,3 |
|
ен, Па |
264 |
256 |
427 |
973 |
1706 |
2254 |
2542 |
2324 |
1598 |
896 |
535 |
319 |
891 |
2.4 Выбор заполнения световых проемов по сопротивлению воздухопроницанию.
Определение требуемого сопротивления воздухопроницанию, :
GН, кг/(м2ч) – нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, равной 6,0 для окон и балконных дверей жилых зданий в деревянных переплетах.
0 – разность давлений воздуха, принимаемая 10Па.
- разность давлений на наружной и внутренней поверхности ограждающих конструкций.
Н,м – высота здания от середины окна первого этажа до устья вентиляционной шахты.
В соответствии с проектным заданием высота этажа 3,1 м и высота устья вент.шахты над уровнем пола чердака 4,1 м., количество этажей 2. Принимаемая величина Н=8,25м
,, кг/м3 - плотность воздуха соответственно при температуре tН5, tВ
Vв, м/с – максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь.ПринятаVв = 5.6 м/с
Проектное сопротивление воздухопроницанию, принято больше требуемого сопротивления воздухопроницанию и равным 0.29, т.о принимаем тройное остекление в деревянных переплетах с пенополиуретановым уплотнителем, имеющим сопротивление теплопередаче = 0,52 м2С/Вт.
Определение коэффициента теплопередачи окон:Вт/(м С)
Таблица 8. Коэффициенты теплопередачи
|
Наименование ограждающей конструкции |
К,Вт/м2оС |
|
Наружная стена |
0,325 |
|
Чердачное перекрытие |
0,248 |
|
Перекрытие над подвалом |
0,248 |
|
Окно |
1,92 |
|
Внутренние стены (ЛК вподвале) |
0,325 |
|
Двери (двойные наружные) |
2,3 |
|
Двери (одинарные внутренние) |
2,9 |
|
Люк на чердак |
4,6 |
|
Пол на грунте |
1з. - 0,48; 2з. - 0,23; Зз. - 0,12; 4з. - 0,07 |
3.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ ОТОПИТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ
Тепловая мощность системы отопления Qот определяется для каждого помещения по балансовым уравнениям:
Для жилых комнат:Qот = Qтп + Qи(в) - Qб
Для кухонь:Qот = Qтп + Qи - Qб
Для лестничных клеток:Qот = Qтп + Qи
где Qтп - теплопотери помещений через ограждающие конструкции.
Qи- затраты теплоты на подогрев инфильтрующего воздуха.
Qи(в) - большее значение из теплозатрат на подогрев инфильтрующего воздуха Qи или на компенсацию естественной вытяжки из квартиры Qв.
Qб - бытовые тепловыделения.
3.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции.
Qтп = К (tв - tн)n (1 + Ση) А, Вт
К - коэффициент теплопередачи через элемент ограждения.
η - коэффициент, учитывающий добавочные потери.
А - площадь элемента ограждения.
Таблица 9Теплопотери через ограждающие конструкции.
|
Расчет тепловых потерь через ограждающие конструкции |
||||||||||||||
|
№ |
Наим.пом. |
tв |
Характеристики |
(tв-tн)n, С |
Qо, Вт |
Добавки |
1+Σβ |
Qтп, Вт |
||||||
|
Назв. |
Ориен. |
a, м |
b, м |
А, м2 |
Ко |
Ориен. |
Проч. |
|||||||
|
ПЕРВЫЙ ЭТАЖ |
||||||||||||||
|
101 |
УК |
22 |
НС |
Ю |
3,43 |
3,4 |
11,7 |
0,37 |
49 |
211 |
0 |
0 |
1 |
211 |
|
НС |
В |
5,93 |
3,4 |
20,2 |
0,37 |
49 |
366 |
0,1 |
0 |
1,1 |
402 |
|||
|
ДО |
В |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
49 |
315 |
0,1 |
0 |
1,1 |
346 |
|||
|
ОД |
В |
0,8 |
2 |
1,6 |
2,38 |
49 |
187 |
0,1 |
0 |
1,1 |
205 |
|||
|
ПЛ |
- |
2,76 |
5,26 |
14,5 |
0,29 |
29,4 |
124 |
0 |
0 |
1 |
124 |
|||
|
|
Сумма: |
1289 |
||||||||||||
|
102 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,4 |
10,5 |
0,37 |
47 |
183 |
0 |
0 |
1 |
183 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0 |
0 |
1 |
302 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,1 |
3,7 |
11,5 |
0,29 |
28,2 |
94 |
0 |
0 |
1 |
94 |
|||
|
|
Сумма: |
579 |
||||||||||||
|
103 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,4 |
10,5 |
0,37 |
47 |
183 |
0 |
0 |
1 |
183 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0 |
0 |
1 |
302 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,1 |
3,7 |
11,5 |
0,29 |
28,2 |
94 |
0 |
0 |
1 |
94 |
|||
|
|
Сумма: |
579 |
||||||||||||
|
104 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,4 |
10,5 |
0,37 |
47 |
183 |
0 |
0 |
1 |
183 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0 |
0 |
1 |
302 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,1 |
5,26 |
16,3 |
0,29 |
28,2 |
133 |
0 |
0 |
1 |
133 |
|||
|
|
Сумма: |
619 |
||||||||||||
|
105 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,4 |
10,5 |
0,37 |
47 |
183 |
0 |
0 |
1 |
183 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0 |
0 |
1 |
302 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,1 |
5,26 |
16,3 |
0,29 |
28,2 |
133 |
0 |
0 |
1 |
133 |
|||
|
|
Сумма: |
619 |
||||||||||||
|
106 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,4 |
10,5 |
0,37 |
47 |
183 |
0 |
0 |
1 |
183 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0 |
0 |
1 |
302 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,1 |
3,7 |
11,5 |
0,29 |
28,2 |
94 |
0 |
0 |
1 |
94 |
|||
|
|
Сумма: |
579 |
||||||||||||
|
107 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,4 |
10,5 |
0,37 |
47 |
183 |
0 |
0 |
1 |
183 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0 |
0 |
1 |
302 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,1 |
3,7 |
11,5 |
0,29 |
28,2 |
94 |
0 |
0 |
1 |
94 |
|||
|
|
Сумма: |
579 |
||||||||||||
|
108 |
УК |
22 |
НС |
Ю |
3,43 |
3,4 |
11,7 |
0,37 |
49 |
211 |
0 |
0 |
1 |
211 |
|
НС |
З |
5,93 |
3,4 |
20,2 |
0,37 |
49 |
366 |
0,05 |
0 |
1,05 |
384 |
|||
|
ДО |
З |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
49 |
315 |
0,05 |
0 |
1,05 |
331 |
|||
|
ОД |
З |
0,8 |
2 |
1,6 |
2,38 |
49 |
187 |
0,05 |
0 |
1,05 |
196 |
|||
|
ПЛ |
- |
2,76 |
5,26 |
14,5 |
0,29 |
29,4 |
124 |
0 |
0 |
1 |
124 |
|||
|
|
Сумма: |
1246 |
||||||||||||
|
109 |
УК |
22 |
НС |
С |
3,58 |
3,4 |
12,2 |
0,37 |
49 |
221 |
0 |
0 |
1 |
221 |
|
НС |
В |
6,55 |
3,4 |
22,3 |
0,37 |
49 |
404 |
0,1 |
0 |
1,1 |
444 |
|||
|
ДО |
В |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
49 |
315 |
0,1 |
0 |
1,1 |
346 |
|||
|
ДО |
В |
1,8 |
2 |
3,6 |
2,38 |
49 |
420 |
0,1 |
0 |
1,1 |
462 |
|||
|
ПЛ |
- |
2,86 |
5,86 |
16,8 |
0,29 |
29,4 |
143 |
0 |
0 |
1 |
143 |
|||
|
|
Сумма: |
1616 |
||||||||||||
|
110 |
К |
20 |
НС |
С |
3,9 |
3,4 |
13,3 |
0,37 |
47 |
231 |
0,1 |
0 |
1,1 |
254 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0,1 |
0 |
1,1 |
332 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,9 |
2,36 |
9,2 |
0,29 |
28,2 |
75 |
0 |
0 |
1 |
75 |
|||
|
|
Сумма: |
661 |
||||||||||||
|
111 |
РК |
20 |
НС |
С |
3,15 |
3,4 |
10,7 |
0,37 |
47 |
186 |
0,1 |
0 |
1,1 |
205 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0,1 |
0 |
1,1 |
332 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,15 |
5,86 |
18,5 |
0,29 |
28,2 |
151 |
0 |
0 |
1 |
151 |
|||
|
|
Сумма: |
688 |
||||||||||||
|
112 |
РК |
20 |
НС |
С |
3,1 |
3,4 |
10,5 |
0,37 |
47 |
183 |
0,1 |
0 |
1,1 |
202 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0,1 |
0 |
1,1 |
332 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,1 |
4,5 |
14,0 |
0,29 |
28,2 |
114 |
0 |
0 |
1 |
114 |
|||
|
|
Сумма: |
648 |
||||||||||||
|
113 |
К |
20 |
НС |
С |
3,1 |
3,4 |
10,5 |
0,37 |
47 |
183 |
0,1 |
0 |
1,1 |
202 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0,1 |
0 |
1,1 |
332 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,1 |
2,9 |
9,0 |
0,29 |
28,2 |
74 |
0 |
0 |
1 |
74 |
|||
|
|
Сумма: |
607 |
||||||||||||
|
114 |
К |
20 |
НС |
С |
3,1 |
3,4 |
10,5 |
0,37 |
47 |
183 |
0,1 |
0 |
1,1 |
202 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0,1 |
0 |
1,1 |
332 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,1 |
2,9 |
9,0 |
0,29 |
28,2 |
74 |
0 |
0 |
1 |
74 |
|||
|
|
Сумма: |
607 |
||||||||||||
|
115 |
РК |
20 |
НС |
С |
3,1 |
3,4 |
10,5 |
0,37 |
47 |
183 |
0,1 |
0 |
1,1 |
202 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0,1 |
0 |
1,1 |
332 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,1 |
4,5 |
14,0 |
0,29 |
28,2 |
114 |
0 |
0 |
1 |
114 |
|||
|
|
Сумма: |
648 |
||||||||||||
|
116 |
РК |
20 |
НС |
С |
3,15 |
3,4 |
10,7 |
0,37 |
47 |
186 |
0,1 |
0 |
1,1 |
205 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0,1 |
0 |
1,1 |
332 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,15 |
5,86 |
18,5 |
0,29 |
28,2 |
151 |
0 |
0 |
1 |
151 |
|||
|
|
Сумма: |
688 |
||||||||||||
|
117 |
К |
20 |
НС |
С |
3,9 |
3,4 |
13,3 |
0,37 |
47 |
231 |
0,1 |
0 |
1,1 |
254 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0,1 |
0 |
1,1 |
332 |
|||
|
ПЛ |
- |
3,9 |
2,36 |
9,2 |
0,29 |
28,2 |
75 |
0 |
0 |
1 |
75 |
|||
|
|
Сумма: |
661 |
||||||||||||
|
118 |
УК |
22 |
НС |
С |
3,58 |
3,4 |
12,2 |
0,37 |
49 |
221 |
0,1 |
0 |
1,1 |
243 |
|
НС |
З |
6,55 |
3,4 |
22,3 |
0,37 |
49 |
404 |
0,05 |
0 |
1,05 |
424 |
|||
|
ДО |
З |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
49 |
315 |
0,05 |
0 |
1,05 |
331 |
|||
|
ДО |
З |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
49 |
315 |
0,05 |
0 |
1,05 |
331 |
|||
|
ПЛ |
- |
2,86 |
5,86 |
16,8 |
0,29 |
29,4 |
143 |
0 |
0 |
1 |
143 |
|||
|
|
Сумма: |
1471 |
||||||||||||
|
ВТОРОЙ ЭТАЖ |
||||||||||||||
|
201 |
УК |
22 |
НС |
Ю |
3,43 |
3,1 |
10,6 |
0,37 |
49 |
193 |
0 |
0 |
1 |
193 |
|
НС |
В |
5,93 |
3,1 |
18,4 |
0,37 |
49 |
333 |
0,1 |
0 |
1,1 |
367 |
|||
|
ДО |
В |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
49 |
315 |
0,1 |
0 |
1,1 |
346 |
|||
|
ОД |
В |
0,8 |
2 |
1,6 |
2,38 |
49 |
187 |
0,1 |
0 |
1,1 |
205 |
|||
|
ПТ |
- |
2,76 |
5,26 |
14,5 |
0,29 |
29,4 |
124 |
0 |
0 |
1 |
124 |
|||
|
|
Сумма: |
1235 |
||||||||||||
|
202 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,1 |
9,6 |
0,37 |
47 |
167 |
0 |
0 |
1 |
167 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0 |
0 |
1 |
302 |
|||
|
ПТ |
- |
3,1 |
3,7 |
11,5 |
0,29 |
28,2 |
94 |
0 |
0 |
1 |
94 |
|||
|
|
Сумма: |
563 |
||||||||||||
|
203 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,1 |
9,6 |
0,37 |
47 |
167 |
0 |
0 |
1 |
167 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
47 |
302 |
0 |
0 |
1 |
302 |
|||
|
ПТ |
- |
3,1 |
3,7 |
11,5 |
0,29 |
28,2 |
94 |
0 |
0 |
1 |
94 |
|||
|
|
Сумма: |
563 |
||||||||||||
|
204 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,1 |
9,6 |
0,37 |
43 |
153 |
0 |
0 |
1 |
153 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0 |
0 |
1 |
276 |
|||
|
ПТ |
- |
3,1 |
5,26 |
16,3 |
0,29 |
38,7 |
183 |
0 |
0 |
1 |
183 |
|||
|
|
Сумма: |
612 |
||||||||||||
|
205 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,1 |
9,6 |
0,37 |
43 |
153 |
0 |
0 |
1 |
153 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0 |
0 |
1 |
276 |
|||
|
ПТ |
- |
3,1 |
5,26 |
16,3 |
0,29 |
38,7 |
183 |
0 |
0 |
1 |
183 |
|||
|
|
Сумма: |
612 |
||||||||||||
|
206 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,1 |
9,6 |
0,37 |
43 |
153 |
0 |
0 |
1 |
153 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0 |
0 |
1 |
276 |
|||
|
ПТ |
- |
3,1 |
3,7 |
9,6 |
0,29 |
38,7 |
108 |
0 |
0 |
1 |
108 |
|||
|
|
Сумма: |
558 |
||||||||||||
|
207 |
РК |
20 |
НС |
Ю |
3,1 |
3,1 |
9,6 |
0,37 |
43 |
153 |
0 |
0 |
1 |
153 |
|
ДО |
Ю |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0 |
0 |
1 |
276 |
|||
|
ПТ |
- |
3,1 |
3,7 |
11,5 |
0,29 |
38,7 |
129 |
0 |
0 |
1 |
129 |
|||
|
|
Сумма: |
558 |
||||||||||||
|
208 |
УК |
22 |
НС |
Ю |
3,43 |
3,1 |
10,6 |
0,37 |
45 |
177 |
0 |
0 |
1 |
177 |
|
НС |
З |
5,93 |
3,1 |
18,4 |
0,37 |
45 |
306 |
0,05 |
0 |
1,05 |
321 |
|||
|
ДО |
З |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
45 |
289 |
0,05 |
0 |
1,05 |
304 |
|||
|
ОД |
З |
0,8 |
2 |
1,6 |
2,38 |
45 |
171 |
0,05 |
0 |
1,05 |
180 |
|||
|
ПТ |
- |
2,76 |
5,26 |
14,5 |
0,29 |
40,5 |
171 |
0 |
0 |
1 |
171 |
|||
|
|
Сумма: |
1152 |
||||||||||||
|
209 |
УК |
22 |
НС |
С |
3,58 |
3,1 |
11,1 |
0,37 |
45 |
185 |
0,1 |
0 |
1,1 |
203 |
|
НС |
З |
6,55 |
3,1 |
20,3 |
0,37 |
45 |
338 |
0,05 |
0 |
1,05 |
355 |
|||
|
ДО |
З |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
45 |
289 |
0,05 |
0 |
1,05 |
304 |
|||
|
ДО |
З |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
45 |
289 |
0,05 |
0 |
1,05 |
304 |
|||
|
ПТ |
- |
2,86 |
5,86 |
16,8 |
0,29 |
40,5 |
197 |
0 |
0 |
1 |
197 |
|||
|
|
Сумма: |
1362 |
||||||||||||
|
210 |
К |
20 |
НС |
С |
3,9 |
3,1 |
12,1 |
0,37 |
43 |
192 |
0,1 |
0 |
1,1 |
212 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0,1 |
0 |
1,1 |
304 |
|||
|
ПТ |
- |
3,9 |
2,36 |
9,2 |
0,29 |
38,7 |
103 |
0 |
0 |
1 |
103 |
|||
|
|
Сумма: |
619 |
||||||||||||
|
211 |
РК |
20 |
НС |
С |
3,15 |
3,1 |
9,8 |
0,37 |
43 |
155 |
0,1 |
0 |
1,1 |
171 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0,1 |
0 |
1,1 |
304 |
|||
|
ПТ |
- |
3,15 |
5,86 |
18,5 |
0,29 |
38,7 |
207 |
0 |
0 |
1 |
207 |
|||
|
|
Сумма: |
682 |
||||||||||||
|
212 |
РК |
20 |
НС |
С |
3,1 |
1 |
3,1 |
0,37 |
43 |
49 |
0,1 |
0 |
1,1 |
54 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0,1 |
0 |
1,1 |
304 |
|||
|
ПТ |
- |
3,1 |
4,5 |
14,0 |
0,29 |
38,7 |
157 |
0 |
0 |
1 |
157 |
|||
|
|
Сумма: |
515 |
||||||||||||
|
213 |
К |
20 |
НС |
С |
3,1 |
3,1 |
9,6 |
0,37 |
43 |
153 |
0,1 |
0 |
1,1 |
168 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0,1 |
0 |
1,1 |
304 |
|||
|
ПТ |
- |
3,1 |
2,9 |
9,0 |
0,29 |
38,7 |
101 |
0 |
0 |
1 |
101 |
|||
|
|
Сумма: |
573 |
||||||||||||
|
214 |
К |
20 |
НС |
С |
3,1 |
3,1 |
9,6 |
0,37 |
43 |
153 |
0,1 |
0 |
1,1 |
168 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0,1 |
0 |
1,1 |
304 |
|||
|
ПТ |
- |
3,1 |
2,9 |
9,0 |
0,29 |
38,7 |
101 |
0 |
0 |
1 |
101 |
|||
|
|
Сумма: |
573 |
||||||||||||
|
215 |
РК |
20 |
НС |
С |
3,1 |
3,1 |
9,6 |
0,37 |
43 |
153 |
0,1 |
0 |
1,1 |
168 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0,1 |
0 |
1,1 |
304 |
|||
|
ПТ |
- |
3,1 |
4,5 |
14,0 |
0,29 |
38,7 |
157 |
0 |
0 |
1 |
157 |
|||
|
|
Сумма: |
629 |
||||||||||||
|
216 |
РК |
20 |
НС |
С |
3,15 |
3,1 |
9,8 |
0,37 |
43 |
155 |
0,1 |
0 |
1,1 |
171 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0,1 |
0 |
1,1 |
304 |
|||
|
ПТ |
- |
3,15 |
5,86 |
18,5 |
0,29 |
38,7 |
207 |
0 |
0 |
1 |
207 |
|||
|
|
Сумма: |
682 |
||||||||||||
|
217 |
К |
20 |
НС |
С |
3,9 |
3,1 |
12,1 |
0,37 |
43 |
192 |
0,1 |
0 |
1,1 |
212 |
|
ДО |
С |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
43 |
276 |
0,1 |
0 |
1,1 |
304 |
|||
|
ПТ |
- |
3,9 |
2,36 |
9,2 |
0,29 |
38,7 |
103 |
0 |
0 |
1 |
103 |
|||
|
|
Сумма: |
619 |
||||||||||||
|
218 |
УК |
22 |
НС |
С |
3,58 |
3,1 |
11,1 |
0,37 |
45 |
185 |
0,1 |
0 |
1,1 |
203 |
|
НС |
З |
6,55 |
3,1 |
20,3 |
0,37 |
45 |
338 |
0,05 |
0 |
1,05 |
355 |
|||
|
ДО |
З |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
45 |
289 |
0,05 |
0 |
1,05 |
304 |
|||
|
ДО |
З |
1,8 |
1,5 |
2,7 |
2,38 |
45 |
289 |
0,05 |
0 |
1,05 |
304 |
|||
|
ПТ |
- |
2,86 |
5,86 |
16,8 |
0,29 |
40,5 |
197 |
0 |
0 |
1 |
197 |
|||
|
|
Сумма: |
1362 |
||||||||||||
|
I |
ЛК (1 и 2) |
17 |
НС |
Ю |
3 |
8,2 |
23,0 |
0,37 |
40 |
340 |
0 |
0 |
1 |
340 |
|
ДО |
Ю |
1,5 |
1,5 |
2,3 |
2,38 |
40 |
214 |
0 |
0 |
1 |
214 |
|||
|
ПТ |
- |
3,1 |
5,26 |
15,3 |
0,29 |
36 |
160 |
0 |
0 |
1 |
160 |
|||
|
Люк |
- |
1 |
1 |
1,0 |
4,6 |
36 |
166 |
0 |
0 |
1 |
166 |
|||
|
ВСп |
- |
13,6 |
2,2 |
28,3 |
0,37 |
24 |
251 |
0 |
0 |
1 |
251 |
|||
|
ОД |
- |
2 |
0,8 |
1,6 |
2,9 |
24 |
111 |
0 |
0 |
1 |
111 |
|||
|
ДД |
Ю |
2,2 |
1,2 |
2,6 |
2,3 |
40 |
243 |
0 |
2,943 |
3,943 |
958 |
|||
|
ПЛ |
|
|||||||||||||
|
1 зона |
- |
3 |
2 |
6,0 |
0,48 |
40 |
115 |
0 |
0 |
1 |
115 |
|||
|
2 зона |
- |
3 |
2 |
6,0 |
0,23 |
40 |
55 |
0 |
0 |
1 |
55 |
|||
|
3 зона |
- |
3 |
2 |
6,0 |
0,12 |
40 |
29 |
0 |
0 |
1 |
29 |
|||
|
4 зона |
- |
3 |
0,76 |
2,3 |
0,07 |
40 |
6 |
0 |
0 |
1 |
6 |
|||
|
|
Сумма: |
2406 |
||||||||||||
|
|
||||||||||||||
|
Итого: |
34581 |
3.2 Теплозатраты на подогрев инфильтрирующегося воздуха.
Теплозатраты на подогрев ннфильтруюшегося в помещение воздуха рассчитываются по
формуле: Qи=0,278С(tв-tн5)GoAok, Bт
С - массовая теплоемкость воздуха (с = 1,005), кДж/кг С;
tв- из таб. 2 (для рассчитываемого помещения);
tlн5- из таб. 1;
к- коэффициент, учитывающий дополнительный нагрев воздуха встречным тепловым потоком;
для одинарных и спаренных переплётов к=1; для раздельных переплётов к=0.8; для раздельно спаренных к=0.6. Для тройного остекления принимаем к=0,7
Ао - суммарная площадь всех окон в рассчитываемом помещении, м2 ; к - из пункта 4;
Gо - количество воздуха, поступающего в помещение в течении часа через 1 м2 окна, кг/м2∙ч, которое определяется по формуле:
Rи — из пункта 2.4 (0,29);
ΔР0- разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхности окна, при которой
определяется сопротивление воздухопронпцанию, Па (ΔР0 = 10 Па);
ΔР- разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхности окна, Па, которая определяется по формуле:
∆P=9.81(H-hi) (ρн-ρв)+0.5 ρнVв2(ee,п-ee,р) ki-Pei
H - высота здания от уровня средней планировочной отметки земли до центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты, м;
hi-расчётная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей, дверей ,ворот ,проемов или до оси горизонтальных или середины вертикальных стыков стеновых панелей соответствующего этажа,м;
Vв- из табл. 1;
рн, рв–плотности соответственно наружнего воздуха и воздуха в помещении.1,44 и 1,21
ee,п, ee,р- аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания, принимаемые по СНиП «Нагрузки и воздействия»;в данном случае равны 0,8 и 0,6 соответственно.
ki– коэффициент учёта изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты рассматриваемого этажа здания над уровнем земли,принимаемый по СНиП «Нагрузки и воздействия»;
для малоэтажных зданий можно принять 0,65.
Pei– расчётные потери давления в естественной вытяжной системе, принимаемые равными расчётному естественному давлению, Па
Pei=9.81Hi(ρs-ρв)
ρs- плотность воздуха при температуре 50С ;ρs=1,27 кг/м3
Hi- разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки.
Таблица 10.Теплозотраты на подогрев инфильтрующего воздуха.
|
Этаж |
Н-h,м |
Р,Па |
Go, кг/(м2*ч) |
№ помещ. |
tв, С |
Кол-во окон |
Ао, м2 |
Qи, Вт |
|
1 |
8,25 |
31,43 |
5,96 |
101 |
22 |
1 |
2,70 |
143 |
|
102 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
103 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
104 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
105 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
106 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
107 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
108 |
22 |
1 |
2,70 |
143 |
||||
|
109 |
22 |
2 |
5,40 |
286 |
||||
|
110 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
111 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
112 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
113 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
114 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
115 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
116 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
117 |
20 |
1 |
2,70 |
137 |
||||
|
118 |
22 |
2 |
5,40 |
286 |
||||
|
2 |
5,15 |
26,56 |
6,60 |
201 |
22 |
1 |
2,70 |
159 |
|
|
|
|
|
202 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
203 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
204 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
205 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
206 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
207 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
208 |
22 |
1 |
2,70 |
159 |
|
|
|
|
|
209 |
22 |
2 |
5,40 |
317 |
|
|
|
|
|
210 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
211 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
212 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
213 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
214 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
215 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
216 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
217 |
20 |
1 |
2,70 |
152 |
|
|
|
|
|
218 |
22 |
2 |
5,40 |
317 |
|
1 |
7,45 |
30,66 |
7,18 |
ЛК1 |
17 |
1 |
2,70 |
155 |
|
1 |
7,45 |
30,66 |
7,18 |
ЛК2 |
17 |
1 |
2,70 |
155 |
3.3. Расчет теплозатрат на подогрев воздуха необходимого дли компенсации естественной вытяжки из жилых комнат
Теплозатрат на подогрев воздуха необходимого для компенсации естественной вытяжки из жилых комнат (угловых, рядовых) рассчитываются по формуле:
Qв=0.278 С рвln(tв-tн5)An ,Вт
с- из пункта 3.2.;
tв- из таб. 2 (для помещения);
tн5-из таб. 1;
Аn - площадь пола жилой комнаты, м (из пункта3.1.)-
ln-удельный нормативный расход приточного воздуха , принимаемый равным 3 м3/чел на 1 м2 жилых помещений, если общая площадь квартиры не более 20м2/чел.
рв- плотность воздуха соответственно при температуре tв
3.4. Расчет бытовых теплопоступленнй
Бытовые теплопоступления рассчитываются для жилых комнат (угловых, рядовых) и кухонь по формуле: Qб = 17Aп,Bt ,Ап - площадь пола жилой комнаты или кухни, м (из пункта 3.1.)
Таблица 11.Бытовые теплопоступления
|
№ помещ. |
Наименование помещения |
tв, С |
Ап, м2 |
Qтп, Вт |
Qи, Вт |
Qв, Вт |
Qб,Вт |
Qот, Вт |
|
|
|
|||||||
|
1 этаж |
||||||||
|
101 |
УК |
22 |
14,5 |
1289 |
143 |
721 |
247 |
1763 |
|
102 |
РК |
20 |
11,5 |
579 |
137 |
548 |
196 |
932 |
|
103 |
РК |
20 |
11,5 |
579 |
137 |
548 |
196 |
932 |
|
104 |
РК |
20 |
16,3 |
619 |
137 |
777 |
277 |
1119 |
|
105 |
РК |
20 |
16,3 |
619 |
137 |
777 |
277 |
1119 |
|
106 |
РК |
20 |
11,5 |
579 |
137 |
548 |
196 |
932 |
|
107 |
РК |
20 |
11,5 |
579 |
137 |
548 |
196 |
932 |
|
108 |
УК |
22 |
14,5 |
1246 |
143 |
721 |
247 |
1720 |
|
109 |
УК |
22 |
16,8 |
1616 |
286 |
835 |
286 |
2165 |
|
110 |
РК |
20 |
9,2 |
661 |
137 |
439 |
156 |
943 |
|
111 |
К |
20 |
18,5 |
688 |
137 |
- |
161 |
527 |
|
112 |
РК |
20 |
14,0 |
648 |
137 |
667 |
238 |
1077 |
|
113 |
К |
20 |
9,0 |
607 |
137 |
- |
161 |
447 |
|
114 |
К |
20 |
9,0 |
607 |
137 |
- |
161 |
447 |
|
115 |
РК |
20 |
14,0 |
648 |
137 |
667 |
238 |
1077 |
|
116 |
К |
20 |
18,5 |
688 |
137 |
- |
161 |
527 |
|
117 |
РК |
20 |
9,2 |
661 |
137 |
439 |
156 |
943 |
|
118 |
УК |
22 |
16,8 |
1471 |
286 |
835 |
286 |
2020 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 этаж |
||||||||
|
201 |
УК |
22 |
14,5 |
1235 |
159 |
721 |
247 |
1709 |
|
202 |
РК |
20 |
11,5 |
563 |
152 |
548 |
196 |
916 |
|
203 |
РК |
20 |
11,5 |
563 |
152 |
548 |
196 |
916 |
|
204 |
РК |
20 |
16,3 |
612 |
152 |
777 |
277 |
1112 |
|
205 |
РК |
20 |
16,3 |
612 |
152 |
777 |
277 |
1112 |
|
206 |
РК |
20 |
11,5 |
537 |
152 |
548 |
196 |
890 |
|
207 |
РК |
20 |
11,5 |
558 |
152 |
548 |
196 |
911 |
|
208 |
УК |
22 |
14,5 |
1152 |
159 |
721 |
247 |
1627 |
|
209 |
УК |
22 |
16,8 |
1362 |
317 |
835 |
286 |
1912 |
|
210 |
РК |
20 |
9,2 |
619 |
152 |
439 |
156 |
901 |
|
211 |
К |
20 |
18,5 |
682 |
152 |
- |
161 |
521 |
|
212 |
РК |
20 |
14,0 |
515 |
152 |
667 |
238 |
944 |
|
213 |
К |
20 |
9,0 |
573 |
152 |
- |
161 |
412 |
|
214 |
К |
20 |
9,0 |
573 |
152 |
- |
161 |
412 |
|
215 |
РК |
20 |
14,0 |
629 |
152 |
667 |
238 |
1058 |
|
216 |
К |
20 |
18,5 |
682 |
152 |
- |
161 |
521 |
|
217 |
РК |
20 |
9,2 |
619 |
152 |
439 |
156 |
901 |
|
218 |
УК |
22 |
16,8 |
1362 |
317 |
835 |
286 |
1912 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 этаж |
||||||||
|
1 |
ЛК1 |
17 |
- |
2406 |
155 |
- |
- |
2561 |
|
2 |
ЛК2 |
17 |
- |
2406 |
155 |
- |
- |
2561 |
|
Итого: |
43450 |
Удельная тепловая характеристика здания по формуле:
∑Q0T - тепловая мощность системы отопления всего здания, Вт;
VM - объем здания по наружным размерам без чердака, м3;
tB - из таб. 2 (для рядовой комнаты);
tн5- из таб. 1.
4. КОНСТРУИРОВАНИЕИ РАЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
4.1 Конструирование и расчет системы отопления
В соответствии с заданием принимаем:
Система отопления - водяная двухтрубная тупиковая с верхним расположением подающей магистрали. Температура в системе отопления: tг = 95°С, t0=70°С.
Отопительные приборы - радиаторы типа М-140-АО
Источник теплоты - городская водяная тепловая сеть;
Расчетная температура воды в теплосети T1=133 °С, Т2=70 °С
Перепад давления на вводе в здание - 75кПА
Присоединение системы отопления к теплосети: зависимая схема с элеваторным смешением.
4.1. Размещение отопительных приборов, стояков, магистралей.
Отопительные приборы размещаем открыто, у наружных стен под окнами на расстоянии 60 мм от чистого пола и 25 мм от стены, кроме лестничной клетки. На лестничной клетке стояк отдельный.
На лестничной клетке отопительный прибор ставится только в нижней части здания. Нагрузка на этот прибор равна 1/3 от теплопотерь лестничной клетки.
Номеруем стояки по часовой стрелке от левого верхнего до правого нижнего. Подводка от стояка до отопительного прибора не более 1,5 метра. Стояки располагаем открыто на расстоянии 15-20 мм от стены. Рекомендуется размещать стояки в углах, образуемых наружными стенами, по возможности объединять несколько отопительных приборов в один стояк.
У каждого отопительного прибора, кроме приборов лестничной клетки, на подающей и обратной подводке устанавливается кран тройной регулировки.
Магистральные трубопроводы прокладываются под потолком подвала. Каждая ветвь должна иметь задвижки или пробковые проходные краны для возможности её отключения и спускные пробковые краны в нижних точках близ теплового пункта для слива воды. Магистрали прокладываются с уклоном не менее 0,003, обеспечивающим удаление воздуха и опорожнение системы. При верхнем расположении подающей магистрали в конце каждой ветви перед последним или предпоследним стояком устанавливаются воздухосборники.
Тепловой пункт располагается в подвале, по возможности в центре здания. Элеваторный узел крепится на кронштейнах к капитальным стенам подвала на высоте, удобной для обслуживания запорно-регулирующей арматуры. Ось элеватора располагается на высоте 1-1,2 м от пола, обратный трубопровод – ниже элеватора на 0,5-0,7 м.
4.2. Расчет и подбор элеватора
Элеватор выбирается по диаметру горловины dгв зависимости от располагаемой разности давлений в подающем и обратном теплопроводе на вводе в здание. Диаметр горловины элеватора dr, мм, определяется по формуле:
Gdo - расход сетевой воды на нужды системы отопления, т/ч, определяемый по формуле:
Qот – тепловая мощность системы отопления всего здания, Вт;
Где:
ΔРсо- насосное давление, передаваемое элеватором в систему отопления, Па
ΔРтс- разность давления в теплопроводах теплосети на вводе в здание, 75кПа;
u – коэффициент смешения в элеваторе, определяется по формуле
tг– температура воды в подающей магистрали отопления, 95°С;
tо – температура воды в обратной магистрали, 70С;
T1 – температура горячей воды в подающем теплопроводе теплосети перед элеватором, 133С.
Принимаем ближайший стандартный элеватор №1, имеющий параметры:
диаметр горловины dг = 15мм,
диаметр трубы dу = 40мм,
длина элеватора l = 425мм. (По прил. 8 методических указаний.)
Согласно принятым параметрам рассчитываем диаметр сопла dс:
dгс – диаметр горловины стандартного элеватора, принятого к установке.
4.3. Гидравлический расчет системы отопления
Гидравлический расчет трубопроводов сводится к подбору диаметров подводок, стояков и магистралей таким образом, чтобы при заданном циркуляционном давлении к каждому прибору поступало расчетное количество теплоты (теплоносителя), равное тепловой мощности системы отопления данного помещения.
Для расчета необходимо выделить главное циркуляционное кольцо, проходящее через наиболее удаленный и нагруженный стояк наиболее нагруженной ветви. В нашем случае, расчет главного циркуляционного кольца будем проводить через стояк № 10.
Определим расчетное циркуляционное давление для главного циркуляционного кольца по формуле:
Б – коэффициент, для двухтрубных систем, равный 0.4;
∆Рсо – насосное давление, передаваемое элеватором в систему отопления, равно 8436Па;
∆РЕ – естественное давление от остывания воды в отопительных приборах, Па, определяемое по формуле:
Для двухтрубных систем
∆РЕ = 6,3* h*(tг- t0);
Где h – высота расположения центра прибора относительно оси элеватора м;
tг – температура воды в падающей магистрали отопления, принимаем равной 95ºС;
tо – температура воды в обратной магистрали, равна 70ºС;
для приборов 1 этажа h=1,79 м ;для приборов 2 этажа h=4,89 м;
Рц = 8436 + 1∙6,3∙25∙(1,79∙1720+4,89∙1627)/(1627+1720)=8955,38 Па
Расчет двухтрубных стояков ГЦК.
Определяют длину труб стояка от падающей до обратной магистрали, включая подводки к приборам. Находят количество воды Gdo=0,86Qст/(tг-tо).Задают диаметры труб таким образом, чтобы скорость движения воды не превышало 1 м/с, и по номограмме для Gdo определяют потери давления Py, Па/м, на 1 пог. м трубы, учитывающие потери на трение и в местных сопротивлениях.
Рст= Py∙lст ,
Где lст – длина стояка, участка, м.
Полные потери давления в стояке должны быть в пределах (0,6-0,7)Рц. При необходимости стояк делается составным, т.е часть стояка принимают другого диаметра.
Расчет магистралей.
Потери давления в магистралях Рмаг составляют 0,9(Рц-Рст). В табл. Заносят номера участков, их тепловые нагрузки и длины. Определяют количество воды на участках Gdo, кг/ч. Ориентировочные удельные потери давления в магистралях Ру.ор рассчитываются по формуле: Ру.ор= РмагƩl.
Где Ʃl – суммарная длина всех участков магистралей ГЦК, м. Диаметры труб таким образом, чтобы скорость движения воды не превышало 1 м/с и удельные потери давления Ру , определяемые по номограмме, были бы наиболее близки к Ру.ор. По принятому диаметру труб и фактическому расходу воды по той же номограмме определяют фактические удельные потери давления Ру и скорость движения воды V. Значения Ру,V записываются в табл. ,вычисляют полные потери давления на участках Р= Py∙lст и суммарные - Рмаг по всему ГЦК.
Расчёт ГЦК считается законченным, если запас давления, определяемого по формуле
Рзап=(Рц-Рцк)/Рц ∙100% равен 5 -10%:
Где Рцк= Рмаг+Рст – суммарные потери давления навсех участках магистралей и стояке ГЦК, Па. Если Рцк больше Рц значит диаметры труб занижены.На участках следует увеличить диаметры труб и сделать пересчёт потерь давления. Если значения Рцк окажется значительно меньшеРц то следует уменьшить диаметры труб отдельных участков, потери давления на котором малы.
Велечина потерь давления в параллельном полукольце ГЦК: Рпол= ƩРмаг+Рст.гцк
Если невязка превышает указанные выше велечины, то изменяют диаметры труб параллельных стояков или участков и делается пересчёт потерь давления.
Таблица 12. Рассчет ГЦК
|
№ уча стка |
Нагр узка Q, Вт |
Расход воды G, кг/ч |
Длина l, м |
Предварительный расчёт |
Окончательный расчёт |
||||||
|
d, мм |
Ско рость v, м/с |
Уд.потери давления Ру, Па/м |
Полные потери давления Р,Па |
d, мм |
Ско рость v, м/с |
Уд.потери давления Ру, Па/м |
Полные потери давления Р,Па |
||||
|
1-2(гцс) |
43450 |
1495 |
12,6 |
40 |
0,3 |
46 |
580 |
32 |
0,41 |
114 |
1436,4 |
|
2-3 |
19666 |
676 |
5,5 |
32 |
0,19 |
24 |
132 |
25 |
0,29 |
102 |
561 |
|
3-4 |
13901 |
478 |
1,3 |
32 |
0,12 |
15 |
20 |
25 |
0,22 |
53 |
68,9 |
|
4-5 |
11670 |
401 |
1,0 |
25 |
0,2 |
40 |
40 |
20 |
0,31 |
120 |
120 |
|
5-6 |
9439 |
325 |
2,8 |
25 |
0,16 |
26 |
31 |
20 |
0,26 |
80 |
224 |
|
6-7 |
7596 |
261 |
5,2 |
25 |
0,13 |
19 |
99 |
20 |
0,2 |
61 |
317,2 |
|
7-8 |
5190 |
178 |
1,2 |
20 |
0,13 |
26 |
31 |
15 |
0,25 |
120 |
144 |
|
8-9 |
3347 |
115 |
8,0 |
20 |
0,08 |
12 |
96 |
10 |
0,23 |
130 |
1040 |
|
9-10 |
1720 |
60 |
3,1 |
15 |
0,13 |
41 |
127 |
10 |
0,1 |
42 |
130,2 |
|
10-11 |
1720 |
60 |
0,9 |
15 |
0,13 |
41 |
37 |
15 |
0,1 |
42 |
37,8 |
|
11-12 |
3347 |
115 |
5,2 |
15 |
0,08 |
12 |
64 |
15 |
0,23 |
130 |
676 |
|
12-13 |
5190 |
178 |
1,7 |
20 |
0,13 |
26 |
44 |
20 |
0,25 |
120 |
204 |
|
13-14 |
7596 |
261 |
4,6 |
25 |
0,13 |
19 |
87 |
25 |
0,2 |
61 |
280,6 |
|
14-15 |
9439 |
325 |
2,8 |
25 |
0,16 |
26 |
73 |
25 |
0,26 |
80 |
224 |
|
15-16 |
11670 |
401 |
1,3 |
25 |
0,2 |
40 |
52 |
25 |
0,31 |
120 |
156 |
|
16-17 |
13901 |
478 |
0,5 |
32 |
0,12 |
15 |
8 |
32 |
0,22 |
53 |
26,5 |
|
17-18 |
19666 |
676 |
6,1 |
32 |
0,19 |
24 |
146 |
32 |
0,29 |
102 |
622,2 |
|
18-19 |
43450 |
1495 |
4,8 |
40 |
0,3 |
46 |
221 |
40 |
0,41 |
114 |
547,2 |
|
Общие потери |
1888 |
Общие потери |
8123 |
Проверим запас Рзап=(Pц – Рцк)×100%/ Pц=(8955-8123)/8955 ≈9 %
4.4. Расчет поверхности и подбор отопительных приборов:
Для расчета принимаем радиатор чугунный секционный М-140-АО
Техническая характеристика (для одной секции):
площадь нагревательной поверхности =0,299м;
номинальная плотность теплового потока =595 Вт/м.
Расчетная поверхность нагрева отопительного прибора:
, м2,где – поверхностная плотность теплового потока прибора:
, Вт/м2,где – номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м2;
– температурный напор:, 0С,
Расчетное число секций на отопительном приборе NP:
,где – поверхность одной секции, м2;
= 1 (коэффициент, учитывающий способ установки прибора);
– коэффициент, учитывающий число секций в приборе:
Значение коэффициента приборов β1 и показателей степени n и р
|
Схема подводки Теплоносителя к прибору |
Значения коэффициентов |
||
|
n |
β1 |
р |
|
|
Сверху - вниз |
0,32 |
1 |
0,03 |
|
Снизу - вверх |
0,15 |
0,89 |
0,08 |
|
Снизу - вниз |
0,24 |
0,79 |
0,07 |
Полученное число секций NPокругляю до целого (установочного) Nуст следующим
образом: если десятичная дробь больше 0,28 - в сторону увеличения, если меньше или равна 0,28 - в сторону уменьшения.
|
Подбор отопительных приборов |
||||||||||||
|
n = |
0,32 |
b1 = |
1 |
P = |
0,03 |
qн = |
595 |
Ac = |
0,299 |
|||
|
№ поме- |
Qп, Вт |
tв, °С |
Dt, °С |
Схема |
qп, Вт/м2 |
Ар, м2 |
b2 |
Nр |
Nуст |
Gотн |
tвход |
tвыход |
|
щения |
присое- |
|
||||||||||
|
|
|
|
динения |
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
I этаж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
101 |
1763 |
22 |
56,89 |
Сверху вниз |
424,63 |
4,15 |
1,04 |
14,49 |
15 |
0,12 |
87,8 |
70,0 |
|
102 |
932 |
20 |
58,83 |
435,43 |
2,14 |
1,01 |
7,20 |
7 |
0,06 |
87,7 |
70,0 |
|
|
103 |
932 |
20 |
58,80 |
435,18 |
2,14 |
1,01 |
7,20 |
7 |
0,06 |
87,6 |
70,0 |
|
|
104 |
1119 |
20 |
58,80 |
437,57 |
2,56 |
1,02 |
8,70 |
9 |
0,08 |
87,6 |
70,0 |
|
|
105 |
1119 |
20 |
58,80 |
437,57 |
2,56 |
1,02 |
8,70 |
9 |
0,08 |
87,6 |
70,0 |
|
|
106 |
932 |
20 |
58,80 |
435,18 |
2,14 |
1,01 |
7,20 |
7 |
0,06 |
87,6 |
70,0 |
|
|
107 |
932 |
20 |
58,85 |
435,67 |
2,14 |
1,01 |
7,19 |
7 |
0,06 |
87,7 |
70,0 |
|
|
108 |
1720 |
22 |
56,99 |
425,37 |
4,04 |
1,04 |
14,09 |
14 |
0,12 |
88,0 |
70,0 |
|
|
109 |
1082 |
22 |
57,29 |
422,39 |
2,56 |
1,02 |
8,72 |
9 |
0,07 |
88,6 |
70,0 |
|
|
|
1082 |
22 |
57,29 |
422,39 |
2,56 |
1,02 |
8,72 |
9 |
0,07 |
88,6 |
70,0 |
|
|
110 |
943 |
20 |
58,90 |
436,27 |
2,16 |
1,01 |
7,27 |
7 |
0,06 |
87,8 |
70,0 |
|
|
111 |
527 |
20 |
58,90 |
428,72 |
1,23 |
0,95 |
3,91 |
4 |
0,04 |
87,8 |
70,0 |
|
|
112 |
1077 |
20 |
59,26 |
441,60 |
2,44 |
1,01 |
8,28 |
8 |
0,07 |
88,5 |
70,0 |
|
|
113 |
447 |
20 |
59,26 |
430,10 |
1,04 |
0,93 |
3,24 |
3 |
0,03 |
88,5 |
70,0 |
|
|
114 |
447 |
20 |
58,91 |
426,73 |
1,05 |
0,93 |
3,27 |
3 |
0,03 |
87,8 |
70,0 |
|
|
115 |
1077 |
20 |
58,91 |
438,13 |
2,46 |
1,02 |
8,35 |
9 |
0,07 |
87,8 |
70,0 |
|
|
116 |
527 |
20 |
58,90 |
428,72 |
1,23 |
0,95 |
3,91 |
4 |
0,04 |
87,8 |
70,0 |
|
|
117 |
943 |
20 |
58,90 |
436,27 |
2,16 |
1,01 |
7,27 |
7 |
0,06 |
87,8 |
70,0 |
|
|
118 |
1010 |
22 |
56,99 |
418,60 |
2,41 |
1,01 |
8,18 |
8 |
0,07 |
88,0 |
70,0 |
|
|
|
1010 |
22 |
56,99 |
418,60 |
2,41 |
1,01 |
8,18 |
8 |
0,07 |
88,0 |
70,0 |
|
|
|
II этаж |
|
|
|
||||||||
|
201 |
1709 |
22 |
74,39 |
Сверху вниз |
604,45 |
2,83 |
1,02 |
9,68 |
10 |
0,12 |
105,0 |
87,8 |
|
202 |
916 |
20 |
76,33 |
613,75 |
1,49 |
0,97 |
4,86 |
5 |
0,06 |
105,0 |
87,7 |
|
|
203 |
916 |
20 |
76,30 |
613,47 |
1,49 |
0,97 |
4,86 |
5 |
0,06 |
105,0 |
87,6 |
|
|
204 |
1112 |
20 |
76,30 |
617,05 |
1,80 |
0,99 |
5,97 |
6 |
0,08 |
105,0 |
87,6 |
|
|
205 |
1112 |
20 |
76,30 |
617,05 |
1,80 |
0,99 |
5,97 |
6 |
0,08 |
105,0 |
87,6 |
|
|
206 |
890 |
20 |
76,30 |
612,94 |
1,45 |
0,97 |
4,71 |
5 |
0,06 |
105,0 |
87,6 |
|
|
207 |
911 |
20 |
76,35 |
613,91 |
1,48 |
0,97 |
4,83 |
5 |
0,06 |
105,0 |
87,7 |
|
|
208 |
1627 |
22 |
74,49 |
604,71 |
2,69 |
1,02 |
9,19 |
9 |
0,11 |
105,0 |
88,0 |
|
|
209 |
956 |
22 |
74,79 |
598,28 |
1,60 |
0,98 |
5,24 |
5 |
0,07 |
105,0 |
88,6 |
|
|
|
956 |
22 |
74,79 |
598,28 |
1,60 |
0,98 |
5,24 |
5 |
0,07 |
105,0 |
88,6 |
|
|
210 |
901 |
20 |
76,40 |
614,19 |
1,47 |
0,97 |
4,77 |
5 |
0,06 |
105,0 |
87,8 |
|
|
211 |
521 |
20 |
76,40 |
604,18 |
0,86 |
0,90 |
2,61 |
3 |
0,04 |
105,0 |
87,8 |
|
|
212 |
944 |
20 |
76,76 |
618,93 |
1,53 |
0,98 |
4,98 |
5 |
0,06 |
105,0 |
88,5 |
|
|
213 |
412 |
20 |
76,76 |
603,73 |
0,68 |
0,87 |
1,98 |
2 |
0,03 |
105,0 |
88,5 |
|
|
214 |
412 |
20 |
76,41 |
600,07 |
0,69 |
0,87 |
1,99 |
2 |
0,03 |
105,0 |
87,8 |
|
|
215 |
1058 |
20 |
76,41 |
617,29 |
1,71 |
0,99 |
5,66 |
6 |
0,07 |
105,0 |
87,8 |
|
|
216 |
521 |
20 |
76,40 |
604,18 |
0,86 |
0,90 |
2,61 |
3 |
0,04 |
105,0 |
87,8 |
|
|
217 |
901 |
20 |
76,40 |
614,19 |
1,47 |
0,97 |
4,77 |
5 |
0,06 |
105,0 |
87,8 |
|
|
218 |
956 |
22 |
74,49 |
595,11 |
1,61 |
0,98 |
5,27 |
5 |
0,07 |
105,0 |
88,0 |
|
|
|
956 |
22 |
74,49 |
595,11 |
1,61 |
0,98 |
5,27 |
5 |
0,07 |
105,0 |
88,0 |
|
|
Лестничные клетки |
|
|||||||||||
|
ЛК1 |
2406 |
17 |
70,50 |
Сверху вниз |
568,93 |
4,23 |
1,04 |
14,77 |
15 |
0,16 |
105,0 |
70,0 |
|
ЛК2 |
2406 |
17 |
70,50 |
Сверху вниз |
568,93 |
4,23 |
1,04 |
14,77 |
15 |
0,16 |
105,0 |
70,0 |
В соответствии СНиП 2.08.01-89* «Жилые здания» в жилых зданиях квартирного типа массового строительства предусматривается естественная канальная вытяжная вентиляция с удалением воздуха из совмещённого санузла, ванной, туалета и кухни. Приток воздуха – неорганизованный через неплотности ограждающих конструкций, открываемые форточки.
5.1. Расчет воздухообмена в помещениях.
Воздухообмен рассчитывают для каждой типовой квартиры. Количество приточного воздуха для жилых комнат LЖК, м³/ч , определяют по формуле: LЖК = 3*АП ;
где Ап - площадь пола жилых комнат, м2;
3 – количество приточного воздуха в м3/м2ч жилых помещений при общей площади квартиры не более 20 м2/ч.
Суммарное количество приточного воздуха не должно быть меньше суммарной вытяжки из кухни, туалета и ванной (или совмещённого санузла) квартиры.
Воздухообмен в кухнях и санузлах, м³/ч, принимаем по нормам:
|
Наименование помещения |
Нормативный воздухообмен, м3/ч |
|
Кухня с электроплитой |
60 |
|
Кухня с 2-х конфорочной газовой плитой |
60 |
|
Кухня с 3-х конфорочной газовой плитой |
75 |
|
Кухня с 4-х конфорочной газовой плитой |
90 |
|
Ванная |
25 |
|
Уборная индивидуальная |
25 |
|
Совмещенный санузел |
50 |
За расчётный воздухообмен квартиры принимают большую часть из двух величин: суммарного воздухообмена для жилых комнат или суммарного воздухообмена для помещений общего пользования(кухни, ванной, туалета и пр.).
Удаление воздуха из квартиры осуществляют через вытяжные решетки и каналы, располагаемые в кухнях, санузлах, ванных и пр.
Произведем расчет типовых помещений первого этажа:
|
№№ пом. |
Наим.пом. |
Ап, м2 |
Lжк, м3/ч |
Lк, м3/ч |
Lв, м3/ч |
Lу, м3/ч |
Lнежил. м3/ч |
Lрасч м3/ч |
|
Квартира 1 4 ЖК, К, В, У |
ЖК |
55,8 |
196,8 |
60 |
25 |
25 |
110 |
196,8 |
|
Квартира 2 3 ЖК, К, В, У |
ЖК |
38,3 |
114,9 |
90 |
25 |
25 |
140 |
140 |
5.2. Конструирование систем вытяжной вентиляции.
В соответствии с заданием принимаем: вытяжная система вентиляции - естественная канальная с приставными каналами. Вентиляционные каналы размещаются на кухне и в санузле. Вытяжка из ванных комнат осуществляется через санузел с помощью переточных решёток. В качестве вытяжных решёток приняты решётки типа РВП.
5.3. Аэродинамический расчет каналов.
Произведем подбор сечения вытяжных каналов и решеток, обеспечивающих удаление из помещения расчетного количества воздуха при расчетном естественном давлении. В первую очередь определим естественное давление для каналов ветвей каждого этажа по формуле:
Реi = 9,81Нi(5 - в), где
Реi – естественное давление i-го этажа, Па;
Нi – разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого этажа, м;
5 – плотность воздуха при температуре 5С, кг/м3, определяется по формуле:
в – плотность воздуха при температуре tв для рядовой жилой комнаты, определяется по формуле:
H1=0,5+0,3+Нэ+0,5+Нш=0,5+0,3+3,0+0,5+3,6=7,9 м;
H2=0,5+0,5+Нш=4,6 м.
Произведем расчет естественного давления для 1-го ,2-гоэтажей:
Ре1 = 9,81Н1(1,27–1,21) = 9,817,9(1,27–1,21)=4,65 Па;
Ре2 = 9,81Н2(1,27–1,21) = 9,814,6(1,27–1,21)=2,71 Па.
Для проведения аэродинамического расчёта разбиваем расчётную ветвь на участки, начиная от вентиляционной решетки (которая является самостоятельным участком с нулевой длиной) до устья вытяжной шахты.
При предварительном определении площади сечений каналов систем естественной вентиляции могут быть заданы следующие скорости движения воздуха: в вертикальных каналах верхнего этажа v=0,5-0,6 м/с, из каждого нижерасположенного этажа на 0,1 м/с больше, чем из предыдущего, но не выше 1 м/с;
Скорость в воздуховоде определяется по следующей формуле:
,
где А-площадь сечения канала или воздуховода,м2;
L-расход вентиляционного воздуха, м3/ч.
Значение динамического давления находим по формуле:
Рд=0,5, Па
Полные потери давления определяем по формуле:
, Па,
где R- потери давления;
- сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Расчет ветви заканчивается, если запас давления на неучтенные потери составляет 5-10%, т.е. выполняется условие:
Pni – суммарные полные потери давления по ветви i-го этажа от входа воздуха в решетку до выхода его из шахты в атмосферу, Па.
Мы рассматриваем приставную вентиляцию, которую конструируют и устанавливают из шлакогипса. Следовательно, воздуховоды имеют шероховатую поверхность.
Аэродинамический расчет воздуховодов начинаем с наиболее удаленной от вытяжной шахты ветви верхнего этажа, имеющей наименьшее естественное давление.
Участок №1
На основании рекомендуемого значения скорости vрек и количества воздуха, удаляемого через решеткуLреш, определяем ориентировочное значение площади живого сечения решетки:
По этой величине подбираем решетку с живым сечением ближайшим большим к ориентировочному: PP-2, 200х200 мм, вкладыш №1, 0,027 м2.
По фактическому живому сечению решетки определяется фактическая скорость воздуха в сечении решетки:
Определяется динамическое давление потока воздуха:
Определяется коэффициент местного сопротивления:
Потери давления в решетке:
Участок №2
На основании рекомендуемого значения скорости vрек и количества воздуха, удаляемого через воздуховодLуч, определяем ориентировочное значение площади живого сечения воздуховода:
По этой величине подбираем сечение воздуховода, которое является ближайшим большим к ориентировочному, при этом необходимо учитывать размещение в этом воздуховоде решетки 200х200 мм.
По фактическому живому сечению воздуховода определяется фактическая скорость воздуха в сечении воздуховода:
Определяется динамическое давление потока воздуха:
Определяются удельные потери давления на трение:
R=0,0525
Определяется коэффициент сопротивления:
Потери давления в воздуховоде:
Участок №3
На основании рекомендуемого значения скорости vрек и количества воздуха, удаляемого через воздуховод Lуч, определяем ориентировочное значение площади живого сечения воздуховода:
По этой величине подбираем сечение воздуховода, которое является ближайшим большим к ориентировочному – 200х300 мм, Афакт=0,06 м2.
По фактическому живому сечению воздуховода определяется фактическая скорость воздуха в сечении воздуховода:
Определяется динамическое давление потока воздуха:
Определяются удельные потери давления на трение:
R=0,065
Определяется коэффициент сопротивления:
Потери давления в воздуховоде:
Участок №4
На основании рекомендуемого значения скорости vрек и количества воздуха, удаляемого через воздуховод Lуч, определяем ориентировочное значение площади живого сечения воздуховода:
По этой величине подбираем сечение воздуховода, которое является ближайшим большим к ориентировочному – 200х300 мм, Афакт=0,06 м2.
По фактическому живому сечению воздуховода определяется фактическая скорость воздуха в сечении воздуховода:
Определяется динамическое давление потока воздуха:
Определяются удельные потери давления на трение:
R=0,065
Определяется коэффициент сопротивления:
Потери давления в воздуховоде:
Участок №5
На основании рекомендуемого значения скорости vрек и количества воздуха, удаляемого через воздуховод Lуч, определяем ориентировочное значение площади живого сечения воздуховода:
По этой величине подбираем сечение воздуховода, которое является ближайшим большим к ориентировочному – 200х400 мм, Афакт=0,08 м2.
По фактическому живому сечению воздуховода определяется фактическая скорость воздуха в сечении воздуховода:
Определяется динамическое давление потока воздуха:
Определяются удельные потери давления на трение:
R=0,047
Определяется коэффициент сопротивления:
Потери давления в воздуховоде:
|
№ уч. |
L, м3/ч |
l, м |
Предварительный расчет |
|||||||
|
а*b, мм |
А, м2 |
V, м/с |
R, Па/м |
Rl, Па |
Рд, Па |
|
Rl + РД, Па |
|||
|
1 |
90 |
0 |
200*200 |
0,027 |
0,93 |
0,000 |
0,000 |
0,52 |
1,2 |
0,624 |
|
2 |
90 |
1 |
200*200 |
0,04 |
0,625 |
0,0525 |
0,0525 |
0,24 |
1,1 |
0,317 |
|
3 |
180 |
1,1 |
200*300 |
0,04 |
0,833 |
0,065 |
0,072 |
0,42 |
1,5 |
0,702 |
|
4 |
180 |
2,4 |
200*300 |
0,06 |
0,833 |
0,065 |
0,156 |
0,42 |
1,1 |
0,618 |
|
5 |
280 |
3,6 |
200*400 |
0,08 |
0,972 |
0,076 |
0,274 |
0,572 |
2,4 |
1,54 |
|
Суммарные потери давления на расчетной ветви: |
3,801 |
Определение запаса давления на неучтённые потери давления:
Pni – суммарные полные потери давления по ветви i-го этажа от входа воздуха в решетку до выхода его из шахты в атмосферу, Па.
Запас давления должен составлять 5 – 10%.
Условия по запасу давления не выполнено.
Увеличиваем сечения и делаем окончательный расчёт.
|
№ уч. |
L, м3/ч |
l, м |
Окончательный расчёт |
|||||||
|
а*b, мм |
А, м2 |
v, м/с |
R, Па/м |
Rl, Па |
Рд, Па |
|
Rl + РД, Па |
|||
|
1 |
90 |
0 |
200*200 |
0,027 |
0,93 |
0,000 |
0,000 |
0,52 |
1,2 |
0,624 |
|
2 |
90 |
1 |
200*200 |
0,04 |
0,625 |
0,0525 |
0,0525 |
0,24 |
1,1 |
0,317 |
|
3 |
180 |
1,1 |
200*300 |
0,04 |
0,833 |
0,065 |
0,072 |
0,42 |
1,5 |
0,702 |
|
4 |
180 |
2,4 |
200*400 |
0,08 |
0,625 |
0,024 |
0,0576 |
0,236 |
1,1 |
0,3172 |
|
5 |
280 |
3,6 |
250*400 |
0,1 |
0,778 |
0,0467 |
0,16812 |
0,366 |
2,4 |
1,04652 |
|
Суммарные потери давления на расчетной ветви: |
3,00672 |
Определение запаса давления на неучтённые потери давления:
Условия по запасу давления выполнено.
Увязка параллельных ветвей:
Для расчета параллельных ветвей вычислим расчетное давление в точке слияния потоков, расположенной на раннее рассчитанной ветви, по формуле:
Pр= Pei-Pn
где Pei- расчетное естественное давление для ветви рассматриваемого этажа, Па
Pei=2,71 Па,
Рп – полные потери давления на общих с ранее рассчитанной ветвью участках, т.е. от точки слияния потоков до выхода в атмосферу, Па.
Рп=0,702+0,3172+1,047=2,066
Определение полных потерь на участках, параллельных расчетной ветви:
|
№ уч. |
L, м3/ч |
l, м |
Предварительный расчет |
|||||||
|
а*b, мм |
А, м2 |
V, м/с |
R, Па/м |
Rl, Па |
Рд, Па |
|
Rl + РД, Па |
|||
|
6 |
90 |
0 |
200*200 |
0,027 |
0,93 |
0,000 |
0,000 |
0,52 |
1,2 |
0,624 |
|
7 |
90 |
4,3 |
200*200 |
0,04 |
0,625 |
0,0525 |
0,226 |
0,24 |
1,1 |
0,49 |
|
Суммарные потери давления на расчетной ветви: |
1,114 |
Определение запаса давления на неучтенные потери давления:
Условия по запасу давления не выполнено.
Запас давления превышает 10%.
Меняем сечение, повышая потери давления на участках параллельных расчетной ветви вентиляции.
|
№ уч. |
L, м3/ч |
l, м |
Окончательный расчет |
|||||||
|
а*b, мм |
А, м2 |
V, м/с |
R, Па/м |
Rl, Па |
Рд, Па |
|
Rl + РД, Па |
|||
|
6 |
90 |
0 |
120*200 |
0,0180 |
1,39 |
0,000 |
0,000 |
1,17 |
1,2 |
1,4 |
|
7 |
90 |
4,3 |
200*200 |
0,04 |
0,625 |
0,0525 |
0,226 |
0,24 |
1,1 |
0,49 |
|
Суммарные потери давления на расчетной ветви: |
1,89 |
Условия по запасу давления выполнено.