У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.net

Строительная теплофизика

Работа добавлена на сайт samzan.net: 2016-03-30

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Имя

Выберите тип работы:

Принимаю Политику конфиденциальности

Скидка 25% при заказе до 4.3.2025

1 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания

В данном курсовом проекте используем теплотехнические расчеты, выполненные для рассматриваемого здания в курсовой работе по дисциплине «Строительная теплофизика». Из пояснительной записки к этой курсовой работе выписываем значения коэффициентов теплопередачи наружных ограждающих конструкций: стен, полов, потолков, окон, балконных и входных дверей. Район строительства – Челябинск.

Коэффициенты теплопередачи наружных ограждающих конструкций:

№	Наименование ограждения
1	Наружная стена	0,33
2	Чердачное перекрытие	0,33
3	Пол первого этажа	0,17
4	Окно и балконная дверь	2,22
5	Входная дверь	2,22

2 Расчет теплопотерь, заполнение ведомости подсчета теплопотерь, определение удельной тепловой характеристики здания на отопление

Определение потерь тепла каждым помещением в отдельности производят с учетом основных и добавочных потерь тепла путем суммирования потерь тепла через отдельные наружные ограждающие конструкции, рассчитанные по формуле:

(1)

где: k – коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, ;

F – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2 ;

tв – расчетная температура воздуха в помещении, ºС, СНиП [3,16];

tн – температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, [4.Табл.1];

n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, [1,Табл.3];

β – добавочные теплопотери в долях от основных теплопотерь, [2,Прил.9];

Теплопотери неотапливаемых помещений (таких, где не устанавливаются отопительные приборы), имеющие небольшую величину, прибавляют к теплопотерям ближайших отапливаемых помещений. К неотапливаемым помещениям относят помещения первого и последнего этажей, не имеющие наружных стен и теряющие тепло через пол или потолок.

Расчет теплопотерь сводится в таблицу 1

Удельная тепловая характеристика здания на отопление:

(2)

где: Vн – строительный объем отапливаемой части здания, м3;

Qзд – теплопотери здания, Вт;

tвср – температура в преобладающих помещениях, ºС;

α – поправочный коэффициент на изменение удельной тепловой характеристики в зависимости от местных климатических условий, определяется по формуле:

(3)

3 Выбор системы отопления и параметров теплоносителя

В курсовом проекте спроектирована центральная система водяного отопления. Источник теплоснабжения – ТЭЦ. Параметры воды во внешней тепловой сети 105-70 ºС.

Запроектированная система водяного отопления двухтрубная с нижней разводкой. Система отопления водяная с радиатором МС-140-108 при температуре теплоносителя 95 ºС, [2. Прил.11].

Разводку магистральных трубопроводов устраивают пофасадной для возможности регулировки. Магистральные трубопроводы прокладываются в верхней части, вдоль стен подвала, в местах, где подвала нет - по полу здания.

Трубы подобраны стальные водогазопроводные легкие по ГОСТ 3262-75. В качестве запорной арматуры используется вентиль запорный муфтовый, для регулировки используется кран двойной регулировки ГОСТ 10944-75, для выпуска воздуха используется кран СТД 7073Б, для опорожнения стояков и всей системы используется кран пробковый муфтовый.

В данном курсовом проекте принимаем непосредственное присоединение системы отопления к тепловой сети, так как совпадают параметры теплоносителя.

4 Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления

Располагаемый перепад давления для создания циркуляции воды:

(4)

где: ∆Рн – перепад давлений, создаваемый циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе, Па;

(5)

где: ∆Ре.тр – естественное циркуляционное давление, возникающее в расчетном кольце системы вследствие охлаждения воды в трубах, в системах с нижней разводкой не учитывается.

∆Ре.пр – естественное циркуляционное давление, возникающее в расчетном кольце системы вследствие охлаждения воды в отопительных приборах. Для двухтрубной системы отопления определяется по формуле:

(6)

где: h – вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения в отопительном приборе и нагревания в системе, м;

g – ускорение свободного падения, м/с2;

β – среднее приращение плотности воды при понижении ее температуры на 1 ºС, кг/м3∙ ºС по [5 Табл.10.4];

tг – температура горячей воды в системе отопления, ºС;

tо – температура охлажденной воды в системе отопления, ºС.

Так как ∆Ре = 595,8 Па составляет менее 10% от ∆Рн, то это давление допускается не учитывать.

Перепад давлений, создаваемый циркуляционным насосом:

(7)

где: ∑l – длина основного циркуляционного кольца системы отопления, м.

Гидравлический расчет трубопроводов методом удельных потерь давления на трение начинаем с определения ориентировочного значения Rср, Па/м, удельной потери давления на трение:

(8)

где: 0,9 – коэффициент, показывающий, что 10% от ∆Рр идет в запас на неучтенные потери давления.

х=0,65 – доля потерь на трение для систем водяного отопления с искусственной циркуляцией.

∑l – то же, что и в формуле (7).

Рассмотрим на примере участка №1:

Расход воды на участке определяем по формуле:

(9)

где: Q – тепловая нагрузка участка, Вт;

β1 – коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины, [2. Табл.1, прил.12; 5. Табл.9.4];

β2 – коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений, [2. Табл.2, прил.12; 5. Табл.9.5].

Длину l определяем по аксонометрической схеме.

По таблицам [5. Табл.11.1-11.2 прил.11] в зависимости от Rср и расхода воды G определяем диаметры D, скорости ν воды и удельные потери давления на трение R.

Коэффициенты местных сопротивлений определяем по таблицам [5. Прил.11 Табл.11.10-11.20].

Величина динамического давления определяется по таблице [5. Прил.11, Табл.11.13] в зависимости от скорости движения воды при ∑ζ=1.

Расчет остальных участков ведется аналогично и сводится в таблицы 2, 3.

Таблица 2 – Гидравлический расчет трубопроводов

Расчет основного циркуляционного кольца, ветка 1

Nуч	Тепл нагрузка участка; Q, Вт	Расход воды на Участке; G, кг/ч	Длина Участка;l, м	Диам трубы;Dу, мм	Скорость воды; V, м/с	Уд потеря давл на трение; R, Па/м	Потеря давл на трение; R*l, Па	Сумма коэф мест сопр на уч;	Динамическое Давление; Pд, Па	Потеря давл в мест сопр; z, Па	Суммарн потеря давл на уч; Па	Местн сопр, их коэфф;
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
1	2618	94,6	12,8	10	0,203	80	1024	21,6	20,5	442,8	1466,8
2	5236	189,2	6	15	0,254	90	540	1	31,8	31,8	571,8
3	7854	283,8	6	15	0,386	200	1200	1	72,5	72,5	1272,5
4	10472	378,5	7,5	20	0,284	75	562,5	3	39,7	119,1	681,6
5	13090	473,1	6	20	0,222	34	204	1	65,1	65,1	269,1
6	15708	567,7	5	25	0,257	45	225	1	86,2	86,2	311,2
7	18326	662,3	6,8	25	0,312	65	442	3	47	141	583
8	19916	719,8	4,5	25	0,337	75	337,5	3	54,9	164,7	502,2
9	21544	778,6	3	25	0,36	85	255	1	63,3	63,3	318,3
10	23172	837,4	2,5	25	0,391	100	250	1	74,3	74,3	324,3
11	24800	896,3	12,5	25	0,411	110	1375	5	82,2	411	1786
12	27400	990,2	6,5	32	0,269	34	221	5	105	525	746
13	28030	1013,0	7,5	32	0,277	36	270	3	37	111	381
14	29080	1051,0	3,5	32	0,285	38	133	1	39,7	39,7	172,7
15	30543	1103,8	3,5	32	0,293	40	140	1	42,5	42,5	182,5
16	31916	1153,4	3	32	0,311	45	135	1	47	47	182
17	33289	1203,1	2,5	32	0,329	50	125	3	53,2	159,6	284,6
18	64260	2322,4	4,0	50	0,3	24,0	96	3,0	44,0	159,6	284,6
19	64260	2322,4	1,0	50	0,3	24,0	24	1,0	44,0	47,0	182,0
20	64260	2322,4	4	50	0,291	24	96	3	44	159,6	284,6
21	33289	1203,1	2,5	32	0,329	50	125	3	53,2	159,6	284,6
22	31916	1153,4	3	32	0,311	45	135	1	47	47	182
23	30543	1103,8	3,5	32	0,293	40	140	1	42,5	42,5	182,5
24	29080	1051,0	3,5	32	0,285	38	133	1	39,7	39,7	172,7
25	28030	1013,0	7,5	32	0,277	36	270	3	37	111	381
26	27400	990,2	6,5	32	0,269	34	221	5	105	525	746
27	24800	896,3	12,5	25	0,411	110	1375	5	82,2	411	1786
28	23172	837,4	2,5	25	0,391	100	250	1	74,3	74,3	324,3
29	21544	778,6	3	25	0,36	85	255	1	63,3	63,3	318,3
30	19916	719,8	4,5	25	0,337	75	337,5	3	54,9	164,7	502,2
31	18326	662,3	6,8	25	0,312	65	442	3	47	141	583
32	15708	567,7	5	25	0,257	45	225	1	86,2	86,2	311,2
33	13090	473,1	6	20	0,222	34	204	1	65,1	65,1	269,1
34	10472	378,5	7,5	20	0,284	75	562,5	3	39,7	119,1	681,6
35	7854	283,8	6	15	0,386	200	1200	1	72,5	72,5	1272,5
36	5236	189,2	6	15	0,254	90	540	1	31,8	31,8	571,8

Σ(Rl+Z)=19355,6

Продолжение Таблицы 2

Гидравлический расчет трубопроводов, ветка 2

Nуч	Тепл нагрузка участка; Q, Вт	Расход воды на Участке; G, кг/ч	Длина Участка;l, м	Диам трубы;Dу, мм	Скорость воды; V, м/с	Уд потеря давл на трение; R, Па/м	Потеря давл на трение; R*l, Па	Сумма коэф мест сопр на уч;	Динамическое Давление; Pд, Па	Потеря давл в мест сопр; z, Па	Суммарн потеря давл на уч; Па	Местн сопр, их коэфф;
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
1	2618	94,6	12,6	10	0,203	80	1008	23,6	20,5	483,8	1491,8
2	5236	189,2	6	15	0,254	90	540	1	31,8	31,8	571,8
3	7854	283,8	6	20	0,216	45	270	1	72,5	72,5	342,5
4	10472	378,5	6	20	0,284	75	450	1	39,7	39,7	489,7
5	13090	473,1	6	20	0,363	120	720	1	65,1	65,1	785,1
6	15708	567,7	13,5	20	0,421	160	2160	5	86,2	431	2591
7	17252	623,5	4	20	0,473	200	800	1	110	110	910
8	18796	679,3	3,5	20	0,312	65	227,5	1	48,5	48,5	276
9	20340	735,1	5	25	0,337	75	375	3	54,9	164,7	539,7
10	23428	846,7	6,5	25	0,391	100	650	5	76,3	381,5	1031,5
11	26518	958,4	3	32	0,26	32	96	1	99	99	195
12	28576	1032,7	4	32	0,277	36	36	1	37	37	73
13	29701	1073,4	3	32	0,285	38	114	1	39,7	39,7	153,7
14	30971	1119,3	3,5	32	0,311	38	114	3	47	39,7	153,7
15	30971	1119,3	3,5	32	0,311	38	114	3	47	39,7	153,7
16	29701	1073,4	3	32	0,285	38	114	1	39,7	39,7	153,7
17	28576	1032,7	4	32	0,277	36	36	1	37	37	73
18	26518	958,4	3	32	0,26	32	96	1	99	99	195
19	23428	846,7	6,5	25	0,391	100	650	5	76,3	381,5	1031,5
20	20340	735,1	5	25	0,337	75	375	3	54,9	164,7	539,7
21	18796	679,3	3,5	20	0,312	65	227,5	1	48,5	48,5	276
22	17252	623,5	4	20	0,473	200	800	1	110	110	910
23	15708	567,7	13,5	20	0,421	160	2160	5	86,2	431	2591
24	13090	473,1	6	20	0,363	120	720	1	65,1	65,1	785,1
25	10472	378,5	6	20	0,284	75	450	1	39,7	39,7	489,7
26	7854	283,8	6	20	0,216	45	270	1	72,5	72,5	342,5
27	5236	189,2	6	15	0,254	90	540	1	31,8	31,8	571,8

Σ(Rl+Z)=17717,2

(10)

Расчет дополнительных циркуляционных колец и промежуточных стояков.

Невязка между ветками:

(11)

Так как невязка < 15%, то необходимость в установке шайбы отсутствует.

5 Расчет нагревательной поверхности отопительных приборов.

Средняя температура воды в отопительном приборе, присоединенном к стояку двухтрубной системы отопления:

(14)

где: tг и tо – то же , что и в формуле (6).

∑∆tм – суммарное понижение температуры воды, ºС на участках подающей магистрали от начала системы до рассматриваемого стояка.

∑∆tп.ст. - суммарное понижение температуры воды, ºС на участках подающего стояка от магистрали до рассчитываемого прибора.

(15)

где: qв.i – теплоотдача 1 м вертикальной трубы, Вт/м2, на i-том участке подающего стояка [5. Табл.2.22].

lуч.i – длина i-го участка подающего стояка, м.

Gуч.i – расход воды , кг/ч, на i-том участке подающего стояка.

Рассмотрим на примере отопительный прибор в мастерской электротоваров, Ст12 с тепловой нагрузкой прибора 2060 Вт.

Расчетная плотность теплового потока отопительного прибора:

(17)

Где: ∆tср = tср – tв – разность между средней температурой воды в приборе и температурой воздуха в помещении, 0 С.

n, p, c – экспериментальные числовые показатели, по [5. Табл.9.2], в зависимости от типа отопительного прибора, направления движения и расхода теплоносителя.

Gпр – расход воды через отопительный прибор, кг/ч.

Qном – номинальный тепловой поток прибора, Вт/м2.

(18)

Где: Qном – номинальный тепловой поток прибора, Вт/сек. [5.Прил .X, Табл. Х1].

А – площадь нагревательной поверхности прибора, Вт/сек. [5.Прил .X, Табл. Х1].

Теплоотдача открыто проложенных в рассматриваемом помещении теплопроводов:

(19)

Где: qв и qг – теплопередача 1м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м2, [5. Табл.2.22].

lв и lг - длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения, м2 .

Расчетная площадь отопительного прибора, м2:

Где: 0,9 – поправочный коэффициент, учитывающий долю теплопередачи открыто проложенных в помещении теплопроводов, полезную для поддержания заданной температуры воздуха в помещении.

Число секций в чугунном радиаторе:

(20)

Где: А – площадь одной секции, м2.

β4 – поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении. [5. Табл.9.12].

β3 – поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе.

(21)

Если расчетное число секций в формуле (20) получается не целое, то к установке принимается ближайшее большее число секций Nуст.

Расчет остальных приборов ведется аналогично. Результаты расчета заносятся в таблицу 3.

Таблица 3 – Расчет отопительных приборов

№ пом. и tв	Тепл. нагр. Qпр, Вт	∆t, ºС	Эксп. числовые показатели	Расч. плотн. тепл. потока qпр Вт/м2	Тепл. 1 м верт. трубы qв Вт/м	Тепл. 1 м гориз. трубы qг Вт/м	Тепл. тепло- провод. открыт. пролож. Qтр, Вт	Расч. площ. отоп. приб. Ар, м2	Число секций чугунного радиатора
			n	p	c						по расч. Np	к уст. Nуст
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
9, 16⁰С	2618	66,0	0,3	0	1	702,4	45	62	513,9	3,07	13,0	13
9, 16⁰С	2618	66,1	0,3	0	1	703,7	45	62	513,9	3,06	12,9	13
9, 16⁰С	2618	66,1	0,3	0	1	703,7	45	62	513,9	3,06	12,9	13
9, 16⁰С	2618	66,1	0,3	0	1	703,7	45	62	513,9	3,06	12,9	13
9, 16⁰С	2618	66,2	0,3	0	1	705,1	45	62	513,9	3,06	12,9	13
9, 16⁰С	2618	66,2	0,3	0	1	705,1	45	62	513,9	3,06	12,9	13
9, 16⁰С	2618	66,2	0,3	0	1	705,1	45	62	513,9	3,06	12,9	13
11, 5⁰С	1590	77,2	0,3	0	1	861,1	65	87	619,5	1,20	5,1	5
13, 10⁰С	1628	72,1	0,3	0	1	787,9	60	81	333	1,69	7,1	7
13, 10⁰С	1629	72,1	0,3	0	1	787,9	60	81	333	1,69	7,1	7
13, 10⁰С	1630	72,1	0,3	0	1	787,9	60	81	333	1,69	7,1	7
14, 10⁰С	1300	72,2	0,3	0,02	1,039	787,4	60	81	333	1,27	5,4	5
14, 10⁰С	1300	72,2	0,3	0,02	1,039	787,4	60	81	333	1,27	5,4	5
16, 12⁰С	630	70,2	0,3	0,02	1,039	748,2	58	79	295	0,49	2,1	3
17, 18⁰С	1050	64,1	0,3	0,02	1,039	671,7	44	59	420	1,00	4,2	4
18, 18⁰С	1463	64,2	0,3	0	1	677,6	44	59	420	1,60	6,8	7
19, 12⁰С	1373	70,2	0,3	0,02	1,039	760,0	58	79	561	1,14	4,8	5
20, 12⁰С	1373	70,2	0,3	0,02	1,039	760,0	58	79	561	1,14	4,8	5
9, 16⁰С	2618	66,1	0,3	0	1	703,7	45	62	513,9	3,06	12,9	13
9, 16⁰С	2618	66,1	0,3	0	1	703,7	45	62	513,9	3,06	12,9	13
9, 16⁰С	2618	66,1	0,3	0	1	703,7	45	62	513,9	3,06	12,9	13
9, 16⁰С	2618	66,2	0,3	0	1	705,1	45	62	513,9	3,06	12,9	13
9, 16⁰С	2618	66,2	0,3	0	1	705,1	45	62	513,9	3,06	12,9	13
9, 16⁰С	2618	66,2	0,3	0	1	705,1	45	62	513,9	3,06	12,9	13
31, 18⁰С	1544	64,2	0,3	0	1	677,6	44	59	302	1,88	7,9	8
31, 18⁰С	1544	65,0	0,3	0	1	688,6	44	59	302	1,85	7,8	8
31, 18⁰С	1544	65,0	0,3	0	1	688,6	44	59	302	1,85	7,8	8
31, 18⁰С	1544	65,0	0,3	0	1	688,6	44	59	302	1,85	7,8	8
31, 18⁰С	1544	65,0	0,3	0	1	688,6	44	59	302	1,85	7,8	8
31, 18⁰С	1544	65,0	0,3	0	1	688,6	44	59	302	1,85	7,8	8
31, 18⁰С	1544	65,0	0,3	0	1	688,6	44	59	302	1,85	7,8	8
21, 18⁰С	2060	64,2	0,3	0	1	677,6	44	59	462,6	2,43	10,2	10
Лк А, 16⁰С	1125	66,2	0,3	0,02	1,039	701,4	45	62	240	1,30	5,5	6
29, 18⁰С	1270	64,2	0,3	0,02	1,039	675,6	44	59	229,8	1,57	6,6	7

∑Nуст= 308

6 Расчет и подбор элеватора

Диаметр горловины водоструйного элеватора:

(22)

Где: Gс – расход воды в системе отопления, определяемый по формуле (9) и выраженный в т/ч.

∆Рн – насосное циркуляционное давление для системы, определенное по формуле (7) и выраженное в кПа.

По вычисленному значению dг = 11,24 мм подбираю по [6, Табл.24.4; 7, Табл. 3.1] номер элеватора 1 и диаметр горловины, ближайший меньший к полученному по формуле (22) dг = 15 мм.

Коэффициент смешения элеватора:

(23)

Где: tг и tо – то же, что и в формуле (6).

t1 – температура воды, ºС, поступающей из наружного подающего теплопровода в элеватор.

Диаметр сопла элеватора:

(24)

Необходимая для действия элеватора разность давлений в наружных теплопроводах при вводе их в здание:

(25)

7 Подбор теплосчетчика

Для подбора теплосчетчика необходимо вычислить объемный расход:

м3/ч (26)

Где: G – расход воды в тепловой сети;

ρ – плотность воды при t = 70 ºС.

Далее по данным завода-изготовителя выбираем диаметр условного прохода теплосчетчика по наибольшему расходу: Dу = 20 мм.

Теплосчетчик обеспечивает измерение и накопление суммарного количества теплоты и объема теплоносителя в диапазоне от 4 до 100 % наибольшего расхода, приведенного в паспорте завода-изготовителя (6 градаций для каждого диаметра).

Комплект теплосчетчика AS2000/45 включает:

- вычислительный блок AQUARIUS 2000

- расходомер электромагнитный ИР-45

- два парных термопреобразователя КТСПР с защитными гильзами.

8 Расчет удельных технико-экономических показателей системы отопления

Удельный расход тепла на отопление здания:

Вт/м2 (27)

Где: Qзд – теплопотери здания, Вт;

Fобщ – общая площадь здания, м2.

Удельная площадь нагрева чугунных радиаторов:

(28)

Где: А – площадь нагревательной поверхности одной секции чугунного секционного радиатора, м2.

∑Nуст – суммарное число секций чугунных радиаторов, установленных в здании.

Список использованной литературы

1. СНиП 11-3-79*. Строительная теплотехника/ Минстрой России. – М.: ГП ЦПП, 1995. – 29с.

2. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование/ Минстрой России, ГП ЦПП, 1994. – 66с.

3. ГОСТ 21.602-79. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи/ Госстрой СССР. – М.: Издательство стандартов, 1980.-16с.

4. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика/ Минстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 1997. – 140с.

5. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч1: Отопление. В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов, А.Н. Сканави и др. Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера – 4-е перераб. и доп. изд. – М.: Стройиздат, 1990.- 344с. (Справочник проектировщика).

6. Сканави А.Н., Махов Л.М. Отопление: Учебник для вузов. – М.: Издательство АСВ, 2002. – 576с.

7. Богословский В.Н., Сканави А.Н. Отопление: Учебник для вузов. – М.: Стройиздат, 1991. – 735с.

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

ист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

Изм.

Д 2303.09.180.1-ТОМ

ст

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

1. Побеждая религиозный дух Содержание Часть 1 Различение религиозного духа Природа религиозного духа
2. Тема Возраст детей Анализирующий
3. Лабораторная работа 2 Тема- Файловый менеджер Totl Commnder
4. НА ТЕМУ Формы государственного устройства Выполнил- студент группы 142 С
5. Конспект лекцій Лекція 12
6. на тему- ldquo; РЫНОК ЗОЛОТА ldquo; МОСКВА 1997 г
7. Мы влюбляемся нас не любят
8. вот должна была появиться планета.
9. Совершенствование технологического процесса изготовления фрез
10. РЕФЕРАТ По дисциплине- Экология Выполнила- студентка гр

Материалы собраны группой SamZan и находятся в свободном доступе