Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
§1 Исходные данные проектирования
Выпускная квалификационная работа по теме «Отопление и вентиляция жилого дома в г.Ижевск». Проектируется 7 этажный жилой дом.
Проектируется системы отопления в жилом доме. Проектируемое здание расположено в осях «1-20»=38м, «А-Ж»=14м. Фасад направлен на В. Ограждающие конструкции: Наружная стена: 4-х слойная (δ=0,315), перекрытие над подвалом: 6 слоев (δ=0,4215), перекрытие над последним этажом: 4-х слойное (δ=0,4415), толщина типового перекрытия 0,3м. Высота типового этажа 3м, высота подвала 2,5м, высота чердака 2,2м. Тип входной двери: 1-ая с тамбуром. Температура теплоносителя в наружных сетях 150˚-70˚, температура теплоносителя в системе отопления 95˚-70˚.
§2 Параметры воздуха
2.1 Параметры наружного воздуха
Параметры наружного воздуха приняты в соответствии со СНиП 41-01-2003 «Отопление, вентиляция и кондиционирование» по СНиПу 23-01-99* «Строительная климатология». Для проектирования системы отопления и вентиляции температура для ТПГ берется по параметру А, для ХПГ по параметру Б. Полученные значения приведены в таблице 1 «Расчетные параметры наружного воздуха».
Расчетные параметры наружного воздуха Таблица1.
|
период года |
параметры |
V, м/с |
|
|
Т,°С |
I, кДж/кг |
||
|
ТПГ |
22 |
50,5 |
1 |
|
ХПГ |
-34 |
-38,8 |
5,7 |
|
ППГ |
10 |
26,5 |
|
Климатические характеристики:
2.2 Параметры внутреннего воздуха.
Параметры внутреннего воздуха приняты на основании ГОСТа 30494-96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях».
Жилая комната - 21˚С.
Ванная комната - 24˚С.
Санузел - 19˚С.
Ванная совмещенная с санузлом - 24˚С.
Лифтовый холл - 16˚С.
Лестничная клетка - 16˚С.
Отопление
§3 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций.
3.1 Теплотехнический расчет наружной стены
3.1.1 схема стены
1) Раствор известково-песчаный (185)
2) Керамзитобетон на керамзитовом песке и керамзитопенобетон (103)
3) Пенополистирол (ПСБ-С) (10)
4) Керамзитобетон на керамзитовом песке и керамзитопенобетон (103)
3.1.2 Требуемое сопротивление теплопередаче
- величина градусо-суток в течении отопительного периода
=(21-(-5,6))*222=5905 (°С*сут)
, – берутся из таблицы 6. («Проектирование тепловой защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.)
Для стены a=0,00035, b=1,4;
(
3.1.3 Определение толщины утепляющего слоя однородной наружной стены
Толщина утепляющего слоя определяется из условия
>
Сопротивление теплопередаче однородной многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует определять по формуле:
- термическое сопротивление ограждающей конструкции (
- термическое сопротивление конвективного теплообмена на внутренней и наружной поверхности стены
,
где и коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхности ограждающей конструкции соответственно (находятся по таблицам 10 и 11 соответственно). («Проектирование тепловой защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.)
Вт/( =>
Вт/( =>
Термическое сопротивление n – слойной ограждающей конструкции
(
δ – толщина слоя (м).
λ – расчетный коэффициент теплопроводности материала (Вт/(м*°С).
|
185 |
103 |
10 |
103 |
|
|
I |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
λ |
0,7 |
0,67 |
0,041 |
0,67 |
|
δ |
0,015 |
0,1 |
0,15 |
0,05 |
|
R |
0,02143 |
0,1493 |
3,659 |
0,07463 |
(
Термическое сопротивление утепляющего слоя
=---=3,062
Тогда толщина утепляющего слоя находится по формуле (утеплитель – пенополистерол ПСБ-С 15).
*
=3,062*0,041=0,1256 (м)
Опираясь, на конструктивные характеристики пенополистерола (ПСБ-С 15) получим следующее =15см.
Проектное (фактическое) сопротивление теплопередаче:
+∑+=0,1149+0,2454+3,659+0,04348=4,06 (
Проверим выполнения условия
+∑+>
=4,062верно, условие выполнено
Трансмиссионный коэффициент теплопередачи однородной наружной стены:
4,062=0,246 )
Толщина стены 0,315 (м)
3.2 Теплотехнический расчет перекрытия над подвалом
3.2.1схема перекрытия цокольного этажа
3.2.2 Расчет термического сопротивления для плиты с пустотами
Стандартная плита с n=6 пустотами, d=159мм, ширина b=1190мм, δ=220мм, расчетная длина L=1000мм.
Перейдем к плите с эквивалентными квадратными отверстиями со стороной a=
a==141=0,141 (м)
Термическое сопротивление при разбивке плиты параллельными тепловому
потоку плоскостями
=
-площадь плиты с однородными регулярными участками (без отверстий)
-площадь плиты с неоднородными регулярными участками
-
=0,141*6=0,846
=1,2-0,846=0,354
0,220/1,92=0,1146 (
=
-термическое сопротивление воздушной прослойки
=(0,220-0,141)/2=0,0395 (м)
=0,2382 (м2*˚С/Вт) (Из таблицы 5). («Проектирование тепловой защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.)
=(0,0395/1,92)+ 0,2382+(0,0395/1,92)=0,2793 (м2*˚С/Вт).
=(0,354+0,846)/( 0,354/0,1146+0,846/0,2793)=0,1961 (м2*˚С/Вт).
Термическое сопротивление при разбивке плиты параллельными плоскостями
=++
=
=0,0395/1,92=0,0206 (м2*˚С/Вт).
=, где , =
=0,141/1,92=0,07344 (м2*˚С/Вт).
=0,2382 (м2*˚С/Вт). (Из таблицы 5). («Проектирование тепловой защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.).
=(0,354+0,846)/( 0,354/0,07344+0,846/0,2382)=0,1433 (м2*˚С/Вт).
=
=0,0395/1,92=0,0206 (м2*˚С/Вт).
=0,0206+0,1433+0,0206=0,1845 (м2*˚С/Вт).
Приведенное термическое сопротивление плиты с пустотами
=(+2*)/3
=(0,1961+2*0,1845)/3=0,1884 (м2*˚С/Вт).
3.2.3 Требуемое сопротивление теплопередаче
- величина градусо-суток в течении отопительного периода
=(21-(-5,6))*222=5905 (°С*сут)
a,b – берутся из таблицы 6. («Проектирование тепловой защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.).
Для перекрытий a=0,00045, b=1,9;
(
3.2.4 Определение толщины утепляющего слоя перекрытия цокольного этажа
Толщина утепляющего слоя перекрытия определяется из условия
≥*
- требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия
коэффициент, учитывающий зависимость положения перекрытия по отношению к наружному воздуху (табл. 6)
Сопротивление теплопередаче перекрытия цокольного этажа
-термическое сопротивление конвективного теплообмена на внутренней поверхности перекрытия
- термическое сопротивление конвективного теплообмена на наружной поверхности перекрытия
- термическое сопротивление конструктивных слоев перекрытия
- термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки пола на лагах
- термическое сопротивление плиты с пустотами
|
слой |
1 доска половая (174) |
2 лаги (воздуш. просл.) |
3 цемен-песчан стяжка (183) |
4 плиты мягкие полужеск (36) |
5 рубероид (204) |
6 плита перек пустотн (181) |
|
δ |
0,03 |
0,05 |
0,02 |
- |
0,0015 |
0,22 |
|
λ |
0,14 |
0,2941 |
0,76 |
0,052 |
0,17 |
1,92 |
|
R |
0,2143 |
0,17 |
0,02632 |
- |
0,008824 |
0,1884 |
,
,Вт/( =>0,1149
Вт/( =>0,1667
Из таблицы (9) («Проектирование тепловой защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.) =0,6, тогда
0,6*4,557=0,1149+0,1884+0,17+(0,2143+0,02632+0,008824+X)+0,1667
2,734=0,8894+X
X=2,734-0,8894=1,845
R=δ/λ => δ= R* λ
Проверим условие
≥*
=0,1149+0,1884+0,17+(0,2143+0,02632+0,008824+(0,10/0,052))+0,1667=2,81
2,812≥0,6*4,557
2,812≥2,734 верно
Трансмиссионный коэффициент теплопередачи перекрытия цокольного этажа:
1/2,812=0,36 )
Толщина перекрытия 0,4215 (м)
3.3 Теплотехнический расчет чердачного перекрытия
3.3.1 схема чердачного перекрытия
3.3.2 Расчет термического сопротивления для плиты с пустотами
Стандартная плита с n=6 пустотами, d=159мм, ширина b=1190мм, δ=220мм, расчетная длина L=1000мм.
Перейдем к плите с эквивалентными квадратными отверстиями со стороной a=
a==141=0,141 (м)
Термическое сопротивление при разбивке плиты параллельными тепловому потоку плоскостями
=
-площадь плиты с однородными регулярными участками (без отверстий)
-площадь плиты с неоднородными регулярными участками
-
=0,141*6=0,846
=1,2-0,846=0,354
0,220/1,92=0,1146 (
=
-термическое сопротивление воздушной прослойки
=(0,220-0,141)/2=0,0395 (м)
=0,15 (Из таблицы 5). («Проектирование тепловой защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.).
=(0,0395/1,92)+ 0,15+(0,0395/1,92)=0,1911 (
=(0,354+0,846)/( 0,354/0,1146+0,846/0,1911)=0,1597 (
Термическое сопротивление при разбивке плиты параллельными плоскостями
=++
=
=0,0395/1,92=0,0206 (
=, где , =
=0,141/1,92=0,07344 (
=0,15 (Из таблицы 5). («Проектирование тепловой защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.).
=(0,354+0,846)/( 0,354/0,07344+0,846/0,15)=0,1147 (
=
=0,0395/1,92=0,0206 (
=0,0206+0,1147+0,0206=0,1559 (
Приведенное термическое сопротивление плиты с пустотами
=(+2*)/3
=(0,1597+2*0,1559)/3=0,1572 (
3.3.3. Требуемое сопротивление теплопередаче
- величина градусо-суток в течении отопительного периода
=(21-(-5,6))*222=5905 (°С*сут)
a,b – берутся из таблицы 6. («Проектирование тепловой защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.).
Для перекрытий a=0,00045, b=1,9;
(
3.3.4 Определение толщины утепляющего слоя чердачного перекрытия
Толщина утепляющего слоя перекрытия определяется из условия
≥*
- требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия
коэффициент, учитывающий зависимость положения перекрытия по отношению к наружному воздуху (табл. 9) («Проектирование тепловой
защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.).
Сопротивление теплопередача чердачного перекрытия
-термическое сопротивление конвективного теплообмена на внутренней поверхности перекрытия
- термическое сопротивление конвективного теплообмена на наружной поверхности перекрытия
- термическое сопротивление конструктивных слоев перекрытия
- термическое сопротивление плиты с пустотами
|
Слой |
1 плита перек пустотн (181) |
2 рубероид (204) |
3 пено- полисте- рол (36) |
4 цемен-перлитов стяжка (83) |
|
δ |
0,22 |
0,0015 |
- |
0,02 |
|
λ |
- |
0,17 |
0,041 |
0,26 |
|
R |
0,1572 |
0,008824 |
- |
0,076923 |
,
,Вт/( =>
Вт/( =>
Из таблицы (9) =0,9, тогда
0,9*4,557=0,1149+0,008824+0,076923+X+0,1572+0,08333=0,4412+X
4,101=0,4412+X
X=4,101-0,4412=3,67
R=δ/λ => δ= R* λ
δ =3,66*0,041=0,151 Опираясь, на конструктивные характеристики пенополистерола получим следующее δ=20см=0,20м
Проверим условие:
≥*
(0,20/0,041)+0,1149+0,1572+0,08333+0,008824+0,076923≥0,9*4,557
4,79≥4,101 верно условие выполнено.
Трансмиссионный коэффициент теплопередачи чердачного перекрытия:
1/4,79=0,209 )
Толщина чердачного перекрытия 0,4415 (м).
3.4 Окна и двери
Требуемое термическое сопротивление для окон и балконных дверей:
Основываясь на СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».
- величина градусо-суток в течении отопительного периода (принимается из пункта 2.1.2)
a,b – берутся из таблицы 6. («Проектирование тепловой
защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.).
Для окон и балконной двери: a=0,00005, b=0,3
(
1/0,60=1,67 )
Требуемое термическое термическое сопротивление для входной двери:
Основываясь на СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».
- температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции (°С).
– коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций (Вт/(м*°С).
- коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху
(
Т.к. дом многоквартирный то:
1/0,95=1,05).
3.5 Сопротивление воздухопроницаемости для ограждающих конструкций
Для наружной стены:
(
(
(мм)
(
(
(
Сопротивление воздухопроницаемости окон и балконных дверей.
,м2·ч·Па/кг
-разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па (определяемая в соответствии с СНиП23-02-2003 табл8.2);
- нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2·ч), (определяемая в соответствии с СНиП23-02-2003 табл8.3).
, Па
, - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха Н/м3, определяемый по формуле
=9,81 Па, Па - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях свето-прозрачных огражающих конструкций, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию.
(Па)
Для окна, и балконной двери:
,м2·ч·Па/кг
(м2·ч·Па/кг)
Для входной двери:
,м2·ч·Па/кг
(м2·ч·Па/кг)
§4 Расчет мощности отопительной установки помещения и здания.
4.1 Теплотери через ограждающие конструкции помещений
Теплопотери через ограждающие конструкции помещений , Вт, складываются из потерь через отдельные ограждения или их части площадью F, м2.
, Вт
К - коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м2*°С), полученный для наружных стен, чердачного перекрытия над подвалом в курсовой работе «Теплотехнический расчет ограждающих конструкций»; для окон и балконных дверей определяется через термическое сопротивление как к=1/.
- температура внутри помещения (раздел 2.2),°С;
- расчётная температура наружного воздуха для проектирования отопления (температура наиболее холодной 5-ки обеспеченностью 0,92) оС;
n- коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху(табл9) («Проектирование тепловой защиты жилых и общественных зданий» Корепанов Е.В.).
- коэффициент, учитывающий добавочные теплопотери через ограждение (принимается в долях от основных теплопотерь);
F-площадь рассчитываемых ограждающих конструкций, м2.
Расчет сведен в таблице 4.1(см. приложение1).
4.2Теплопотери на нагревание наружного воздуха, поступающего через окна, двери, стены путем инфильтрации в помещении.
Определяют по формуле:
, Вт
- поправочный коэффициент, учитывающий нагревание инфильтрующего воздуха в межстекольном пространстве окон и балконных дверей, где воздух несколько нагревается идущим наружу тепловым потокам.
- удельная массовая теплоемкость воздуха, равная 1005 (Дж/(кгК))
,-количества воздуха, поступающего путем инфильтрации через 1м2 площади соответственно окон и (балконных дверей) и других наружных ограждений, (кг/(ч*м²)).
- общее количество воздуха, поступающего путем инфильтрации в помещении, кг/ч
Количество воздуха, поступающего за 1 час, вычисляют при известной воздухопроницаемости наружных ограждений по формулам:
- сопротивление воздухопроницанию заполнения световых проемов (из §6), м2ч/кг
=9,81 Па
где К – показатель степени; для наружных стен, покрытий К=1, для ворот, дверей и открытых проёмов в здании К=1/2;
RИ – сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций, в зависимости от толщины конструкции слоев как сумму сопротивлений отдельных слоев, расположенных в ограждении последовательно по направлению движения воздуха (принимаем из раздела 3.5), (м2чПа/кг),
Разность давлений p у наружной и внутренней поверхностей ограждающих конструкций вычисляют в верхней части окон, дверей, ворот, проёмов (по середине вертикальных стыков стеновых проёмов). Для жилых и общественных зданий используют формулу
, Па
g – ускорение свободного падения (9,81 м/с2);
H, h – высота над поверхностью земли соответственно верхней точки здания (верха карниза, устья вентиляционной шахты, центра фоноря) и верха рассматриваемого элемента ограждения, м;
н – плотность наружного воздуха, кг/м3, которую определяют как
– наибольшая скорость ветра в январе по румбам северного направления (по СНиП 23.01-99*)
,- аэродинамический коэффициент соответственно для наветренной и заветренной поверхности здания (для здания прямоугольной формы: =0,8; =-0,6);
– коэффициент, учитывающий изменение динамического давления ветра в зависимости от высоты верха рассматриваемого элемента и типа местности (табл. 2.1) («Отопление гражданского здания» Юркевич А.А.)
Расчет сведен в таблице 4.2(см. приложение2).
4.3 Бытовые тепловыделения в жилых помещениях и кухнях
Определяют по формуле
, Вт
- теплопоступления на 1м2 площади пола, Вт/м2.
Расчет сведен в таблице 4.3
Таблице 4.3 «Бытовые тепловыделения в жилых помещениях и кухнях»
|
Помещение |
F(п), м² |
t(в)-t(н), °С |
Q(в), Вт |
Q(быт), Вт |
||
|
№ |
Наименование |
t°(в) |
||||
|
1 |
2 |
3 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
X этаж |
||||||
|
X01 |
Кухня |
19 |
9,28 |
58 |
0 |
93 |
|
X02 |
ЖК |
21 |
13,50 |
60 |
814 |
135 |
|
X03 |
ЖКУ |
21 |
18,20 |
60 |
1098 |
182 |
|
X04 |
ЖК |
21 |
18,20 |
60 |
1098 |
182 |
|
X05 |
Кухня |
19 |
7,95 |
58 |
0 |
80 |
|
X06 |
Кухня |
19 |
7,95 |
58 |
0 |
80 |
|
X07 |
ЖК |
21 |
18,20 |
60 |
1098 |
182 |
|
X08 |
ЖКУ |
21 |
18,20 |
60 |
1098 |
182 |
|
X09 |
ЖК |
21 |
13,50 |
60 |
814 |
135 |
|
X10 |
Кухня |
19 |
9,28 |
58 |
0 |
93 |
|
X11 |
ЖКУ |
21 |
13,05 |
60 |
787 |
131 |
|
X12 |
ЖК |
21 |
15,75 |
60 |
950 |
158 |
|
X13 |
ЖКУ |
21 |
12,15 |
60 |
733 |
122 |
|
X14 |
Кухня |
19 |
7,95 |
58 |
0 |
80 |
|
X15 |
Кухня |
19 |
7,35 |
58 |
0 |
74 |
|
X16 |
ЖК |
21 |
19,95 |
60 |
1203 |
200 |
|
X17 |
ЖК |
21 |
19,95 |
60 |
1203 |
200 |
|
X18 |
Кухня |
19 |
7,35 |
58 |
0 |
74 |
|
X19 |
Кухня |
19 |
7,95 |
58 |
0 |
80 |
|
X20 |
ЖКУ |
21 |
12,15 |
60 |
733 |
122 |
|
X21 |
ЖК |
21 |
15,75 |
60 |
950 |
158 |
|
X22 |
ЖКУ |
21 |
13,05 |
60 |
787 |
131 |
4.4 Расчет мощности отопительной установки помещения и здания.
Мощность отопительной установки помещения в гражданском здании определяется из уравнения теплового баланса, записанного в виде
а) Для жилых помещений и кухонь
б) Для нежилых помещений (лестничные клетки)
-теплопотери через ограждающие конструкции помещения, Вт
-бытовые тепловыделения в помещении, Вт
-большая из теплопотерь на нагревание инфильтрующего или вентиляционного воздуха, Вт
- теплопотери на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха в помещении, Вт
Расчетная тепловая мощность отопительной установки здания
Для компенсации дефицита теплоты определяется
, Вт
где =12- повышающий коэффициент для учета: дополнительной теплопередачи в помещения связанной с увеличением площади (по сравнению с расчетной) принимаемых к установке отопительных приборов, дополнительных теплопотерь, связанных с размещением отопительных приборов у наружных ограждений;
≤0,03- повышающий коэффициент для учета попутной теплопередачи через стенки теплопроводов, проложенных в неотапливаемых помещениях, значение которого принимается из условия ( +)≤1,07
Расчет сведен в таблице 4.4(см. приложение3).
§5 Конструктивное решение системы отопления
Теплоноситель - вода, со следующими параметрами: температура теплоносителя в системе отопления 95-70°С, температура теплоносителя в тепловых сетях 115-70°С. Схема присоединения системы к тепловым сетям – зависимая со смещением с помощью насоса.
В проектируемом здании в жилых комнатах предусмотрены многозонные двухтрубные системы водяного отопления с вертикальными стояками с нижней разводкой магистралей и тупиковым движением теплоносителя. Двухтрубная вертикальная с нижней разводкой. Система отопления в ванных комнатах, лифтовом холле, в помещении мусоропровода и в лестничной клетке однотрубная проточного типа с нижней разводкой. В каждой квартире распологается распределительный шкаф, в котором располагается запорная арматура кран шаровой полнопроходной с нержавеющей стали тип X2777, теплосчетчик ультрозвуковой ТС УЗ-0,6, настраиваемый запорно-измерительный клапан, тип ASV-I (на подающем трубопроводе); регулятор перепада давления, тип ASV-PV (расположенный на обратном трубопроводе); по ходу движения теплоносителя перед теплосчетчиком и перед ASV-PV установлен фильтр сеточный, тип Y222. Также в распределительном шкафу расположены распределители квартирный 1" с запорными вентилями. Для удаления воздуха из системы в рапределительном шкафу расположен автоматический воздухоотводчик. В жилых комнатах система отопления горизонтальная лучевая двухтрубная. В квартире для разводки системы отопления использованы труба TECEflex (Универсальные из шитого полиэтилена PE-Xc). Труба помещается в гофру, а затем замоноличивается.
В жилых помещения применяются отопительные приборы биметаллические секционные радиаторы "РИФАР", тип B-500. К радиатору присоединяется элемент с предварительной настройкой для двухтрубных систем отопления, тип RA-KW, подключение снизу. Для регулирования теплоотдачи от отопительных приборов установлены термостатические элементы прямого действия RTS Everis 4230. Для удаления воздуха из ситемы на каждом радиаторе находится автоматический воздухоотводчик (входит в комплект с радиатором). Трубопроводы располагаются с уклоном 0,003 в сторонй коллекторов.
В ванных комнатах использованы отопительные приборы: Стальный панельный радиатор PRADO-Classic тип 10-300, с боковым подключением. Для удаления воздуха из ситемы на каждом радиаторе находится автоматический воздухоотводчик.
В лифтовом холле на первом этаже расположен отопительный прибор из 4
горизонт. стальных гладких труб dn 50 мм, размещенных друг над другом в соотв. PN-68/B-40021. На следующих этажах отопительный прибор чугунный секционный тип 2K60-138-500.
В момещении мусоропровода и лестничной клетке на 1-ом этаже расположены отопительные приборы из 4 горизонт. стальных гладких труб dn 50 мм, размещенных друг над другом в соотв. PN-68/B-40021.
Магистральные трубопроводы, а также стояки системы отопления для всех групп помещений выполнены из труб стальных электросварных прямошовных (ГОСТ 10704-76). В местах пересечения труб с перекрытиями их помещают в гильзы, зазор м/у трубой и гильзой не менее 15 мм заполняют несгораемым материалом. Для защиты стояков от теплового удлинения применяются компенсаторы сальниковые устанавливаются на подающем и обратном трубопроводе на 6-ом этаже.
Для гидравличекой увязки стояков применяются настраиваемый запорно-измерительный клапан, тип ASV-I (на подающем трубопроводе); регулятор перепада давления, тип ASV-PV (расположенный на обратном трубопроводе).
В подвале магистраль прокладывается над полом на высоте +0,400м от пола на опорах и создается уклон 0,003 в сторону ИТП. В нижних точках системы предусмотрены спускные вентили.
§6 Гидравлический расчет
Гидравлический расчет выполняется в программе Danfoss C.O. 3.6, все результаты сведены в Приложении 4
6.1 Теплотехнический расчёт труб и нагревательных приборов однотрубной системы отопления
Заключается в определении количества секций в отопительных приборах.
Теплотехнический расчёт труб и нагревательных приборов однотрубной системы отопления выполняется в программе Danfoss C.O. 3.6, все результаты сведены в Приложении 4
Вентиляция
Конструктивное решение
Проектируется система вентиляции из кухни, санузлов и ванной комнаты, ИТП, Элекрощитовой.
В квартирах системы вентиляции санузла и ванной комнаты объединены в одну, на кухне своя система вентиляции. В обоих случаях в данных помещениях предусмотрено место для размещения каналов, системы вытяжки подключается к каналу через спутник. С 11 и 12 этажей система вытяжной вентиляции собственная. Все выбросы из квартир происходят непосредственно в чердак, где воздуховоду выходят на высоту 1 м, воздуховоды заканчиваются диффузорами.
В ИТП и электрощитовой собственные системы вытяжной вентиляции с непосредственным выбросом на улицу. Воздуховоды выходят на высоту 0,5 м относительно крыши.
Применяются следующие воздухораспределительные устройствами на кухнях применяется Р-Г, в ваннах и санузлах Р-С, в электрощитовой и ИТП используются решетки целевые типа Р Р150 и Р200, серия 1.494-10, ТУ 36-1516-94Е.
ТУ 5769-003-48588528-00.
Из коридоров имеется механическая система дымоудаления, канал выполнен из кирпича, а внутри он защищен листовым железом толщиной не менее 0,8 мм. На каждом этаже в коридор выходит дымовой клапан КДП(650x600). Побудителем тяги является крышный вентилятор ВКРВ ДУ№7,1, в его комплект входят стакан, обратный клапан.
В лестничную клетку типа Н2 и лифтовый холл предусмотрен подпор воздуха, воздух подается непосредственно в лестничную клетку на 12 этаже, он распределяется м/у лифтовыми шахтами и лестничной клеткой. В стене м/у лестничной клеткой и лифтовыми шахтами имеется отверстие закрытое неподвижной жалюзийной решеткой PAL. Побудителем подпора воздуха является крышный вентилятор ВКОП 25-188 №12,5, в его комплект входят стакан, обратный клапан.
§7 Расчет воздухообмена вспомогательных помещений.
Объемы воздуха определяются по формуле:
L=K*V, где
L-расход воздуха, м2/ч;
K-кратность обмена, 1/ч;
V-объем помещения, м3.
Кухня – 100+1кр (100+1*24=124 м3/ч) 24 м3-объем кухни.
Санузел – вытяжка 25м3/ч;
Ванная комната - 25 м3/ч;
Объединенная ванная с санузлом - 50 м3/ч;
ИТП-64 м3/ч (3-х кратный воздухообмен) 21,2 м3-объем ИТП.
Электрощитовая – 42 м3/ч (2-х кратный воздухообмен) 21,2 м3-объем элетрощитовой.
Выбросы из чердака в атмосферу 16704м3/ч
§8 Подбор воздухораспределительных устройств.
В жилых зданиях вытяжные отверстия оформляются вентиляционными решетками. На кухнях применяется Р-Г, в ваннах и санузлах Р-С, в электрощитовой и ИТП используются решетки целевые типа Р Р150 и Р200, серия 1.494-10, ТУ 36-1516-94Е.
Методика расчета:
1)По заданному расходу воздуха подбирают одну или несколько решеток с суммарным жилым сечением.
∑f’=L/(3600*
L-объемный расход воздуха (м³/ч),
-ориентировочная скорость движения воздуха в жилом сечении (2-6м/с).
- количество решеток.
-площадь живого сечения одной решетки(м²);
-округляем до ближайщего целого числа с учетом компановки. Определяем скорость воздуха в живом сечении решеток.
3) Определяем аэродинамическое сопротивление при проходе воздуха через решетку.
, (Па)
|
№ |
Наименование помещения |
Обозначение системы |
f(ж) |
L |
V |
Тип воздухораспределителей |
Кол-во |
|
х-ый этаж |
|||||||
|
1 |
Кухня |
ВЕ1;ВЕ1-11;ВЕ1-12; ВЕ3;ВЕ3-11;ВЕ3-12 ВЕ6;ВЕ6-11;ВЕ6-12 ВЕ9;ВЕ9-11;ВЕ9-12 ВЕ12;ВЕ12-11;ВЕ12-12 ВЕ14;ВЕ14-11;ВЕ14-12 ВЕ16;ВЕ16-11;ВЕ16-12 ВЕ18;ВЕ18-11;ВЕ18-12 |
0,036 |
124 |
1,0 |
Р-Г 200x200 |
1 |
|
2 |
С/у или Ванная |
ВЕ2;ВЕ2-11;ВЕ2-12; ВЕ9;ВЕ9-11;ВЕ9-12 ВЕ11;ВЕ11-11;ВЕ11-12 ВЕ17;ВЕ17-11;ВЕ17-12 |
0,0095 |
25 |
0,7 |
Р-С 100x100 |
1 |
|
3 |
Ванная |
ВЕ2;ВЕ2-11;ВЕ2-12; ВЕ9;ВЕ9-11;ВЕ9-12 ВЕ11;ВЕ11-11;ВЕ11-12 ВЕ17;ВЕ17-11;ВЕ17-12 |
0,0095 |
25 |
0,7 |
Р-С 100x100 |
1 |
|
5 |
Ванная+ С/у |
ВЕ5;ВЕ5-11;ВЕ5-12; ВЕ8;ВЕ8-11;ВЕ8-12 ВЕ13;ВЕ13-11;ВЕ13-12 ВЕ15;ВЕ15-11;ВЕ15-12 |
0,0145 |
50 |
1,0 |
Р-С 100x150 |
1 |
|
6 |
ИТП |
ВЕ4 |
0,0256 |
64 |
0,7 |
Р200 |
1 |
|
7 |
Эл.щит |
ВЕ7 |
0,0144 |
42 |
0,8 |
Р150 |
1 |
§9 Аэродинамический расчет системы вентиляции.
Цель расчета: определение размеров сечения всех участков системы при заданном расходе воздуха.
Аэродинамический расчет производится в 2 этапа:
Последовательность:
L-объемный расход воздуха (м3/ч),
-рекомендуемая скорость движения воздуха на участке, м/с
, м/с
, Па
, Па
R- удельные потери давления на 1м длины воздуховодов, определяемые по таблицам в зависимости от V и d.
l- длина расчетного участка, м
-коэффициент учитывающий шероховатость поверхности в зависимости от вида поверхности и скорости движения воздуха.
=Z, Па
, Па
, Па
Естественная вентиляция
Особенности:
, Па
H-расстояние по вертикали от центра вытяжной решетки до верха вытяжки при наличии в помещении только вытяжной вентиляции.
При наличии приточной вентиляции H измеряется от середины высоты помещения до устья вытяжной шахты.
-плотность наружного воздуха при t=14°C (Для систем вытяжки из кухни и санузлов);
-плотность наружного воздуха при t=5°C (Для систем вытяжки из ИТП и электрощитовой)
-ХПГ.
Потери давления в основном расчетном направлении должны быть на 5%-10% меньше располагаемого давления.
Расчет выполняется на основе расчетный схем, приложенные в приложении 4.
Все расчеты сведены в Приложение 4.
Расчет расхода воздуха и давления для дымоудаления
(кг/ч)
где - ширина большей из открываемых створок дверей при выходе из коридора или холла к лестничным клеткам или наружу, м
- коэффициент, зависящий от общей ширины больших створок дверей, открываемых при пожаре из коридора на лестничные клетки или наружу, принимается равным 1,05
- высота двери, м
(кг/ч) или 2,77(кг/с)
При расчете системы следует принимать удельный вес дыма 6 Н/м3, температуру дыма 300°С и поступление воздуха в коридор через открытые двери на лестничную клетку или наружу.
Массовая скорость дыма в клапане:
(кг/с*м2)
где - площадь прохода, м2
(кг/с*м2)
Скоростное давление при плотности дыма, удаляемого из коридора кг/м3 (300˚С):
(Па)
(Па)
*, (Па)
где - поправочный коэффициент для коэффициентов местных сопротивлений, являющийся отношением плотности поступающего в сеть или перемещаемого по ней газа к плотности стандартного воздуха 1,2 кг/м3. Для дыма, поступающего в дымовой клапан, следует принимать с поправкой на загрязненность дыма 1,3, при температуре газа 300°С
- коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и далее в дымовую шахту, для клапанов, образующих при входе в шахту колено под углом 45°, рекомендуется принимать 1,32
- коэффициент сопротивления присоединения дымового клапана к шахте или к ответвлению определяется по расчету, для непосредственного присоединения клапана типа КДМ2 к стенке шахты рекомендуется принимать равным 0,3
* (Па)
(кг/с*м2)
Скоростное давление на первом участке:
(Па)
Общие потери на первом участке с учетом потерь давления на трение при шахте из кирпича изнутри обделанной листовой сталью:
, Па
где - коэффициент трения, при температуре 3000С принимается равным 9,6
- потери давления на трение, определяется по скоростному давлению в воздуховоде и поперечному сечению, принимаем равным 0,14 кг/м3
- коэффициент для воздуховодов из строительных материалов, для стальных воздуховодов принимаем равным 1
- длина, м
, Па
, (кг/с)
где - площадь проходного сечения клапана, м2
, (кг/с)
По отношению (%)
И соответствующее ему увеличение плотности смеси газов на один этаж равно (кг/м3)
, (кг/м3)
где - номер верхнего этажа здания или номер последнего участка системы до вентилятора, на котором установлен дымовой клапан
, (кг/м3)
Расход газа в устье шахты.
, кг/с
, кг/с
Массовая скорость дыма в устье шахты:
(кг/с*м2)
Скоростное давление.
(Па)
где - потери давления на трение, определяется по скоростному давлению в воздуховоде и поперечному сечению, принимаем равным 0,14 кг/м3
- коэффициент для воздуховодов из строительных материалов, для кирпича принимаем равным 1
- учитывает снижение температуры и увеличение плотности газа
- длина шахты или системы, м
- число этажей в здании
- динамическое давление газов в устье шахты, Па
Потери давления в шахте:
, Па
- потери давления на 1-ом участке, Па
- потери давления в устье шахты, Па
где - динамическое давление газов на первом участке, Па
, Па
Потери давления в воздуховодах, присоединяющих дымовую шахту к вентилятору после вентилятора :
или
где и
- сумма местных сопротивлений до вентилятора
- длина участка воздуховода, присоединяющего шахту к вентилятору или от вентилятора до выхлопа, м
, Па
, кг/с
где - удельный подсос воздуха через неплотности шахт из стальных листов рекомендуется принимать по таблице 3 (пособие 4.91 к СНиП 2.04.05-91 «Противодымная защита при пожаре») по классу П
- периметр, внутреннего поперечного сечения шахт и воздуховодов, м
- длина шахт и воздуховодов, м
, - подсос воздуха через закрытые клапаны, кг/с
Для прямоугольных воздуховодов вводится коэффициент 1,1
, кг/с
, кг/с
Увеличение расходов газов в раза увеличит потери давления в раза
(Па)
, кг/с
, кг/с
˚С
˚С
, Па
где - высота дымовой шахты от оси дымового клапана на первом (нижнем) этаже до оси вентилятора, м
- расстояние по вертикали от оси вентилятора до выпуска газов в атмосферу, м
- удельный вес наружного воздуха, Н/м3
, H/м3
где - температура наружного воздуха в теплый период года, принимаем из исходных данных 22°С
- средний удельный вес газов до вентилятора, Н/м3
, Н/м3
, Н/м3
- удельный вес газов до вентилятора Н/м3
, Н/м3
, Н/м3
, Па
, Па
Па
, м3/ч
, Па
По производительности и условным потерям давления подбираем вентилятор ВКРВ ДУ№7,1.
Общие сведения
Подача наружного воздуха в лестничную клетку категории Н2 и лифтовый холл
, Па
-расчетная скорость ветра, принимается по СНиП 23.01-99* «Строительная климатология» (но не более 5 м/с)
-плотность наружного воздуха, кг/м3(ХПГ табл.1)
, Па
, Па
, Па
При прямом тамбуре , (кг/ч)
- площадь входных дверей в здание, м2
, (кг/ч)
- расход дыма через дымовой клапан на этаже пожара (принимается из раздела дымоудаление 9977 кг/ч), кг/ч
, (кг/ч).
(кг/ч)
, кг/ч
, кг/ч
, Па
- потери давления в системе вентиляции от точки приема наружного воздуха до расхода воздуха в лифтовую шахту, Па
-количество этажей
- высота типового этажа, м
- разность удельных весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой шахте Н/м3, (принимается по п.3.4. пособие 4.91 к СНиП 2.04.05-91 «Противодымная защита при пожаре» зная ).
, Па