Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
1.Первичные параметры однородной длинной линии
Электрические свойства длинной линии характеризуются первичными параметрами, т.е. параметрами, отнесёнными к единице длины линии(1 км в линиях проводной связи и 1м в радиосвязи). Первичными параметрами являются:
резистивное сопротивление единицы длины линии R – это сопротивление проводов линии единичной длинны.
индуктивность единицы длины линии L – определяется отношением магнитного потока, сцепляющегося с контуром единичной длины, к току, вызывающему этот поток. (Гн/км)
ёмкость единицы длины линии C – определяется отношением заряда, приходящегося на ед-цу длины линии, к напряжению между проводами линии.(Ф/км)
проводимость изоляции единицы длины линии G – обусловлена несовершенством изоляции и представляет собой активную составляющую проводимости изоляции между проводами, отнесённую к единице длины линии.
Если первичные параметры остаются пост на протяжении всей ее длины, то линия- однородная.
2. Уравнение передачи однородной длинной линии
Выделим элементарный участок линии длиной Ах, находящийся на расстоянии х от начала линии
Уменьшение напряжения в конце участка линии Ах по сравнению с его началом вызвано падением напряжения на ин дуктивности LΔx и сопротивлении RΔx.
X=0
;
Это есть уравнения передачи однородной длинной линии. Параметры γ и ZB получили название коэффициента распространения и волнового сопротивления линии.
Если учесть, что
то уравнения передачи можно переписать в более компактной форме:
x=l
3.Падающие и отраженные волны в однородной длинной линии
Обозначим в уравнениях передачи Uп = (U1 + I1ZB)/2 и U_o = (U1 - I1ZB)/2.
уравнениям передачи для мгновенных значений напряжений и токов. Для простоты положим φп = φ0 = 0.
Первое слагаемое
Т.о. уравнения первого слагаемого описывают волны напряжения и тока, распространяющиеся от начала к концу линии. Такие волны называются падающими.
Второе слагаемое
Эти слагаемые описывают волны точно такого же характера, как и падающие, но распространяющиеся в обратном направлении, т. е. от конца линии к началу. Эти волны называются отраженными волнами напряжения и тока. Амплитуды отраженных волн убывают от конца линии к началу, наибольшая амплитуда наблюдается в конце линии.
В соответствии с рассмотренной картиной можно сказать, что в установившемся режиме гармонических колебаний напряжение и ток в любой точке линии складываются из падающих и отраженных волн Напряжения и тока, т. е. ux = ux пад + uxотр; ix= ixпад +ixотр. Отраженные волны возникают в конце линии.
4.Волновое сопротивление однородной длинной линии
Одним из вторичных параметров однородной линии является волновое сопротивление линии, определяемое через первичные параметры формулой:
При ω = 0 ZB = ρв = √R/G и φв = 0, т. е. волновое сопротивле ние чисто активное. Точно такой же характер имеет Zb при ω -> ∞: ZB = ρв B =√L/C, φв =0.
Для всех реально существующих цепей R/G > L/C, поэтому модуль волнового сопротивления с увеличением частоты уменьшается, стремясь к величине -√L/C. Угол φв изменяется от нулевого значения при ω = 0 до нулевого значения при ω -> ∞ ледовательно, на какой-то частоте он будет иметь максимум. Можно показать, что угол φв на всех частотах является отрицательным. Зависимостей модуля и угла волнового сопротивления однородной линии:
Физ смысл: ZB =Uxпад/Ixпад т. е. волновое сопротивление линии выражает соотношение между амплитудами и фазами напряжения и тока падающей волны в любой точке линии. Волновое сопротивление не зависит от длины линии и является величиной постоянной
5.Коэффициент распространения однородной линии. Согласованное включение однородной линии
Согласованное включение линии-режим работы линии, когда Zh = Zв в этом случае коэффициенты отражения σu = σi = 0 и отраженные волны напряжения и тока будут отсутствовать (Uхотр = О и Ixотр = 0).
Напряжение и ток в любой точке линии, в том числе и на входе (х = 0), будут определяться только падающими волнами. ZВ = U1пад/ I1пад = U1/ I1= ZBX, т. е. входное сопротивление такой линии равно ее волновому сопротивлению. Таким образом, волновое сопротивление линии является аналогом характеристического сопротивления симметричного четырехполюсника.
Вся энергия поглощается в конце линии нагрузочным сопротивлением. Этот режим работы наиболее выгоден для передачи сигналов связи, так как отражение энергии от нагрузки приводит помимо увеличения рабочего ослабления линии к появлению так называемых эхо-сигналов, накладывающихся на основной сигнал и искажающих его.
Коэффициент распространения (вторичный параметр линии):
Для отрезка линии единичной длины (1 км, 1 м и т. д.) можно записать:
Вещественная часть коэффициента распространения а характеризует изменение напряжения и тока по абсолютной величине при распространении энергии на расстояние, равное единице длины линии. Она называется коэффициентом ослабления линии и измеряется в неперах, отнесенных к единице длины линии
Мнимая часть коэффициента распространения р характеризуется изменением напряжения и тока по фазе. Она называется коэффициентом фазы линии и измеряется в рад/км или рад/м. Вместо радиан могут использоваться градусы.
Таким образом, коэффициент распространения линии γ характеризует изменение напряжения и тока по абсолютной величине и по фазе при распространении энергии на расстояние, равное единице длины линии (1 км или 1 м) в условиях согласованного включения линии.
6.Постоянная передачи длинной линии
При распространении энергии по линии на расстояние l напряжение и ток уменьшаются в еαl раз, а фазы напряжения и тока изменятся на величину βl.
Величина αl описывает ослабление напряжения и тока при распространении энергии по всей длине линии и называется характеристической (собственной) постоянной ослабления линии: Ас = αl
7.Входное сопротивление однородной длинной линии.
Входное сопротивление линии определяется отношением напряжения и тока в начале линии. Найдем выражение для ZbX. используя уравнения передачи линии
Согласованный режим:
XX:
КЗ:
8.Вторичные параметры и уравнения передачи линии без потерь
- активная величина
Линия без потерь - это линия, у которой рассеяние энергии отсутствует, что имеет место при значениях первичных параметров R = 0 и G =0.
При анализе процессов, происходящих в линии без потерь, расположение той или иной точки на линии характеризовать ее удалением от конца линии. уравнения передачи линии без потерь
9.Согласованное включение линии без потерь (режим бегущей волны)
При нагрузке линии без потерь на резистивное сопротивление Zh = RH, равное волновому Zb = ρв, ток I2 = U2/Rн = U2/ ρв
Уравнения передачи:
Таким образом, при согласованном включении линии без потерь в ней существуют только падающие, или бегущие, волны напряжения и тока. При этом амплитуды колебаний постоянны по всей длине линии). Данный режим работы линии называют также режимом бегущей волны. Сдвиг фаз между напряжением их и током ix равен нулю, поэтому энергия бегущей волны носит активный характер.
10.Короткое замыкание линии без потерь (режим стоячих волн)
При Z h=0 напряжение в конце линии U2 = 0. Уравнения передачи линии:
Если положить для простоты начальную фазу φi2 тока в конце линии равной нулю, то мгновенные значения напряжения и тока в любой точке линии описываются выражениями:
Таким образом, в КЗ линии возникают волны напряжения и тока, которые не распространяются вдоль линии, находятся на одном месте. Такие волны называются стоячими, а уравнения передачи - уравнениями стоячих волн. Описываемый режим работы линии получил • также название режима стоячих волн.
11.Разомкнутая линия без потерь (режим стоячих волн)
В режиме XX Z h = ∞ и . Уравнения передачи
Сравнивая уравнения передачи с уравнениями КЗ линии, видим, что полученные уравнения так-же являются уравнениями стоячих волн. Разница состоит в том, что узлы и пучности напряжения при XX совпадают с узлами и пучностями тока при коротком замыкании, а узлы и пучности тока разомкнутой линии - с узлами и пучностями напряжения КЗ линии. В конце разомкнутой линии образуется пучность напряжения и узел тока.
Данный режим работы линии называется режимом стоячих волн. Входное сопротивление разомкнутой линии без потерь определяется
Его график, отражающий зависимость от х,
12.Включение линии на активное сопротивление, не равное волновому (режим смешанных волн)
Включение линии на резистивное сопротивление, не равное волновому. Положим, что сопротивление нагрузки Rh > Zb = ρв, и рассмотрим распространение по линии волны напряжения.
Падающая волна не вся поглощается нагрузкой, часть ее отражается обратно в линию. Амплитуда отраженной волны меньше амплитуды падающей волны, поэтому падающую волну можно представить в виде суммы двух волн. Одна из них, равная по амплитуде отраженной волне, взаимодействуя с ней, образует стоячую волну. Оставшаяся падающая волна является бегущей. Таким образом, в линии возникает смешанная волна, состоящая из бегущей и падающей волн. Данный режим работы называется режимом смешанных волн.
На рис. показано распределение по длине линии модуля комплексной амплитуды напряжения. В линии будут отсутствовать узлы и пучности, а будут наблюдаться минимумы и максимумы амплитуды волн.
Чтобы оценить близость данного режима к режиму бегущей волны, вводят коэффициент бегущей волны:
если переносимая вдоль линии энергия полностью рассеивается на ее конце (линия нагружена на резистивное сопротивление, равное волновому), то отражение энергии отсутствует и в линии существуют только бегущие волны;
если энергия в конце линии не рассеивается (короткое замыкание, холостой ход, реактивная нагрузка), то происходит полное отражение волн, и, как следствие этого, в линии образуются только стоячие волны;
когда переносимая вдоль линии энергия лишь частично рассеивается на ее конце (линия замкнута на резистивное сопротивление, не равное волновому), в линии одновременно присутствуют как бегущие, так и стоячие волны.
25 ФНЧ
U2=Uc=Izc=I/jwC;
Hu(jw)=U2/U1; для идеал фильтра ослабление A=0; =1; Wн=0; Wв==Wср. Z1=jwL, Z2=1/jwC; А11=1+Z1/Z2 = ch(Гс) = сh(Ac+jBc) = ch(AccosBc)+sh(AcsinBc); A11=1-wLC; в п.п. Ac=0; ch(Ac)=ch(0)=1; cos(Bc)=+-1;
Пропускает нч, задерживает вч. Чаще используют активные ф., т.к. меньше шумов, меньше габариты, дешевле, легко настраивать. Бывают Г-образные, П-образные, Т-образные.
П-образный: Zc==; Zc(wн=0)=; Zc(wв)=;Т-обр.: Zc=; Zc(w=0)=; Zc(wв)=0.
26 ФВЧ
U2=Ijwl; Hu(jw)=U2/U1
Пропускает вч, задерживает нч. Чаще используют активные ф., т.к. меньше шумов, меньше габариты, дешевле, легко настраивать. Бывают Г-образные, П-образные, Т-образные.
Wн=1/; wв=; Zг=Zвх2=Zc2
П-обр.: Zc=; Zc(wн)=; Zc(wв)=;
Т-обр.: Zc=; Zc=; Zc(wн)=0; Zc(wв)=
27 Полосовой и заграждающий фильтр
ПФ
«Г»
«Т»«П»
ЗФ
«Г»
«Т»«П»
28. Переходной установившийся режимы. З-ны коммутации
Переходной процесс- процесс перехода эл цепей из одного установивш-ся режима в другой.
Установившийся режим – режим, при к-ом токи и напряжения либо не знав-ят от времени (режим пост тока), либо периодически зав-ят от времени (не/синусоид-ый)
Переход процесс возникает в цепях, содержащих реактивные эл-ты (L,C), в к-ых может запасаться энергии.
П.п. возникает сразу же после коммутации, коммутация ос-ся с помощью ключа, в разомкнутом состоянии R= , в замкнутом состоянии =0
Коммутация – включение, отключение источника питания или элементов эл цепи, а также переходной процесс может быть обусловлен видом входного сигнала.
Расчет переходного процесса основан на 2-х з-нах коммутации:
1-ый з-н коммутации: ток в катушке не может изменяться скачком, т.к. энергия магнитного поля катушке не может изменяться скачок
2-ой з-н коммутации: напряжение на конденсаторе не может изменяться скачком, т.к. энергия эл пол конденсатора не может изменяться скачком - независим нач условия, все остальные величины в t=0 наз зависимыми нач условиями и опред-ся из ур-ий Кирхгофа, записанных для момента времени t=0
29. Переходной процесс при включении RL- цепи к источнику пост напряжения (класс метод)
1) источник пост напряжения
Решением неод диф ур-я явл-ся сумма общего решения однородного и частного решения неоднородного
Общее решение однородного ур-я наз. свободной составляющей:
Частное решение неод ур-я наз принужденной составляющей:
З-н изменение тока в RL- цепи:
- время, в теч-ие к-ого свобод составляющей тока и напряжения изменяется в е раз – физич смысл
30. Переходной процесс при коротком замыкании в RL-цепи(класс метод)
- ненулевые начальные условия
UL+UR=0; L(diсв/dt)+iсвR=0;
τ=L/R t=0 U/(R+R0)=A
З-н изменения тока:
31 Переходной процесс при подключении RL цепи к источнику переменного синусоидального напряжения(класс метод)
iL(0_)=0
U(t)=UmSin(ωt+φи); UR+UL=U(t);
; i(t)= iсв(t)+ iпр(t) iпр(t)=ImSin(ωt+φи-φ);
φ=arctg(ωL/R);
τ=L/R; i(t)= ImSin(φи-φ)+A; A= -ImSin(φи-φ)
З-н изменения тока: i(t)=ImSin(ωt+φи-φ)-ImSin(φи-φ)e-t/;
UL(t)=UmLSin(ωt+φи-φ+π/2); UmL=ImωL
UL(t)= UmL Sin(ωt+φи-φ+π/2)+ UmL R/(ωL)Sin(φи-φ)e-t/τ- з-н изменения напряжения на катушке
i/ п.п закончен
32 Переходной процесс при включении RC цепи к источнику постоянного напряжения (класс метод)
Uc+UR=U
UR=iR=RC(du\dt); RC(duс\dt)+ Uc=U
Uccв=Aept; (UC-1; duс\dt-p) pRc+1=0; p= -(1/RC) τ=RC; Uccв=Aept=Ae-(t/RC);
Uccв=Ae-(t/RC) Ucпр=U; Uc(t)=U+Ae-(t/RC); Uc(0_)= Uc(0+)=0; 0=U+A; A=-U
Uc(t)=U(1-e-(t/RC))
33 Переходной процесс при коротком замыкании RC цепи (класс метод)
Uc(0_)= Uc(0+)=0;
Uc+UR=0 UR=iR=RC(du\dt); RC(du\dt)+ Ucсв Uc(t)=Uccв(t)=Aept; pRC+1=0;
p= -(1/RC) τ=RC; Uccв=Aept=Ae-(t/RC); U=A; Uc(t)=Ue-(t/RC); Wc=(CU2)/2
ic(t)=C(du\dt)=(-U/R)e-t/RC
34 Переходной процесс при подключении RCцепи к источнику переменного синусоидального напряжения (класс метод)
Uc(0_)=0
U(t)=UmSin(ωt+φи); UR+Uc=U(t); ;
U(t)= Uсв(t)+Uпр(t) Uпр(t)=UmC Sin(ωt+φи-φ-π/2); φ=-arctg(1/ωCR);
τ=RC; Uc(t)= UmcSin(ωt +φи-φ-π/2)+Ae-t/τ
0=UmcSin(φи-φ-π/2)+A A= -UmcSin(φи-φ-π/2);
Uc(t)= UmcSin(ωt +φи-φ-π/2)+Ae-t/τ- UmcSin(φи-φ-π/2)
ic(t)=Imsin(ωt +φи+φ)+CUmcSin /CR (φи-φ-π/2)e-t/τ
35. Разряд емкости в RLC цепи (апериодический характер)
Наблюдается в конденсаторе, если R2>4L2/LC; R>RКР; RКР=2r;
r=корень(L/C) => корни вещественные и разные =>
UC СВ=A1exp(p1t)+A2exp(p2t), где A1и A2 – пост интегрирования
t=0
Энергия большая – в виде тепла на резисторе, меньшая – магн поле катушки
36 Разряд емкости в RLC цепи (периодич процесс)
Наблюдается в конденсаторе, если R<RКР. Тогда корни комплексно-сопряжённые, p1,2=-a±jwСВ (a=R/2L – коэффициент затухания, wСВ – частота свободных колебаний). Период свободных колебаний Tсв=2p/wСВ.
UC СВ=Aexp(-at)sin(wСВt+Θ)
Энергия в конденсаторе: большая преобр-ся в энерг магн поля катушки, меньшая в тепловую
37. Разряд емкости в RLC цепях (критич х-р)
Наблюдается в конденсаторе, если R2/4L2-1/LC=0; R=RКР, то есть R=RКР=2r. Тогда p1=p2=p=-R/2L=--a.
38 Включение RLC цепи на постоянное напряжение (апериодич процесс)
До коммутации конденсатор не заряжен и тока в цепи не было, т.е. имеем нулевые начальные условия.
uc(0) =0 i(0)=0
При замыкании рубильника начинается переходный процесс, кот. может иметь либо апериодический (R Rкр), либо колебательный характер(R Rкр).
1.Рассмотрим расчет при апериодическом характере.
uc=ucпр+uccв ; ucпр=U ; ucсв=A1*eP1t+A2*eP2t ;
uc(0)=U+A1+A2 ; U+A1+A =0; A1=-p2*U/(p2-p1);
uic(0) =A1p1+A2p2 ; A1p1+A =0; A2=p1*U/ (p2-p1);
uc=U+U*(-p2*ep1t+ p1*ep2t )/(p2-p1)
2.Рассмотрим колебательный характер.
uc=ucпр+uccв;
uc=U+Ae- tsin(w0t+ );
uc(0)=U+Asin ; U+Asin =0 ; A=-U/sin =-U/(w0 LC)
uic(0)=- Asin +w0Acos ; - Asin +w0Acos =0 ;
uc=U- U/(w0 LC)e- tsin(w0t+ );
Из графика видно , что в переходном режиме ,напряжение на емкости может почти в 2 раза превышать напряжение источника
41. Переходные процессы в разветвленных электрических цепях (класс метод)
1.Из режима цепи до коммутации определяем независимые нач условия.UC(0_)= UC(0+) iL(0_)= iL(0+)
2. В момент времени t=0 записываем систему ур-ий для мгновенных токов и напряжений.
3. Для режима цепи после коммутации, определяем вид cв составляющей
UC(t)=Ucnp+UcCB: UcCB=А1ер1t+ А2ер2t UcCB=Ае-tsin(Ct+) UcCB=(А1+A2)е-t
4. Из режима цепи после коммутации определяем Ucnp
5. Исходя из нач условий, находим пост интегрирования А1 и А2
42. Преобразование Лапласа и его свойства
Прямое преобр-ие Л: ,
f(t)=А=const (ист эдс)
Обратное преобр-ие Л:
Cв-ва:
1.Cв-во линейности:
2.Cв-во дифференцирования:
43 З-ы Ома и Кирхгофа в опер. форме.
Алгебраическая сумма токов=0
44 Опер. Схемы замещения эл-в эл. цепи. З. Ома в Оп. форме для резистивного, индуктивного, емкостного эл.
рез. эл: Ur(t)=iR; Ur(p)=RI(p); Zr(p)=R; Ur(p)=Zr(p)I(p);
индук. эл: ; ; ; ; ; ;
ненул нач условия
емк. эл: ; ; ; ; ; .
Ненулевые нач условияНулевые нач условия
46. Переходные процессы в разветвленных эл цепях (операторный метод)
1.Определяем независ нач условия до коммутации(UC(0),iL(0))
2. рисуем операторную схему замещения для режима цепи после коммутации, в к-ой все токи заменяем их изображениями (i1(t)I1(p)), все сопротивления- операторными , все источники эдс заменяем их изображениями, включаем изображения iL(0) UC(0)
3. Определяем любым методом , записанным в операторной форме изображение искомой величины
4. Если полученные изображения явл-ся табличными, то оригинал нах-им из табл.; если не табличный – то находим по теореме разложения, в зав-ти от корней характеристич уравнения, они явл-ся полюсами полинома знаменателя
47 Теор. разложения
F2(p)=0
если p1, p2 – вещ. и различ. F(p)=F1(p)/pF3(p)
; ;
если p1,p2 – комплексносопр.
48. Операторные передаточные ф-ции
Операторные передаточные ф-ции- отношение изображения р-ции к изображению воздействия, подвешенного к цепи при нулевых нач условиях
- воздействие - р-ция
4 вида операторных передаточных ф-ций:
Если полоса передаточных ф-ций нах-ся в левой полуплоскости, эл цепь-устойчивая, если в правой - неустойчивая
50 Имп воздействия на эл цепи.
; Su=Etи=сonst; E=Su/tи=Su(t);
I=;
f1(t)=Sи; ; F1(p)=Su
51 имп реакции в эл цепях
Имп реакция – реакция эл цепи на имп воздействие.
H(p)=1/Zвх(p)=Yвх(p)
i(t)=; Uc(p)=I(p)*1/pC=;
52. Импульсные характеристики электрических колебаний
Su=1
F2(p)=H(p)F1(p)
f2(t)=g(t)Su g(t)H(p)
53. Интеграл наложения
При нахождении р-ции цепи с помощью интеграла наложения используется импульсная х-ка цепи g(t). Суммарная р-ция цепи на систему единичных импульсов:
Физ.смысл: входной сигнал f1(x) взвешивается с помощью ф-ции g(t-x): чем медленнее убывает со временем g(t), тем большее влияние на вых сигнал оказывает более удаленные от момента наблюдения значение входного воздействия.
54. Переходные характеристики электрических цепей.
Отношение реакции эл.цепи на ступенчатое воздействие, подведенное к цепи при нулевых начальных условиях к величине этого воздействия, - переходные характеристики.
E=1 B
П.х. численно равна реакции эл. цепи на единичное ступенчатое воздействие, подведенное к цепи при нулевых начальных условиях.
f2(t) подобно U(t)
55. Интеграл Дюамеля
1.Непрерывная ф-ция
2. Кусочно-непрерывная ф-ция
U(t)- воздействие
1 0<t<t1
2.t1<t<t2
3.
56. Спектральный состав периодических колебаний. Спектры амплитуд и фаз периодического колебания
- периодическая
Обратное преобр-ие Фурье:
прямое пребр-ие Фурье:
Спектр,в показат-ой: , где
Модуль: определяет амплитудный, а аргумент - фазовый спектр сигнала.
57. Частотный состав непериодического колебанияю Комплексная спектральная плотность колебания, спектральная плотность амплитуд и спектр фаз непериодич колебания.
- комплексная спектральная плотность сигнала. Спектральная плотность амплитуд:
58. Преобразование Фурье
Обратное преобр-ие Фурье:
прямое пребр-ие Фурье:
Спектр,в показат-ой: , где
Модуль: определяет амплитудный, а аргумент - фазовый спектр сигнала.
59. Связь м/у временными и частотными х-ками эл цепи
Спектр вых сигнала:
Выходной сигнал
60 Нелин эл цепи. Графический метод расчета н.э.ц.
По виду ВАХ нелинейные элементы можно классифицировать на симм. и несимм.
Симм. наз-ся элемент у которого хар-ка не зависит от полярности приложенного напряжения.
НЭ можно разделить на упр-е и неупр-е.
Упр-й элемент имеет дополнит. цепь упр-я воздействуя на которую можно менять вид ВАХ.
Графический расчет цепей с последовательным соединением НЭ
U=U1+U2
Графический расчет цепей с параллельным соединением НЭ. Для расчета заданы ВА-характеристики: I1(U1), I2(U2), I(U). I=I1+I2
Задан общий ток I, нужно рассчитать токи I1 и I2 и общее напряжение U. В этом случае необходимо построить суммарную характеристику, т.е. зависимость I(U). Для получения этой характеристики суммируем ординаты характеристик НС1 и НС2 (I1(U1) и I2(U2)).
последовательно-параллельным соединением НЭ. Заданы ВА-характеристики: I1(U1), I2(U2), I3(U3). Определить
I1, I2, I3, U1, Uab.
Суммируем хар-ки I2(U2) и I3(U3) как при параллельном соединении. Получим последовательную цепь, где НС1 соединен с эквивалентным сопротивлением НС23.
Uab=U2=U3; I1=I2+I3;
Применим второй способ расчета, для этого построим ВА-характеристику нелинейного двухполюсника (НД) содержащего источник и НС1. Это зависимость I1(Uab).
Uab=U-U1; I1(U-U1);
Рабочая точка (a) лежит на пересечении I1(U-U1) с Uab(I2+I3).
U1=U-Uab
61 Cтат и диф сопротивления нелин резис.
По виду ВАХ нелинейные элементы можно классифицировать на симм. и несимм.
Симм. наз-ся элемент у которого хар-ка не зависит от полярности приложенного напряжения.
НЭ можно разделить на упр-е и неупр-е.
Упр-й элемент имеет дополнит. цепь упр-я воздействуя на которую можно менять вид ВАХ.
Rст = U/I=mRtg – сопротивление нелинейного эл-ты постоянному току
Rд = dU/dI= mRtg(- м/у касат и осью тока) – сопротивление нелин эл-та переменному току