Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ.
2.1 Построение геологического разреза.
Рисунок 10
Скв1 Скв2
L1=31м, l1=25м, l2=6м L2=32м, l1=15м, l2=17м
Контроль: 25+6=31 Контроль:15+17=32
i1=Гмах-Гмин/L1 i2=Гмах-Гмин/L2
Гмах-максимальная отметка горизонтали;
Гмин-минимальная отметка горизонтали;
L-кратчайшее расстояние между горизонталями, через скважину;
i-природный уклон.
65.50-65.00/31=0,016129 65.50-65.00/32=0,015625
Hскв1= Гмах-i* l1=65.50 - 0,016129*25=65,09 Hскв2=65.50-0,015625*15=65.26
Контроль: Контроль:
Hскв1= Гмин+ i*l2=65.00+0,016129*6=65,09 Hскв2=65.00+0,015625*17=65.26
2.2 Оценка геологических условий строительной площадки.
По результатам привязки здания к геологическому разрезу устанавливается, что рабочим слоем основания является песок желтый, мелкий маловлажный, средней плотности . По коэффициенту относительной сжимаемости 0,571 mПа-1. По коэффициенту относительной сжимаемости грунт относиться к грунтамсредней сжимаемости. По пучинистости грунты являются пучиноопасными.
2.3 Выбор типа фундамента.
Исходя из геологических условий площадки строительства, характера напластований грунтов, физико-механических характеристик грунтов и конструктивной схемы здания, железобетонные, приняты фундаменты на естественном основании , неглубокого заложения, железобетонного, сборного исполнения, ленточной конфигурации повторяющей форму здания в плане.
2.4 Определение глубины заложения фундамента
Рисунок 11
Так как в здании имеется подвал, то по конструктивным требованиям подошва фундамента должна быть ниже пола подвала минимум на 0.5м.
Если принять этот размер (0.5) то отметка подошвы составит H=2.900.
Отсюда глубина заложения фундамента составит :
d=FL-DL=2.900-1.100=1.800
Данную глубину заложения следует сопоставить с глубиной промерзания грунтов.
Нормативная глубина промерзания в г. Казань dfn=170 для песков и супесей увеличивается в 1,2 раза принимаю dfn=204
Расчетная глубина промерзания грунтов составляет:
df= dfn*kn kn=0.6- коэффициент , учитывающий влияние теплового
df=204*0.6=1.2м режима здания.
Вывод:
dfn>df
204>1.2
Вывод: выбранная глубина заложения фундамента превышает глубину промерзания грунтов.
2.5Подсчет нагрузок на фундамент.
2.5.1 Определение грузовых площадей, приходящихся на 1м длинны фундамента
А1=6м*1м =6м2;А2=3м*1м =3м2
2.5.2 Сбор нагрузок на фундамент по оси Б- внутренняя.
Грузовая площадь приходящаяся на 1 м длинны фундамента на оси составляет А1=6м2
|
Виды нагрузок |
Подсчет |
Нормативная нагрузка, Н |
Коэффициент надежности по нагрузке ɤf |
Расчетная нагрузка Н |
|
Постоянные: І.От покрытия 1.Оцинкованная сталь |
378,94 |
1.2 |
454,73 |
|
|
2. Обрешетка b=50х50 S=350 |
321.4 |
417.85 |
||
|
3. Стропильная нога 100*150 и с шагом S=1200мм |
473.6 |
615.7 |
||
|
4. Коньковый прогон сечением А1=150*200 |
А1*р*1м*10 0.15*0.2*600*1 |
180 |
216 |
|
|
5. Стойка сечением А1=100*100 l=4000мм S=3000 |
80 |
96 |
||
|
6. Лежень сечением А1=100*150 А1=15000 l=12000 |
А1*l*р*1м*10 0.1*0.15*15*600*1*10 |
1080 |
1,1 |
1188 |
|
Итог: |
N1n=2513.9 |
N1=2988.2 |
||
|
ІІ. От чердачного перекрытия. 1. Стяжка |
t*A*р*10 0.2*12*6*10 |
2400 |
1,15 |
2760 |
|
2. Утеплитель |
t*A*р*10 0.25*6*100*10 |
1500 |
1,2 |
1800 |
|
3. Пароизоляция (пергамин) 4. Плита перекрытия. |
n*m*A*10 1*0.7*6*10 m*A*10 250*6*10 |
4.2 15000 |
5.04 18000 |
|
|
Итог: |
N11n=18904.2 |
N11=20081.04 |
||
|
ІІІ.От между этажного перекрытия. 1.Покрытие поверхностное. |
m*A*10 250*3*10 |
7500 |
1.2 |
9000 |
|
2.Прослойка связующая. |
t*A*р*10 0,02*6*2000*10 |
2400 |
2880 |
|
|
3. Выравнивающий слой |
t*A*р*10 0,06*6*1200*10 |
7200 |
8640 |
|
|
4. Плита перекрытия |
m*A*10 250*6*10 |
15000 |
18000 |
|
|
І˅. От стены из штучных материалов |
t*A*р*10 0.38*9.91*1800*10 |
63840 |
74186 |
|
|
Всего постоянные |
Ngn= N1n +N11n +n* N111n + N1˅n=109857 Ng= N1+N11+n*N111+N1˅=109097где-n количество перекрытий |
|||
|
Временные ˅. Снеговая а)при полном значении б)при пониженном значении |
S*A*0.7 43200*6*0.7 S*A*0.7 21600*6*0.7 |
NV(а)n=181440 NV(б) n=90720 |
- - |
S*A NV(а)=359200 S*A NV(б)=129600 |
|
VI. Полезная на чердачном перекрытии |
P*A 700*6 |
NIV n=4200 |
1.2 1.2 1.3 |
NIV=5040 |
|
VII. Полезная на перекрытии а)при полном значении б)при пониженном значении |
P*A 1500*6 P*A 300*6 |
NIV n=9000 NIIV n=1800 |
NIV=9000*1.2 NIV =10800 NIIV=1800*1.3 NIIV 2340 |
|
|
Полная на участок фундамента длиной 1 м: нормативная при пониженном значении Nn =Ngn+( NV(b)n+n* NVII(b)n)*ψ1= временных нагрузок (для расчетов на 109857+(90720+3*2340)*0.95= деформации) =202.7кН |
||||
|
Расчетная при полном значении N=Ng+( NV(а)n+NVI +n* NVIIn*ψа,n)*ψ2 временных нагрузок (для расчетов на 109097+(259200+5040+3*2340*1)*0.9 несущую способность) =353.2кН ψ1, ψ2–коэффициенты сочетания нагрузок; ψa, ψn -1 |
2.6 Размер подошвы фундамента измеряем способом исходя из условий
Р=N/b*l+ɤmt*d
P-давление передаваемое подошвой фундамента ɤmt-усредненный объемный вес =20
N-расчетное усилие по оси Б d-глубина заложения=1800мм
Расчетное сопротивление грунта.
R=ɤc1*ɤc2/k*[Mɤ*kz*b*ɤII+Mg*d1*ɤII1+(Mg-1)*db*ɤII1+Mc*CII]
Где ɤc1=1.3 ɤc2 =1.1-коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице
b=1.2м - ширина подошвы
k=1.1 CII= 0
Mɤ=0.98 db=2
Mg=4.93 d1=0.52
Mc=7.4
kz=1
ɤII=17.0
ɤII1=15.3
R=0.98*1*0.6*17.0+4.93*0.52*15.3+(4.93-1)*2*15.3+7.4*0]
|
b. м |
0.6 |
0.8 |
1 |
1.2 |
|
l. м |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
R.кПа |
366.3 |
283.7 |
234.2 |
201.1 |
|
Р.кПа |
220.3 |
224.6 |
228.9 |
233.3 |
2.6.1 Сбор нагрузок на фундамент по оси А-В наружная.
Грузовая площадь приходящаяся на 1 м длинны фундамента на оси составляет А1=3м2
|
Виды нагрузок |
Подсчет |
Нормативная нагрузка, Н |
Коэффициент надежности по нагрузке ɤf |
Расчетная нагрузка Н |
|
Постоянные: І.От покрытия 1. Оцинкованная сталь |
189,4 |
1.2 |
227,3 |
|
|
2. Обрешотка 50х50 S=350 |
157.8 |
205.1 |
||
|
3. Стропильная нога 100*150 S=1200мм |
236.84 |
307.8 |
||
|
4. Коньковый прогон сечением А1=150*200 |
А1*р*1м*10 0.15*0.2*600*1 |
180 |
216 |
|
|
5. Стойка сечением А1=100*100 l=4000мм S=3000 |
80 |
96 |
||
|
6. Лежень сечением А1=100*150 А1=15000 l=12000 |
А1*l*р*1м*10 0.1*0.15*15*600*1*10 |
1080 |
1,1 |
1188 |
|
Итог: |
N1n=1924 |
N1=2240 |
||
|
ІІ. От чердачного перекрытия. 1. Стяжка |
t*A*р*10 0.2*3*6*10 |
300 |
1,15 |
360 |
|
2. Утеплитель |
t*A*р*10 0.25*3*100*10 |
750 |
1,2 |
900 |
|
3. Пароизоляция (пергамин) |
n*m*A*10 1*0.7*3*10 |
21 |
25.2 |
|
|
4. Плита перекрытия. |
m*A*10 250*3*10 |
7500 |
9000 |
|
|
Итог: |
N11n=7571 |
N11=10285 |
||
|
ІІІ.От между этажного перекрытия. 1.Покрытие поверхностное. |
m*A*10 250*3*10 |
7500 |
1.2 |
900 |
|
2.Прослойка связующая. |
t*A*р*10 0,02*3*2000*10 |
1200 |
1440 |
|
|
3.Выравнивающий слой |
t*A*р*10 0,06*3*1200*10 |
2160 |
3592 |
|
|
Итого |
NIIIn=10860 |
NIII=14032 |
||
|
III. От стены из штучных материалов 1)От кладки 2)От утеплителя |
0.5*8.8*1900*10 0.1*8.8*300*10 |
83600 2640 |
1.1 1.1 |
91960 2909 |
|
Всего постоянные |
Ng n= N1n+n* N11n + NIIIn=107595 Ng= N1+n*N11+NШ=121421где n- количество перекрытий |
|||
|
Временные ˅. Снеговая а)при полном значении б)при пониженном значении |
S*A*0.7 43200*3*0.7 S*A*0.7 21600*3*0.7 |
NV(а)n=90720 NV(б)n=45360 |
- - |
S*A NV(а)=129600 S*A NV(б)=64800 |
|
VI. Полезная на чердачном перекрытии |
P*A 700*3 |
NIV n=2100 |
1.2 |
NIV=2520 |
|
VII. Полезная на перекрытии а)при полном значении б)при пониженном значении |
P*A 1500*3 P*A 300*3 |
NIV n=4500 NIIV n=900 |
NIV=5400 NIIV=1080 |
|
|
Полная на участок фундамента длиной 1 м: нормативная при пониженном значении Nn =Ngn+( NIV(b)n+n* NVI(b)n)*ψ1= временных нагрузок (для расчетов на 107595+(45360+3*900)*0.95= деформации) =153.25кН |
||||
|
Расчетная при полном значении N=Ng+( NIV(а)n+NV +n* NVIn*ψа,n)*ψ2= временных нагрузок (для расчетов на 121421+(8864+2520+3*5400)*0.9= несущую способность) =242.62кН ψ1, ψ2–коэффициенты сочетания нагрузок; ψa, ψn -1 |
2.6.2 Размер подошвы фундамента измеряем способом исходя из условий
Р=N/b*l+ɤmt*d
P-давление передаваемое подошвой фундамента ɤmt-усредненный объемный вес =20
N-расчетное усилие по оси А;В d-глубина заложения=1800мм
Расчетное сопротивление грунта.
R=ɤc1*ɤc2/k*[Mɤ*kz*b*ɤII+Mg*d1*ɤII1+(Mg-1)*db*ɤII1+Mc*CII]
Где ɤc1=1.3 ɤc2 =1.1-коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице
b=1.2м - ширина подошвы
k=1.1 CII= 0
Mɤ=0.98 db=2
Mg=4.93 d1=0.52
Mc=7.4
kz=1
ɤII=17.0
ɤII1=15.3
R=0.98*1*0.6*17.0+4.93*0.52*15.3+(4.93-1)*2*15.3+7.4*0]
|
b. м |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1 |
|
l. м |
1 |
1 |
1 |
1 |
|
R.кПа |
419 |
291,3 |
227,5 |
189,2 |
|
Р.кПа |
215,9 |
220,3 |
224,6 |
228,9 |
2.7 Назначение размеров и раскладки фундаментных плит по разбивочным осям. По найденным размерам подошвы фундамента ,производится подбор фундаментных плит соответствующей ширины по ГОСТ13580-85.Производится раскладка фундаментных плит по разбивочным осям на плане фундаментов
2.8 Расчет фундаментных плит на прочность
Расчет на прочность фундаментной плиты по оси (А)
Рассматривается плита марки ФЛ 12.24
Материалы плиты
Бетон тяжелый марки В15,рабочая арматура сталь класса А-III, распределительная арматура сталь класса Вр-I, монтажные петли сталь класса A-I
2.8.1 Расчет фундаментной плиты на прочность стадии эксплуатации
Высота фундаментной h=300 проверяют из расчета на поперечную силу
Q=P*e=127.7*0.3=38.31H/м
Для выполнения этого условия рабочая высота плиты h0 должно быть
h0=h-a≥
h0=300-40
h0=26085.13
Требуемая площадь сечения арматуры 1м длинны фундаментной плиты подсчитываются по формуле
RAs==0.67
Принято
2.8.2 Подбор монтажных петель
Масса плиты
m=1630
Условие прочности на 1 петлю
N==
Принимаю петлю марки М14-150 сталь класса 14 A-I