Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Расчет выполнен для каменных конструкций элементов многоэтажного гражданского каменного здания. Размеры здания в плане 19,8 х 21,6м (между крайними осями). Наружные стены здания выполнены из сплошной кирпичной кладки с последующим устройством теплоизоляции по одной из существующих современных эффективных систем. Внутренними опорами в здании воспринимающими нагрузку от покрытий и перекрытий, являются кирпичные столбы. Поперечный шаг столбов – 6,6 м, продольный – 5,4 м. Высота этажа Нэт=3,9 м, высота подвала – Нпод=2,8 м. Количество этажей, включая подвальный – 6. Район строительства – г. Магадан (V снеговой район). Расстояние от пола 1-го этажа до планировочной отметки – 0,7 м. Ширина оконных проемов – 1,3х2 м, высота-2,4 м. Ширина простенков в наружных продольных стенах – 1,4 м.
Значение нормативных нагрузок:
а) на 1м2 покрытия:
б) на 1м2 перекрытия:
Значение расчетных нагрузок:
а) на 1м2 покрытия:
б) на 1м2 перекрытия:
Грузовая площадь столба Агр=6,6∙5,4=35,64 м2; грузовая площадь простенка, воспринимающего нагрузку от покрытия и перекрытия,- Агр=5,4∙3,3=17,82 м2
Каменная кладка наружных стен выполняется из силикатного рядового кирпича на цементно-известковом (смешанном) растворе. Кладка столбов выполняется из керамического полнотелого одинарного кирпича на цементно-известковом растворе.
Расчет и конструирование простенка наружной стены 1-го этажа.
Сечение простенка прямоугольное с размерами h∙b=51∙140 см.
Каменная кладка наружных стен выполняется из силикатного рядового кирпича М150 на цементно-известковом растворе М75 (расчетное сопротивление кладки R=2,0 МПа), . Определяем расчетное продольное усилие, действующее на простенок в уровне верхнего оконного проема.
Грузовая площадь для определения нагрузки на простенок 1-го этажа от собственного веса стены: 1 - учитываемые участки стены при определении нагрузки
При Агр= 17,82м2,
А1=9 м2 (для жилых зданий, общежитий, гостиниц, бытовых помещений и т.д.)
Коэффициент сочетаний , где
n – общее число перекрытий, от которых рассчитываются нагрузки на элемент
, где
- плотность каменной кладки;
- коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса стены;
- коэффициент надежности по назначению;
Опорная реакция ригеля, приложенная на рассчитываемый простенок, равна
Эксцентриситет опорной реакции ригеля
- глубина заделки ригеля
Изгибающий момент в сечении простенка на уровне верха оконного проема
Несущую способность простенка определяем по формуле
, где
- площадь сжатой части сечения
- расчетное сопротивление кладки не снижается;
Эксцентриситет расчетного продольного усилия
- расчет по раскрытию трещин в швах кладки не требуется.
; - упругая характеристика кладки (табл. 1.21.)
.Тогда .
По табл. 1.23 - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента .
.
По табл. 1.23 - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н в плоскости действия изгибающего момента.
При h=51 см > 30 см ;
> - несущая способность простенка достаточна.
Расчет кирпичного столба подвала с поперечной сетчатой
арматурой.
Грузовая площадь столба
Агр=35,64 м2
Расчетная схема столба: 1- каменный столб; 2- ригель; 3- плиты перекрытия; 4- конструкция пола
Кладка столбов выполняется из керамического полнотелого кирпича М125 на цементно-известковом растворе М75 (расчетное сопротивление кладки R=1,9 МПа).
Упругая характеристика кладки α=1000
Армирование из холоднотянутой проволоки класса В500 (Вр-1), расчетное сопротивление
Rs=245 МПа, нормативное Rsn=500 МПа.
Вычисляем нагрузку, приходящуюся на столб подвала
При Агр=35,64 м2 ,А1=9 м2
N=Nпод=(Nпок+5Nпер)∙γn∙1,05=35,64∙((5,175+3,2)+5∙(4,83 +0,534∙7,2))∙0,95∙1,05=1840,6кН
Принимаем максимально возможное значение расчетного сопротивления армированной кладки сжатию: Rsk=2,0∙R=2,0∙1,9=3,8 МПа
Определяем необходимый процент армирования, обеспечивающий прочность кладки Rsk:
Учитывая допустимые границы армирования можно записать:
μ=0,1%< μ=0,347%< μ=50∙R/Rs=50∙1,9/245=0,388 (<μmax=1%)
Принимаем диаметр стержней сеток d=4 мм, Аst=0,126 cм2 и размер ячеек сетки с=4,0см
Необходимый шаг сеток по высоте s:
Тогда s=16,24/7,7=2,11n
Устанавливаем сетки с шагом s, равным двум рядам кладки (2ряд≤s≤5ряд)
Упругая характеристика кладки с сетчатым армированием:
, где
Ru=2∙1,9=3,8 МПа
Rsku=k∙R+2∙Rsn∙μ/100=2∙1,9+2∙500∙0,388/100=7,68 МПа -временное сопротивление сжатию армированной кладки.
Из условия прочности центрально-сжатых элементов N<mg∙φ∙Rsk∙A, принимая mg∙φ=1,0, в первом приближении вычисляем размеры поперечного сечения армированного столба
Принимаем а=77см А=772=5776см2>4843,7 см2
По найденным размерам поперечного сечения столба уточняем значение произведения mg∙φ, принимая l0=0,9∙Hпод=0,9∙280=252см λh= l0/h=252/76=3,3
φ=1 mg=1.0 так как h=76см>30см
Тогда
Согласно требованиям СНиП размер h поперечного сечения столба должен быть не менее Так как , требования удовлетворяется.
Расчет и конструирование каменного фундамента под столб.
Кладка фундамента выполняется из бутобетона. Марка бутового камня 100, класс бетона по прочности на сжатие – В5. Расчетное сопротивление бутобетона сжатию R=2,2 МПа (по табл. 1.18) . Расчетное сопротивление грунта основанию Rгр=0,35 МПа.
На фундамент опирается кирпичный столб сечением 77х77 см, расчетная нагрузка от которого на фундамент равна .
Определяем нормативное значение нагрузки, действующей на фундамент, при среднем значении коэффициента надежности по нагрузке :
кН.
Принимая собственную массу фундамента и грунта на его обрезах равной 10% от , находим размер подошвы квадратного в плане фундамента:
см.
,
Принимаем .
Расчетное давление на грунт .
Интерполированием находим минимальное отношение высоты отступов к их ширине k=1,5.
Определяем высоту фундамента по формуле:
.
Округляем высоту фундамента до , принимая .
Проверяем прочность фундамента на местное сжатие под подошвой кирпичного столба из условия , где
- площадь смятия, на которую передается нагрузка;
;
(табл. 1.25);
- расчетное сопротивление кладки на смятие;
- коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки;
Прочность фундамента на местное сжатие не обеспечена, поэтому необходимо устройство распушки.
- площадь смятия, на которую передается нагрузка;
;
(табл. 1.25);
- расчетное сопротивление кладки на смятие;
- коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки;
Прочность фундамента на местное сжатие обеспечена.
Местное сжатие каменной кладки под опорой ригеля
Кладка из силикатного кирпича М75 на цементно-известковом растворе М25 (кладка в летнее время), расчетное сопротивление кладки R= 1,1 МПа.
Опорная реакция ригеля .(рассчитано ранее).
Класс бетона ригеля – В15, ; момент инерции поперечного сечения ригеля , ширина полки ригеля b=40см, расчетный пролет ; длина опорных участков .
Коэффициент постели для затвердевшей кладки .
Прогиб ригеля при отсутствии в нем нормальных трещин
где q=2∙P/l=2∙156,5/6,6=47,4 кН/м.
Тангенс угла наклона оси ригеля в середине опорного участка .
Полезная длина опоры - эпюра распределения напряжений по длине опирания будет по трапеции с коэффициентом полноты
, где
Расчетная площадь сечения А=(2∙51+40)∙25=3550 см2; Площадь смятия ; ;
.
Несущая способность кладки при смятии
,
где
- прочность кладки при местном сжатии под опорой ригеля
достаточна, но опорная реакция ригеля > 100кН, значит необходима установка опорной плиты. Принимаем конструктивно плиту марки ПП с размерами в плане 38х51см, высотой 22см.
Расчет надоконной каменной перемычки
Ширина оконного проема l=130 см, при такой ширине проема он перекрывается арочной перемычкой.
Кладка из силикатного кирпича М75 на цементно-известковом растворе М25, расчетное сопротивление кладки R= 1,1 МПа;
Плотность кладки , толщина стены h = 51см;
hкmin =0,25∙1,3=0,325м, принимаем hк=350мм
f=1300/5=260мм
Расчетная высота перемычки (так как нагрузки от перекрытий отсутствуют). Так как с=0,7м >
Расчетная распределительная нагрузка от 1п.м. кладки высотой l/3 равна
Изгибающий момент в середине пролета перемычки от распределительной нагрузки
Из табл.1.36 находим d=0,15с=0,15∙0,7 =0,105 м. Тогда расчетный распор 2∙10,5)=3061(Н), а эксцентриситет его приложения .
Размеры поперечного сечения перемычки удовлетворяют условию 30см: ширина 51см, высота с=70см. Поэтому независимо от характера нагрузки .
Учитывая, что сечение перемычки ; расчетное сопротивление кладки .
Площадь сжатой части сечения .
Коэффициент . Коэффициент продольного изгиба (небольшой пролет и перемычка зажата в кладке).
Определяем несущую способность перемычки:
Прочность перемычки обеспечена.
Расчет стены подвала
Расчет выполняется для глухого участка стены с длиной равной В=5,4 м.
Кладка стены выполняется из крупных пустотелых бетонных блоков высотой 58 см,и толщиной 40 см. Превышение толщины стены первого этажа толщины стены подвала: 51-40=11см < 20см. Плотность бетона ρ=22 кН/м3,блоки изготовлены из тяжелого бетона класса В7,5, кладка из них выполняется на цементно-песчаном растворе марки 50.Упругая характеристика кладки ά=1500.
Расчетное сопротивление кладки сжатию R=1,1∙2,7∙0,5=1,485 МПа,
где γс=1,1 –коэффициент условий работы
к=0,5 – коэффициент учитывающий наличие пустот в блоках
Высота подвала-2,8 м. Глубина заложения подошвы фундамента от пола подвала -0.8м(>50см).
Нижняя опора в расчетной схеме принимается в уровне верха, т.к. засыпка пазух грунтом производится после устройства полов в подвале.
Уровень отмостки ниже уровня пола первого этажа – 0,7м.
Объемная масса грунта ρгр=1600 кг/м3(16 кН/ м3), расчетный угол внутреннего трения φ=30о
Временная нормативная нагрузка на поверхности земли p=10 кН/ м2, γf=1,2 коэффициент надежности по нагрузке для грунта =1,2;
Расчетная высота стены lo =2,7 м. Гибкость стены λh=lo/h=2,7/0,4=6,75 φ=0,969
Приведенная толщина грунта от временной нагрузки Нred=р/ргр=10/16=0,625 м.
Нагрузки действующие на стену:
-вертикальные
N=2Nст1 + 4∙Nпер +Nпокр +Nпрост+Nподок =[2∙306,0+4∙(5,175+0,613∙7,20)∙17,82∙0,95+
(5,175+3,2) ∙17,82∙0,95+2∙2,4∙1,4∙0,51∙18∙1,1∙0,95+(0,9+0,55) ∙5,4∙0,51∙18∙1,1∙0,95]=1553,1кН, где
n – общее число перекрытий, от которых рассчитываются нагрузки на элемент
Опорное расчетное давление перекрытия над подвалом
Р=0,95∙(4,83+0,613∙7,2)∙5,4∙3,3=156,5 кН
-горизонтальные - боковое давление грунта с учетом временной нагрузки на его поверхности.
q1=1,2∙16∙5,4∙0,625∙tg2(45о-0,5∙300)=21,6 кН/м
q2=16∙ (1,2∙0,625+1,2∙2,3) ∙5,4∙ tg2(45о-0,5∙30 о)=101,0 кН/м
Определяем изгибающие моменты в стене подвала от вертикальных нагрузок:
Учитываем случайный эксцентриситет е=4 см,т.к. толщина стены подвала меньше толщины стены.
Ось стены первого этажа не совпадает с осью стены подвала, поэтому изгибающий момент на уровне верха стены подвала равен
М1=МN+ МP=N1∙(e+e1)+P∙ e2, где
e1=0,51/2-0,4/2=0,055 м
e2=0,4/2-0,25/3=0,116 м
М1=-1553,1∙(0,04+0,055)+156,5∙0,116=-129,4 кН/м
Величина изгибающего момента от трапецивидной нагрузки в любом сечении, расположенном на расстоянии х от поверхности земли:
, где
b=0,15м.
Расстояние от поверхности земли:
Максимальный изгибающий момент:
Суммарный расчетный изгибающий момент от вертикальных и горизонтальных нагрузок равен:
где k=0,80 – учитывает пустотность блоков по объему.
Т.к. M2<M1, дальнейший расчет ведем по максимальному из моментов М1
Расчет прочности стены выполняем по формуле
, где
- площадь сжатой части сечения
- расчетное сопротивление кладки не снижается;
Эксцентриситет расчетного продольного усилия
- расчет по раскрытию трещин в швах кладки не требуется.
;
φ=0,978- коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента .
.
По табл. - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н в плоскости действия изгибающего момента.
При h=40 см > 30 см ;
> - прочность стены обеспечена.
Учитывая, что толщина кладки стены первого этажа больше толщины стены подвала, необходимо участок стены первого этажа, расположенного непосредственно над обрезом стены подвала из блоков, заармировать кладочными сетками не менее, чем в трех швах по всей толщине стены.
Расчетная продольная сила в том же сечении:
N2=1553,1+156,5+5,4∙(1,14+0,4)∙0,4∙22∙0,80∙1,1∙0,95=1770,7кН.
Расчет прочности стены выполняем по формуле
, где
- площадь сжатой части сечения
- расчетное сопротивление кладки не снижается;
Эксцентриситет расчетного продольного усилия
- расчет по раскрытию трещин в швах кладки не требуется.
;
φ=0,978- коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента .
.
По табл. - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н в плоскости действия изгибающего момента.
При h=40 см > 30 см ;
> - прочность стены обеспечена.
Учитывая, что толщина кладки стены первого этажа больше толщины стены подвала, необходимо участок стены первого этажа, расположенного непосредственно над обрезом стены подвала из блоков, заармировать кладочными сетками не менее, чем в трех швах по всей толщине стены.
Расчет каменного фундамента под наружную стену (под стену подвала)
Кладка фундамента выполняется из бутобетона. Марка бутового камня – 100, класс бетона по прочности на сжатие – B5. Расчетное сопротивление бутобетона сжатию R=2,2 МПа. Расчетное сопротивление грунта основанию Rгр=0,35 МПа. На фундамент опирается стена подвала. Расчетная длина участка фундамента B=5,4 м.
Принимая предварительно высоту фундамента равной 60 см, определяем нагрузку, действующую на фундамент:
N=1742,6+5,4∙1,62∙0,4∙22∙0,8∙1,1∙0,95=1807 кН.
Нормативное значение нагрузки, действующей на фундамент, при среднем значении коэффициента надежности по нагрузки равно:
кН.
Принимая собственную массу фундамента и грунта на его обрезах равной 5% от находим размер подошвы фундамента:
см2.
Усиление стальной обоймой простенка
Необходимо запроектировать усиление простенка первого этажа, при надстройки здания на два этажа.
Сечение простенка прямоугольное с размерами h∙b=51∙140 см.
Каменная кладка наружных стен выполняется из силикатного рядового кирпича М150 на цементно-известковом растворе М75 (расчетное сопротивление кладки R=2,0 МПа). На простенок до надстройки действует вертикальное расчетное усилие
с эксцентриситетом . В кладке простенка имеются небольшие трещины.
Определяем величину нагрузки, которая будет действовать на простенок после надстройки здания на два этажа:
При Агр=17,82м2,
А1=9 м2
, где
- плотность каменной кладки;
- коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса стены;
- коэффициент надежности по назначению;
Опорная реакция ригеля, приложенная на рассчитываемый простенок, равна
Эксцентриситет опорной реакции ригеля
Изгибающий момент в сечении простенка на уровне верха оконного проема
Несущую способность простенка определяем по формуле
, где
- площадь сжатой части сечения
- расчетное сопротивление кладки не снижается;
Эксцентриситет расчетного продольного усилия
- расчет по раскрытию трещин в швах кладки не требуется.
; - упругая характеристика кладки (табл. 1.21.)
.Тогда .
По табл. 1.23 - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента .
.
По табл. 1.23 - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н в плоскости действия изгибающего момента.
При h=51 см > 30 см ;
< - несущая способность простенка не достаточна.
Необходимое повышение несущей способности простенка осуществляем путем устройства стальной обоймы.
Требуемая величина увеличения несущей способности простенка за счет поперечной арматуры ( планок ) обоймы:
; ; mk = 0,7.
Хомуты обоймы принимаем из полосовой стали (ВСт3сп), а вертикальную арматуру по конструктивным соображениям из 4└ 50х5мм. Принятые материалы обоймы аналогичны стали класса А240, по табл. 1.10 Rsc=43МПа и Rsw=150МПа
Принимаем расстояние между осями планок обоймы S=40см ( кратно высоте простенка )
( ≤h=51см, ≤40∙4=160см, ≤50см )
,
Принимаем полосу сечением 50х14мм, . Учитывая, что b/h=140/51=2,75>2. Устанавливаем дополнительные поперечные связи из стальных стержней Ø10 A240 с шагом 70см в плане и с шагом 40 см по высоте обоймы ( равен шагу планок ). Обойма устанавливается на высоту оконных проемов и оштукатуривается цементно-песчаным раствором толщиной 30 мм.
Усиление стальной обоймой столба подвала
Необходимо запроектировать усиление столба подвала, при надстройки здания на два этажа.
Кладка столба сечением 77х77см выполняется из керамического полнотелого кирпича М125 на цементно-известковом растворе М75 (расчетное сопротивление кладки R=1,9 МПа). Кладка не имеет трещины. Столбы заармированы сетками d=4 мм и размер ячеек сетки с=4,0см с шагом s, равным двум рядам кладки. Ru=2∙1,9=3,8 МПа.
Упругая характеристика кладки α=1000
На столб до надстройки действует вертикальное расчетное усилие кН
Определяем величину нагрузки, которая будет действовать на столб после надстройки здания на два этажа:
При Агр=35,64 м2 ,А1=9 м2
N =(Nпок+7Nпер)∙γn∙1,05=35,64∙((5,29+3,2)+7∙(4,83+0,513∙6,9))∙0,95∙1,05=2384,7 кН
Проверка на прочность при надстройки
N<mg∙φ∙Rsk∙A
1∙3,8∙100∙5929=22530,2 Н < 23847,0 Н - несущая способность столба не достаточна.
Необходимое повышение несущей способности столба осуществляем путем устройства стальной обоймы.
Требуемая величина увеличения несущей способности столба за счет поперечной арматуры
( планок ) обоймы:
l0=0,9∙Hпод=0,9∙280=252см λh= l0/h=252/77=3,27
φ=1 mg=1
; (для центрально сжатого элемента)
Хомуты обоймы принимаем из полосовой стали (ВСт3сп), а вертикальную арматуру по конструктивным соображениям из 4└ 50х5мм. Принятые материалы обоймы аналогичны стали класса А240, по табл. 1.10 Rsc=43МПа и Rsw=150МПа
Принимаем расстояние между осями планок обоймы S=40см ( кратно высоте столба )
( ≤h=77см, ≤40∙4=160см, ≤50см )
,
Принимаем полосу сечением 20х2мм, . Учитывая, что b/h=77/77=1<2. Устанавливать дополнительные поперечные связи не требуется.
Расчет усиления каменного фундамента под столб
Кладка фундамента выполняется из бутобетона. Марка бутового камня 100, класс бетона по прочности на сжатие – В5. Расчетное сопротивление бутобетона сжатию R=2,2 МПа (по табл. 1.18) . Расчетное сопротивление грунта основанию Rгр=0,33 мПа.
Расчетная нагрузка на фундамент от столба подвала после надстройки на два этажа N=2384,7 кН.
Определяем нормативное значение нагрузки, действующей на фундамент, при среднем значении коэффициента надежности по нагрузке :
кН.
Принимая собственную массу фундамента и грунта на его обрезах равной 10% от , находим размер подошвы квадратного в плане фундамента:
см.
Принимаем , значит ширину подошвы фундамента на 40см, по 20см с каждой стороны.
Деформационные швы
Согласно СНиП 23-01-99 (2003), температура воздуха наиболее холодной пятидневки в г.Магадан -29С0. Кладка стен выполняется из силикатного рядового кирпича на растворе М25.
Следовательно по табл. 6.6 учебника - расстояние между температурными швами 90м. Т.к.длина здания всего 21,6м, то разбивать здание на температурные блоки не требуется.
Простенок первого этажа для зимних условий возведения
Кирпич и камни перед укладкой должны быть очищены от снега и наледи. В зимних условиях применяют те же системы перевязки швов, что и в летних, однако при многорядной системе каждые три ложковых ряда должны перекрываться тычковым. Кирпич укладывают приемом вприжим, что обеспечивает лучшее заполнение вертикальных швов. Толщина горизонтальных швов в среднем в пределах этажа должна составлять 12, вертикальных—10 мм. Кладку ведут на всю толщину стены, а в пределах захватки — на высоту яруса без разрывов.
Кладка, выполненная способом замораживания, при оттаивании дает осадку на 1—2 мм на каждый метр высоты. Поэтому над установленными оконными и дверными коробками необходимо оставлять зазоры на осадку: 5 мм — при кирпичной кладке и 3 мм — при кладке из бетонных или природных камней.
В необходимых случаях на периоды оттаивания и твердения раствора производят усиление сильно нагруженных элементов кладки (простенков, столбов и др.). Характер и способ усиления зависят от вида конструкции и степени ее загрузки. Стены подпирают подкосами, простенки крепят сжимами (рис. 6.17, а) или разгружают стойками, установленными в проемах (рис. 6.17,6), столбы усиливают хомутами (рис. 6.17,в). Временные крепления конструкций, а также предельная высота стен в период оттаивания должны быть указаны в проектах зданий и сооружений.
Рис. 6.17. Обеспечение устойчивости кладки при оттаивании:
а — усиление простенков; б — разгрузка простенков; в — усиление столбов; 1 — доска толщиной 80—100 мм; 2 —стойка диаметром 160—180 мм: 3 — подкладка толщиной 40—50 мм; 4 — клинья; 5, 6 — уголки; 7 — сжимные болты
Каменная кладка на растворах с противоморозными добавками ведется по тем же правилам, что и кладка способом замораживания на подогретых растворах. При введении противоморозных добавок понижается температура замерзания раствора, чем обеспечивается его твердение при отрицательных температурах.
В качестве противоморозных добавок применяют азотнокислый натрий (нитрит натрия), углекислый калий (поташ), хлорид натрия и хлорид кальция. Нитрит натрия и поташ используют при кладке как надземных, так и подземных конструкций. Если применяют раствор марки не ниже 100 с добавкой нитрита натрия или поташа, допускается зимой возводить кирпичные здания высотой до 9 этажей. При этом прочность раствора в первых пяти этажах при кладке вышележащих этажей должна быть не ниже установленной проектом.
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Факультет, курс, группа: ИАФ V-1
Специальность: реставрация и реконструкция
Кафедра: ЖБК
КУРСОВАЯ РАБОТА
Студент Мельник О.М.
Состав работы:
Руководитель работы: проф. Бедов А.И.
Консультант: проф. Бедов А.И.
К защите:
Проект защищен с оценкой:
PAGE \* MERGEFORMAT14
EMBED AutoCAD.Drawing.17
EMBED AutoCAD.Drawing.17
EMBED AutoCAD.Drawing.17
EMBED AutoCAD.Drawing.17
EMBED AutoCAD.Drawing.18
EMBED AutoCAD.Drawing.17