Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
Вариант 4-2
Сопряжение а (ø25).
Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.
Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.
Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.
Для размера вала принимаю основное отклонение f, т.к. необходимо обеспечить вращение рукоятки, сопряжение подвижное, остальные условия нормальные.
Для размера отверстия принимаю 9-й квалитет, для вала - 9-й квалитет, т.к. нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.
Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 8-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 8-й степени точности, т.к. принят 9-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.
Для отверстия принимаю Ra = 3,2 мкм, для вала - Ra = 1,6 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 18-30 мм, для размера отверстия принят 9-й квалитет, а вала 9-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.
Сопряжение б (Ø32).
Принимаю переходную посадку, т.к. сопряжение неподвижное.
Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.
Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.
Для размера вала принимаю основное отклонение js6, соединение неподвижное, втулка сменная, дополнительного крепление нет, точного центрирования не требуется, остальные условия нормальные.
Для размера отверстия принимаю 7-й квалитет, для вала - 6-й квалитет, т.к. нужно центрирование деталей, остальные условия нормальные.
Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 6-й степени точности, т.к принят 7-й квалитет, для вала – 5-й степени точности, т.к. принят 6-й квалитет и к деталям предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.
Для отверстия принимаю Ra = 1,6 мкм, для вала - Ra = 0,8 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 30-50 мм, для размера отверстия принят 7-й квалитет, а вала 6-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.
Сопряжение в (ø25).
Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.
Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.
Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.
Для размера вала принимаю основное отклонение h, т.к. точного центрирования для деталей не требуется, остальные условия нормальные.
Для размера отверстия принимаю 9-й квалитет, для вала - 8-й квалитет, т.к. не нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.
Для отверстия принимаю допуск параллельности по 8-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 7-й степени точности, т.к. принят 8-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.
Для отверстия принимаю Ra = 3,2 мкм, для вала - Ra = 1,6 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 18-30 мм, для размера отверстия принят 9-й квалитет, а вала 8-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.
Сопряжение г (ø15).
Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.
Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.
Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.
Для размера вала принимаю основное отклонение g, т.к. необходимо обеспечить вращение рукоятки, сопряжение подвижное, количество опор больше нормального, остальные условия нормальные.
Для размера отверстия принимаю 7-й квалитет, для вала - 6-й квалитет, т.к. нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.
Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 6-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 8-й степени точности, т.к. принят 9-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.
Для отверстия принимаю Ra = 1,6 мкм, для вала - Ra = 0,8 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 10-18 мм, для размера отверстия принят 7-й квалитет, а вала 6-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.
Сопряжение д (ø15).
Принимаю посадку с зазором, т.к. сопряжение подвижное.
Принимаю систему отверстия, т.к. условий для системы вала нет, а при прочих условиях система отверстия экономичнее.
Для размера отверстия принимаю основное отклонение Н, т.к. отверстие в системе отверстия является основным.
Для размера вала принимаю основное отклонение g, т.к. необходимо обеспечить сборку узла, сопряжение подвижное, количество опор больше нормального, остальные условия нормальные.
Для размера отверстия принимаю 7-й квалитет, для вала - 6-й квалитет, т.к. нужно создавать запас точности на износ деталей, остальные условия нормальные.
Для отверстия принимаю допуск цилиндричности по 6-й степени точности, т.к принят 9-й квалитет, для вала – 8-й степени точности, т.к. принят 9-й квалитет и к деталям не предъявляются повышенные требования по форме поверхностей.
Для отверстия принимаю Ra = 1,6 мкм, для вала - Ra = 0,8 мкм, т.к. номинальные размеры входят в интервал 10-18 мм, для размера отверстия принят 7-й квалитет, а вала 6-й квалитет, допуски формы приняты в пределах 60% от допусков размеров.
Вариант 6-2
Проектный расчет цепи.
Схема размерной цепи.
|
Обозначение звена |
Нормальный размер звена, мм |
Условное обозначение поля допуска размера |
S, мм |
i, мм |
Вид звена |
|
А1 |
10 |
e8 |
-0,025 |
-0,047 |
УМ |
|
А2 |
80 |
b11 |
-0,20 |
-0,39 |
УМ |
|
А3 |
10 |
h13 |
0 |
-0,22 |
УМ |
|
А4 |
25 |
+0,19 |
-0,19 |
УВ |
|
|
A5 |
77 |
+0,26 |
-0,26 |
УВ |
|
|
АΔ |
+0,60 |
+0,28 |
ЗАМ |
АΣ = Σ Аj ув - Σ Аj ум = (А4 + А5) - (А1 + А2+ А3 ) = (25 + 77) - (10+80+10) = 2 мм
TА∑ = ∆ SA∑ - ∆ IA∑ = 0,6 – (+0,28) = 0,32 мм.
T∑ (мкм) 320 320
a = —————- = ——————————— = —————————— = 46,85 ед. допуска,
m +n iA1 + iA2 + iA3 + iA4 + iA5 0,9+1,86+0,9+1,31+1,86
∑ iAj(мкм)
1
Для 9-го квалитета a = 40, для 10-го квалитета a = 64ед. допуска. Так как полученные 46,85 ед. допуска ближе к 9-му квалитету, то принимаем его.
Так как А1, А2, А3 – валы, а звенья А4 и А5 – прочие, то звенья А1, А2, А3 рассматриваются как основной вал.
∆ SA1 = 0; ∆ IA1 = - 0,036мм; ∆ SA2 = 0 мм; ∆ IA2 = -0,074 мм;
∆ SA3 = 0; ∆ IA3 = - 0,036мм; ∆ SA4 = +0,026 мм; ∆ IA4 = -0,026 мм;
∆ SA5 = +0,037 мм; ∆ IA5 = -0,037 мм
m n
∆S А∑ = ∑ ∆S Aj ув - ∑ ∆IAj уv = (∆S А4 + ∆S А5) - (∆IA1 + ∆IA2 + ∆IA3) =
1 1
=[(+0,026) + (+0,037)] – [(-0,036) + (-0,074) + (-0,036) = + 0,209 мм.
что не удовлетворяет условию задачи ( так как задано ∆S А∑ = + 0,60 мм),
m n
∆I А∑ = ∑ ∆I Aj ув - ∑ ∆SAj уv =( ∆IА4 + ∆IА5 ) – (∆SA1+ ∆SA2 + ∆SA3) =
1 1
= [(-0,026) + (-0,037)]–[0+0+ 0] = -0, 063 мм
что не удовлетворяет условию задачи ( так как задано ∆I А∑ = + 0,28 мм).
ТА∑ = ∆S А∑ - ∆I А∑ = + 0,209 – (-0,063) = 0,272 мм,
что меньше заданного (задано ТА∑ = 0,32 мм).
Так как предварительно полученные ∆SА∑ и ТА∑ не удовлетворяют условию задачи, то выбираем звено компенсатор. Так как ТА∑ получилось меньше заданного, ∑ТAj следует увеличить (должно быть ∑ТAj = ТА∑).
В данном случае следует увеличить допуск А5 (прочие). Тогда принимаем
∆S А5 = х и решаем уравнение относительно х:
m n
∆S А∑ = ∑ ∆S Aj ув - ∑ ∆IAj ум = (∆S А4 + х) - (∆IA1 + + ∆IA2+ ∆IA3) =
1 1
=[(+0,026) + х] – [(-0,036) +(-0,074) + (-0,036) = + 0,60 мм.
отсюда
х = ∆S А∑- [(∆S А4 ) - (∆IA1+ ∆IA2 + ∆IA3)] = 0,6-0,026-0,146 =+0,428 мм
m n
∆ I А∑ = ∑ ∆ I Aj ув - ∑ ∆ S Aj ум = (∆IA4 + у)- (∆S А1+ ∆S А2+ ∆S А3) =
1 1
=[(-0,026) + у] – [0 + 0 + 0] = + 0,28 мм.
Отсюда y = +0,306
m n
∆S А∑ = ∑ ∆S Aj ув - ∑ ∆IAj ум=[(+ 0,026)+(+0,428)]–[(-0,036)+(-0,074)+(-0,036)]= +0,6мм
1 1
∆ I А∑ = [(-0,026) + (+0,306)] – [0 + 0 + 0] = + 0,28 мм.
что удовлетворяет условию задачи.
Ответ: А1 = 10-0,36 , А2 = 80-0,074 , А3 = 10-0,36 , А4 = 25±0,026 , А5 = 77
Проверочный расчет цепи методом максимума – минимума.
m n
АΣ = Σ Аj ув - Σ Аj ум = (А4 + А5) - (А1 + А2+ А3 ) = (25 + 77) - (10+80+10) = 2 мм
1 1
m n
ΔSАΣ = Σ ΔSАj ув - Σ ΔIАj ум = (ΔSА4+ΔSА5) – (ΔIА1 + ΔIА2 + ΔIА3)=
1 1
= [(+0,19) +(+0,26)] –[(-0,047) + (-0,39) + (0,22) = + 1,107 мм
m n
ΔIАΣ = Σ ΔIАj ув - Σ ΔSАj ум = (ΔIА4+ΔIА5)– (ΔSА1 + ΔSА2 + ΔSА3) =
1 1
= [(-0,19) + (-0,26)] - [(-0,025) + (-0,20) + 0] = - 0,225 мм
ТАΣ = ΔSАΣ - ΔIА Σ = (+ 1,107) – (-0,225) = 1,332 мм
m+ n
ТАΣ = Σ ТАj = ТА1 + ТА2+ ТА3+ ТА4 + ТА5 =
1
= 0,022+ 0,19 + 0,22 + 0,38 + 0,52= 1,332 мм
что удовлетворяет закономерности размерной цепи.
ΔсАΣ = ΔSАΣ - 0,5ТА Σ = (+ 1,107) – 0,5 х 1,332 = + 0,441 мм
Ответ: АΣ = 2
Проверочный расчет цепи теоретико-вероятностным методом
m n
АΣ = Σ Аj ув - Σ Аj ум = (А4 + А5) - (А1 + А2+ А3 ) = (25 + 77) - (10+80+10) = 2 мм
1 1
ΔcA1 = ΔSA1 – 0,5 TA1 =-0,025-0,5x0,022=-0,036 мм
ΔcA2 = ΔSA2 – 0,5 TA2 =0,20-0,5x0,19=-0,295 мм
ΔcA3 = ΔSA3 – 0,5 TA3 =0-0,5x0,22=-0,11 мм
ΔcA4 = ΔSA4 – 0,5 TA4 =+0,19-0,5x0,38=0 мм
ΔcA5 = ΔSA5 – 0,5 TA5 =+0,26-0,5x0,52=0 мм
ΔSA ∑ = ΔCA∑+ 0,5TA∑ =+0,441 +0,5 x 0,706 = + 0,794 мм
ΔIA∑ = ΔcA∑ - 0,5 x TA ∑ = +0,441 – 0,5 x 0,706 = + 0,088 мм.
Расчет резьбового соединения
Задано резьбовое соединение М33х 3-7G/8g
d1 = D1 = d – 4 + 0,752 = 33 – 4 + 0,752 = 29,752 мм.
eid1 – не нормируется; ESD – не нормируется; ESD2 = + 0,383 мм;
ESD1 = + 0,678 мм; EID (D2, D1) = +0,048 мм.
= 0,315 мм;
TD2 = ESD2 – EID2 = + 0,383 – 0,048 = 0,335 мм; TD1 = ESD1 – EID1 = + 0,678 – 0,048 = =0,630 мм;
8. dнб = d + esd = 33 +(-0,048) = 32,952 мм; dнм = d + eid = 33 – 0,648 = 32,352 мм;
d2нб = 31,051 + (-0,048) = 31,003 мм; d2нм= 31,051 + (-0,363) = 30,688 мм;
d1нб = 29,752 – 0,048 = 29,704 мм; d1нм – конструктором не нормируется (обеспечивается технологически); Dнб – конструктором не нормируется (обеспечивается технологически);
Dнм = 33 + 0,048 = 33,048 мм; D2нб = 31,051 + 0,383 = 31,434 мм; D2нм = 31,051 + 0,048 = = 31,099 мм; D1нб = 29,752 + 0,678 = 30,430 мм; D1нм = 29,752 + 0,048 = 29,800 мм.
9. d = 33-0,648; d2 = 31,051-0,363; D2 = 31,051+0,383; D1 = 26,752+0,678.
Схема расположения полей допусков по профилю резьбового сопряжения