Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.
Предоплата всего
Подписываем
10.1 расчет опорных узлов ферм с самоанкерущейся арматурой
10.2 расчет и конструирование оболочки положительно кривизны
Типовые железобетонные оболочки положительной гауссовой кривизны предназначены для покрытий зданий с сетками колонн 18×24, 18×30 и 24×24 м без фонарей верхнего света, с зенитными или со светоаэрационными фонарями, без перепадов высот, без кранов или с подвесными кранами грузоподъемностью до 5 т, с мостовыми кранами грузоподъемностью до 50 т, с неагрессивной, слабо- и среднеагрессивной газовой средами.
Оболочки являются сборно-монолитной конструкцией, собираемой из плит номинальным размером 3×6 м с цилиндрической поверхностью, контурных диафрагм в виде ферм и поясов (рис. 11.10).
Рис. 11.10. Оболочка положительной гауссовой кривизны
Поверхность оболочки представляет собой выпуклый многогранник, образованный системой цилиндрических сводов, вписанных в исходную тороидальную поверхность.
Фермы-диафрагмы устанавливаются по средним рядам колонн (для смежных оболочек и у температурных швов), а контурные пояса – по наружным рядам; возможно также применение ферм в качестве диафрагм и по наружным рядам колонн (например, при намечающемся расширении здания).
Плиты разделяют на основные и доборные (рис. 11.11). Все плиты криволинейны в направлении большего размера; стрела подъема – 190 мм.
Рис. 11.11. Маркировочная схема элементов
а – оболочки 18×24 м; б – оболочки 18×30 м; в – плит покрытия светоаэрационного фонаря
Основные средние плиты – прямоугольные в плане (рис. 11.12), контурные –трапециевидные (рис. 11.13). Основные плиты снабжены продольными ребрами высотой 250 мм, поперечными торцевыми ребрами той же высоты и средним поперечным ребром высотой 150 мм. Толщина поля средних плит 30 мм, контурных –30 мм, а в зоне, примыкающей к краю оболочки – 40 мм.
Рис. 11.12. Средняя плита
Рис. 11.13. Контурная плита
У доборных плит (рис. 11.14 и 11.15) продольные и поперечные ребра имеют высоту 250 мм, а полки – толщину 50 мм.
Рис. 11.14. Доборная средняя плита
Рис. 11.15. Доборная крайняя плита
У средних плит с отверстиями для зенитных и светоаэрационных фонарей (рис. 11.16 и 11.17) высота среднего поперечного ребра 250 мм, а толщина полки 60 мм. Полки средних и контурных плит с отверстиями для вентиляционных шахт имеют толщину 60 мм.
Рис. 11.16. Плита с отверстиями для зенитных фонарей
Рис. 11.17. Плита с отверстиями для светоаэрацтонных фонарей
Сопряжение плит и средних ферм диафрагм на приопорных участках показано на рис. 11.18.
Рис. 11.18. Сопряжение плит с фермами на приопорных участках
1 – стальные упоры; 2 – бетон класса В25; 3 – сварной шов; 4 – железобетонный упор
Схемы размещения путей подвесных кранов (рис. 11.19 и 11.20), а детали крепления на рис. 11.21.
Рис. 11.19. Схема размещения путей подвесных кранов для оболочки 1824 м
а – схема 1 (грузоподъемность кранов 3,2 т); б – схема 2 (грузоподъемность кранов 5,0 т); в – схема 3 (грузоподъемность кранов 5,0 т)
Рис. 11.20. Схема размещения путей подвесных кранов для оболочки 18 х 30 м
а – схема 4 (грузоподъемность кранов 3,2 т); б – схема 5 (грузоподъемность кранов 5,0 т); в – схема 6 (грузоподъемность кранов 5,0 т)
Рис. 11.21. Детали крепления подвесок для путей подвесных кранов
Оболочку следует проектировать, и к, чтобы она собиралась из малого числа разнотипных элементов при максимальной их повторяемости, При этом элементы следует проектировать технологичными по изготовлению и габаритными для перевозки, а конструкцию в целом – простой и удобной в монтаже.
В углах сборных плит во избежание появления трещин при транспортировании и монтаже следует ставить конструктивную арматуру; ее удобно располагать в ребрах, переводя концы арматуры на 30—40 диаметров за грань угла.
Все углы и переходы следует проектировать плавными — со скосами или закруглениями.
Для упрощения формы опалубки рекомендуется очертание криволинейных элементов выбирать по дуге окружности. Нежелательно изготовление элементов двоякой кривизны – это усложняет не только изготовление опалубных форм, но и арматурные сетки, которые в этом случае нельзя делать плоскими.
Опалубные плоскости элементов, кроме наружных плоскостей, ограниченных откидывающимися бортами формы, должны отклоняться от вертикали на 10 – 15%, с тем чтобы уменьшить трение между изделием и формой и облегчить его съем.
Кривизну элементов не следует принимать слишком большой, во избежание сползания бетона при формовании. Угол наклона криволинейной поверхности к горизонту не должен превышать 25 – 30°. Желательно, чтобы изделие имело постоянную ширину. Это облегчает условия его формования с помощью специального бетонирующего агрегата, снабженного вибронасадком, виброрейкой или скользящим виброштампом.
Изготовление массовых элементов оболочки – криволинейных плит – может быть организовано на существующих заводах железобетонных изделий поточно-агрегатным или стендовым способом.
Монтаж элементов оболочек следует вести непосредственно с транспортных средств без применения лесов или подмостей. При необходимости могут быть применены простейшие вспомогательные приспособления, например временные монтажные опоры-стойки, монтажные затяжки для криволинейных плит, кондукторы для укрупнительной сборки элементов и др.
11.1 фундамент под колонны опз
Под колонны одноэтажных производственных зданий применяются отдельно стоящие фундаменты, прямоугольные в плане. По условиям изготовления и транспортирования (габариты, вес) этот элемент здания чаще выполняется из монолитного железобетона. Однако для достижения полносборности зданий, по конъюнктурным причинам, а также в силу конкретных условий производства работ (например, в зимнее время) немало фундаментов выполнялось в виде сборных элементов.
Сборные фундаменты выполняются в виде цельного элемента либо составными из двух или нескольких элементов. Цельные сборные фундаменты обычно бывают ступенчатыми, преимущественно с одной ступенью: нижняя — плита и далее башмак со стаканом (рис. 4.17.). Применение цельных сборных фундаментов ограничивается размерами подошвы фундамента, их весом, возможностями кранового оборудования на предприятии, где они изготовляются, на монтаже и возможностями транспортирования. Для облегчения веса сборных фундаментов были предложены различные конструкции ребристых фундаментов; некоторые из них применены в опытном порядке, но не получили распространения..
Рис. 4.17. Сборный фундамент из одного элемента
Рис. 4.18. Составные сборные фундаменты
а — из четырех элементов; б — деталь соединения сборных элементов фундамента сваркой; I — плита; 2 — башмак; 3 — составные плиты; 4 — болт; 5 —- закладная деталь; 6 — сварка
К области эффективного применения сборных фундаментов можно отнести цельные фундаменты малого объема при рассредоточенном строительстве объектов в трудных гидрогеологических условиях, при строительстве в суровых зимних условиях, а также при возведении таких объектов, где требуется быстро развернуть монтаж конструкций каркаса и где реально может быть использован экономический эффект от сокращения сроков строительства здания (как результат сокращения работ нулевого цикла).
Выбор конструкции фундаментов под колонны зданий, если этого нельзя сделать на основании имеющихся аналогов или рекомендаций, необходимо выполнять путем эскизного проектирования вариантов и их сопоставления с учетом конкретных условий строительства.
ВОПРОСЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СБОРНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
Размеры подошвы фундаментов зданий (если основание сложено нескальными грунтами) определяются из расчета оснований по деформациям (по второму предельному состоянию) на невыгоднейшие комбинации изгибающих моментов и нормальных сил от нормативных нагрузок. Для облегчения расчета по деформациям допускается определять суммарную нормативную нагрузку на основание по усилиям от расчетных нагрузок путем деления последних на осредненный коэффициент перегрузки 1,2.
При определении наибольшего давления на грунт у края, подошвы внецентренно нагруженного фундамента учитываются основные сочетания нагрузок для двух комбинаций нагрузок. Первая комбинация: все постоянные и временные длительные нагрузки, снеговая, ветровая. Вторая комбинация: все постоянные и временные длительные; снеговая; вертикальная нагрузка не более чем от двух (для колонн крайнего ряда) или четырех (для колонн среднего ряда) мостовых или подвесных кранов и горизонтальная нагрузка не более чем от двух кранов. При загружении колонн среднего ряда тремя или четырьмя кранами принимается не более двух кранов на каждом крановом пути, а вертикальная нагрузка учитывается с коэффициентом 0,8. Снеговая нагрузка учитывается только в тех случаях, когда это приводит к более невыгодным результатам по сравнению с теми, которые получаются, если ее не учитывать.
При проектировании сборных фундаментов необходимо учитывать условия их изготовления, погрузки и транспортирования. Рекомендуется проектировать фундаменты из одного блока, с небольшим количеством ступеней, а лучше с пирамидальной плитной частью и подколенником (рис. 4.19). Размеры в плане плиты, ступеней и подколенника принимают кратными 300 мм либо, в крайнем случае, кратными 100 мм. Для применяемого решения опирания фундаментных балок на подбетонки или на столбики последние предусматривают в составе сборного фундамента. Подошва плиты фундамента армируется сварными сетками из стали класса А-П. При условии проверки ширины раскрытия трещин может применяться и сталь класса А-Ш. Расстояние между стержнями в сетках рекомендуется принимать 200 мм. Марка бетона 200 или 300. Защитный слой для рабочей арматуры в фундаментах принимают не менее 35 мм — при подготовке из бетона и 70 мм — при песчаной подготовке.
Рис. 4.19. Фундамент с подколенником
1 — сварная арматурная сетка
В фундаментах стаканного типа при отношении толщины стенки стакана к высоте его уступа (подколенника), равном или более 0,75, стенки стакана не армируются (при этом толщина их принимается не менее 200 мм). При отношении толщины стенки к высоте подколенника менее 0,75 стенки стакана рассчитываются, как железобетонные. Толщина дна стакана принимается не менее 200 мм, глубина — в зависимости от необходимой глубины заделки колонн (по инструкции) плюс 50 мм на рихтовку. Зазоры между стенками стакана и колонной принимаются понизу не менее 50 мм и поверху не менее 75 мм.
Составные фундаменты могут выполняться с применением сварных соединений либо с замоноличиванием. Крепление элементов между собой при помощи сварки (например, стакана к плите) можно не предусматривать в тех случаях, если в местах присоединения одного из них к другому при любых комбинациях нагрузок на фундамент будут действовать всегда только сжимающие усилия, т. е. если колонны работают с небольшим эксцентриситетом.
При расчете сборных фундаментов, составленных из друз блоков, размеры подошвы основания, высоту фундамента н сечение арматуры нижней плиты определяют как для монолитного фундамента. Затем подбирают сечение арматуры верхнего блока (подколенника) с учетом трения по поверхности между плитой и верхним блоком. Коэффициент трения бетона по бетону можно принимать равным 0,4.
12.1 сплошные колонны
Изготовление колонн двутаврового сечения предусматривалось в стальных опалубочных формах с применением вкладышей и виброштампов. Однако применявшиеся на отдельных предприятиях способы виброштампования оказались недостаточно совершенными. Другие, более примитивные способы бетонирования колонн двутаврового сечения по сравнению с бетонированием и армированием колонн прямоугольного сечения были также более трудоемки. Расчет на сокращение расхода цемента к снижение стоимости колонн двутаврового сечения не оправдался. Поэтому при дальнейшей разработке колонн от варианта двутаврового сечения отказались.
Колонны серии КЭ-01-49 рассчитаны как стойки одно-, двух-и многопролетных рам с полной их заделкой на уровне верха фундамента и шарнирного соединения со стропильной конструкцией. В расчете учтена пространственная работа каркаса здания исходя из наличия жесткого диска покрытия. При расчете на крановые нагрузки верхняя опора колонны предусматривалась несмещаемой, и расчетную длину колонн принимали такой же, как для ступенчатых колонн с нагрузками, расположенными в разных уровнях. Поскольку колонны были предназначены для применения в зданиях как с обычной, так и с агрессивной средой, для рабочей арматуры принят увеличенный на 5 мм защитный слой бетона. Дополнительные защитные мероприятия разрабатываются в конкретном проекте в зависимости от условий агрессивной среды.
Серия КЭ-01-49 содержит ряд выпусков, которые разрабатывались в разные годы. Габариты колонн в увязке с унификацией размеров зданий по высоте показаны на рис. 4.10.
Рис. 4.10. Типовые колонны прямоугольного сечения серии КЭ-01-49 для зданий с мостовыми кранами
а – с шагом 6 м; б – с шагом 12 м
Опалубочные размеры колонн для кранов грузоподъемностью 10 и 20 т унифицированы. Ширина всех колонн крайних и средних рядов при шаге 6 м – 400 мм, при шаге 12 м – 500 мм. Колонны армированы вязаными каркасами. Для крепления стропильных конструкций, подкрановых балок и панелей стен в колоннах предусмотрены постоянные закладные детали. Для строповки колонн при их извлечении из опалубочных форм и при монтаже в них имеются отверстия, окаймленные трубками. Однако на ряде предприятий и строек эти трубки не используются и колонны поднимают из форм за монтажные петли. Колонны заглублены ниже отметки чистого пола на 1000 мм. На нижнем конце колонн для улучшения анкеровки их в стакане предусмотрены горизонтальные бороздки с шагом 200 мм.
12.2 Цилиндрические оболочки
13.1 Стропильные фермы
Впервые типовые железобетонные фермы для зданий с плоской кровлей были разработаны Промстройпроектом с участием НИИЖБ в 1960 –1962 гг. Геометрическая схема ферм с треугольной решеткой и дополнительными стойками (рис. 6.5) и узлами через 3 м определяет сравнительно большое количество элементов решетки. Было решено применить закладные раскосы и стойки (заранее изготавливаемые на вибростолах), а на стенде бетонировать только пояса, чтобы сократить продолжительность операций, выполняемых в формах, и увеличить оборачиваемость стенда.
Серия включает фермы пролетами 18 и 24 м, с шагом 6 м и с шагом 12 м, а также ферму пролетом 18 м, с шагом 12 м, рассчитанную на тяжелые и специфические нагрузки от технического чердака. Номинальная высота всех ферм (в габаритах) единая —2700 мм, что удобно при компоновке конструкций зданий, позволяет решать смежные пролеты 18 и 24 м без перепада, применяя единую схему связей. Высота ферм отличается от высоты балок на 1200 мм, что удобно при увязке несущих конструкций с ограждающими, поскольку это соответствует ширине типовой стеновой панели.
Ширина верхнего и нижнего поясов принята одинаковой для ферм пролетом 18 и 24 м – 280 мм. Для компенсации прогиба ферм пролетом 24 м верхнему поясу этих ферм придан незначительный уклон благодаря увеличению сечения верхнего пояса посередине фермы на 20 – 40 мм (без нарушения геометрической схемы фермы и параллельности поясов в осях).
Рис. 6.5. Схема ферм для зданий с плоской кровлей
а — с шагом 6 м для опирання по колоннам; 6 — то же, с изменением решетки в средней част; в — то же. с опиранием на колонну и другого узла на подстропильную ферму; г — то же, с опиранием обоих концов на средние узлы подстропильных ферм; д — с шагом 12 м
Растянутые раскосы запроектированы без предварительного напряжения только при усилиях примерно до 40 т. Все остальные растянутые раскосы – закладные, предварительно напряженные со стержневой арматурой, натягиваемой электротермическим способом. Чтобы ограничиться бетонированием на стенде только поясов, сжатые раскосы и стойки также запроектированы закладными. Не исключается также возможность бетонирования сжатых и ненапряженных растянутых раскосов и стоек одновременно с поясами.
Растянутые предварительно напряженные раскосы заанкериваются в узлах ферм путем выпуска рабочих стержней арматуры, на концах которой привариваются анкерные коротыши. У торца бетонной части закладных раскосов на арматурные стержни надевают спирали из проволоки, назначение которых – предохранение от возможного появления трещин при спуске натяжения и передаче напряжения на бетон, а также уменьшение размера раскрытия трещин в этой части раскосов при их входе в вуты фермы.
Рис. 6.6. Типовая ферма пролетом 18 м для зданий с плоской кровлей
1 – каркас верхнего пояса; 2 –предварительно напряженный нижний пояс с арматурой в несколько вариантов; 3 – закладные сжатые раскосы и стойки; 4 – закладные растянутые раскосы и стойки; 5 –вариант прядевой арматуры; 6 – вариант проволочной арматуры; 7 – варианты стержневой арматуры классов A-IIIв, A-IV; 8 – окаймляющие П-образные каркасы; 9 – пространственные каркасы узлов
В конце 60-х годов запроектированы безраскосные фермы пролетом 24 – 36 м. Эти фермы были предназначены для зданий тепловых электростанций, а также для покрытий производственных зданий.
В этих фермах лучше используется межферменное пространство для размещения транспортных и технологических коммуникаций, и они оказались более экономичными в производстве.
Рис. 6.7. Типовая безраскосная ферма пролетом 24 м для скатной кровли
1 – каркас верхнего пояса; 2 –предварительно напряженный нижний пояс с арматурой в несколько вариантов; 3 – прядевая арматура; 4 – проводлочная арматура; 5 – стержневая арматура классов A-IIIв, A-IV; 6 – окаймляющий каркас; 7 – каркасы стоек (поперечная арматура верхнего пояса и стоек условно не показана)
При пролетах свыше 30 м железобетонные фермы изготовляются обычно арочными или сегментными с криволинейным или ломаным верхним поясом. Сечение элементов фермы обычно выбирается прямоугольным по возможности одинаковой ширины для удобства изготовления фермы в горизонтальном положении. Фермы изготовляются
с предварительным напряжением нижнего пояса, а иногда и крайних растянутых раскосов.
Типовые фермы пролетами 18, 24 и 30 м (рис. 6.8, а) изготовляются преимущественно цельными, с натяжением арматуры на упоры; для пролетов 24 и 30 м фермы могут быть составлены из двух половин (рис. 6.8б).
Рис. 6.8. Типовые железобетонные фермы с закладной решеткой
а – цельные; б – из двух половин
В типовых фермах напрягаемая арматура нижнего пояса применяется в трех вариантах: в виде стержней периодического профиля из стали класса А-Ш с упрочнением вытяжкой, а также из стали класса А-IV, затем в виде высокопрочной проволоки периодического профиля диаметром 5 мм , в виде семипроволочных прядей диаметром 15 мм.. Верхней пояс и решетка ферм армируются пространственными каркасами из стали класса А-Ш и класса В-1. Для ферм принят бетон марки 400 и 500.
В строительстве все чаще находили применение большепролетные фермы. В СССР такие фермы применялись в покрытиях главных корпусов ТЭЦ пролетами 36 и 39 м; были попытки внедрения и ферм пролетом 45 м, а при разработке проекта ангара пролет ферм достиг 85 м. За рубежом (Польша, Югославия) нашли применение железобетонные фермы пролетом до 60 м .
На рис. 6.9 показаны два вида ферм, запроектированные для покрытия машинного зала главного корпуса ГРЭС пролетом 45 м.
Рис. 6.9. Фермы пролетом 45 м
Рис. 6.10. Проект сборной фермы пролетом 96 м
а – общий вид; б – детали фермы
14.1 Стропильные балки
Железобетонные стропильные балки применяются для перекрытия зданий небольшого и среднего по размерам пролета. Наиболее распространены стропильные балки пролетами 12 и 18 м, и несколько меньшем объеме – пролетами 6 и 9 м. Иногда встречаются балки пролетами 15 и24м. В действующие типовые чертежи включены балки пролетом до 18 м. Для пролета 18 м имеются также типовые железобетонные фермы. Выбор стропильных конструкций для этого пролета зависит от объемно-планировочных решений зданий на данной площадке и конкретных условий строительства. При проектировании зданий пролетом 12 м и менее всегда применяются железобетонные балки и выбор конструкции сводится к определению типа и марки.
Среди многообразия применявшихся типовых и экспериментальных стропильных балок можно выделить следующие типы по их назначению и очертанию:
1) для скатных покрытий – двускатные: трапецеидального очертания с единым уклоном верхней полки от конька (рис. 6.1, а); полигональные с ломаным очертанием верхней полки (рис. 6.1, б) и с криволинейным очертанием верхней полки или так наминаемые арочные (рис. 6.1, в);
2) для скатных покрытий – односкатные: постоянной высоты (рис. 6.2, и), с ломаным очертанием нижней полки (рис. 6.2, б), с ломаным очертанием верхней полки;
3) для плоских покрытий — постоянной высоты, с параллельными полками (рис. 6.2, в).
Для скатных покрытий применяются балки тавровые, двутавровые и прямоугольные; для плоских – двутавровые и прямоугольные.
Различают также балки сплошные (со сплошной стенкой), с отверстиями в стенке и решетчатые, в которых участки стенки между отверстиями максимально сокращены (рис. 6.2, г).
Двускатные покрытия зданий с рулонной кровлей выполняются, как правило, с уклоном 1 : 12. Этот уклон был принят в течение ряда лет для разработки типовых железобетонных конструкций и фонарей для них, однако встречались уклоны 1 : 10 и 1 : 15.
Рис.6.1. Двускатные балки
а – с единым уклоном верхней полки; б – с переломом уклона верхней полки;
в – с криволинейным очертанием верхней полки
Рис. 6.2. Балки односкатные и с параллельными поясами
а – таврового сечения; б – двутаврового сечения с ломаным очертанием нижней полки; в – двутаврового сечения с параллельными полками (для плоских покрытий); г – прямоугольного сечения с отверстиями (решетчатая)
Балки пролетом 18 м и более проектируют полигонального очертания с одним переломом верхней полки в первой четверти пролёта; уклон на протяжении 3 м от опоры несколько больше обычного, а далее – 1 : 12. В таких балках более выгодно распределен материал. Оптимально решение балок с криволинейным (практически с несколькими переломами) очертанием верхней полки. Такое решение предусматривалось в отдельных случаях для балок пролетом 18 м и более.
Односкатные балки применяются в двухпролетных зданиях, в крайних пролетах многопролетных зданий и в пристройках.
Железобетонные балки разделяют па балки с обычной арматурой и предварительно напряженные. Балки пролетом 12 м и более изготовляют предварительно напряженными.
Размеры балок покрытий тесно увязаны с габаритными размерами здания в целом, размерами колонн, подстропильных конструкций, панелей стен.
Номинальным размером балки в том случае, если она занимает весь пролет с минимальным зазором, обусловленным величиной допусков, является ее пролет, т. е. расстояние между осями здания L0. Номинальный размер балки, опирающейся на нижнюю полку подстропильных балок, – ее пролет за вычетом конструктивного интервала, т. е. номинального размера ширины стенки подстропильной балки (L0 - Δ). Конструктивная длина балки l – длина от торца до торца – принимается равной номинальной длине за вычетом нормированного зазора δ, который устанавливается в соответствии с особенностями конструктивного решения узла сопряжения, способа анкеровки арматуры, условий монтажа и с величинами допусков:
;
Высота типовых балок и ферм на опоре принята равной 800 мм, что увязано с другими конструкциями зданий. В дальнейшем для увязки с модулем по высоте более удобной оказалась для сборных балок (и ферм) высота на опоре 600 или 900 мм. Для типовых балок с большим диапазоном нагрузок принята единая высота на опоре: для зданий со скатными кровлями — 900 мм, с плоскими кровлями— 1500 мм.
Сборные балки рассчитывают как свободно лежащие на двух опорах. Расчетный пролет принимают меньше пролета здания, для которого балка предназначена, с учетом деталей опирания балки на колонны. Для расчета балок с типовым опиранием пролет принимается равным: , где L0— номинальный пролет в м..
На рис. 6.3. показано армирование балки пролетом 18 м разной арматурой – стержневой (A-IIIв, A-IV) и проволочной.
Рис. 6.3. Армирование типовой предварительно напряженной двускатной
балки пролетом 18 м
а – опалубочно-арматурный чертеж; б – сечение со стержневой напрягаемой арматурой; в – то же с проволочной; г – то же с прядевой; д – то же со стержневой, натягиваемой электротермическим способом; 1– напрягаемая арматура; 2 – каркасы верхнего пояса; 3 – то же стенки; 4 – дополнительные стержни в коньке; 5 – хомуты; 6 – закладные детали; 7 – дополнительные каркасы опорного узла
Рис. 6.4. Две схемы сборных предварительно напряженных
балок пролетом 40 м
а – балка двутаврового сечения аудитории в Спрингфильде (США); б – балка коробчатого сечения текстильной фабрики в Брюгге (Бельгия)
Балки покрытия без предварительного напряжения выполняют из бетона классов В15, В20, а предварительно напряженные – В25—В40.
Ненапрягаемую продольную арматуру принимают из стали классов А-П, А-Ш, поперечную арматуру – из стали А-ПI, Вр-1, напрягаемую продольную арматуру – из стали класса А-Шв, А-1V, Ат-1V, Ат-V, Ат-V1, высокопрочной проволоки и канатов.
Стенку балки армируют сварными каркасами, продольные стержни которых являются монтажными, а поперечные обеспечивают прочность наклонных сечений; у опор они ставятся чаще. Для предотвращения образования продольных трещин при отпуске натяжения арматуры в приопорных участках ставятся поперечные сетки (рис. 6.3). Для крепления панелей покрытия по верхней грани балок устанавливаются стальные закладные детали.
Балки рассчитывают также по образованию, раскрытию и закрытию трещин в зависимости от категории требований к трещиностойкости сечений, нормальных и наклонных к продольной оси, и по деформациям. Рассчитывают также прочность и трещиностойкостъ балок в стадии изготовления, транспортирования и монтажа.
14.2 цилиндрические и прямоугольные резервуары
Цилиндрические резервуары
Резервуары для воды строят цилиндрической и призматической (прямоугольной в плане) формы, заглубленными (относительно уровня земли) и наземными, закрытыми (с покрытием) и открытыми. Резервуары сложной формы (сферические, торовые, линзообразного поперечного сечения и др.) применяют в особых условиях.
Требуемая вместимость резервуаров определяется технологическим расчетом; форму и габаритные размеры – технико-экономическим анализом возможных конструктивных решений.
Опытом установлено, что заглубленные резервуары для воды вместимостью до 2 – 3 тыс. м3 экономичнее делать круглой в плане формы, свыше – прямоугольной.
Применительно к резервуарам воды приняты унифицированные объемы и оптимальные высоты (табл. 16.1)
Резервуары могут выполняться монолитными, сборными и сборно-монолитными. В сборных расход бетона и арматуры при централизованной экономике был меньше примерно на 15 – 20%.
Для стен и днища резервуаров применяют тяжелый бетон классов В15 – В30, арматуру классов A III и BpI, для цилиндрических стен – AIV – AVI и BpII.
Для повышения водонепроницаемости резервуаро ,их изнутри покрывают цементной штукатуркой, а поверхносит соединения стеновых панелей - торкрет-бетоном.
Следует избегать заглубления резервуаров ниже уровня грунтовых вод, поскольку при этом усложняется производство работ, утяжеляется конструкция днища, необходимо устройство оклеечной многослойной гидроизоляции резервуара от грунтовых вод.
Для доступа людей внутрь резервуара и пропуска вентиляционных шахт в покрытиях устраивают проемы. В днище делают приямок глубиной до 1 м на случай чистки и полного опорожнения резервуара.
Монолитный резервуар, конструктивная схема которого показана на рис. 16.1., состоит из плоского безбалочного покрытия, поддерживаемого колоннами с капителями вверху и обратными капителями внизу, гладкой стены цилиндрической формы, плоского безреберного днища.
Рис. 16.1. Цилиндрический монолитный резервуар с безбалочным покрытием
1 – стенка; 2 – люк; 3 – безбалочное покрытие; 4 – колонны; 5 – капители; 6 – днище; 7 - приямок
В резервуарах малой вместимости трещиностойкость стен может быть обеспечена без предварительного напряжения, при вместимости 500 м3 и более – необходимо предварительное обжатие.
Безбалочное покрытие отличается малой конструктивной высотой, что обуславливает минимальное заглубление резервуара, имеет гладкую поверхность снизу, что обеспечивает хорошую вентиляцию пространства над уровнем содержащейся жидкости.
Существуют и другие конструктивные решения монолитных круглых резервуаров: балочные перекрытия по колоннам с шагом 6 х 6 м и более; купольные покрытия; опертые стены и др. Но они уступили место типовым конструкциям.
В конструктивном решении сборных перекрытий (рис. 16.2) приняты трапециевидные ребристые плиты ,укладываемые по кольцевым балкам.
Расчет цилиндрических резервуаров
Жидкость, содержащаяся в резервуаре, оказывает гидростатическое давление на его стены, линейно возрастающее с увеличением глубины. Нормативное значение этого давления на глубине (l-x) от уровня жидкости равна pkx. Расчетное значение давления
где r – плотность жидкости (рис. 16.6).
Рис. 16.6. К расчету стены цилиндрического резервуара
(стена отделена от днища)
а – вертикальный разрез; б – сечение в плане; в – эпюра кольцевых растягивающих сил; г – эпюра радиальных перемещений стены; 1 – рассматриваемое кольцо стены резервуара; 2 – уровень жидкости
Гидростатическое давление вызывает в стене кольцевые растягивающие усилия
Эпюра кольцевых усилий в стене, отделенной от днища, имеет линейное очертание. Под воздействием кольцевых усилий периметр стены удлиняется и сама стена перемещается в радиальном направлении.
При жестком сопряжении стены с днищем радиальные перемещения на уровне днища практически равны нулю. В связи с эти вертикальная образующая стены искривляется; в ней возникают изгибающие моменты Mx, действующие вдоль образующей, и соответствующие им поперечные силы Qx.
Стена представляет собой осесимметричную цилиндрическую тонкостенную оболочку, т.о. в ней изгиб имеет локальный характер.
При жестком закреплении стены в днище с учетом момента М1 и поперечной силы Q1 окончательные выражения для определения кольцевых усилий и моментов в стене на уровне, находящемся на расстоянии х от днища, имеют вид:
Рис. 16.7. К расчету узла сопряжения стены цилиндрического резервуара с днищем
Рис. 16.8. К расчету стены цилиндрического резервуара
(эпюры кольцевых сил и изгибающих моментов)
а – сопряжение стены с днищем жесткое; б – то же подвижное
При подвижном сопряжении сборной цилиндрической стены с днищем вследствие радиального перемещения стены по ее торцу образуется сила трения
Кольцевые растягивающие усилия в стенке на уровне х от днища им максимальный момент определяются
Площадь сечения кольцевой арматуры определяют как в центрально-растянутом элементе отдельно для каждого пояса высотой 1 м
Стены резервуаров относятся к конструкциям 1-ой категории требований к трещиностойкости.
Площадь сечения вертикальной арматуры стен определяют как в изгибаемой плите, отдельно от действия внутреннего гидростатического давления и от наружной обсыпки. Ее расчетное количество устанавливают в нижней части стены с защитным слоем 1,5 см; выше предусматривают конструктивное армирование.
Днища, как правило, выполняют монолитными.
Прямоугольные резервуары
Прямоугольная форма резервуаров целесообразна при их вместимости 6 …20 тыс. м3 и более. Основные параметры прямоугольных резервуаров представлены в табл. 16.2.
Покрытие резервуаров обычно делают плоскими по колоннам; днища – также плоским или с внутренними откосами по периметру стен для увеличения вместимости резервуара.
Конструктивные схемы монолитных резервуаров имеют варианты: с ребристым покрытием при сетке колонн 6х6 м и с безбалочным при сетке колонн 4х4 м (рис. 16.9). Стены высотой до 4 м делают гладкими, при большей высоте – с ребрами.
Рис. 16.9. Прямоугольный монолитный резервуар
а – при варианте с ребристым покрытием; б – то же с безбалочным покрытием
Конструктивные схемы сборных резервуаров также имеют варианты : с плитно-балочным покрытием при сетке колонн 6х6 м; с безбалочным перекрытием при сетке колонн 4х4 м (рис. 16.10)
Рис. 16.10. Прямоугольный сборный резервуар
а – план при варианте с плитно-балочным покрытием; б – то же с безбалочным покрытием; 1 – стеновые панели; 2 – крайняя колонна; 3 – фундаментный блок; 4 – промежуточная колонна; 5 – фундамент крайней колонны; 6 – монолитное днище; 7 – балка покрытия; 8 - плита
В первом варианте для покрытия используют типовые ригели и ребристые плиты 6 х 15 м, во втором – панели с ребрами по контуру, опирающие непосредственно на капители колонн.
Стеновые панели для каждого резервуара принимают только одного типоразмера.Вертикальные зазоры могут быть прямоугольной формы толщиной 200 мм и шпоночной формы толщиной 30 мм.
Угловые участки стен выполняют монолитными, их размеры зависят от разбивки стеновых панелей в плане (рис. 16.11)
Рис. 16.11. Узлы прямоугольного сборного резервуара (см. рис. 16.10)
1…8 – то же на рис. 16.10; 9 – закладные детали; 10 – дополнительная арматура в монолитном участке; 11 – бетон монолитного участка стен
Расчет прямоугольных резервуаров
Стены резервуаров рассчитывают на одностороннее давление при отсутствии обсыпки, а также одностороннее боковое давление грунта при опорожненном резервуаре.
Монолитную стену без ребер, сборную стену с вертикальными стыками шпоночной формы рассчитывают по балочной схеме (рис. 16.12, а), принимая пролет l1 равным расстоянию от верхней грани паза днища до покрытия.
Рис. 16.12. К расчету стены прямоугольного резервуара, работающей по балочной схеме
а – конструктивная схема; б – расчетная схема; в – эпюра моментов; 1 – стык шпоночной формы; 2 – плита сборного покрытия; 3 – стеновая панель; 4 – паз в днище для заделки стеновой панели; r – гидростатическое давление воды ; r1 – горизонтальное давление воды; р – давление от покрытия
При расчете выделяют вертикальную полосу шириной 1 м вместе с находящимися на ней нагрузками. Полагают, что в днище стена жестко защемлена, а на уровне перекрытия шарнирно оперта.
В монолитной или сборной стене, усиленной пилястрами и пристенными колоннами каждый участок стены между ними рассчитывают как плиту, опертую по контуру при соответствующих параметрах.
Требуемое количество рабочей арматуре находят по наибольшим опорным и пролетным моментам как в изгибаемой плите прямоугольного сечения с одиночной арматурой.
Рис. 16.13.
К расчету стены прямоугольного резервуара как плиты, опертой по контуру
Рис. 16.14. Армирование стеновой панели прямоугольного резервуара
15.1 Типы колонн ОПЗ
Сборные железобетонные колонны одноэтажных производственных зданий по назначению можно разделить на колонны для зданий без кранов и колонны для зданий, оборудованных мостовыми или другими кранами, для которых необходимы подкрановые пути, опирающиеся на колонны. Среди последних можно выделить колонны для зданий с мостовыми электрическими кранами массового применения, колонны для зданий с ручными мостовыми кранами, встречающимися значительно реже, и колонны для особых случаев: для зданий с мостовыми кранами, расположенными в два-три яруса, зданий со специальными кранами и др.
По расположению в здании колонны делят на колонны крайних рядов (их же используют и в рядах, примыкающих к продольным температурным швам) и колонны средних рядов, имеющие обычно среднюю вертикальную ось симметрии.
Кроме основных колонн в одноэтажных зданиях используют также колонны (стойки) фахверка продольных и торцовых стен, колонны этажерок и рабочих площадок.
По конструкции колонны бывают постоянного и переменного сечения по высоте (так называемые ступенчатые колонны), сплошные (прямоугольного или двутаврового сечения) и сквозные (двухветвевые), которые могут быть безраскосными и раскосными. Известны также решения колонн пустотелых — прямоугольного и круглого сечения.
В колоннах переменного сечения по высоте возможны различные варианты сочетания сечений: например прямоугольного в нижней (подкрановой) и верхней (надкрановой) части колонн, двутаврового сечения в подкрановой и надкрановой части, двутаврового в подкрановой и прямоугольного в надкрановой части. Двухветвевые колонны для зданий с мостовыми кранами обычно устраивают с надкрановой частью прямоугольного сечения.
Нетиповые железобетонные колонны применяются крайне редко: в отдельных случаях расширения или реконструкции зданий, в зданиях с неунифицированиыми параметрами, если в них нельзя применить по противопожарным требованиям стальные колонны, и в других особых случаях.
ОСОБЕННОСТИ СТАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА КОЛОНН
При проектировании одноэтажных производственных зданий основной расчетной схемой является схема поперечной рамы с шарнирным прикреплением ригелей к колоннам (рис. 4.1.). Такая схема отвечает практике применения сборных железобетонных конструкций в зданиях без мостовых кранов, с мостовыми кранами, а также в зданиях со смешанным каркасом – при железобетонных колоннах и стальных фермах.
Рис. 4.1. Схема поперечной рамы одноэтажного здания
Схемы продольных рам каркаса здания зависят от типа стропильных конструкций, наличия подстропильных конструкций и подкрановых балок (рис. 6.2—6.4).
Рис. 4.2. Схемы продольных рам одноэтажных зданий со стропильными конструкциями, имеющими высоту на опоре до 1 м
а – для зданий без мостовых кранов высотой не более 10,8 м; б – то же, высотой более 10,8 м; в – для зданий с мостовыми кранами; 1 –диск покрытия; 2 – стропильные конструкции; 3 – температурный шов; 4 –колонны; 5 –распорки; 6 – вертикальная связь; 7 – подкрановые балки
Рис. 4.3. Схемы продольных рам одноэтажных зданий со стропильными конструкциями, имеющими высоту на опоре более 1 м
а – для зданий без мостовых кранов при небольшой высоте; б – то же, при большой высоте; в – для зданий с мостовыми кранами (обозначения на рис. 4.2)
Рис. 4.4. Схемы продольных рам одноэтажных зданий с подстропильными конструкциями
а – для зданий без мостовых кранов при небольшой высоте; б – то же, при большой высоте; в – для зданий с мостовыми кранами (обозначения на рис. 4.2); 5 – подстропильные конструкции
В узлах соединения стропильной конструкции с фермой, характерных для массового применения, как это можно полагать, моменты, возникающие в результате, защемления, сравнительно небольшие. Они частично погашаются благодаря наличию закладных листов верха колонны и опорной части стропильной конструкции и подкладного листа между ними. Моменты в оголовках колонн возникают также вследствие перемещения центра тяжести сжимающих сил, передающихся от опорной части ферм при перемещении колонн (в большей мере это относится к колоннам по средним осям зданий).
Статический расчет колонн для многопролетных зданий с мостовыми кранами очень сложен из-за большого количества нагрузок и необходимости составления различных комбинаций этих нагрузок, из которых определяют наиболее неблагоприятные сочетания усилий: нормальных сил, моментов и поперечных сил.
Расчет колонн для зданий без мостовых кранов менее сложен. Нагрузки для этих колонн: собственный вес покрытия здания и снеговая нагрузка, приложенные в виде нормальной силы с эксцентриситетом к крайним стойкам и центрально к средним; нагрузки от подвесного транспорта и веса крановых путей, от подвесных потолков (если таковые имеются), коммуникаций и другие нагрузки, приложенные к стропильным конструкциям и передаваемые через опорные части на колонны здания; ветровая нагрузка, действующая на конструкции покрытия здания (в том числе и на фонари) и передаваемая на жесткий диск покрытия или связи, — эта нагрузка действует на раму в виде сосредоточенных сил на уровне верха колонн. На крайние колонны действуют также нагрузки от веса стен (если стены не самонесущие и опираются на каркас здания), горизонтальная нагрузка от активного давления ветра и отсоса, распределенного по высоте крайних колонн.
Колонны для зданий с мостовыми кранами в общих случаях рассчитывают, кроме того, на различные комбинации вертикального давления мостовых кранов, расположенных в пролетах здания, с учетом собственного веса подкрановых балок. В конкретных проектах возможны и другие виды нагрузок на колонны одноэтажных зданий в зависимости от их использования.
Колонны многопролетных рам на все виды нагрузок, кроме ветровой, рассчитывают как стержни, имеющие защемление внизу и неподвижный шарнир вверху. Колонны рассчитывают в соответствии с их конструкцией как стержни с постоянным либо переменным сечением и переменной (ступенчатой) жесткостью.
Колонны однопролетных и двухпролетных рам рассчитывают как стержни, имеющие защемление внизу и смещаемый шарнир вверху. При расчете необходимо учитывать смещение верха колонн, определяя смещающую силу и рассчитывая раму на эту силу. Раму рассчитывают с использованием законов строительной механики, определяя усилия в основной схеме и усилия от смещений, которые затем суммируют. При этом ригель принимают несжимаемым, и все стойки рамы получают одинаковое смещение, а единичную горизонтальную силу между стойками распределяют в зависимости от коэффициента, характеризующего жесткость колонн на сдвиг и определяемого по формуле, приведенной в руководстве по расчету колонн.
. ОСНОВНЫЕ ВОПРОСЫ КОНСТРУКТИВНОГО РЕШЕНИЯ КОЛОНН
Колонны сплошного сечения, как правило, прямоугольного, применяются в зданиях пролетами до 24 м, оборудованных мостовыми кранами грузоподъемностью до 30 т включительно, при высоте от пола до головки кранового рельса 10 м.
Для зданий пролетом 30 м или при высоте от пола до головки рельса более 10 м, а также при мостовых кранах грузоподъемностью более 30 т экономичнее двухветвевые колонны со сплошным сечением в надкрановой части, а в подкрановой — с сечением, состоящим из двух стоек (ветвей), соединенных между собой короткими ригелями (безраскосная система).. Расстояние между горизонтальными ригелями берут в пределах от 2 до 3 м. Второй от низа колонны ригель размещают на расстоянии, достаточном для свободного прохода между ветвями колонн.
Типовые двухветвевые колонны, применявшиеся длительное время, разработаны так, что первый ригель от низа колонны расположен на некотором расстоянии от концов ветвей. Эти колонны заделывают в фундамент по типу детали на рис. 4.5, а. Однако постепенно сложилось мнение, что нижняя часть двухветвевых колонн должна замыкаться ригелем по типу, приведенному на рис. 645, б. В этом случае заделка колонны в фундамент более надежна и проще выполняется, кроме того, улучшаются условия изготовления перевозки и монтажа колонн.
«Правила устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов» предусматривают обязательное устройство проходных галерей вдоль подкрановых путей даже для кранов среднего режима работы при их круглосуточной работе, тогда как ранее это требовалось только при тяжелом режиме работы кранов – в цехах горячего производства при круглосуточной работе плавильных, нагревательных и термических печей (рис. 4.6). В зданиях, которые проектировались с использованием ранее разработанных типовых железобетонных колонн, проходные галереи вдоль крановых путей отсутствуют. Они предусматривались только в зданиях металлургических заводов с колоннами.
Рис. 4.6. Деталь заделки двухветвенной колонны и фундамента
1 – ветвь колонны; 2 – стакан фундамента; 3 – ригель между ветвями; 4 – бетон на мелком гравии; 5 – риски разбивочных осей
Колонны общего назначения конструируют исходя из их заделки в банкеты фундаментов с отметкой верха — 0,15 м (см. 4.7).
Членение колонн по высоте для уменьшения веса монтажной единицы связано с устройством стыков, что усложняет изготовление, увеличивает расход стали и требует выполнения сложных работ по сборке колонн при монтаже, связанных с большой точностью. Поэтому членение массовых колонн в одноэтажных зданиях производится сравнительно редко. Для удобства изготовления, транспортирования и монтажа тяжелые двухветвевые колонны больших габаритов проектируют и изготовляют составными по длине с одним стыком. При изготовлении двух частей колонны в опалубочной форме полной длины длина составной колонны уменьшается на 30 мм ввиду использования разделительной стальной плиты. В этом случае проектное положение колонны достигалось увеличением толщины подливки в стакане фундамента на 30 мм.
Рис. 4.7. Деталь стыка ветви типовых двухветвевых колонн
а — положение стыкуемых частей колонны при изготовлении; б — сухой стык элементов ветви после сварки концов арматуры; / — нижняя и верхняя стыкуемые части колонны; 2 — поддон опалубки (при изготовлении частей колонны находится в горизонтальном положении); 3 — стальная строганая прокладка, временно используемая, при изготовлении частей колонны; 4 — рабочая арматура; 5 — закладные детали для рихтовки и временного закрепления верхней части колонны при монтаже; 6 — арматурные сетки усиления торцов стыкуемых частей ветви; 7 — сварной стык арматуры; 8 — пазы в бетоне стыкуемых частей, заделываемые после сварки стыков арматуры
К одному типоразмеру следует относить такие колонны, которые имеют одинаковые размеры сечения, расположение их по длине и общую длину, а также одинаковые расположение и размеры консолей. Колонны одного типоразмера могут изготовляться в одной опалубочной форме с применением, если это необходимо, простых дополнительных приспособлений. Колонны одного типоразмера, имеющие один и тот же вид и проектную марку бетона, а также одинаковые вид и сечение арматуры, относят к колоннам одной несущей способности. Колонны одного типоразмера и одной несущей способности могут иметь разновидности, которые зависят от положения в здании и привязки на монтажной схеме, наличия дополнительных закладных деталей, отверстий и т. д. Такие колонны изготовляют в типовых опалубочных формах с применением приспособлений для временного закрепления закладных деталей.
Колонны армируются пространственными сварными каркасами; при отсутствии сварочного оборудования для изготовления пространственных каркасов и специальных требований о необходимости приварки поперечной арматуры каркасы выполняются вязаными.
Пространственные сварные каркасы образуют путем соединения плоских каркасов между собой стержнями либо непосредственно друг с другом. Плоские каркасы принимают с односторонним расположением арматуры и изготовляют при помощи контактной точечной сварки. Соединяя плоские каркасы в пространственный, приваривают поперечные стержни к продольным стержням плоских каркасов контактной точечной сваркой при помощи сварочных клещей. Расстояние в свету между продольными стержнями принимается не менее 70 мм, расстояние от соединения, выполняемого при помощи клещей, до ближайшего поперечного стержня каркаса принимается не менее 5 мм, диаметры меньшего и большего свариваемых стержней не могут превышать соответственно 12 и 32 мм (рис. 4.8, 4.9).
Рис. 4.8. Крайняя и средняя колонны прямоугольного сечения
а – для зданий без кранов; б – для зданий с мостовыми кранами
Рис. 4.9. Крайняя (а) и средняя (б) колонны прямоугольного сечения для здания с мостовыми кранами.
15.2 Подпорные стены
Железобетонные подпорные стены в сравнении с каменными и бетонными значительно экономичнее. Их применяют преимущественно сборными.
Подпорные стены бывают:
- уголковые;
- с контрфорсами;
- анкерные (рис. 18.1)
Уголковые стены применяют, когда полная высота подпорной стены не превышает 4,5 м. При большей высоте экономичнее стены с контрфорсами или анкерные.
Уголковые подпорные стены могут изготавливаться в виде единых блоков длиной 2 – 3 м (рис. 18.1, а). Также разработаны типовые конструкции сборных уголковых подпорных стен, состоящие из стеновой и фундаментной плиты (рис. 18.1, б).
Предусмотрены высоты подпора грунта h, равные 1,2; 1,8; 2,4; 3,0; 3,6 м.
Номинальная длина стеновых плит принята 3,0 м; фундаментных – 3,0 и 1,5 м.
Ширина подошвы b принята равной 2,2; 2,5; 3,1; 3,7 м.
В подпорных стенах других типов (рис. 18.1, в, г) ограждение образуется из сборных стеновых плит, закладываемых в пазы контрфорсов или рам. Контрфорсы конструируют составными из 2 – 3 частей. Их устанавливают с шагом 2 – 3 м на сборные элементы опорной плиты ,с которой соединяют.
Рамы анкерных подпорных стен размещают через 4 – 5 м одна от другой, опирая их на отдельные фундаменты. Анкерная балка предназначена для удержания всей конструкции против сдвига под воздействием горизонтального давления грунта. Расстояние а (рис. 18.1, в) принимают равным (0,3 – 0,6)h0 высоты подпора грунта, если грунт имеет угол естественного откоса 30 – 450.
Расчет
Равнодействующая горизонтального давления земли (нормативное значение) на 1м длины стены (рис. 18.2) равна:
плотность грунта;
угол естественного откоса грунта;
высота подпора грунта
Рис. 18.2. К расчету уголковой подпорной стены
Распределение давления грунта по высоте стены принимают прямолинейным, поэтому интенсивность внизу равна
В данном случае равнодействующая приложена на расстоянии h/3 от подошвы.
Вес верхнего слоя грунта
- равномерно распределенная нагрузка на верхнем уровне грунта;
коэффициент надежности;
Предварительно ширину опорной плиты b и ее вынос принимают такими, чтобы наибольшее краевое давление на грунт под подошвой было
а также
момент от всех усилий относительно центра тяжести подошвы;
площадь сопротивления подошвы;
момент сопротивления подошвы;
условное расчетное давление на грунт;
опрокидывающий момент от давления грунта относительно переднего края подошвы (точка А, рис. 18.2);
удерживающий момент, гарантируемый вертикальными нагрузками
(точка А, рис. 18.2);
сумма вертикальных нагрузок;
коэффициент трния бетона по грунту в пределах 0,3 – 0,6;
На рис. 18.3 представлен пример армирования подпорной стенки уголкового типа. Рабочие стержни объединяют в сетки с помощью монтажной арматуры. Для экономии арматуры часть стержней размещают только в зонах наибольших моментов. Сетка С4 конструктивная.
Рис. 18.3. Схема армирования уголковой подпорной стены
1 – сквозные рабочие стержни; 2 – дополнительные рабочие стержни; 3 – монтажные стержни