У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.net

вариант Насос ~ это устройство которое пр

Работа добавлена на сайт samzan.net: 2016-06-06

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Выберите тип работы:

Скидка 25% при заказе до 1.7.2025

1 вариант
  1.  

Насос – это устройство, которое
  1.  предназначено для повышения давления жидкости;
  2.  служит для транспортировки жидкости на некоторое расстояние;
  3.  повышает удельную энергию жидкости;
  4.  преобразует один вид энергии жидкости в другой;
  5.  увеличивает динамический напор жидкости;
  1.  

Осевой насос назван так потому, что
  1.  ось насоса совпадает с осью симметрии корпуса насоса;
  2.  жидкость в насосе движется вокруг оси насоса;
  3.  попадая в насос в радиальном направлении, жидкость выходит из него – в осевом;
  4.  ось рабочего колеса насоса является продолжением оси приводного двигателя;
  5.  жидкость входит и выходит из насоса в направлении оси насоса;
  1.  

В выражении , определяющем полный напор насоса,
  1.  величины Н, Нн и Нвс, – это полный напор жидкости в разных сечениях потока, проходящего через насос;
  2.  величина Н, – это полный напор жидкости в насосе, а Нн и Нвс – удельная энергия потока жидкости, соответственно, на выходе и входе насоса;
  3.  величина Н, – это удельная энергия, которую насос передает жидкости, а Нн и Нвс – полный напор потока жидкости, соответственно, на выходе и входе насоса;
  4.  все три величины определяют удельную энергию жидкости в разных сечениях насоса;
  5.  Н – это полный напор насоса, а Нн и Нвс – высота столба жидкости, соответственно, на нагнетании и на всасывании;
  1.  

В формуле , определяющей полный напор, развиваемый насосом, знак плюс или минус в двучлене

  1.  зависит от места расположения насоса в сети;
  2.  зависит от того, на входе или выходе насоса расположен манометр;
  3.  определяется расположением нагнетательного патрубка насоса относительно его всаса по высоте;
  4.  зависит от градуировки измерительного манометра;
  5.  определяется расположением самого измерительного манометра по высоте относительно точки его присоединения к нагнетательному патрубку насоса;
  1.  

В формуле , определяющей полный напор, развиваемый насосом, наибольшей величиной, практически определяющей численное значение Н, является в большинстве случаев величина
  1.  ?Рм;
  2.  ;
  3.  Рв;
  4.  ;
  5.  ;
  1.  

Рабочей точкой насосной установки называют
  1.  величину давления, развиваемого насосом;
  2.  любую точку на напорной характеристике насоса;
  3.  полный напор, развиваемый насосом;
  4.  точку пересечения напорной характеристики насосной сети с осью абсцисс (осью расходов);
  5.  точку пересечения напорной характеристики насосной сети с напорной характеристикой насоса
  1.  

Регулирование насосной установки наиболее экономично осуществлять
  1.  изменением напорной характеристики насоса;
  2.  дросселированием всасывающей линии насоса;
  3.  дросселированием нагнетательной линии насоса;
  4.  перепуском жидкости из нагнетательной линии во всасывающую;
  5.  сбросом излишней жидкости из нагнетательной линии;
  1.  

В формуле максимально возможной высоты всасывания насоса  величина  представляет собой
  1.  давление на входе в насос;
  2.  давление на выходе насоса;
  3.  парциальное давление паров воды в окружающей насос газовой среде при данной температуре;
  4.  давление газа на поверхности жидкости в питающем насос резервуаре в зависимости от температуры;
  5.  давление насыщения данной жидкости при температуре, отвечающей работе насоса;
  1.  

Величины полного напора и полного напора сети, на которую работает насос,
  1.  это одно и то же;
  2.  обе характеризуют полезные затраты энергии;
  3.  полный напор насоса – полезные энергозатраты, а полный напор сети – не только полезные;
  4.  полный напор сети – полезные энергозатраты, а полный напор насоса – не только полезные;
  5.  обе величины включают и полезные и не только полезные энергозатраты;
  1.  

В формуле Nдв=N/..... в знаменателе должно быть выражение
  1.  iмехпер;
  2.  h;
  3.  hпер;
  4.  дв;
  5.  пердв;

где , h, i, мех, дв, пер, – к.п.д., соответственно, объемный, гидравлический, индикаторный, механический, двигателя, передачи и полный насоса
  1.  

Полезный напор насоса и полезный напор сети, на которую работает этот насос, – это
  1.  одна и та же величина;
  2.  разные величины: полезный напор сети больше на величину потерь напора в насосе;
  3.  разные величины: полезный напор насоса больше на величину потерь напора в сети;
  4.  разные величины: полезный напор насоса меньше на величину потерь в сети;
  5.  разные величины: полезный напор насоса больше на величину разности динамических напоров на его выходе и входе;
  1.  

Плунжерный (скальчатый) насос отличается от насоса с дисковым поршнем прежде всего тем, что
  1.  он не имеет клапанов;
  2.  у него значительно меньше степень неравномерности подачи;
  3.  при примерно одинаковых габаритах и скорости вращения он имеет значительно более высокую производительность;
  4.  у него герметизирована не поверхность контакта рабочего органа со стенкой цилиндра, а ввод органа через торец цилиндра;
  5.  возвратно-поступательное движение плунжера осуществляется с помощью эксцентрика, а не кривошипно-шатунного механизма;
  1.  

Qт=(2D2-d2)Rn, (где D и d – диаметры, соответственно, цилиндра и штока, R – радиус кривошипа, n – скорость вращения), это теоретическая производительность
  1.  насоса двойного действия;
  2.  дифференциального насоса;
  3.  сдвоенного насоса двойного действия;
  4.  четырехцилиндрового насоса двойного действия;
  5.  сдвоенного дифференциального насоса;
  1.  

На графике работы поршневого насоса

заштрихованная область выражает собой всасывание жидкости
  1.  дифференциальным насосом при Q'max = f ω R;
  2.  сдвоенным насосом простого действия;
  3.  сдвоенным насосом двойного действия;
  4.  дифференциальным насосом при Q'max = F ω R;
  5.  дифференциальным насосом при Q'max = (F-f) ω R;
  1.  

Из представленных на рисунке графиков теоретической напорной характеристике поршневого насоса отвечает линия
  1.  5;
  2.  3;
  3.  1;
  4.  4;
  5.  2;
  1.  

Отличие действительной напорной характеристики поршневого насоса от теоретической обусловлено
  1.  наличием в насосе гидравлических потерь;
  2.  тем, что в действительности не вся подаваемая насосом жидкость полностью попадает к потребителю;
  3.  затратой части энергии насоса на механические потери;
  4.  ростом утечек жидкости из нагнетательного трубопровода с увеличением давления;
  5.  ростом утечек жидкости из нагнетательной части насоса с увеличением давления;
  1.  

Уменьшить в необходимых пределах производительность насосной установки с поршневым насосом, не изменяя его скорости вращения (числа ходов поршня в единицу времени), можно путем
  1.  дросселирования всасывающей линии насоса;
  2.  перепуском части жидкости из нагнетательной линии во всасывающую или в питающий резервуар;
  3.  дросселированием нагнетательной линии;
  4.  степени открытия всасывающего клапана насоса;
  5.  степени открытия нагнетательного клапана;
  1.  

Инерционный напор, – это
  1.  удельная энергия, необходимая для сообщения жидкости ускорения;
  2.  удельная кинетическая энергия, которой обладает жидкость, движущаяся по инерции;
  3.  импульс силы, который требуется для придания единице массы покоящейся жидкости определенной скорости;
  4.  удельное количество движения, которое необходимо для сообщения жидкости ускорения;
  5.  удельная энергия движущейся жидкости;
  1.  

Величина максимального инерционного напора в такте нагнетания обычно намного превосходит аналогичную величину в такте всасывания потому, что
  1.  диаметр нагнетательной линии насоса обычно меньше диаметра всасывающей линии;
  2.  давление в цилиндре насоса в такте нагнетания всегда выше, чем в такте всасывания;
  3.  высота нагнетания жидкости насосом обычно больше высоты всасывания;
  4.  гидравлическое сопротивление нагнетательной линии обычно намного больше, чем всасывающей;
  5.  длина нагнетательной линии обычно намного больше всасывающей;
  1.  

Оборудование насосной установки с поршневым насосом воздушными колпаками снижает вредное воздействие на работу насоса инерционных напоров благодаря тому, что
  1.  в них всегда имеется резервный запас жидкости;
  2.  их наличие снижает гидравлическое сопротивление насосных линий;
  3.  ввиду их расположения вблизи насоса снижается величина давления в линиях;
  4.  имеющаяся в них сжимаемая среда – воздух играет роль упругого буфера;
  5.  воздух колпаков не подвержен влиянию сил инерции ввиду своей малой плотности;
  1.  

Самовсасываемость насоса, – это
  1.  способность насоса всасывать жидкость при его расположении выше уровня жидкости в питающей емкости, находящейся под атмосферным давлением;
  2.  способность насоса создавать необходимое для всасывания разрежение в отсутствие воды в линии всасывания;
  3.  свойство насоса самостоятельно, без дополнительных приспособлений, засасывать жидкость;
  4.  количественный показатель, характеризующий условия при которых насос способен всасывать жидкость;
  5.  способность насоса работать при наличии разрежение на его всасе;
  1.  

К роторно-вращательным насосам относятся те, у которых
  1.  главный рабочий орган – ротор совершает вращательное движение;
  2.  помимо главного рабочего органа – ротора имеются вспомогательные органы, совершающие вращательное движение;
  3.  ротор движется возвратно-поступательно, вызывая вращательное движение элементов, подающих жидкость;
  4.  помимо вращающегося рабочего органа – ротора (роторов) нет других движущихся элементов;
  5.  органы, подающие жидкость, вращаются вокруг неподвижного ротора;
  1.  

Более низкий объемный к.п.д. роторных насосов по сравнению с поршневыми в основном объясняется
  1.  большей скоростью вращения роторных насосов;
  2.  трудностью герметизацией поверхности примыкания торца ротора к корпусу насоса;
  3.  отсутствием клапанной системы, что позволяет жидкости перетекать из области нагнетания в область всасывания;
  4.  большим давлением, развиваемым роторными насосами;
  5.  неполным запиранием объемов жидкости вращающимся ротором;
  1.  

Уравнением полного напора центробежных машин Эйлера является выражение (см. Схему скоростей в канале колоса)
  1.  ;
  2.  ;
  3.  ;
  4.  ;
  5.  ;
  1.  

Если u – окружная скорость, w – относительная скорость и с – абсолютная скорость жидкости в канале колеса центробежного насоса, то типичным параллелограммом скоростей на выходе из колеса является

1.                                       2

3.                                       4.

5.
  1.  

Изображенные на рисунке два параллелограмма скоростей на входе жидкостей в колесо центробежного насоса (w, c и u – соответственно, относительная, абсолютная и окружная скорости) отвечают
  1.  разным скоростям вращения колеса;
  2.  различному профилю входной части лопаток колеса;
  3.  различному расходу жидкости через колесо при постоянной скорости его вращения;
  4.  то же, при разной скорости вращения;
  5.  различным положениям поворотных лопаток направляющего аппарата перед входом жидкости в рабочее колесо;
  1.  

Безударный выход жидкости из рабочего колеса центробежного насоса заключается в том, что
  1.  вектор абсолютной скорости жидкости на выходе касателен к выходной части лопатки;
  2.  то же, вектор относительной скорости;
  3.  вектор абсолютной скорости направлен по касательной к окружности выхода рабочего колеса;
  4.  вектор относительной скорости примерно совпадает с направлением касательной к поверхности отвода жидкости от колеса;
  5.  то же, вектор абсолютной скорости;
  1.  

Формула полного напора колеса центробежного насоса  является
  1.  другой математической формой общей формулы Эйлера для полного напора;
  2.  другой математической формой одночленной формулы Эйлера для случая радиального входа жидкости в колесо;
  3.  выражением формулы Эйлера для общего случая работы колеса насоса;
  4.  упрощенным видом формулы Эйлера для случая безударного входа жидкости в колесо;
  5.  то же, для безударного выхода из колеса;
  1.  

Для перехода от вычисленной по формуле Эйлера величины полного напора Hэ к действительной величине напора Н служит формула , где
  1.   учитывает объемные потери в насосе, а h – потери напора;
  2.   учитывает гидравлические потери на удары при входе и выходе жидкости из колеса, а h – потери на трение в насосе;
  3.   учитывает конечность числа лопаток в колесе насоса, а h – все виды потерь напора в насосе;
  4.   учитывает изменение пьезометрических напоров в насосе, а h – все виды потерь напора;
  5.   учитывает конечность числа лопаток в колесе насоса, а h – все объемные и гидравлические потери в насосе;
  1.  

Многоступенчатый центробежный насос спирального типа отличается от многоступенчатого насоса турбинного типа тем, что
  1.  в первом несколько колес подают жидкость в один общий спиральный отвод, а у вторых каждое колесо имеет свой отвод;
  2.  во втором несколько колес подают жидкость в один общий спиральный отвод, а у первых каждое колесо имеет свой отвод;
  3.  у насоса спирального типа только последняя ступень заканчивается спиральным отводом, а у турбинного все ступени;
  4.  у насоса спирального типа все ступени имеют спиральные отводы, а у турбинного эту роль выполняют направляющие аппараты;
  5.  в насосе спирального типа подвод жидкости к следующей ступени производится направляющим аппаратом, а на выходе последней ступени имеется спиральный отвод; в турбинном насосе вообще нет спиральных отводов;
  1.  

Уравнением теоретической напорной характеристики центробежного насоса является выражение
  1.  ;
  2.  ;
  3.  ;
  4.  ;
  5.  ;
  1.  

Из трех в принципе возможных видов теоретической напорной характеристики центробежного насоса (рис.) на практике почти всегда условия отвечают линии
  1.  3;
  2.  1;
  3.  2;
  4.  2 и 3;
  5.  1 и 2;
  1.  

При переходе от теоретической напорной характеристики центробежного насоса к действительной области 3 (см. рис.) отвечает учет
  1.  потерь напора в спиральном отводе;
  2.  конечного числа лопаток в рабочем колесе;
  3.  потерь напора на удар при входе и выходе жидкости из рабочего колеса;
  4.  потерь напора на трение в проточной части корпуса насоса;
  5.  конечного числа лопаток в направляющем аппарате;
  1.  

Взаимное расположение на графике напорной характеристики и характеристики к.п.д. одного и того же центробежного насоса при данной скорости вращения выглядит так (М-точка максимума)
  1.                                     2.

3.                                      4.

5.
  1.  

Кинематическое подобие ряда центробежных насосов предполагает для всего данного ряда в сходственных точках насосов
  1.  пропорциональность окружных и равенство абсолютных скоростей в рабочих колесах;
  2.  пропорциональность относительных и равенство окружных скоростей в рабочих колесах;
  3.  пропорциональность всех скоростей в рабочих колесах и равенство скоростей в проточной части корпуса;
  4.  пропорциональность всех скоростей в рабочих колесах и проточной части корпуса;
  5.  равенство окружных скоростей колеса и пропорциональность скоростей в проточной части корпуса;
  1.  

Соотношение  для двух подобных насосов, работающих в подобных режимах, характеризует
  1.  отношение окружных скоростей;
  2.  отношение их полных напоров;
  3.  отношение их абсолютных скоростей;
  4.  отношение их производительностей;
  5.  отношение их мощностей;
  1.  

Коэффициент быстроходности представляет собой
  1.  величину, зависящую от скорости вращения данного насоса;
  2.  константу, характеризующую серию подобных насосов;
  3.  константу, характеризующую подобные режимы работы данного насоса;
  4.  величину характеризующую скорость вращения (число оборотов) данного насоса;
  5.  число оборотов, оптимальное для данной серии подобных насосов;
  1.  

Уравнения пропорциональности центробежных насосов характеризуют
  1.  соотношение параметров данного насоса, работающего в подобных режимах при двух разных скоростях вращения;
  2.  то же, но двух разных насосов;
  3.  то же, но двух разных насосов, работающих при одной скорости вращения;
  4.  соотношение параметров для двух подобных насосов, работающих в подобных режимах;
  5.  то же, но работающих в любых режимах при разных скоростях вращения;
  1.  

При изменении скорости вращения центробежный насос будет оставаться работающим в подобных режимах, если
  1.  у насоса вход жидкости в колесо радиальный;
  2.  лопатки рабочего колеса насоса загнуты в сторону, обратную направлению вращения;
  3.  этот насос относится к быстроходным;
  4.  полный напор сети, на которую работает насос, не имеет полезной составляющей;
  5.  напорная характеристика насоса не имеет максимума;
  1.  

Параллельное соединение двух центробежных насосов для повышения подачи жидкости нецелесообразно, когда
  1.  рабочая точка одного из насосов лежит на круто восходящей части характеристики сети;
  2.  то же, на пологой части характеристики сети;
  3.  оба насоса – быстроходные;
  4.  характеристика сети не имеет постоянной составляющей – полезного напора;
  5.  напорная характеристика хотя бы одного из насосов имеет точку максимума;
  1.  

Кавитация в центробежном насосе, – это
  1.  работа насоса на данную сеть при разных скоростях вращения в неподобных режимах;
  2.  выделение и схлопывание газовых микропузырей на поверхности лопаток рабочего колеса;
  3.  вибрация и биение в насосе вследствие его работы в точке пересечения характеристик насоса и сети, отвечающей неустойчивому режиму;
  4.  пульсации в работе насоса вследствие превышения потребного напора сети над полным напором насоса;
  5.  срыв работы насоса вследствие закипания жидкости на его всасе;
  1.  

Параллельное соединение центробежного насоса с поршневым
  1.  применяется для увеличения напора насосной установки;
  2.  применяется для того, чтобы избавить центробежный насос от кавитации;
  3.  ничего не дает кроме бесполезного расхода энергии;
  4.  применяется для увеличения подачи насосной установки;
  5.  используется для ликвидации неравномерности подачи поршневого насоса;
  1.  

В формуле для определения силы осевого давления  величины D и d представляют собой, соответственно,
  1.  диаметр входа в рабочее колесо и диаметр оси насоса;
  2.  наружный диаметр колеса и диаметр входа в колесо;
  3.  диаметр гидравлической пяты и диаметр входа в колесо;
  4.  наружный диаметр колеса и диаметр гидравлической пяты;
  5.  наружный диаметр колеса и диаметр оси насоса;
  1.  

Из скоростей, характеризующих движение жидкости через колесо осевого насоса и представленных на схеме, на входе (1) и выходе (2) не изменяются

(для данной решетки профилей) скорости
  1.  u и c;
  2.  w и cz;
  3.  u и cz;
  4.  w и cu;
  5.  cu и c;
  1.  

На приводимой схеме характеристик осевого насоса неправильно показан (о)
  1.  вид напорной характеристики – в действительности она не имеет перегибов (седловины);
  2.  ход характеристики мощности на валу – в действительности с ростом Q мощность снижается;
  3.  место расположения максимума характеристики к.п.д. – он должен находиться левее, в области средних подач;
  4.  вид напорной характеристики – в области малых производительностей должен находиться либо максимум напоров, либо быть слабая зависимость напора от Q;
  5.  ход характеристики мощности – у осевого насоса потребляемая мощность почти не зависит от Q;
  1.  

В формуле энергетики эрлифта  величина Gуд представляет собой (при )
  1.  расход энергии на единицу веса перекачиваемой жидкости;
  2.  расход энергии на единицу высоты подъема жидкости в подъемной трубе эрлифта;
  3.  весовой расход газа на единицу веса перекачиваемой эрлифтом жидкости;
  4.  отношение весового расхода перекачиваемой жидкости к весовому расходу газа;
  5.  расход энергии на единицу объема перекачиваемой жидкости;
  1.  

В широко применяемых в гидрометаллургии аппаратах, использующих газлифты -пачуках, интенсивная циркуляция жидкости или пульпы происходит благодаря
  1.  применению подъемных труб большого диаметра;
  2.  малому заглублению подъемной трубы;
  3.  подаче газа под высоким давлением;
  4.  большой удельной работе расширения газа в подъемной трубе;
  5.  высокому относительному погружению газлифта;
  1.  

Основным недостатком струйных насосов является
  1.  сложность конструкции;
  2.  трудоемкость обслуживания;
  3.  трудность регулирования производительности;
  4.  высокие требования к чистоте рабочего агента и перекачиваемой жидкости;
  5.  весьма низкий к.п.д.;
  1.  

По принципу действия и конструкции нагнетатели преимущественно относятся к машинам
  1.  струйным и центробежным;
  2.  вихревым и осевым;
  3.  поршневым и струйным;
  4.  центробежным и ротационным;
  5.  осевым и вихревым;
  1.  

Величина  в выражении для работы, совершаемой над газом в воздухоподающей машине, представляет собой
  1.  полный напор машины;
  2.  полную работу сжатия;
  3.  собственно работу сжатия;
  4.  удельную энергию, затрачиваемую на преодоление потерь напора в машине;
  5.  собственно работу сжатия + приращение геодезических и динамических напоров в машине;
  1.  

Для машин высокого давления энергетические затраты в машине определяются величиной, описываемой выражением
  1.  ;
  2.  ;
  3.  ;
  4.  ;
  5.  ;
  1.  

Для нахождения величины полной работы изотермического сжатия единицы объема газа при параметрах всасывания необходимо воспользоваться формулой
  1.  ;
  2.  ;
  3.  ;
  4.  ;
  5.  
  1.  

На T-S диаграмме (см. рис.),

иллюстрирующей процесс сжатия в воздухоподающей машине, линии 1 и 2 являются
  1.  изохорами;
  2.  адиабатами;
  3.  политропами при n k;
  4.  политропами при n k;
  5.  изобарами;
  1.  

Формула

выражает собой графически на T-S диаграмме (см. рис.)

площадью
  1.  EDCF+FCBL;
  2.  EDCF;
  3.  EDAL+ACB;
  4.  EDCAL;
  5.  EDCF+ACB;
  1.  

Если для одной и той же воздухоподающей машины рассчитать мощность на валу по формулам  и , то результаты расчета
  1.  будут отличаться на отношение величин i из из и i aд;
  2.  дадут разницу на величину Ni;
  3.  будут отличаться на величину, определяемую различием в Nиз, Naд, из и ад;
  4.  будут отличаться по их соотношению на величину мех;
  5.  не будут отличаться;
  1.  

В поршневых насосах влияние вредного пространства на действительную производительность, в сравнении с поршневой воздухоподающей машиной,
  1.  вообще отсутствует ввиду несжимаемости жидкости;
  2.  менее значительно ввиду иного соотношения между сечением цилиндра и ходом поршня;
  3.  практически может не учитываться, так как конструкция насосов в отличие от воздухоподающих машин имеет очень малый объем вредного пространства;
  4.  не учитывается ввиду того, что другие объемные потери в насосе во много раз превосходят влияние вредного пространства;
  5.  всегда учитывается в величине объемного к.п.д. насоса;
  1.  

Формула для расчета объемного к.п.д. поршневой воздухоподающей машины имеет вид (vвр – относительный объем вредного пространства):
  1.  ;
  2.  ;
  3.  ;
  4.  ;
  5.  ;
  1.  

На практике достичь высокой степени повышения давления в одноступенчатой поршневой воздухоподающей машине нельзя из-за
  1.  уменьшения до нуля действительной производительности машины;
  2.  резкого снижения к.п.д.;
  3.  нарушения конструктивной прочности рабочих органов машины;
  4.  неприемлемого возрастания работы сжатия;
  5.  опасности воспламенения масла в машине;
  1.  

На идеализированной индикаторной диаграмме двухступенчатого поршневого компрессора (см. рис.)

линии СL и FK выражают, соответственно,
  1.  сжатие газа во 2-й ступени и расширение газа из вредного объёма во 2-ой  ступени;
  2.  сжатие газа во 2-й ступени от давления Рвс2 до давления Рн, если бы не было охлаждения газа между ступенями, и фактическое сжатие в пределах этих давлений;
  3.  фактическое сжатие газа во 2-ой ступени и сжатие в этой ступени, если бы не было охлаждения газа между ступенями;
  4.  нагнетание газа из 1-ой ступени во 2-ую в отсутствие охлаждения газа между ступенями и это нагнетание при наличии охлаждения;
  5.  нагнетание газа из 1-ой ступени во 2-ую в отсутствие охлаждения газа между ступенями и расширение газа из вредного объёма 2-ой ступени;
  1.  

Если давление на входе поршневого компрессора 0,1 МПа, а степень сжатия в каждой ступени 3-х ступенчатого компрессора равна 5,то на выходе машины давление будет равно
  1.  1,5 МПа;
  2.  3 МПа;
  3.  12,5 МПа;
  4.  2,5 МПа;
  5.  4,5 Мпа;
  1.  

Дросселирование на всасывании, применяемое как способ регулирования поршневого компрессора, основано прежде всего на том, что оно
  1.  приводит к снижению давления газа на всасе машины и, следовательно, уменьшению объёма засасываемого газа;
  2.  смещает положение рабочей точки вследствие изменения характеристики сети;
  3.  уменьшает объёмную производительность компрессора по засасываемому газу;
  4.  увеличивает объём вредного пространства в компрессоре;
  5.  уменьшает объём вредного пространства в компрессоре;
  1.  

В формуле производительности пластинчатой роторной воздухоподающей машины  величины s и e представляют собой, соответственно,
  1.  площадь ротора и толщину одной пластины;
  2.  среднее расстояние между ротором и корпусом и длину ротора;
  3.  площадь поперечного ( оси машины) сечения пластины и расстояние между осями ротора и цилиндра машины;
  4.  длину пластины и число пластин;
  5.  ширину одной пластины и расстояние между осями ротора и цилиндра машины;
  1.  

Быстрота действия вакуум-насоса, – это
  1.  удельная, отнесенная к единице расхода газа, скорость вращения рабочего органа вакуум-насоса;
  2.  время, в течение которого достигается требуемый вакуум;
  3.  время, в течение которого вакуум-насос откачивает единицу массы газа;
  4.  объемный расход газа, поступающего в насос, при данном впускном давлении;
  5.  масса газа, которая должна быть откачена насосом для достижения нужного вакуума;
  1.  

Водокольцевой вакуум-насос назван так потому, что
  1.  он имеет вращающийся вокруг вертикальной оси цилиндрический ротор, гидрозатвором которого служит внизу водяное кольцо;
  2.  ротором в нем служит металлическое кольцо, эксцентрично вращающееся в водяном затворе;
  3.  в качестве ротора в нем служит вращающееся водяное кольцо;
  4.  в этом пластинчатом вакуум-насосе образуется водяное кольцо, играющее роль смазки;
  5.  лопатки вращающегося эксцентричного ротора погружены во вращающееся водяное кольцо;
  1.  

Рабочее колесо рабочей машины, засасывая в одном случае воду, а в другом – атмосферный воздух, при одной и той же скорости вращения на воде развивает давление
  1.  то же, что и на воздухе;
  2.  в 104 раз больше, чем на воздухе;
  3.  в 9,81 раза больше, чем на воздухе;
  4.  в 800-900 раз больше, чем на воздухе;
  5.  приблизительно то же, что и на воздухе
  1.  

Объемная производительность центробежного вентилятора
  1.  не зависит от плотности всасываемого газа;
  2.  прямо пропорциональна плотности всасываемого газа;
  3.  возрастает с ростом давления и с уменьшением температуры всасываемого газа;
  4.  находится в сложной зависимости от параметров всасываемого газа;
  5.  обратно пропорциональна удельному весу всасываемого газа;
  1.  

Турбонагнетатели и турбокомпрессоры всегда имеют высокую производительность потому, что
  1.  для получения от воздухоподающей машины высокого давления требуется высокая производительность;
  2.  при наличии нескольких рабочих колес они «автоматически» имеют большую производительность;
  3.  большая общая степень сжатия в этих машинах определяет высокие значения коэффициента подачи;
  4.  форма лопаток рабочих колес этих машин, обусловленная необходимостью получать наибольшие давления, отвечает одновременно высокой производительности;
  5.  высокие окружные скорости на выходе колеса, необходимые для получения высоких давлений, одновременно ведут к увеличению расхода газа через колесо;
  1.  

Вентиляторы низкого давления развивают полный напор в пределах
  1.  1-2 м вод. ст.;
  2.  0,5-1 м вод. ст.;
  3.  300-500 мм вод. ст.;
  4.  100-300 мм вод. ст.;
  5.  0-100 мм вод. ст.;
  1.  

Стандартные условия, для которых в каталогах приводятся показатели вентиляторов, характеризуются следующими давлением и температурой засасываемого воздуха:
  1.  760 мм рт. ст. и 00С;
  2.  760 мм рт. ст. и 200С;
  3.  760 мм рт. ст. и 298 К;
  4.  745 мм рт. ст. и 250С;
  5.  1 ата и 200С;
  1.  

Характеристика вентиляторной сети обычно выражается параболой, выходящей из начала координат (Н=0 при Q=0) ввиду того, что
  1.  динамические напоры на входе и выходе вентилятора обычно равны;
  2.  вход и выход вентиляторной сети практически находится на одной и той же геодезической отметке;
  3.  динамические напоры на входе и выходе вентиляторной сети практически одинаковы;
  4.  абсолютные давления на входе и выходе вентиляторной сети практически одинаковы, а разностью геодезических напоров можно пренебречь;
  5.  избыточное давление на входе в вентиляторную сеть обычно равно нулю, так как входом в сеть является атмосфера;
  1.  

На практике, несмотря на то, что более экономично дросселирование всасывающей линии, регулирование производительности центробежного вентилятора часто производят дросселированием на нагнетании из-за того, что
  1.  разница в экономичности этих способов крайне незначительна;
  2.  нагнетательная линия находится непосредственно у потребителя, а всасывающая – удалена;
  3.  дросселирование на всасывании может привести к срыву всасывания из-за большого разрежения на входе машины;
  4.  дросселирование всасывания увеличивает опасность помпажа вентилятора;
  5.  технически труднее дросселировать линию, находящуюся под разрежением, чем находящуюся под давлением;
  1.  

Степень сжатия (повышения давления) в одной ступени турбонагревателей и турбокомпрессоров общего назначения (не считая авиационных) находится примерно в пределах
  1.  1-1,8;
  2.  0,15-1,5;
  3.  0-1,8;
  4.  1,2-3,0;
  5.  1,15-1,8;
  1.  

Внешнее охлаждение турбокомпрессора заключается в
  1.  охлаждении газа на пути между ступенями машины;
  2.  охлаждении газа на выходе из машины;
  3.  охлаждении той части корпуса машины, где сжимается газ;
  4.  охлаждении газа перед его всасом в машину;
  5.  охлаждении всего корпуса турбокомпрессора, который для этого размещается в водяной «рубашке»;
  1.  

На рисунке показан процесс регулирования (снижения) производительности турбомашины путем
  1.  изменения скорости вращения машины;
  2.  изменением угла наклона лопаток направляющего аппарата (лопаточного диффузора);
  3.  дросселированием на всасе;
  4.  открытием противоположного клапана;
  5.  дросселированием на нагнетании;
  1.  

Обычным видом характеристик осевого вентилятора являются следующие:

1.                                     2.

3.                                      4.

5.

0

Q

0

2

H

Q

5

4

3

2

1

u

cu

w

cr

c

u2

c2

w2

900

900

u2

c2

w2

u2

c2

w2

c2

u2

w2

u2

w2

c2

c1

w1

w1

u1

c1

900

HT

QT

1

2

3

H,

M

H

Q

H,

M

Q

H,

M

H

Q

H,

H

Q

H,

M

H

Q

1

2

3

H

O

Q

w

c

u

cz

cu

H,

,

Nв

Nв

Н

Q

D

C

B

A

E

F

L

S

T

1

2

D

C

B

A

E

F

L

S

T

1

2

N

M

K

L

C

B

A

E

D

F

V

P

Pвс1

Pн1=

=Pвс2

O

Рн2

Nв

H

Q

H,

,

Nв

Nв

H

Q

H,

,

Nв

Q1

p

Q

Q2

M1

M2

H,

,

Nв

Q

H

Nв

H,

,

Nв

Q

H

Nв

H,

,

Nв

Q

H

Nв




1. Что говорят мифы и легенды об истории Олимпийских игр
2. ТИПОЛОГИЯ ВРЕДНЫХ ЛЮДЕЙ 1.html
3. Реферат- Мікроструктура зносостійких чавунів для виготовлення промислових мелючих куль
4. Тема курсу- Статистика ресурсів комерційних банків Тема- Аналіз формування кредитних ресурсів банку.html
5.  січня 2014 р. Перший тиждень ’’ Другий тижден
6. Мясные и мясорастительные консервы
7. Сибирский государственный университет телекоммуникаций и информатики МЕТОДИЧЕСКИЕ УКА
8. Территория и застройка Москвы в XVIII веке
9. Формационный и цивилизационный подходы к анализу исторического процесса
10. To forecst nd pln to orgnize to commnd to coordinte nd to control

Материалы собраны группой SamZan и находятся в свободном доступе