У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.net

вариант Насос ~ это устройство которое пр

Работа добавлена на сайт samzan.net: 2016-06-06

Поможем написать учебную работу

Если у вас возникли сложности с курсовой, контрольной, дипломной, рефератом, отчетом по практике, научно-исследовательской и любой другой работой - мы готовы помочь.

Предоплата всего

от 25%

Подписываем

договор

Выберите тип работы:

Скидка 25% при заказе до 8.6.2025

1 вариант
  1.  

Насос – это устройство, которое
  1.  предназначено для повышения давления жидкости;
  2.  служит для транспортировки жидкости на некоторое расстояние;
  3.  повышает удельную энергию жидкости;
  4.  преобразует один вид энергии жидкости в другой;
  5.  увеличивает динамический напор жидкости;
  1.  

Осевой насос назван так потому, что
  1.  ось насоса совпадает с осью симметрии корпуса насоса;
  2.  жидкость в насосе движется вокруг оси насоса;
  3.  попадая в насос в радиальном направлении, жидкость выходит из него – в осевом;
  4.  ось рабочего колеса насоса является продолжением оси приводного двигателя;
  5.  жидкость входит и выходит из насоса в направлении оси насоса;
  1.  

В выражении , определяющем полный напор насоса,
  1.  величины Н, Нн и Нвс, – это полный напор жидкости в разных сечениях потока, проходящего через насос;
  2.  величина Н, – это полный напор жидкости в насосе, а Нн и Нвс – удельная энергия потока жидкости, соответственно, на выходе и входе насоса;
  3.  величина Н, – это удельная энергия, которую насос передает жидкости, а Нн и Нвс – полный напор потока жидкости, соответственно, на выходе и входе насоса;
  4.  все три величины определяют удельную энергию жидкости в разных сечениях насоса;
  5.  Н – это полный напор насоса, а Нн и Нвс – высота столба жидкости, соответственно, на нагнетании и на всасывании;
  1.  

В формуле , определяющей полный напор, развиваемый насосом, знак плюс или минус в двучлене

  1.  зависит от места расположения насоса в сети;
  2.  зависит от того, на входе или выходе насоса расположен манометр;
  3.  определяется расположением нагнетательного патрубка насоса относительно его всаса по высоте;
  4.  зависит от градуировки измерительного манометра;
  5.  определяется расположением самого измерительного манометра по высоте относительно точки его присоединения к нагнетательному патрубку насоса;
  1.  

В формуле , определяющей полный напор, развиваемый насосом, наибольшей величиной, практически определяющей численное значение Н, является в большинстве случаев величина
  1.  ?Рм;
  2.  ;
  3.  Рв;
  4.  ;
  5.  ;
  1.  

Рабочей точкой насосной установки называют
  1.  величину давления, развиваемого насосом;
  2.  любую точку на напорной характеристике насоса;
  3.  полный напор, развиваемый насосом;
  4.  точку пересечения напорной характеристики насосной сети с осью абсцисс (осью расходов);
  5.  точку пересечения напорной характеристики насосной сети с напорной характеристикой насоса
  1.  

Регулирование насосной установки наиболее экономично осуществлять
  1.  изменением напорной характеристики насоса;
  2.  дросселированием всасывающей линии насоса;
  3.  дросселированием нагнетательной линии насоса;
  4.  перепуском жидкости из нагнетательной линии во всасывающую;
  5.  сбросом излишней жидкости из нагнетательной линии;
  1.  

В формуле максимально возможной высоты всасывания насоса  величина  представляет собой
  1.  давление на входе в насос;
  2.  давление на выходе насоса;
  3.  парциальное давление паров воды в окружающей насос газовой среде при данной температуре;
  4.  давление газа на поверхности жидкости в питающем насос резервуаре в зависимости от температуры;
  5.  давление насыщения данной жидкости при температуре, отвечающей работе насоса;
  1.  

Величины полного напора и полного напора сети, на которую работает насос,
  1.  это одно и то же;
  2.  обе характеризуют полезные затраты энергии;
  3.  полный напор насоса – полезные энергозатраты, а полный напор сети – не только полезные;
  4.  полный напор сети – полезные энергозатраты, а полный напор насоса – не только полезные;
  5.  обе величины включают и полезные и не только полезные энергозатраты;
  1.  

В формуле Nдв=N/..... в знаменателе должно быть выражение
  1.  iмехпер;
  2.  h;
  3.  hпер;
  4.  дв;
  5.  пердв;

где , h, i, мех, дв, пер, – к.п.д., соответственно, объемный, гидравлический, индикаторный, механический, двигателя, передачи и полный насоса
  1.  

Полезный напор насоса и полезный напор сети, на которую работает этот насос, – это
  1.  одна и та же величина;
  2.  разные величины: полезный напор сети больше на величину потерь напора в насосе;
  3.  разные величины: полезный напор насоса больше на величину потерь напора в сети;
  4.  разные величины: полезный напор насоса меньше на величину потерь в сети;
  5.  разные величины: полезный напор насоса больше на величину разности динамических напоров на его выходе и входе;
  1.  

Плунжерный (скальчатый) насос отличается от насоса с дисковым поршнем прежде всего тем, что
  1.  он не имеет клапанов;
  2.  у него значительно меньше степень неравномерности подачи;
  3.  при примерно одинаковых габаритах и скорости вращения он имеет значительно более высокую производительность;
  4.  у него герметизирована не поверхность контакта рабочего органа со стенкой цилиндра, а ввод органа через торец цилиндра;
  5.  возвратно-поступательное движение плунжера осуществляется с помощью эксцентрика, а не кривошипно-шатунного механизма;
  1.  

Qт=(2D2-d2)Rn, (где D и d – диаметры, соответственно, цилиндра и штока, R – радиус кривошипа, n – скорость вращения), это теоретическая производительность
  1.  насоса двойного действия;
  2.  дифференциального насоса;
  3.  сдвоенного насоса двойного действия;
  4.  четырехцилиндрового насоса двойного действия;
  5.  сдвоенного дифференциального насоса;
  1.  

На графике работы поршневого насоса

заштрихованная область выражает собой всасывание жидкости
  1.  дифференциальным насосом при Q'max = f ω R;
  2.  сдвоенным насосом простого действия;
  3.  сдвоенным насосом двойного действия;
  4.  дифференциальным насосом при Q'max = F ω R;
  5.  дифференциальным насосом при Q'max = (F-f) ω R;
  1.  

Из представленных на рисунке графиков теоретической напорной характеристике поршневого насоса отвечает линия
  1.  5;
  2.  3;
  3.  1;
  4.  4;
  5.  2;
  1.  

Отличие действительной напорной характеристики поршневого насоса от теоретической обусловлено
  1.  наличием в насосе гидравлических потерь;
  2.  тем, что в действительности не вся подаваемая насосом жидкость полностью попадает к потребителю;
  3.  затратой части энергии насоса на механические потери;
  4.  ростом утечек жидкости из нагнетательного трубопровода с увеличением давления;
  5.  ростом утечек жидкости из нагнетательной части насоса с увеличением давления;
  1.  

Уменьшить в необходимых пределах производительность насосной установки с поршневым насосом, не изменяя его скорости вращения (числа ходов поршня в единицу времени), можно путем
  1.  дросселирования всасывающей линии насоса;
  2.  перепуском части жидкости из нагнетательной линии во всасывающую или в питающий резервуар;
  3.  дросселированием нагнетательной линии;
  4.  степени открытия всасывающего клапана насоса;
  5.  степени открытия нагнетательного клапана;
  1.  

Инерционный напор, – это
  1.  удельная энергия, необходимая для сообщения жидкости ускорения;
  2.  удельная кинетическая энергия, которой обладает жидкость, движущаяся по инерции;
  3.  импульс силы, который требуется для придания единице массы покоящейся жидкости определенной скорости;
  4.  удельное количество движения, которое необходимо для сообщения жидкости ускорения;
  5.  удельная энергия движущейся жидкости;
  1.  

Величина максимального инерционного напора в такте нагнетания обычно намного превосходит аналогичную величину в такте всасывания потому, что
  1.  диаметр нагнетательной линии насоса обычно меньше диаметра всасывающей линии;
  2.  давление в цилиндре насоса в такте нагнетания всегда выше, чем в такте всасывания;
  3.  высота нагнетания жидкости насосом обычно больше высоты всасывания;
  4.  гидравлическое сопротивление нагнетательной линии обычно намного больше, чем всасывающей;
  5.  длина нагнетательной линии обычно намного больше всасывающей;
  1.  

Оборудование насосной установки с поршневым насосом воздушными колпаками снижает вредное воздействие на работу насоса инерционных напоров благодаря тому, что
  1.  в них всегда имеется резервный запас жидкости;
  2.  их наличие снижает гидравлическое сопротивление насосных линий;
  3.  ввиду их расположения вблизи насоса снижается величина давления в линиях;
  4.  имеющаяся в них сжимаемая среда – воздух играет роль упругого буфера;
  5.  воздух колпаков не подвержен влиянию сил инерции ввиду своей малой плотности;
  1.  

Самовсасываемость насоса, – это
  1.  способность насоса всасывать жидкость при его расположении выше уровня жидкости в питающей емкости, находящейся под атмосферным давлением;
  2.  способность насоса создавать необходимое для всасывания разрежение в отсутствие воды в линии всасывания;
  3.  свойство насоса самостоятельно, без дополнительных приспособлений, засасывать жидкость;
  4.  количественный показатель, характеризующий условия при которых насос способен всасывать жидкость;
  5.  способность насоса работать при наличии разрежение на его всасе;
  1.  

К роторно-вращательным насосам относятся те, у которых
  1.  главный рабочий орган – ротор совершает вращательное движение;
  2.  помимо главного рабочего органа – ротора имеются вспомогательные органы, совершающие вращательное движение;
  3.  ротор движется возвратно-поступательно, вызывая вращательное движение элементов, подающих жидкость;
  4.  помимо вращающегося рабочего органа – ротора (роторов) нет других движущихся элементов;
  5.  органы, подающие жидкость, вращаются вокруг неподвижного ротора;
  1.  

Более низкий объемный к.п.д. роторных насосов по сравнению с поршневыми в основном объясняется
  1.  большей скоростью вращения роторных насосов;
  2.  трудностью герметизацией поверхности примыкания торца ротора к корпусу насоса;
  3.  отсутствием клапанной системы, что позволяет жидкости перетекать из области нагнетания в область всасывания;
  4.  большим давлением, развиваемым роторными насосами;
  5.  неполным запиранием объемов жидкости вращающимся ротором;
  1.  

Уравнением полного напора центробежных машин Эйлера является выражение (см. Схему скоростей в канале колоса)
  1.  ;
  2.  ;
  3.  ;
  4.  ;
  5.  ;
  1.  

Если u – окружная скорость, w – относительная скорость и с – абсолютная скорость жидкости в канале колеса центробежного насоса, то типичным параллелограммом скоростей на выходе из колеса является

1.                                       2

3.                                       4.

5.
  1.  

Изображенные на рисунке два параллелограмма скоростей на входе жидкостей в колесо центробежного насоса (w, c и u – соответственно, относительная, абсолютная и окружная скорости) отвечают
  1.  разным скоростям вращения колеса;
  2.  различному профилю входной части лопаток колеса;
  3.  различному расходу жидкости через колесо при постоянной скорости его вращения;
  4.  то же, при разной скорости вращения;
  5.  различным положениям поворотных лопаток направляющего аппарата перед входом жидкости в рабочее колесо;
  1.  

Безударный выход жидкости из рабочего колеса центробежного насоса заключается в том, что
  1.  вектор абсолютной скорости жидкости на выходе касателен к выходной части лопатки;
  2.  то же, вектор относительной скорости;
  3.  вектор абсолютной скорости направлен по касательной к окружности выхода рабочего колеса;
  4.  вектор относительной скорости примерно совпадает с направлением касательной к поверхности отвода жидкости от колеса;
  5.  то же, вектор абсолютной скорости;
  1.  

Формула полного напора колеса центробежного насоса  является
  1.  другой математической формой общей формулы Эйлера для полного напора;
  2.  другой математической формой одночленной формулы Эйлера для случая радиального входа жидкости в колесо;
  3.  выражением формулы Эйлера для общего случая работы колеса насоса;
  4.  упрощенным видом формулы Эйлера для случая безударного входа жидкости в колесо;
  5.  то же, для безударного выхода из колеса;
  1.  

Для перехода от вычисленной по формуле Эйлера величины полного напора Hэ к действительной величине напора Н служит формула , где
  1.   учитывает объемные потери в насосе, а h – потери напора;
  2.   учитывает гидравлические потери на удары при входе и выходе жидкости из колеса, а h – потери на трение в насосе;
  3.   учитывает конечность числа лопаток в колесе насоса, а h – все виды потерь напора в насосе;
  4.   учитывает изменение пьезометрических напоров в насосе, а h – все виды потерь напора;
  5.   учитывает конечность числа лопаток в колесе насоса, а h – все объемные и гидравлические потери в насосе;
  1.  

Многоступенчатый центробежный насос спирального типа отличается от многоступенчатого насоса турбинного типа тем, что
  1.  в первом несколько колес подают жидкость в один общий спиральный отвод, а у вторых каждое колесо имеет свой отвод;
  2.  во втором несколько колес подают жидкость в один общий спиральный отвод, а у первых каждое колесо имеет свой отвод;
  3.  у насоса спирального типа только последняя ступень заканчивается спиральным отводом, а у турбинного все ступени;
  4.  у насоса спирального типа все ступени имеют спиральные отводы, а у турбинного эту роль выполняют направляющие аппараты;
  5.  в насосе спирального типа подвод жидкости к следующей ступени производится направляющим аппаратом, а на выходе последней ступени имеется спиральный отвод; в турбинном насосе вообще нет спиральных отводов;
  1.  

Уравнением теоретической напорной характеристики центробежного насоса является выражение
  1.  ;
  2.  ;
  3.  ;
  4.  ;
  5.  ;
  1.  

Из трех в принципе возможных видов теоретической напорной характеристики центробежного насоса (рис.) на практике почти всегда условия отвечают линии
  1.  3;
  2.  1;
  3.  2;
  4.  2 и 3;
  5.  1 и 2;
  1.  

При переходе от теоретической напорной характеристики центробежного насоса к действительной области 3 (см. рис.) отвечает учет
  1.  потерь напора в спиральном отводе;
  2.  конечного числа лопаток в рабочем колесе;
  3.  потерь напора на удар при входе и выходе жидкости из рабочего колеса;
  4.  потерь напора на трение в проточной части корпуса насоса;
  5.  конечного числа лопаток в направляющем аппарате;
  1.  

Взаимное расположение на графике напорной характеристики и характеристики к.п.д. одного и того же центробежного насоса при данной скорости вращения выглядит так (М-точка максимума)
  1.                                     2.

3.                                      4.

5.
  1.  

Кинематическое подобие ряда центробежных насосов предполагает для всего данного ряда в сходственных точках насосов
  1.  пропорциональность окружных и равенство абсолютных скоростей в рабочих колесах;
  2.  пропорциональность относительных и равенство окружных скоростей в рабочих колесах;
  3.  пропорциональность всех скоростей в рабочих колесах и равенство скоростей в проточной части корпуса;
  4.  пропорциональность всех скоростей в рабочих колесах и проточной части корпуса;
  5.  равенство окружных скоростей колеса и пропорциональность скоростей в проточной части корпуса;
  1.  

Соотношение  для двух подобных насосов, работающих в подобных режимах, характеризует
  1.  отношение окружных скоростей;
  2.  отношение их полных напоров;
  3.  отношение их абсолютных скоростей;
  4.  отношение их производительностей;
  5.  отношение их мощностей;
  1.  

Коэффициент быстроходности представляет собой
  1.  величину, зависящую от скорости вращения данного насоса;
  2.  константу, характеризующую серию подобных насосов;
  3.  константу, характеризующую подобные режимы работы данного насоса;
  4.  величину характеризующую скорость вращения (число оборотов) данного насоса;
  5.  число оборотов, оптимальное для данной серии подобных насосов;
  1.  

Уравнения пропорциональности центробежных насосов характеризуют
  1.  соотношение параметров данного насоса, работающего в подобных режимах при двух разных скоростях вращения;
  2.  то же, но двух разных насосов;
  3.  то же, но двух разных насосов, работающих при одной скорости вращения;
  4.  соотношение параметров для двух подобных насосов, работающих в подобных режимах;
  5.  то же, но работающих в любых режимах при разных скоростях вращения;
  1.  

При изменении скорости вращения центробежный насос будет оставаться работающим в подобных режимах, если
  1.  у насоса вход жидкости в колесо радиальный;
  2.  лопатки рабочего колеса насоса загнуты в сторону, обратную направлению вращения;
  3.  этот насос относится к быстроходным;
  4.  полный напор сети, на которую работает насос, не имеет полезной составляющей;
  5.  напорная характеристика насоса не имеет максимума;
  1.  

Параллельное соединение двух центробежных насосов для повышения подачи жидкости нецелесообразно, когда
  1.  рабочая точка одного из насосов лежит на круто восходящей части характеристики сети;
  2.  то же, на пологой части характеристики сети;
  3.  оба насоса – быстроходные;
  4.  характеристика сети не имеет постоянной составляющей – полезного напора;
  5.  напорная характеристика хотя бы одного из насосов имеет точку максимума;
  1.  

Кавитация в центробежном насосе, – это
  1.  работа насоса на данную сеть при разных скоростях вращения в неподобных режимах;
  2.  выделение и схлопывание газовых микропузырей на поверхности лопаток рабочего колеса;
  3.  вибрация и биение в насосе вследствие его работы в точке пересечения характеристик насоса и сети, отвечающей неустойчивому режиму;
  4.  пульсации в работе насоса вследствие превышения потребного напора сети над полным напором насоса;
  5.  срыв работы насоса вследствие закипания жидкости на его всасе;
  1.  

Параллельное соединение центробежного насоса с поршневым
  1.  применяется для увеличения напора насосной установки;
  2.  применяется для того, чтобы избавить центробежный насос от кавитации;
  3.  ничего не дает кроме бесполезного расхода энергии;
  4.  применяется для увеличения подачи насосной установки;
  5.  используется для ликвидации неравномерности подачи поршневого насоса;
  1.  

В формуле для определения силы осевого давления  величины D и d представляют собой, соответственно,
  1.  диаметр входа в рабочее колесо и диаметр оси насоса;
  2.  наружный диаметр колеса и диаметр входа в колесо;
  3.  диаметр гидравлической пяты и диаметр входа в колесо;
  4.  наружный диаметр колеса и диаметр гидравлической пяты;
  5.  наружный диаметр колеса и диаметр оси насоса;
  1.  

Из скоростей, характеризующих движение жидкости через колесо осевого насоса и представленных на схеме, на входе (1) и выходе (2) не изменяются

(для данной решетки профилей) скорости
  1.  u и c;
  2.  w и cz;
  3.  u и cz;
  4.  w и cu;
  5.  cu и c;
  1.  

На приводимой схеме характеристик осевого насоса неправильно показан (о)
  1.  вид напорной характеристики – в действительности она не имеет перегибов (седловины);
  2.  ход характеристики мощности на валу – в действительности с ростом Q мощность снижается;
  3.  место расположения максимума характеристики к.п.д. – он должен находиться левее, в области средних подач;
  4.  вид напорной характеристики – в области малых производительностей должен находиться либо максимум напоров, либо быть слабая зависимость напора от Q;
  5.  ход характеристики мощности – у осевого насоса потребляемая мощность почти не зависит от Q;
  1.  

В формуле энергетики эрлифта  величина Gуд представляет собой (при )
  1.  расход энергии на единицу веса перекачиваемой жидкости;
  2.  расход энергии на единицу высоты подъема жидкости в подъемной трубе эрлифта;
  3.  весовой расход газа на единицу веса перекачиваемой эрлифтом жидкости;
  4.  отношение весового расхода перекачиваемой жидкости к весовому расходу газа;
  5.  расход энергии на единицу объема перекачиваемой жидкости;
  1.  

В широко применяемых в гидрометаллургии аппаратах, использующих газлифты -пачуках, интенсивная циркуляция жидкости или пульпы происходит благодаря
  1.  применению подъемных труб большого диаметра;
  2.  малому заглублению подъемной трубы;
  3.  подаче газа под высоким давлением;
  4.  большой удельной работе расширения газа в подъемной трубе;
  5.  высокому относительному погружению газлифта;
  1.  

Основным недостатком струйных насосов является
  1.  сложность конструкции;
  2.  трудоемкость обслуживания;
  3.  трудность регулирования производительности;
  4.  высокие требования к чистоте рабочего агента и перекачиваемой жидкости;
  5.  весьма низкий к.п.д.;
  1.  

По принципу действия и конструкции нагнетатели преимущественно относятся к машинам
  1.  струйным и центробежным;
  2.  вихревым и осевым;
  3.  поршневым и струйным;
  4.  центробежным и ротационным;
  5.  осевым и вихревым;
  1.  

Величина  в выражении для работы, совершаемой над газом в воздухоподающей машине, представляет собой
  1.  полный напор машины;
  2.  полную работу сжатия;
  3.  собственно работу сжатия;
  4.  удельную энергию, затрачиваемую на преодоление потерь напора в машине;
  5.  собственно работу сжатия + приращение геодезических и динамических напоров в машине;
  1.  

Для машин высокого давления энергетические затраты в машине определяются величиной, описываемой выражением
  1.  ;
  2.  ;
  3.  ;
  4.  ;
  5.  ;
  1.  

Для нахождения величины полной работы изотермического сжатия единицы объема газа при параметрах всасывания необходимо воспользоваться формулой
  1.  ;
  2.  ;
  3.  ;
  4.  ;
  5.  
  1.  

На T-S диаграмме (см. рис.),

иллюстрирующей процесс сжатия в воздухоподающей машине, линии 1 и 2 являются
  1.  изохорами;
  2.  адиабатами;
  3.  политропами при n k;
  4.  политропами при n k;
  5.  изобарами;
  1.  

Формула

выражает собой графически на T-S диаграмме (см. рис.)

площадью
  1.  EDCF+FCBL;
  2.  EDCF;
  3.  EDAL+ACB;
  4.  EDCAL;
  5.  EDCF+ACB;
  1.  

Если для одной и той же воздухоподающей машины рассчитать мощность на валу по формулам  и , то результаты расчета
  1.  будут отличаться на отношение величин i из из и i aд;
  2.  дадут разницу на величину Ni;
  3.  будут отличаться на величину, определяемую различием в Nиз, Naд, из и ад;
  4.  будут отличаться по их соотношению на величину мех;
  5.  не будут отличаться;
  1.  

В поршневых насосах влияние вредного пространства на действительную производительность, в сравнении с поршневой воздухоподающей машиной,
  1.  вообще отсутствует ввиду несжимаемости жидкости;
  2.  менее значительно ввиду иного соотношения между сечением цилиндра и ходом поршня;
  3.  практически может не учитываться, так как конструкция насосов в отличие от воздухоподающих машин имеет очень малый объем вредного пространства;
  4.  не учитывается ввиду того, что другие объемные потери в насосе во много раз превосходят влияние вредного пространства;
  5.  всегда учитывается в величине объемного к.п.д. насоса;
  1.  

Формула для расчета объемного к.п.д. поршневой воздухоподающей машины имеет вид (vвр – относительный объем вредного пространства):
  1.  ;
  2.  ;
  3.  ;
  4.  ;
  5.  ;
  1.  

На практике достичь высокой степени повышения давления в одноступенчатой поршневой воздухоподающей машине нельзя из-за
  1.  уменьшения до нуля действительной производительности машины;
  2.  резкого снижения к.п.д.;
  3.  нарушения конструктивной прочности рабочих органов машины;
  4.  неприемлемого возрастания работы сжатия;
  5.  опасности воспламенения масла в машине;
  1.  

На идеализированной индикаторной диаграмме двухступенчатого поршневого компрессора (см. рис.)

линии СL и FK выражают, соответственно,
  1.  сжатие газа во 2-й ступени и расширение газа из вредного объёма во 2-ой  ступени;
  2.  сжатие газа во 2-й ступени от давления Рвс2 до давления Рн, если бы не было охлаждения газа между ступенями, и фактическое сжатие в пределах этих давлений;
  3.  фактическое сжатие газа во 2-ой ступени и сжатие в этой ступени, если бы не было охлаждения газа между ступенями;
  4.  нагнетание газа из 1-ой ступени во 2-ую в отсутствие охлаждения газа между ступенями и это нагнетание при наличии охлаждения;
  5.  нагнетание газа из 1-ой ступени во 2-ую в отсутствие охлаждения газа между ступенями и расширение газа из вредного объёма 2-ой ступени;
  1.  

Если давление на входе поршневого компрессора 0,1 МПа, а степень сжатия в каждой ступени 3-х ступенчатого компрессора равна 5,то на выходе машины давление будет равно
  1.  1,5 МПа;
  2.  3 МПа;
  3.  12,5 МПа;
  4.  2,5 МПа;
  5.  4,5 Мпа;
  1.  

Дросселирование на всасывании, применяемое как способ регулирования поршневого компрессора, основано прежде всего на том, что оно
  1.  приводит к снижению давления газа на всасе машины и, следовательно, уменьшению объёма засасываемого газа;
  2.  смещает положение рабочей точки вследствие изменения характеристики сети;
  3.  уменьшает объёмную производительность компрессора по засасываемому газу;
  4.  увеличивает объём вредного пространства в компрессоре;
  5.  уменьшает объём вредного пространства в компрессоре;
  1.  

В формуле производительности пластинчатой роторной воздухоподающей машины  величины s и e представляют собой, соответственно,
  1.  площадь ротора и толщину одной пластины;
  2.  среднее расстояние между ротором и корпусом и длину ротора;
  3.  площадь поперечного ( оси машины) сечения пластины и расстояние между осями ротора и цилиндра машины;
  4.  длину пластины и число пластин;
  5.  ширину одной пластины и расстояние между осями ротора и цилиндра машины;
  1.  

Быстрота действия вакуум-насоса, – это
  1.  удельная, отнесенная к единице расхода газа, скорость вращения рабочего органа вакуум-насоса;
  2.  время, в течение которого достигается требуемый вакуум;
  3.  время, в течение которого вакуум-насос откачивает единицу массы газа;
  4.  объемный расход газа, поступающего в насос, при данном впускном давлении;
  5.  масса газа, которая должна быть откачена насосом для достижения нужного вакуума;
  1.  

Водокольцевой вакуум-насос назван так потому, что
  1.  он имеет вращающийся вокруг вертикальной оси цилиндрический ротор, гидрозатвором которого служит внизу водяное кольцо;
  2.  ротором в нем служит металлическое кольцо, эксцентрично вращающееся в водяном затворе;
  3.  в качестве ротора в нем служит вращающееся водяное кольцо;
  4.  в этом пластинчатом вакуум-насосе образуется водяное кольцо, играющее роль смазки;
  5.  лопатки вращающегося эксцентричного ротора погружены во вращающееся водяное кольцо;
  1.  

Рабочее колесо рабочей машины, засасывая в одном случае воду, а в другом – атмосферный воздух, при одной и той же скорости вращения на воде развивает давление
  1.  то же, что и на воздухе;
  2.  в 104 раз больше, чем на воздухе;
  3.  в 9,81 раза больше, чем на воздухе;
  4.  в 800-900 раз больше, чем на воздухе;
  5.  приблизительно то же, что и на воздухе
  1.  

Объемная производительность центробежного вентилятора
  1.  не зависит от плотности всасываемого газа;
  2.  прямо пропорциональна плотности всасываемого газа;
  3.  возрастает с ростом давления и с уменьшением температуры всасываемого газа;
  4.  находится в сложной зависимости от параметров всасываемого газа;
  5.  обратно пропорциональна удельному весу всасываемого газа;
  1.  

Турбонагнетатели и турбокомпрессоры всегда имеют высокую производительность потому, что
  1.  для получения от воздухоподающей машины высокого давления требуется высокая производительность;
  2.  при наличии нескольких рабочих колес они «автоматически» имеют большую производительность;
  3.  большая общая степень сжатия в этих машинах определяет высокие значения коэффициента подачи;
  4.  форма лопаток рабочих колес этих машин, обусловленная необходимостью получать наибольшие давления, отвечает одновременно высокой производительности;
  5.  высокие окружные скорости на выходе колеса, необходимые для получения высоких давлений, одновременно ведут к увеличению расхода газа через колесо;
  1.  

Вентиляторы низкого давления развивают полный напор в пределах
  1.  1-2 м вод. ст.;
  2.  0,5-1 м вод. ст.;
  3.  300-500 мм вод. ст.;
  4.  100-300 мм вод. ст.;
  5.  0-100 мм вод. ст.;
  1.  

Стандартные условия, для которых в каталогах приводятся показатели вентиляторов, характеризуются следующими давлением и температурой засасываемого воздуха:
  1.  760 мм рт. ст. и 00С;
  2.  760 мм рт. ст. и 200С;
  3.  760 мм рт. ст. и 298 К;
  4.  745 мм рт. ст. и 250С;
  5.  1 ата и 200С;
  1.  

Характеристика вентиляторной сети обычно выражается параболой, выходящей из начала координат (Н=0 при Q=0) ввиду того, что
  1.  динамические напоры на входе и выходе вентилятора обычно равны;
  2.  вход и выход вентиляторной сети практически находится на одной и той же геодезической отметке;
  3.  динамические напоры на входе и выходе вентиляторной сети практически одинаковы;
  4.  абсолютные давления на входе и выходе вентиляторной сети практически одинаковы, а разностью геодезических напоров можно пренебречь;
  5.  избыточное давление на входе в вентиляторную сеть обычно равно нулю, так как входом в сеть является атмосфера;
  1.  

На практике, несмотря на то, что более экономично дросселирование всасывающей линии, регулирование производительности центробежного вентилятора часто производят дросселированием на нагнетании из-за того, что
  1.  разница в экономичности этих способов крайне незначительна;
  2.  нагнетательная линия находится непосредственно у потребителя, а всасывающая – удалена;
  3.  дросселирование на всасывании может привести к срыву всасывания из-за большого разрежения на входе машины;
  4.  дросселирование всасывания увеличивает опасность помпажа вентилятора;
  5.  технически труднее дросселировать линию, находящуюся под разрежением, чем находящуюся под давлением;
  1.  

Степень сжатия (повышения давления) в одной ступени турбонагревателей и турбокомпрессоров общего назначения (не считая авиационных) находится примерно в пределах
  1.  1-1,8;
  2.  0,15-1,5;
  3.  0-1,8;
  4.  1,2-3,0;
  5.  1,15-1,8;
  1.  

Внешнее охлаждение турбокомпрессора заключается в
  1.  охлаждении газа на пути между ступенями машины;
  2.  охлаждении газа на выходе из машины;
  3.  охлаждении той части корпуса машины, где сжимается газ;
  4.  охлаждении газа перед его всасом в машину;
  5.  охлаждении всего корпуса турбокомпрессора, который для этого размещается в водяной «рубашке»;
  1.  

На рисунке показан процесс регулирования (снижения) производительности турбомашины путем
  1.  изменения скорости вращения машины;
  2.  изменением угла наклона лопаток направляющего аппарата (лопаточного диффузора);
  3.  дросселированием на всасе;
  4.  открытием противоположного клапана;
  5.  дросселированием на нагнетании;
  1.  

Обычным видом характеристик осевого вентилятора являются следующие:

1.                                     2.

3.                                      4.

5.

0

Q

0

2

H

Q

5

4

3

2

1

u

cu

w

cr

c

u2

c2

w2

900

900

u2

c2

w2

u2

c2

w2

c2

u2

w2

u2

w2

c2

c1

w1

w1

u1

c1

900

HT

QT

1

2

3

H,

M

H

Q

H,

M

Q

H,

M

H

Q

H,

H

Q

H,

M

H

Q

1

2

3

H

O

Q

w

c

u

cz

cu

H,

,

Nв

Nв

Н

Q

D

C

B

A

E

F

L

S

T

1

2

D

C

B

A

E

F

L

S

T

1

2

N

M

K

L

C

B

A

E

D

F

V

P

Pвс1

Pн1=

=Pвс2

O

Рн2

Nв

H

Q

H,

,

Nв

Nв

H

Q

H,

,

Nв

Q1

p

Q

Q2

M1

M2

H,

,

Nв

Q

H

Nв

H,

,

Nв

Q

H

Nв

H,

,

Nв

Q

H

Nв




1. Северная средняя общеобразовательная школа 1 Белгородского района Белгородской области
2. ВНауменко кандидат философских наук К вопросу о свободе печати и журналистской деятельности
3. Почки и циркуляция жидкостей в организме человека
4. Авангард 31 декабря 2013г
5. Наиболее основательное развитие она получает в трудах Л
6. Друскининкай 10.07
7. Історична ґенеза та сучасний стан соціальної структури суспільства
8. Введение Управление проектами является неотъемлемой частью повседневной деятельности руководителей разн
9. Именно применение принципов информационного права позволяет формировать это право как самостоятельную отр
10. правовых сделках Межправительственные организации системы ООН все более активно участвуют в международны

Материалы собраны группой SamZan и находятся в свободном доступе